台阶基础计算书

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阶梯柱基计算书-5页word资料

阶梯柱基计算书一、示意图基础类型：阶梯柱基计算形式：程序自动计算平面:剖面:二、基本参数1．依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2019）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2019）《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》2．几何参数：自动计算所得尺寸：B1 = 1700 mm, A1 = 1700 mmH1 = 200 mm, H2 = 200 mmB = 400 mm, A = 400 mmB3 = 1900 mm, A3 = 1900 mm无偏心：B2 = 1700 mm, A2 = 1700 mm基础埋深d = 2.00 m钢筋合力重心到板底距离a s = 80 mm3．荷载值：(1)作用在基础顶部的标准值荷载F gk = 550.06 kN F qk = 328.08 kNM gxk = 0.00 kN·m M qxk = 0.00 kN·mM gyk = 18.51 kN·m M qyk = 0.00 kN·mV gxk = 0.00 kN V qxk = 0.00 kNV gyk = 0.00 kN V qyk = 0.00 kN(2)作用在基础底部的弯矩标准值M xk = M gxk＋M qxk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·mM yk = M gyk＋M qyk = 18.51＋0.00 = 18.51 kN·mV xk = V gxk＋V qxk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·mV yk = V gyk＋V qyk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·m绕X轴弯矩: M0xk = M xk－V yk·(H1＋H2) = 0.00－0.00×0.40 = 0.00 kN·m绕Y轴弯矩: M0yk = M yk＋V xk·(H1＋H2) = 18.51＋0.00×0.40 = 18.51 kN·m(3)作用在基础顶部的基本组合荷载不变荷载分项系数r g = 1.20 活荷载分项系数r q = 1.40F = r g·F gk＋r q·F qk = 1119.38 kNM x = r g·M gxk＋r q·M qxk = 0.00 kN·mM y = r g·M gyk＋r q·M qyk = 22.21 kN·mV x = r g·V gxk＋r q·V qxk = 0.00 kNV y = r g·V gyk＋r q·V qyk = 0.00 kN(4)作用在基础底部的弯矩设计值绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·(H1＋H2) = 0.00－0.00×0.40 = 0.00 kN·m绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·(H1＋H2) = 22.21＋0.00×0.40 = 22.21 kN·m 4．材料信息：混凝土：C40 钢筋：HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi) 5．基础几何特性：底面积：S = (A1＋A2)(B1＋B2) = 3.40×3.40 = 11.56 m2绕X轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)×3.40×3.402 = 6.55 m3绕Y轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)×3.40×3.402 = 6.55 m3三、计算过程1．修正地基承载力修正后的地基承载力特征值f a = 118.00 kPa2．轴心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2019）下列公式验算：p k = (F k＋G k)/A (5.2.2－1)F k = F gk＋F qk = 550.06＋328.08 = 878.14 kNG k = 20S·d = 20×11.56×2.00 = 462.40 kNp k = (F k＋G k)/S = (878.14＋462.40)/11.56 = 115.96 kPa ≤f a，满足要求。

阶梯基础计算11

阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②二、示意图三、计算信息构件编号: ZJ11 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=1矩形柱宽bc=450mm 矩形柱高hc=450mm基础高度h1=700mm一阶长度 b1=1175mm b2=1175mm 一阶宽度 a1=1175mm a2=1175mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=0.700m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%Fgk=670.000kN Fqk=0.000kNMgxk=0.000kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=0.000kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=670.000+(0.000)=670.000kNMxk=Mgxk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqxk+Fqk*(A2-A1)/2=0.000+670.000*(1.400-1.400)/2+(0.000)+0.000*(1.400-1.400)/2=0.000kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqyk+Fqk*(B2-B1)/2=0.000+670.000*(1.400-1.400)/2+(0.000)+0.000*(1.400-1.400)/2=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(670.000)+1.40*(0.000)=804.000kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(A2-A1)/2)=1.20*(0.000+670.000*(1.400-1.400)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.400-1.400)/2) =0.000kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.20*(0.000+670.000*(1.400-1.400)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.400-1.400)/2) =0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*670.000=904.500kNMx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|804.000|,|904.500|)=904.500kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=105.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=b1+b2+bc=1.175+1.175+0.450=2.800m2. 基础总宽 By=a1+a2+hc=1.175+1.175+0.450=2.800mA1=a1+hc/2=1.175+0.450/2=1.400m A2=a2+hc/2=1.175+0.450/2=1.400mB1=b1+bc/2=1.175+0.450/2=1.400m B2=b2+bc/2=1.175+0.450/2=1.400m3. 基础总高 H=h1=0.700=0.700m4. 底板配筋计算高度 ho=h1-as=0.700-0.040=0.660m5. 基础底面积 A=Bx*By=2.800*2.800=7.840m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*2.800*2.800*0.700=109.760kNG=1.35*Gk=1.35*109.760=148.176kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-0.000*0.700=0.000kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.000*0.700=0.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-0.000*0.700=0.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.000*0.700=0.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(670.000+109.760)/7.840=99.459kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*99.459=99.459kPa≤fa=105.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求因Mdyk=0, Mdxk=0Pkmax=(Fk+Gk)/A=(670.000+109.760)/7.840=99.459kPa七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值因 Mdx=0 并且 Mdy=0Pmax=Pmin=(F+G)/A=(904.500+148.176)/7.840=134.270kPaPjmax=Pmax-G/A=134.270-148.176/7.840=115.370kPa2. 验算柱边冲切YH=h1=0.700m, YB=bc=0.450m, YL=hc=0.450mYB1=B1=1.400m, YB2=B2=1.400m, YL1=A1=1.400m, YL2=A2=1.400mYHo=YH-as=0.660m2.1 因(YH≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.450mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=1.770mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.450+1.770)/2=1.110mx冲切面积Alx=max((YL1-YL/2-ho)*(YB+2*ho)+(YL1-YL/2-ho)2,(YL2-YL/2-ho)*(YB+2*ho)+(YL2-YL/2-ho)2=max((1.400-0.450/2-0.660)*(0.450+2*0.660)+(1.400-0.450/2-0.660)2,(1.400-0.450/2-0.660)* (0.450+2*0.660)+(1.400-0.450/2-0.660)2)=max(1.177,1.177)=1.177m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=1.177*115.370=135.764kNγo*Flx=1.0*135.764=135.76kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1110*660=733.33kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.450my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=1.770my冲切面积Aly=max((YB1-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB1-YB/2-ho)2,(YB2-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB2-YB/2-ho)2)=max((1.400-0.450/2-0.660)*(0.450+0.660)+(1.400-0.450/2-0.660)2,(1.400-0.450/2-0.660)*(0 .450+0.660)+(1.400-0.450/2-0.660)。

钢管杆台阶式基础计算1

用户名称:杆型:生产代号:基座号:14kN/m 1.60土的等代内摩阻角 β：26kN/m 3土的侧压力系数 ξ：表一环形预应力电杆抗倾覆计算电杆埋深h t （m)3等代内摩阻角β（度）电杆尾径b（m)土的侧压力系数ξ(查表）RADLANS(45+β/2) 1.047198RADLANS β0.523599cos(45+β/2)0.5tan β0.57735k0=1+2ht ξcos(45+β/2)tan β/3b 1.737043b 0=k 0b地上部分高度H 0 (m)η=H0/ht θ(查表）0.722μ=3/（1-2θ^3)12.13269土压力参数m (kN/m 3)26极限抵抗弯矩Mj=mb 0h t 3/μ (kN.m)47.23767极限倾覆力Sj=mb 0h t 2/ημ(kN.m)3.936473表二环形预应力电杆抗倾覆计算风压对电杆及导线产生的弯矩基础附加分项系数γƒ：土压力系数 m：小转角电杆基础倾覆力稳定计算水平档距LH（m)风速V （m/s)风压不均匀系数a导线或地线的体型系数μsc导线外径d (m)风向与导线的夹角 θ（度）RADLANSθ 1.570796sin θ1sin 2θ1风压高度变化系数μz1W0=V^2/1600 (KN/m2)0.390625W X=a LhdμscμzW0 sin 2θ (kN)0.478457导线对地面产生的弯矩M1=1.15*{2*(H0-0.6)W x+WxH0} (kN.m)12.87528风载体型系数μs0.7杆身风载调整系数βz1电杆稍径B电杆在地面处直径D=B+H0/750.47杆塔承受风压投影面积计算值Af=(D+B)H0/2（m2)4.68W S=βzA fμsμzW0 (kN) 1.279688电杆合力作用点离地面高度Z=H0(2B+D)/3(B+D)5.589744电杆风压对地面处产生的弯矩M2=W s Z (kN.m)7.153125基础附加分项系数r f 1.60导线断线张力产生的弯矩导线拉断力(N)导线使用安全系数导线最大使用张力(N)断线张力(N)4612.3断线张力对地面处产生的弯矩(kN.m)63.64974X方向作用力(Kn)8.034821Y方向水平作用力（Kn)8.910279则水平作用力S0(kN)11.99798上部结构水平力产生的弯矩设计值M(kN.m143.9757极限倾覆力判断极限倾覆力矩判断当S j<r f.S0 或M j<r f.S0.H0 时，应采取措施增强抗倾覆承载能力。

阶梯基础计算

阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)②二、示意图三、计算信息构件编号: J-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=2矩形柱宽bc=400mm 矩形柱高hc=450mm基础高度h1=300mm基础高度h2=300mm基础长度b1=650mm 基础宽度a1=625mm基础长度b2=600mm 基础宽度a2=600mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=2.000m纵筋合力点至近边距离: as=50mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准值Fgk=1600.000kN Fqk=0.000kNMgxk=0.000kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=60.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=40.000kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.00可变荷载分项系数rq=1.00Fk=Fgk+Fqk=1600.000+(0.000)=1600.000kNMxk=Mgxk+Mqxk=0.000+(0.000)=0.000kN*mMyk=Mgyk+Mqyk=60.000+(0.000)=60.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=40.000+(0.000)=40.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.00*(1600.000)+1.00*(0.000)=1600.000kNMx1=rg*Mgxk+rq*Mqxk=1.00*(0.000)+1.00*(0.000)=0.000kN*mMy1=rg*Mgyk+rq*Mqyk=1.00*(60.000)+1.00*(0.000)=60.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.00*(40.000)+1.00*(0.000)=40.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.00*(0.000)+1.00*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*1600.000=2160.000kNMx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*60.000=81.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*40.000=54.000kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|1600.000|,|2160.000|)=2160.000kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|60.000|,|81.000|)=81.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|40.000|,|54.000|)=54.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=280.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=2*b1+2*b2+bc=2*0.650+2*0.600+0.400=2.900m2. 基础总宽 By=2*a1+2*a2+hc=2*0.625+2*0.600+0.450=2.900m3. 基础总高 H=h1+h2=0.300+0.300=0.600m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.300+0.300-0.050=0.550m5. 基础底面积 A=Bx*By=2.900*2.900=8.410m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*2.900*2.900*2.000=336.400kNG=1.35*Gk=1.35*336.400=454.140kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-0.000*0.600=0.000kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=60.000+40.000*0.600=84.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-0.000*0.600=0.000kN*mMdy=My+Vx*H=81.000+54.000*0.600=113.400kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(1600.000+336.400)/8.410=230.250kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*230.250=230.250kPa≤fa=280.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=84.000/(1600.000+336.400)=0.043m因|exk| ≤Bx/6=0.483m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(1600.000+336.400)/8.410+6*|84.000|/(2.9002*2.900)=250.915kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(1600.000+336.400)/8.410-6*|84.000|/(2.9002*2.900)=209.585kPa因 Mdxk=0 Pkmax_y=Pkmin_y=(Fk+Gk)/A=(1600.000+336.400)/8.410=0.000kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(0.000-230.250)+(0.000-230.250)+230.250=-230.250kPaγo*Pkmax=1.0*-230.250=-230.250kPa≤1.2*fa=1.2*280.000=336.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=113.400/(2160.000+454.140)=0.043m因ex≤ Bx/6.0=0.483m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(2160.000+454.140)/8.410+6*|113.400|/(2.9002*2.900)=338.735kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(2160.000+454.140)/8.410-6*|113.400|/(2.9002*2.900)=282.939kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=0.000/(2160.000+454.140)=0.000m因ey ≤By/6=0.483y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(2160.000+454.140)/8.410+6*|0.000|/(2.9002*2.900)=310.837kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(2160.000+454.140)/8.410-6*|0.000|/(2.9002*2.900)=310.837kPa1.3 因 Mdx=0 并且Mdy≠0Pmax=Pmax_x=338.735kPaPmin=Pmin_x=282.939kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=338.735-454.140/8.410=284.735kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2=0.600m, YB=bc=0.400m, YL=hc=0.450mYHo=YH-as=0.550m2.1 因(YH≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.400mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=1.500mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.400+1.500)/2=0.950mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(2.900/2-0.450/2-0.550)*2.900-(2.900/2-0.400/2-0.550)2=1.468m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=1.468*284.735=417.848kNγo*Flx=1.0*417.848=417.85kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*1.000*1.43*950*550=523.02kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.450my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=1.550my冲切不利位置am=(at+ab)/2=1.000my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(2.900/2-0.400/2-0.550)*2.900-(2.900/2-0.450/2-0.550)2=1.574m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=1.574*284.735=448.280kNγo*Fly=1.0*448.280=448.28kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*1.000*1.43*1000*550=550.55kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求3. 验算h2处冲切YH=h2=0.300mYB=bc+2*b2=1.600mYL=hc+2*a2=1.650mYHo=YH-as=0.250m3.1 因(YH≤800) βhp=1.03.2 x方向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=1.600mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=2.100mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(1.600+2.100)/2=1.850mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(2.900/2-1.650/2-0.250)*2.900-(2.900/2-1.600/2-0.250)2=0.928m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.928*284.735=264.092kNγo*Flx=1.0*264.092=264.09kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*1.000*1.43*1850*250=462.96kNx方向变阶处对基础的冲切满足规范要求3.3 y方向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=1.650my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=2.150my冲切不利位置am=(at+ab)/2=1.900my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(2.900/2-1.600/2-0.250)*2.900-(2.900/2-1.650/2-0.250)2=1.019m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=1.019*284.735=290.252kNγo*Fly=1.0*290.252=290.25kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*1.000*1.43*1900*250=475.47kNy方向变阶处对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。

阶梯柱基盘算书详细

阶梯柱基计算书一、示意图基础类型：阶梯柱基计算形式：验算截面尺寸平面:剖面:二、基本参数1．依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》2．几何参数：已知尺寸：B1 = 800 mm, A1 = 700 mmH1 = 450 mm, H2 = 0 mmB = 500 mm, A = 500 mmB3 = 0 mm, A3 = 0 mm无偏心：B2 = 800 mm, A2 = 700 mm基础埋深d = 1.50 m钢筋合力重心到板底距离a s = 80 mm3．荷载值：(1)作用在基础顶部的基本组合荷载F = 140.00 kNM x = -10.00 kN·mM y = -25.00 kN·mV x = 100.00 kNV y = -58.00 kN折减系数K s = 1.35(2)作用在基础底部的弯矩设计值绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·(H1＋H2) = -10.00－-58.00×0.45 = 16.10 kN·m绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·(H1＋H2) = -25.00＋100.00×0.45 = 20.00 kN·m(3)作用在基础底部的弯矩标准值绕X轴弯矩: M0xk = M0x/K s = 16.10/1.35 = 11.93 kN·m绕Y轴弯矩: M0yk = M0y/K s = 20.00/1.35 = 14.81 kN·m4．材料信息：混凝土：C30钢筋：HPB235(Q235)5．基础几何特性：底面积：S = (A1＋A2)(B1＋B2) = 1.40×1.60 = 2.24 m2绕X轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)×1.60×1.402 = 0.52 m3绕Y轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)×1.40×1.602 = 0.60 m3三、计算过程1．修正地基承载力修正后的地基承载力特征值f a = 140.00 kPa2．轴心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：p k = (F k＋G k)/A(5.2.2－1)F k = F/K s = 140.00/1.35 = 103.70 kNG k = 20S·d = 20×2.24×1.50 = 67.20 kNp k = (F k＋G k)/S = (103.70＋67.20)/2.24 = 76.30 kPa ≤ f a，满足要求。

DJ01阶梯基础基础计算书

DJ01阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 自动计算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=1矩形柱宽bc=500mm 矩形柱高hc=500mm基础高度h1(自动计算)=300mm一阶长度 b1=700mm b2=700mm 一阶宽度 a1=700mm a2=700mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=2.000m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准组合值F=362.020kNMx=0.000kN*mMy=0.000kN*mVx=30.000kNVy=20.000kNks=1.35Fk=F/ks=362.020/1.35=268.163kNMxk=Mx/ks=0.000/1.35=0.000kN*mMyk=My/ks=0.000/1.35=0.000kN*mVxk=Vx/ks=30.000/1.35=22.222kNVyk=Vy/ks=20.000/1.35=14.815kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=130.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=b1+b2+bc=0.700+0.700+0.500=1.900m2. 基础总宽 By=a1+a2+hc=0.700+0.700+0.500=1.900mA1=a1+hc/2=0.700+0.500/2=0.950m A2=a2+hc/2=0.700+0.500/2=0.950mB1=b1+bc/2=0.700+0.500/2=0.950m B2=b2+bc/2=0.700+0.500/2=0.950m3. 基础总高 H=h1=0.300=0.300m4. 底板配筋计算高度 ho=h1-as=0.300-0.040=0.260m5. 基础底面积 A=Bx*By=1.900*1.900=3.610m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*1.900*1.900*2.000=144.400kNG=1.35*Gk=1.35*144.400=194.940kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-14.815*0.300=-4.444kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+22.222*0.300=6.667kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-20.000*0.300=-6.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+30.000*0.300=9.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(268.163+144.400)/3.610=114.283kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*114.283=114.283kPa≤fa=130.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=6.667/(268.163+144.400)=0.016m因|exk| ≤Bx/6=0.317m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(268.163+144.400)/3.610+6*|6.667|/(1.9002*1.900)=120.115kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(268.163+144.400)/3.610-6*|6.667|/(1.9002*1.900)=108.452kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=-4.444/(268.163+144.400)=-0.011m因|eyk| ≤By/6=0.317m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(268.163+144.400)/3.610+6*|-4.444|/(1.9002*1.900)=118.171kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(268.163+144.400)/3.610-6*|-4.444|/(1.9002*1.900)=110.396kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(120.115-114.283)+(118.171-114.283)+114.283=124.003kPaγo*Pkmax=1.0*124.003=124.003kPa≤1.2*fa=1.2*130.000=156.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=9.000/(362.020+194.940)=0.016m因ex≤ Bx/6.0=0.317m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(362.020+194.940)/3.610+6*|9.000|/(1.9002*1.900)=162.155kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(362.020+194.940)/3.610-6*|9.000|/(1.9002*1.900)=146.410kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=-6.000/(362.020+194.940)=-0.011m因ey ≤By/6=0.317y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(362.020+194.940)/3.610+6*|-6.000|/(1.9002*1.900)=159.531kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(362.020+194.940)/3.610-6*|-6.000|/(1.9002*1.900)=149.034kPa1.3 因Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=162.155+159.531-(362.020+194.940)/3.610=167.404kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=167.404-194.940/3.610=113.404kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=162.155-194.940/3.610=108.155kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=159.531-194.940/3.610=105.531kPa2. 验算柱边冲切YH=h1=0.300m, YB=bc=0.500m, YL=hc=0.500mYB1=B1=0.950m, YB2=B2=0.950m, YL1=A1=0.950m, YL2=A2=0.950mYHo=YH-as=0.260m2.1 因(YH≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.500mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=1.020mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.500+1.020)/2=0.760mx冲切面积Alx=max((YL1-YL/2-YHo)*(YB+2*YHo)+(YL1-YL/2-YHo)2,(YL2-YL/2-YHo)*(YB+2*YHo)+(YL2-YL/2-YHo)2=max((0.950-0.500/2-0.260)*(0.500+2*0.260)+(0.950-0.500/2-0.260)2,(0.950-0.500/2-0.260)* (0.500+2*0.260)+(0.950-0.500/2-0.260)2)=max(0.642,0.642)=0.642m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.642*113.404=72.851kNγo*Flx=1.0*72.851=72.85kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*760*260=197.80kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.500my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=1.020my冲切面积Aly=max((YB1-YB/2-YHo)*(YL+2*YHo)+(YB1-YB/2-YHo)2,(YB2-YB/2-YHo)*(YL+2*YHo)+(YB2-YB/2-YHo)2)=max((0.950-0.500/2-0.260)*(0.500+0.260)+(0.950-0.500/2-0.260)2,(0.950-0.500/2-0.260)*(0 .500+0.260)+(0.950-0.500/2-0.260)2)=max(0.642,0.642)=0.642m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.642*113.404=72.851kNγo*Fly=1.0*72.851=72.85kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*760*260=197.80kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、基础受剪承载力验算1. 计算剪力Az=a1+a2+hc=700+700+500=1900mmBz=b1+b2+bc=700+700+500=1900mmA'=Az*max(b1,b2)=1900.0*max(700.0,700.0)=1.33m2Vs=A'*p=1.3*100.3=133.4kN基础底面短边尺寸大于柱宽加两倍基础有效高度，不需验算受剪承载力！九、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。

阶梯基础计算(新规范)

阶梯基础计算（新规范）结构构件计算书一、设计依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2022)①《混凝土结构设计规范》(GB50010-2022)②二、示意图三、计算信息矩形柱宽bc=400mm矩形柱高hc=400mm基础高度h1=300mm基础高度h2=300mm基础高度h3=350mm一阶长度b1=450mmb2=450mm一阶宽度a1=450mma2=450mm二阶长度b3=450mmb4=450mm二阶宽度a3=450mma4=450mm三阶长度b5=500mmb6=500mm三阶宽度a5=500mma6=500mm2.材料信息基础混凝土等级:C30ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级:C30ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别:HRB335fy=300N/mm23.计算信息结构重要性系数:γo=1.0基础埋深:dh=3.000m纵筋合力点至近边距离:a=40mm基础及其上覆土的平均容重:γ=19.000kN/m3最小配筋率:ρmin=0.150%4.作用在基础顶部荷载标准组合值第1页，共8页结构构件计算书F=1300.000kNM某=-20.000kN某mMy=21.000kN某mV某=-15.000kNVy=16.000kNk=1.25Fk=F/k=1300.000/1.25=1040.000kNM某k=M某/k=-20.000/1.25=-16.000kN某mMyk=My/k=21.000/1.25=16.800kN某mV某k=V某/k=-15.000/1.25=-12.000kNVyk=Vy/k=16.000/1.25=12.800kN5.修正后的地基承载力特征值fa=160.000kPa四、计算参数1.基础总长B某=b1+b2+b3+b4+b5+b6+bc=0.450+0.450+0.450+0.450+0.500+0.500+0.400= 3.200m2.基础总宽By=a1+a2+a3+a4+a5+a6+hc=0.450+0.450+0.450+0.450+0.500+0.500+0.40 0=3.200mA1=a1+a2+a3+hc/2=0.450+0.450+0.450+0.400/2=1.550mA2=a4+a 5+a6+hc/2=0.450+0.500+0.500+0.400/2=1.650mB1=b1+b2+b3+bc/2=0.450 +0.450+0.450+0.400/2=1.550mB2=b4+b5+b6+bc/2=0.450+0.500+0.500+0. 400/2=1.600m3.基础总高H=h1+h2+h3=0.300+0.300+0.350=0.950m4.底板配筋计算高度ho=h1+h2+h3-a=0.300+0.300+0.350-0.040=0.910m25.基础底面积A=B某某By=3.200某3.200=10.240m6.Gk=γ某B某某By某dh=19.000某3.200某3.200某3.000=583.680kNG=1.35某Gk=1.35某583.680=787.968kN五、计算作用在基础底部弯矩值Md某k=M某k-Vyk某H=-16.000-12.800某0.950=-28.160kN某mMdyk=Myk+V某k某H=16.800+(-12.000)某0.950=5.400kN某mMd某=M某-Vy某H=-20.000-16.000某0.950=-35.200kN某mMdy=My+V某某H=21.000+(-15.000)某0.950=6.750kN某m六、验算地基承载力1.验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(1040.000+583.680)/10.240=158.563kPa【①5.2.1-2】因γo某pk=1.0某158.563=158.563kPa≤fa=160.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2.验算偏心荷载作用下的地基承载力e某k=Mdyk/(Fk+Gk)=5.400/(1040.000+583.680)=0.003m因|e某k|≤B某/6=0.533m某方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导2Pkma某_某=(Fk+Gk)/A+6某|Mdyk|/(B某某By)2=(1040.000+583.680)/10.240+6某|5.400|/(3.200某3.200)=159.551kPa2Pkmin_某=(Fk+Gk)/A-6某|Mdyk|/(B某某By)2=(1040.000+583.680)/10.240-6某|5.400|/(3.200某3.200)第2页，共8页结构构件计算书=157.574kPaeyk=Md某k/(Fk+Gk)=-28.160/(1040.000+583.680)=-0.017m因|eyk|≤By/6=0.533my方向小偏心Pkma某_y=(Fk+Gk)/A+6某|Md某k|/(By2某B某)=(1040.000+583.680)/10.240+6某|-28.160|/(3.2002某3.200)=163.719kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6某|Md某k|/(By2某B某)=(1040.000+583.680)/10.240-6某|-28.160|/(3.2002某3.200)=153.406kPa3.确定基础底面反力设计值Pkma某=(Pkma某_某-pk)+(Pkma某_y-pk)+pk=(159.551-158.563)+(163.719-158.563)+158.563=164.708kPaγo某Pkma某=1.0某164.708=164.708kPa≤1.2某fa=1.2某160.000=192.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1.计算基础底面反力设计值1.1计算某方向基础底面反力设计值e某=Mdy/(F+G)=6.750/(1300.000+787.968)=0.003m因e某≤B某/6.0=0.533m某方向小偏心Pma某_某=(F+G)/A+6某|Mdy|/(B某2某By)=(1300.000+787.968)/10.240+6某|6.750|/(3.2002Pmin_某=(F+G)/A-6某|Mdy|/(B某2某By)=(1300.000+787.968)/10.240-6某|6.750|/(3.2002某3.200)=202.667kPa1.2计算y方向基础底面反力设计值ey=Md某/(F+G)=-35.200/(1300.000+787.968)=-0.017m因ey≤By/6=0.533y方向小偏心Pma某_y=(F+G)/A+6某|Md某|/(By2某B某)=(1300.000+787.968)/10.240+6某|-35.200|/(3.2002某3.200)=210.348kPaPmin_y=(F+G)/A-6某|Md某|/(By2某B某)=(1300.000+787.968)/10.240-6某|-35.200|/(3.2002某3.200)=197.458kPa1.3因Md某≠0Mdy≠0Pma某=Pma某_某+Pma某_y-(F+G)/A第3页，共8页结构构件计算书YH=h1+h2+h3=0.950m,YB=bc=0.400m,YL=hc=0.400mYB1=B1=1.550m,YB2=B2=1.600m,YL1=A1=1.550m,YL2=A2=1.650mYHo=Y H-a=0.910m2.1因800某冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.400m某冲切位置斜截面下边长bb=YB+2某YHo=2.220m某冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.400+2.220)/2=1.310m某冲切面积22Al某=ma某((YL1-YL/2-ho)某(YB+2某ho)+(YL1-YL/2-ho),(YL2-YL/2-ho)某(YB+2某ho)+(YL2-YL/2-ho)2=ma某((1.550-0.400/2-0.910)某(0.400+2某0.910)+(1.550-0.400/2-0.910),(1.650-0.400/2-0.910)某2(0.400+2某0.910)+(1.650-0.400/2-0.910))=ma某(1.170,1.490) 2=1.490m某冲切截面上的地基净反力设计值Fl某=Al某某Pjma某=1.490某134.634=200.659kNγo某Fl某=1.0某200.659=200.66kNγo某Fl某≤0.7某βhp某ft_b某bm某YHo(6.5.5-1)=0.7某0.988某1.43某1310某910=1178.38kN某方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.400my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2某YHo=2.220my冲切面积22Aly=ma某((YB1-YB/2-ho)某(YL+2某ho)+(YB1-YB/2-ho),(YB2-YB/2-ho)某(YL+2某ho)+(YB2-YB/2-ho))2=ma某((1.550-0.400/2-0.910)某(0.400+0.910)+(1.550-0.400/2-0.910),(1.600-0.400/2-0.910)某(02.400+0.910)+(1.600-0.400/2-0.910))=ma某(1.170,1.328)2=1.328my冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly某Pjma某=1.328某134.634=178.781kNγo某Fly=1.0某178.781=178.78kNγo某Fly≤0.7某βhp某ft_b某am某YHo(6.5.5-1)=0.7某0.988某1.43某1310某910=1178.38kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求3.验算h2处冲切YH=h2+h3=0.650mYB=bc+b3+b6=1.350mYL=hc+a3+a6=1.350mYB1=B1=1.550m,YB2=B2=1.600m,YL1=A1=1.550m,YL2=A2=1.650m第4页，共8页结构构件计算书YHo=YH-a=0.610m3.1因(YH≤800)βhp=1.03.2某方向变阶处对基础的冲切验算某冲切位置斜截面上边长bt=YB=1.350m某冲切位置斜截面下边长bb=YB+2某YHo=2.570m某冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(1.350+2.570)/2=1.960m某冲切面积2Al某=ma某((YL1-YL/2-ho)某(YB1+YB/2+ho)+(YL1-YL/2-ho)/2,(YL2-YL/2-ho)某(YB1+YB/2+ho)+(YL2-YL/2-h2o)/22=ma某((1.550-1.350/2-0.910)某(1.550+1.350/2+0.910)+(1.550-1.350/2-0.910)/2,(1.650-1.350/22-0.910)某(1.550+1.350/2+0.910)+(1.650-1.350/2-0.910)/2)=ma 某(-0.109,0.206)2=0.206m某冲切截面上的地基净反力设计值Fl某=Al某某Pjma某=0.206某134.634=27.720kNγo某Fl某=1.0某27.720=27.72kNγo某Fl某≤0.7某βhp某ft_b某bm某YHo(6.5.5-1)=0.7某1.000某1.43某1960某610=1196.80kN某方向变阶处对基础的冲切满足规范要求3.3y方向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=1.350my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2某YHo=2.570my冲切面积2Aly=ma某((YB1-YB/2-ho)某(YL1+YL/2+ho)+(YB1-YB/2-ho)/2,(YB2-YB/2-ho)某(YL1+YL/2+ho)+(YB2-YB/2-h2o)/2)2=ma某((1.550-1.350/2-0.910)某(1.550+1.350/2+0.910)+(1.550-1.350/2-0.910)/2,(1.600-1.350/22-0.910)某(1.550+1.350/2+0.910)+(1.600-1.350/2-0.910)/2)=ma 某(-0.109,0.047)2=0.047my冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly某Pjma某=0.047某134.634=6.346kNγo某Fly=1.0某6.346=6.35kNγo某Fly≤0.7某βhp某ft_b某am某YHo(6.5.5-1)=0.7某1.000某1.43某1960某610=1196.80kNy方向变阶处对基础的冲切满足规范要求4.验算h3处冲切YH=h3=0.350mYB=bc+b2+b3+b5+b6=2.300mYL=hc+a2+a3+a5+a6=2.300mYB1=B1=1.550m,YB2=B2=1.600m,YL1=A1=1.550m,YL2=A2=1.650m第5页，共8页结构构件计算书YHo=YH-a=0.310m4.1因(YH≤800)βhp=1.04.2某方向变阶处对基础的冲切验算因YL/2+ho>=YL1和YL/2+h0>=YL2某方向基础底面外边缘位于冲切破坏锥体以内,不用计算某方向的柱对基础的冲切验算4.3y方向变阶处对基础的冲切验算因YB/2+ho>=YB1和YB/2+ho>=YB2y方向基础底面外边缘位于冲切破坏锥体以内,不用计算y方向的柱对基础的冲切验算八、基础受剪承载力验算基础底面短边尺寸大于柱宽加两倍基础有效高度，不需验算受剪承载力！九、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。

某钢结构独立基础计算书J-1

阶梯基础计算（J-1）项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=2矩形柱宽bc=700mm 矩形柱高hc=900mm基础高度h1=300mm基础高度h2=400mm一阶长度 b1=250mm b2=300mm 一阶宽度 a1=300mm a2=300mm二阶长度 b3=250mm b4=300mm 二阶宽度 a3=300mm a4=300mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB335 fy=300N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.500m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.100%Fgk=176.780kN Fqk=0.000kNMgxk=141.340kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=54.380kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=176.780+(0.000)=176.780kNMxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2=141.340+176.780*(0.900-0.900)/2+(0.000)+0.000*(0.900-0.900)/2=141.340kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2=0.000+176.780*(1.050-1.050)/2+(0.000)+0.000*(1.050-1.050)/2=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=54.380+(0.000)=54.380kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(176.780)+1.40*(0.000)=212.136kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.20*(141.340+176.780*(0.900-0.900)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.900-0.900)/2) =169.608kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2)=1.20*(0.000+176.780*(1.050-1.050)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.050-1.050)/2) =0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(54.380)+1.40*(0.000)=65.256kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*176.780=238.653kNMx2=1.35*Mxk=1.35*141.340=190.809kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*54.380=73.413kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|212.136|,|238.653|)=238.653kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|169.608|,|190.809|)=190.809kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|65.256|,|73.413|)=73.413kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=200.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=b1+b2+b3+b4+bc=0.250+0.300+0.250+0.300+0.700=1.800m2. 基础总宽 By=a1+a2+a3+a4+hc=0.300+0.300+0.300+0.300+0.900=2.100mA1=a1+a2+hc/2=0.300+0.300+0.900/2=1.050m A2=a3+a4+hc/2=0.300+0.300+0.900/2=1.050m B1=b1+b2+bc/2=0.250+0.300+0.700/2=0.900m B2=b3+b4+bc/2=0.250+0.300+0.700/2=0.900m3. 基础总高 H=h1+h2=0.300+0.400=0.700m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.300+0.400-0.040=0.660m5. 基础底面积 A=Bx*By=1.800*2.100=3.780m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*1.800*2.100*1.500=113.400kNG=1.35*Gk=1.35*113.400=153.090kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=141.340-0.000*0.700=141.340kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+54.380*0.700=38.066kN*mMdx=Mx-Vy*H=190.809-0.000*0.700=190.809kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+73.413*0.700=51.389kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(176.780+113.400)/3.780=76.767kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*76.767=76.767kPa≤fa=200.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=38.066/(176.780+113.400)=0.131m因 |exk| ≤Bx/6=0.300m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(176.780+113.400)/3.780+6*|38.066|/(1.8002*2.100)=110.335kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(176.780+113.400)/3.780-6*|38.066|/(1.8002*2.100)=43.199kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=141.340/(176.780+113.400)=0.487m因 |eyk| >By/6=0.350m y方向大偏心, 由公式【①8.2.2-2】推导ayk=By/2-|eyk|=2.100/2-|0.487|=0.563mPkmax_y=2*(Fk+Gk)/(3*Bx*ayk)=2*(176.780+113.400)/(3*1.800*0.563)=190.921kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(176.780+113.400)/3.780-6*|141.340|/(2.1002*1.800)=-30.066kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(110.335-76.767)+(190.921-76.767)+76.767=224.489kPaγo*Pkmax=1.0*224.489=224.489kPa≤1.2*fa=1.2*200.000=240.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=51.389/(238.653+153.090)=0.131m因 ex≤ Bx/6.0=0.300m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(238.653+153.090)/3.780+6*|51.389|/(1.8002*2.100)=148.952kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(238.653+153.090)/3.780-6*|51.389|/(1.8002*2.100)=58.319kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=190.809/(238.653+153.090)=0.487m因 ey >By/6=0.350 y方向大偏心, 由公式【①8.2.2-2】推导ay=By/2-|ey|=2.100/2-|0.487|=0.563mPmax_y=2*(F+G)/(3*Bx*ay)=2*(238.653+153.090)/(3*1.800*0.563)=257.744kPaPmin_y=01.3 因 Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=148.952+257.744-(238.653+153.090)/3.780=303.061kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=303.061-153.090/3.780=262.561kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=148.952-153.090/3.780=108.452kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=257.744-153.090/3.780=217.244kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2=0.700m, YB=bc=0.700m, YL=hc=0.900mYB1=B1=0.900m, YB2=B2=0.900m, YL1=A1=1.050m, YL2=A2=1.050mYHo=YH-as=0.660m因 ((YB+2*YHo)≥Bx) 并且 (YL+2*YHo)≥By)基础底面处边缘均位于冲切锥体以内, 不用验算柱对基础的冲切3. 验算h2处冲切YH=h2=0.400mYB=bc+b2+b4=1.300mYL=hc+a2+a4=1.500mYB1=B1=0.900m, YB2=B2=0.900m, YL1=A1=1.050m, YL2=A2=1.050mYHo=YH-as=0.360m因 ((YB+2*YHo)≥Bx) 并且 (YL+2*YHo)≥By)基础底面处边缘均位于冲切锥体以内, 不用验算柱对基础的冲切八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。

阶梯基础计算

旗开得胜阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1旗开得胜1. 几何参数台阶数n=2矩形柱宽bc=400mm 矩形柱高hc=400mm基础高度h1=300mm基础高度h2=300mm一阶长度b1=500mm b2=500mm 一阶宽度a1=500mm a2=500mm二阶长度b3=500mm b4=500mm 二阶宽度a3=500mm a4=500mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=2.000m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m32旗开得胜最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准组合值F=1620.000kNMx=0.000kN*mMy=0.000kN*mVx=0.000kNVy=0.000kNks=1.35Fk=F/ks=1620.000/1.35=1200.000kNM=Mx/ks=0.000/1.35=0.000kN*mMyk=My/ks=0.000/1.35=0.000kN*mV=Vx/ks=0.000/1.35=0.000kNVyk=Vy/ks=0.000/1.35=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=250.000kPa四、计算参数3旗开得胜1. 基础总长Bx=b1+b2+b3+b4+bc=0.500+0.500+0.500+0.500+0.400=2.400m2. 基础总宽By=a1+a2+a3+a4+hc=0.500+0.500+0.500+0.500+0.400=2.400mA1=a1+a2+hc/2=0.500+0.500+0.400/2=1.200mA2=a3+a4+hc/2=0.500+0.500+0.400/2=1.200mB1=b1+b2+bc/2=0.500+0.500+0.400/2=1.200mB2=b3+b4+bc/2=0.500+0.500+0.400/2=1.200m3. 基础总高H=h1+h2=0.300+0.300=0.600m4. 底板配筋计算高度ho=h1+h2-as=0.300+0.300-0.040=0.560m5. 基础底面积A=Bx*By=2.400*2.400=5.760m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*2.400*2.400*2.000=230.400kNG=1.35*Gk=1.35*230.400=311.040kN五、计算作用在基础底部弯矩值Md=M-Vyk*H=0.000-0.000*0.600=0.000kN*mMdyk=Myk+V*H=0.000+0.000*0.600=0.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-0.000*0.600=0.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.000*0.600=0.000kN*m六、验算地基承载力4旗开得胜1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(1200.000+230.400)/5.760=248.333kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*248.333=248.333kPa≤fa=250.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求因Mdyk=0, Md=0Pkmax=(Fk+Gk)/A=(1200.000+230.400)/5.760=248.333kPa七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值因Mdx=0 并且Mdy=0Pmax=Pmin=(F+G)/A=(1620.000+311.040)/5.760=335.250kPaPjmax=Pmax-G/A=335.250-311.040/5.760=281.250kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2=0.600m, YB=bc=0.400m, YL=hc=0.400mYB1=B1=1.200m, YB2=B2=1.200m, YL1=A1=1.200m, YL2=A2=1.200mYHo=YH-as=0.560m2.1 因(YH≤800) βhp=1.05。

DJ06阶梯基础计算

DJ06阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 自动计算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=1矩形柱宽bc=1100mm 矩形柱高hc=600mm基础高度h1(自动计算)=400mm一阶长度 b1=1000mm b2=1000mm 一阶宽度 a1=1200mm a2=1200mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.700m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准组合值F=1000.000kNMx=100.000kN*mMy=100.000kN*mVx=100.000kNVy=100.000kNks=1.35Fk=F/ks=1000.000/1.35=740.741kNMxk=Mx/ks=100.000/1.35=74.074kN*mMyk=My/ks=100.000/1.35=74.074kN*mVxk=Vx/ks=100.000/1.35=74.074kNVyk=Vy/ks=100.000/1.35=74.074kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=130.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=b1+b2+bc=1.000+1.000+1.100=3.100m2. 基础总宽 By=a1+a2+hc=1.200+1.200+0.600=3.000mA1=a1+hc/2=1.200+0.600/2=1.500m A2=a2+hc/2=1.200+0.600/2=1.500mB1=b1+bc/2=1.000+1.100/2=1.550m B2=b2+bc/2=1.000+1.100/2=1.550m3. 基础总高 H=h1=0.400=0.400m4. 底板配筋计算高度 ho=h1-as=0.400-0.040=0.360m5. 基础底面积 A=Bx*By=3.100*3.000=9.300m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*3.100*3.000*1.700=316.200kNG=1.35*Gk=1.35*316.200=426.870kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=74.074-74.074*0.400=44.444kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=74.074+74.074*0.400=103.704kN*mMdx=Mx-Vy*H=100.000-100.000*0.400=60.000kN*mMdy=My+Vx*H=100.000+100.000*0.400=140.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(740.741+316.200)/9.300=113.650kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*113.650=113.650kPa≤fa=130.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=103.704/(740.741+316.200)=0.098m因|exk| ≤Bx/6=0.517m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(740.741+316.200)/9.300+6*|103.704|/(3.1002*3.000)=135.232kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(740.741+316.200)/9.300-6*|103.704|/(3.1002*3.000)=92.067kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=44.444/(740.741+316.200)=0.042m因|eyk| ≤By/6=0.500m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(740.741+316.200)/9.300+6*|44.444|/(3.0002*3.100)=123.207kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(740.741+316.200)/9.300-6*|44.444|/(3.0002*3.100)=104.092kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(135.232-113.650)+(123.207-113.650)+113.650=144.790kPaγo*Pkmax=1.0*144.790=144.790kPa≤1.2*fa=1.2*130.000=156.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=140.000/(1000.000+426.870)=0.098m因ex≤ Bx/6.0=0.517m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(1000.000+426.870)/9.300+6*|140.000|/(3.1002*3.000)=182.563kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(1000.000+426.870)/9.300-6*|140.000|/(3.1002*3.000)=124.291kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=60.000/(1000.000+426.870)=0.042m因ey ≤By/6=0.500y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(1000.000+426.870)/9.300+6*|60.000|/(3.0002*3.100)=166.330kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(1000.000+426.870)/9.300-6*|60.000|/(3.0002*3.100)=140.524kPa1.3 因Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=182.563+166.330-(1000.000+426.870)/9.300=195.466kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=195.466-426.870/9.300=149.566kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=182.563-426.870/9.300=136.663kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=166.330-426.870/9.300=120.430kPa2. 验算柱边冲切YH=h1=0.400m, YB=bc=1.100m, YL=hc=0.600mYB1=B1=1.550m, YB2=B2=1.550m, YL1=A1=1.500m, YL2=A2=1.500mYHo=YH-as=0.360m2.1 因(YH≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=1.100mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=1.820mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(1.100+1.820)/2=1.460mx冲切面积Alx=max((YL1-YL/2-YHo)*(YB1+YB2)+(YB1-YB/2-YHo)2/2-(YB2-YB/2-YHo)2/2,(YL2-YL/2-YHo)*(YB1+YB2) +(YB2-YB/2-YHo)2/2-(YB2-YB/2-YHo)2/2=max((1.500-0.600/2-0.360)*(1.550+1.550)+(1.550-1.100/2-0.360)2/2-(1.550-1.100/2-0.360)2/ 2,(1.500-0.600/2-0.360)*(1.550+1.550)+(1.550-1.100/2-0.360)2/2-(1.550-1.100/2-0.360)2/2)=max(2.809,2.809)=2.604m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=2.604*149.566=389.471kNγo*Flx=1.0*389.471=389.47kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1460*360=526.13kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.600my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=1.320my冲切面积Aly=max((YB1-YB/2-YHo)*(YL+2*YHo)+(YB1-YB/2-YHo)2,(YB2-YB/2-YHo)*(YL+2*YHo)+(YB2-YB/2-YHo)2)=max((1.550-1.100/2-0.360)*(0.600+0.360)+(1.550-1.100/2-0.360)2,(1.550-1.100/2-0.360)*(0 .600+0.360)+(1.550-1.100/2-0.360)2)=max(1.254,1.254)=1.254m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=1.254*149.566=187.616kNγo*Fly=1.0*187.616=187.62kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*960*360=345.95kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、基础受剪承载力验算1. 计算剪力Az=a1+a2+hc=1200+1200+600=3000mmBz=b1+b2+bc=1000+1000+1100=3100mmA'=Az*max(b1,b2)=3000.0*max(1000.0,1000.0)=3.00m2Vs=A'*p=3.0*107.5=322.6kN基础底面短边尺寸大于柱宽加两倍基础有效高度，不需验算受剪承载力！九、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。

基础台阶计算书

基础台阶计算书⼯程编号：220GJ-24A _⼯程施⼯图 _设计阶段线路结构 _专业计算书计算书编号: _审核: _校核: _计算: _软件的名称: 钢管杆基础优化计算及绘图系统 _ 版本号: 3.10版 _*2017年5⽉17⽇ 20:23:26*⽬录⼀、铁塔类型及标志⾼ (2)⼆、材料数据 (2)三、地脚螺栓数据 (2)四、地质数据 (2)五、⼯况数据 (3)六、主柱尺⼨ (3)七、配筋数据 (4)⼋、基础稳定计算结果 (4)九、基础配筋计算结果 (8)⼀、铁塔类型及标志⾼杆塔类型：转⾓、终端、⼤跨越塔倾覆附加分项系数： 1.60 基础类型：台阶式杆与基础连接⽅式：地脚螺栓⼆、材料数据钢筋等级：II级钢筋的抗拉强度：300000 kPa 混凝⼟等级：C25 混凝⼟轴⼼抗拉强度：1270 kN/m^2混凝⼟轴⼼抗压强度：11900.000 kN/m^2 混凝⼟重度：22.000 kN/m^3 混凝⼟浮重度：12.000 kN/m^3 钢筋混凝⼟重度：24.000 kN/m^3 钢筋混凝⼟浮重度：14.000 kN/m^3三、地脚螺栓数据法兰到地⾯距离：200 钢管杆根径：1600螺栓数量：32螺栓等级：35号优质碳素钢抗拉强度：190000 kN/m^2螺栓规格：64 丝扣长度：160锚固长度：2000螺帽数量： 6 螺帽⾼度：50外接圆直径：115垫铁数量： 1 垫铁长度：150垫铁厚度：20四、地质数据浮重度：10.000 kN/m^3 ⼟壤层数：共1 层五、⼯况数据六、主柱尺⼨主柱长：2400 mm 主柱宽：2400 mm 主柱露头：200 mm 主柱埋深：1500 mm 保护帽⾼：200 mm混凝⼟体积：106.328 m^3 挖⼟⽅量：255.528 m^3七、配筋数据主柱配筋尺⼨：主筋规格：25 mm ⾓筋规格：32 mmX⽅向主筋数量：25 Y⽅向主筋数量：25箍筋类型：外侧箍筋采⽤⽔平箍筋外箍筋规格：8 mm 内箍筋规格：8 mm外箍筋间距：200 mm内箍筋间距：200 mm⼋、基础稳定计算结果1.基底平均压应⼒：控制⼯况：安装,邻档未挂,90度风,牵引导2安全度：375.46%计算结果：实际平均压应⼒：100.285 kPa允许平均压应⼒：376.533 kPa因为实际的平均压应⼒(100.285 kPa) < 允许的平均压应⼒(376.533 kPa) 所以基底平均压应⼒计算合理2.基底最⼤压应⼒：控制⼯况：⼤风,不平衡张⼒,0度风安全度：215.94%计算结果：实际最⼤压应⼒：209.240 kPa允许最⼤压应⼒：451.840 kPa因为实际的最⼤压应⼒(209.240 kPa) < 允许的最⼤压应⼒(451.840 kPa) 所以基底最⼤压应⼒计算合理控制⼯况：⼤风,不平衡张⼒,0度风安全度：107.85%计算结果：倾覆实际值：11064.719 kN*m倾覆允许值：11933.651 kN*m因为倾覆实际值(11064.719 kN*m) < 倾覆允许值(11933.651 kN*m)所以倾覆稳定计算合理4.上拔稳定计算：控制⼯况：安全度：0.00%计算结果：上拔实际值：0.000 kN上拔覆允许值：0.000 kN因为上拔实际值(0.000 kN) < 上拔允许值(0.000 kN)所以上拔稳定计算合理5.主柱斜截⾯承载⼒计算：控制⼯况：⼤风,不平衡张⼒,0度风安全度：2349.58%计算结果：承载⼒实际值225.390 kN承载⼒允许值5295.716 kN因为承载⼒实际值(225.390 kN) < 承载⼒允许值(5295.716 kN) 所以斜截⾯承载⼒计算合理6.第1 层台阶冲切计算：(1)X轴⽅向控件⼯况：⼤风,不平衡张⼒,0度风安全度：214.74%计算结果：实际冲切⼒74.507 kN允许冲切⼒160.000 kN因为实际冲切⼒(74.507 kN) < 允许冲切⼒(160.000 kN)所以第1层台阶X⽅向冲切计算合理(2)Y轴⽅向控件⼯况：⼤风,平衡张⼒,90度风安全度：559.17%计算结果：实际冲切⼒28.614 kN允许冲切⼒160.000 kN因为实际冲切⼒(28.614 kN) < 允许冲切⼒(160.000 kN)所以第1层台阶Y⽅向冲切计算合理控件⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际剪切⼒0.000 kN允许剪切⼒0.000 kN因为实际剪切⼒(0.000 kN) < 允许剪切⼒(0.000 kN)所以第1层台阶X⽅向剪切计算合理(2)Y轴⽅向控制⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际剪切⼒0.000 kN允许剪切⼒0.000 kN因为实际剪切⼒(0.000 kN) < 允许剪切⼒(0.000 kN)(3)上拔抗拉强度控件⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际强度0.000 kN允许强度0.000 kN因为实际上强度(0.000 kN) < 允许强度(0.000 kN)所以第1层台阶上拔抗拉强度计算合理7.第2 层台阶冲切计算：(1)X轴⽅向控件⼯况：⼤风,不平衡张⼒,0度风安全度：187.07%计算结果：实际冲切⼒85.527 kN允许冲切⼒160.000 kN因为实际冲切⼒(85.527 kN) < 允许冲切⼒(160.000 kN) 所以第2层台阶X⽅向冲切计算合理(2)Y轴⽅向控件⼯况：⼤风,平衡张⼒,90度风安全度：467.36%计算结果：实际冲切⼒34.235 kN允许冲切⼒160.000 kN因为实际冲切⼒(34.235 kN) < 允许冲切⼒(160.000 kN) 所以第2层台阶Y⽅向冲切计算合理8.第2 层台阶剪切计算：安全度：0.00%计算结果：实际剪切⼒0.000 kN允许剪切⼒0.000 kN因为实际剪切⼒(0.000 kN) < 允许剪切⼒(0.000 kN)所以第2层台阶X⽅向剪切计算合理(2)Y轴⽅向控制⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际剪切⼒0.000 kN允许剪切⼒0.000 kN因为实际剪切⼒(0.000 kN) < 允许剪切⼒(0.000 kN)所以第2层台阶Y⽅向剪切计算合理(3)上拔抗拉强度控件⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际强度0.000 kN允许强度0.000 kN因为实际上强度(0.000 kN) < 允许强度(0.000 kN)8.第3 层台阶冲切计算：(1)X轴⽅向控件⼯况：⼤风,不平衡张⼒,0度风安全度：156.80%计算结果：实际冲切⼒102.042 kN允许冲切⼒160.000 kN因为实际冲切⼒(102.042 kN) < 允许冲切⼒(160.000 kN) 所以第3层台阶X⽅向冲切计算合理(2)Y轴⽅向控件⼯况：⼤风,平衡张⼒,90度风安全度：359.95%计算结果：实际冲切⼒44.450 kN允许冲切⼒160.000 kN因为实际冲切⼒(44.450 kN) < 允许冲切⼒(160.000 kN) 所以第3层台阶Y⽅向冲切计算合理9.第3 层台阶剪切计算：(1)X轴⽅向安全度：0.00%计算结果：实际剪切⼒0.000 kN允许剪切⼒0.000 kN因为实际剪切⼒(0.000 kN) < 允许剪切⼒(0.000 kN)所以第3层台阶X⽅向剪切计算合理(2)Y轴⽅向控制⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际剪切⼒0.000 kN允许剪切⼒0.000 kN因为实际剪切⼒(0.000 kN) < 允许剪切⼒(0.000 kN)所以第3层台阶Y⽅向剪切计算合理(3)上拔抗拉强度控件⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际强度0.000 kN允许强度0.000 kN因为实际上强度(0.000 kN) < 允许强度(0.000 kN)所以第3层台阶上拔抗拉强度计算合理9.第4 层台阶冲切计算：(1)X轴⽅向控件⼯况：⼤风,不平衡张⼒,0度风安全度：129.66%计算结果：实际冲切⼒123.403 kN允许冲切⼒160.000 kN因为实际冲切⼒(123.403 kN) < 允许冲切⼒(160.000 kN)所以第4层台阶X⽅向冲切计算合理(2)Y轴⽅向控件⼯况：⼤风,平衡张⼒,90度风安全度：268.85%计算结果：实际冲切⼒59.513 kN允许冲切⼒160.000 kN因为实际冲切⼒(59.513 kN) < 允许冲切⼒(160.000 kN)所以第4层台阶Y⽅向冲切计算合理(1)X轴⽅向控件⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际剪切⼒0.000 kN允许剪切⼒0.000 kN因为实际剪切⼒(0.000 kN) < 允许剪切⼒(0.000 kN)所以第4层台阶X⽅向剪切计算合理(2)Y轴⽅向控制⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际剪切⼒0.000 kN允许剪切⼒0.000 kN因为实际剪切⼒(0.000 kN) < 允许剪切⼒(0.000 kN)所以第4层台阶Y⽅向剪切计算合理(3)上拔抗拉强度控件⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际强度0.000 kN允许强度0.000 kN因为实际上强度(0.000 kN) < 允许强度(0.000 kN)所以第4层台阶上拔抗拉强度计算合理九、基础配筋计算结果1.主柱总配筋：控制⼯况：安全度：136.35%计算结果：实际配筋⾯积47124 mm^2应该配筋⾯积34560 mm^2因为实际配筋⾯积(47124 mm^2) > 应该配筋⾯积(34560.000 mm^2) 所以主柱总配筋合理2.主柱X⽅向配筋：控制⼯况：⼤风,不平衡张⼒,0度风安全度：106.53%计算结果：实际配筋⾯积24544 mm^2应该配筋⾯积23040 mm^2因为实际配筋⾯积(24544 mm^2) > 应该配筋⾯积(23040 mm^2) 所以主柱正⾯配筋合理控制⼯况：⼤风,平衡张⼒,90度风安全度：106.53%计算结果：实际配筋⾯积24544 mm^2应该配筋⾯积23040 mm^2因为实际配筋⾯积(24544 mm^2) > 应该配筋⾯积(23040 mm^2) 所以主柱侧⾯配筋合理。

台阶基础计算书

台阶基础计算书工程编号：_工程施工图 _设计阶段线路结构 _专业计算书计算书编号: _ 审核: _ 校核: _ 计算: _ 软件的名称:铁塔刚性台阶基础优化计算及绘图系统版本号: 6.26版 _* 2016年11月16日19:11 *--------------------一、杆塔数据---------------------------依据的规程及代号：《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219-2005杆塔类型：转角、终端、大跨越塔基础附加系数： 1.6基础正面根开： 4792mm基础侧面根开： 4792mm-------------二、A,B腿地脚螺栓连接计算------------已知数据1．地脚螺栓数据地脚螺栓材质： Q235 地脚螺栓露头： 200mm地脚螺栓规格： M64 地脚螺栓锚固长： 2000mm2. 锚固件尺寸锚固措施：多钩多钩参数：弯钩材质： Q235 弯钩规格： M14弯钩上端长度：59 mm 弯钩下端长度：86mm弯钩直径: 70 mm计算结果1. 地脚螺栓强度控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：允许强度：160000.000kPa 实际强度：32008.420kPa因为允许强度(160000.000kPa) > 实际强度(32008.420kPa)所以地脚螺栓强度合理2. 地脚螺栓锚固长度计算结果：允许地脚螺栓锚固长度： 1638mm 实际地脚螺栓锚固长度：2000mm因为允许地脚螺栓锚固长度(1638mm) < 实际地脚螺栓锚固长度(2000mm)所以地脚螺栓长度合理-------------三、C,D腿地脚螺栓连接计算------------已知数据1．地脚螺栓数据地脚螺栓材质： Q235 地脚螺栓露头： 200mm地脚螺栓规格： M64 地脚螺栓锚固长： 2000mm2. 锚固件尺寸锚固措施：锚板锚板参数：锚板材质： Q235 锚板边长： 173mm 锚板厚度： 40mm计算结果1. 地脚螺栓强度控制工况：计算结果：允许强度： 0.000kPa 实际强度： 0.000kPa因为允许强度(0.000kPa) = 实际强度(0.000kPa)所以地脚螺栓强度2. 地脚螺栓锚固长度计算结果：允许地脚螺栓锚固长度：0mm 实际地脚螺栓锚固长度： 0mm因为允许地脚螺栓锚固长度(0mm) = 实际地脚螺栓锚固长度(0mm)所以地脚螺栓长度---------------四、A,B腿的稳定配筋数据------------已知数据1．材料参数混凝土等级： C20混凝土抗压强度： 9600.000kN/m^2混凝土抗拉强度： 1100.000kN/m^2主柱钢筋的等级：HPB235 主柱钢筋的抗拉强度：210000.000kN/m^22．基础荷载作用于A腿的工况名称：大风,平衡张力,90度风标准值：X方向：12.209kN Y方向：-4.874kN 垂直方向：58.997kN设计值：X方向：17.859kN Y方向：-6.056kN 垂直方向：91.657kN 作用于B腿的工况名称：大风,平衡张力,90度风标准值：X方向：12.209kN Y方向：2.800kN 垂直方向：124.505kN设计值：X方向：17.859kN Y方向：3.152kN 垂直方向：183.368kN 作用于A腿的工况名称：大风,平衡张力,270度风标准值：X方向：-18.354kN Y方向：-4.874kN 垂直方向：-198.959kN设计值：X方向：-24.928kN Y方向：-6.056kN 垂直方向：-269.481kN 作用于B腿的工况名称：大风,平衡张力,270度风标准值：X方向：-18.354kN Y方向：2.800kN 垂直方向：-133.450kN设计值：X方向：-24.928kN Y方向：3.152kN 垂直方向：-177.769kN 作用于A腿的工况名称：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1标准值：X方向：6.446kN Y方向：9.286kN 垂直方向：219.456kN设计值：X方向：9.792kN Y方向：13.768kN 垂直方向：316.299kN 作用于B腿的工况名称：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2标准值：X方向：-14.683kN Y方向：18.326kN 垂直方向：-316.803kN设计值：X方向：-19.789kN Y方向：24.889kN 垂直方向：-434.463kN 作用于B腿的工况名称：断线,不平衡张力,无风,断导6、地2标准值：X方向：-14.683kN Y方向：18.326kN 垂直方向：-290.418kN设计值：X方向：-19.789kN Y方向：24.889kN 垂直方向：-397.524kN 作用于A腿的工况名称：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6 标准值：X方向：-2.905kN Y方向：20.930kN 垂直方向：214.672kN设计值：X方向：-3.392kN Y方向：29.976kN 垂直方向：308.388kN 作用于B腿的工况名称：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6 标准值：X方向：-2.905kN Y方向：29.608kN 垂直方向：-293.940kN设计值：X方向：-3.392kN Y方向：40.777kN 垂直方向：-403.669kN 作用于B腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,90度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：1.128kN Y方向：-12.932kN 垂直方向：206.721kN设计值：X方向：2.347kN Y方向：-18.872kN 垂直方向：298.470kN 作用于A腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,180度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：-3.685kN Y方向：-23.964kN 垂直方向：-267.334kN设计值：X方向：-4.392kN Y方向：-32.783kN 垂直方向：-365.206kN 作用于B腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,180度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：-3.685kN Y方向：-14.790kN垂直方向：176.267kN设计值：X方向：-4.392kN Y方向：-21.473kN 垂直方向：255.835kN 作用于B腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,225度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：-6.356kN Y方向：-14.227kN 垂直方向：146.320kN设计值：X方向：-8.131kN Y方向：-20.685kN 垂直方向：213.910kN 作用于A腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,270度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：-8.499kN Y方向：-22.107kN 垂直方向：-297.787kN设计值：X方向：-11.131kN Y方向：-30.182kN 垂直方向：-407.841kN 作用于B腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,270度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：-8.499kN Y方向：-12.932kN 垂直方向：114.270kN设计值：X方向：-11.131kN Y方向：-18.872kN 垂直方向：169.039kN 3. 地质参数高水位： 0.000m 低水位： -7.000m--------------------------------------------------------------------------- 土土壤厚度重度上拔角临界深地基承载力宽度修层类型 (m) (kN/m3) (度) 度系数 (kPa) 正系数--------------------------------------------------------------------------- 1 6.粘土、粉质粘土 10.000 16.000 20.000 2.000 120.000 0.300---------------------土深度修压缩模量层正系数 (kPa)---------------------1 1.500 4250.0004. A,B腿的主柱尺寸主柱埋深： 2200mm 主柱正面宽： 1200mm主柱露头： 200mm 主柱侧面宽： 1200mmA,B腿的台阶尺寸第1层台阶尺寸：台阶高度： 500mm台阶正面宽度： 2000mm 台阶侧面宽度： 2000mm 第2层台阶尺寸：台阶高度： 500mm台阶正面宽度： 2800mm 台阶侧面宽度： 2800mm 第3层台阶尺寸：台阶高度： 400mm台阶正面宽度： 3400mm 台阶侧面宽度： 3400mm 第4层台阶尺寸：台阶高度： 400mm台阶正面宽度： 4000mm 台阶侧面宽度： 4000mm 第5层台阶尺寸：台阶高度： 400mm台阶正面宽度： 4600mm 台阶侧面宽度： 4600mm 混凝土体积: 28.86 m^3挖土方量: 93.10 m^35. A,B腿的基础配筋主柱主筋规格： 24mm主柱X方向主筋数量： 10根主柱Y方向主筋数量： 10根主柱角筋规格： 24mm基础稳定计算结果1. 上拔稳定计算控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：实际的上拔力： 316.299kN允许的上拔力： 926.531kN安全度: 292.9%因为实际的上拔力 (316.299kN) < 允许的上拔力 (926.531kN) 所以上拔稳定计算合理2. 下压稳定计算控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：修正地基承载力：295.040kPa地基平均压应力：115.487kPa安全度： 255.5%1.2*修正地基承载力：354.048kPa地基最大压应力：128.156kPa安全度： 276.3%因为修正地基承载力(295.040kPa) > 地基平均压应力(115.487kPa) 1.2*修正地基承载力(354.048kPa) > 地基最大压应力(128.156kPa)所以下压稳定计算合理3. 倾覆稳定计算控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：倾覆允许值：3803.667kN*m 倾覆实际值：970.432kN*m安全度: 392.0%因为倾覆允许值：3803.667kN*m > 倾覆实际值：970.432kN*m所以倾覆稳定计算合理4.软弱层承载力计算(1)不计算5. 主柱斜截面承载力计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：承载力允许值：1169.336kN 承载力实际值：40.777kN安全度: 2867.6%因为承载力许值：1169.336kN > 承载力际值：40.777kN所以主柱斜截面承载力计算合理6. 第1层台阶冲切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许冲切力：248.235kPa 实际冲切力：31.070kPa 安全度: 798.9%因为允许冲切力：248.235kPa > 实际冲切力：31.070kPa所以第1层台阶X方向冲切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：允许冲切力：248.235kPa 实际冲切力：28.774kPa 安全度: 862.7%因为允许冲切力：248.235kPa > 实际冲切力：28.774kPa所以第1层台阶Y方向冲切计算合理7. 第1层台阶剪切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许剪切力：1936.000kN 实际剪切力：14.598kN 安全度: 13262.4%因为允许剪切力：1936.000kN > 实际剪切力：14.598kN所以第1层台阶X方向剪切计算合理(2)Y轴方向：不计算8. 第1层台阶强度计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许强度：649.000kPa 实际强度：137.514kPa安全度: 472.0%因为允许强度：649.000kPa > 实际强度：137.514kPa所以第1层台阶强度计算合理9. 第2层台阶冲切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许冲切力：252.308kPa 实际冲切力：34.571kPa 安全度: 729.8%因为允许冲切力：252.308kPa > 实际冲切力：34.571kPa所以第2层台阶X方向冲切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：允许冲切力：252.308kPa 实际冲切力：31.757kPa 安全度: 794.5%因为允许冲切力：252.308kPa > 实际冲切力：31.757kPa所以第2层台阶Y方向冲切计算合理10. 第2层台阶剪切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许剪切力：2094.400kN 实际剪切力：15.888kN 安全度: 13182.1%因为允许剪切力：2094.400kN > 实际剪切力：15.888kN所以第2层台阶X方向剪切计算合理(2)Y轴方向：不计算11. 第2层台阶强度计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许强度：649.000kPa 实际强度：65.149kPa安全度: 996.2%因为允许强度：649.000kPa > 实际强度：65.149kPa所以第2层台阶强度计算合理12. 第3层台阶冲切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许冲切力：260.000kPa 实际冲切力：40.467kPa 安全度: 642.5%因为允许冲切力：260.000kPa > 实际冲切力：40.467kPa所以第3层台阶X方向冲切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：允许冲切力：260.000kPa 实际冲切力：37.136kPa 安全度: 700.1%因为允许冲切力：260.000kPa > 实际冲切力：37.136kPa所以第3层台阶Y方向冲切计算合理13. 第3层台阶剪切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许剪切力：1795.200kN 实际剪切力：14.806kN 安全度: 12125.2%因为允许剪切力：1795.200kN > 实际剪切力：14.806kN所以第3层台阶X方向剪切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：允许剪切力：1795.200kN 实际剪切力：0.741kN 安全度: 242430.8%因为允许剪切力：1795.200kN > 实际剪切力：0.741kN所以第3层台阶Y方向剪切计算合理14. 第3层台阶强度计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许强度：649.000kPa 实际强度：42.791kPa安全度: 1516.7%因为允许强度：649.000kPa > 实际强度：42.791kPa所以第3层台阶强度计算合理15. 第4层台阶冲切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许冲切力：260.000kPa 实际冲切力：46.990kPa 安全度: 553.3%因为允许冲切力：260.000kPa > 实际冲切力：46.990kPa所以第4层台阶X方向冲切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：允许冲切力：260.000kPa 实际冲切力：43.270kPa 安全度: 600.9%因为允许冲切力：260.000kPa > 实际冲切力：43.270kPa所以第4层台阶Y方向冲切计算合理16. 第4层台阶剪切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许剪切力：1408.000kN 实际剪切力：12.007kN 安全度: 11726.3%因为允许剪切力：1408.000kN > 实际剪切力：12.007kN所以第4层台阶X方向剪切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：允许剪切力：1408.000kN 实际剪切力：0.970kN 安全度: 145109.8%因为允许剪切力：1408.000kN > 实际剪切力：0.970kN所以第4层台阶Y方向剪切计算合理17. 第4层台阶强度计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许强度：649.000kPa 实际强度：30.212kPa安全度: 2148.2%因为允许强度：649.000kPa > 实际强度：30.212kPa所以第4层台阶强度计算合理18. 第5层台阶冲切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许冲切力：260.000kPa 实际冲切力：55.729kPa 安全度: 466.5%因为允许冲切力：260.000kPa > 实际冲切力：55.729kPa所以第5层台阶X方向冲切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：允许冲切力：260.000kPa 实际冲切力：51.621kPa 安全度: 503.7%因为允许冲切力：260.000kPa > 实际冲切力：51.621kPa所以第5层台阶Y方向冲切计算合理19. 第5层台阶剪切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许剪切力：809.600kN 实际剪切力：7.172kN 安全度: 11287.9%因为允许剪切力：809.600kN > 实际剪切力：7.172kN所以第5层台阶X方向剪切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：允许剪切力：809.600kN 实际剪切力：0.756kN 安全度: 107061.6%因为允许剪切力：809.600kN > 实际剪切力：0.756kN所以第5层台阶Y方向剪切计算合理20. 第5层台阶强度计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许强度：649.000kPa 实际强度：22.451kPa安全度: 2890.8%因为允许强度：649.000kPa > 实际强度：22.451kPa所以第5层台阶强度计算合理基础配筋计算结果1. 主柱总配筋控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：应该配筋面积：8640mm^2 实际配筋面积：16286mm^2安全度: 188.5%因为应该配筋面积(8640mm^2) < 实际配筋面积(16286mm^2) 所以主柱总配筋合理主柱实际配筋率： 1.13%2. 主柱X方向配筋控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：应该配筋面积：6789mm^2 实际配筋面积：9048mm^2安全度: 133.3%因为应该配筋面积(6789mm^2) < 实际配筋面积(9048mm^2) 所以主柱正面配筋合理主柱X方向配筋率：0.63%3. 主柱Y方向配筋控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：应该配筋面积：6789mm^2 实际配筋面积：9048mm^2安全度: 133.3%因为应该配筋面积(6789mm^2) < 实际配筋面积(9048mm^2) 所以主柱侧面配筋合理主柱Y方向配筋率：0.63%---------------五、C,D腿的稳定配筋数据------------已知数据1．材料参数混凝土等级： C20混凝土抗压强度： 9600.000kN/m^2混凝土抗拉强度： 1100.000kN/m^2主柱钢筋的等级：HPB235 主柱钢筋的抗拉强度：210000.000kN/m^2 2．基础荷载作用于C腿的工况名称：大风,平衡张力,90度风标准值：X方向：19.882kN Y方向：2.800kN 垂直方向：-145.780kN设计值：X方向：27.068kN Y方向：3.152kN 垂直方向：-195.797kN 作用于D腿的工况名称：大风,平衡张力,90度风标准值：X方向：19.882kN Y方向：-4.874kN 垂直方向：-211.288kN设计值：X方向：27.068kN Y方向：-6.056kN 垂直方向：-287.508kN 作用于C腿的工况名称：大风,平衡张力,270度风标准值：X方向：-10.680kN Y方向：2.800kN 垂直方向：112.175kN设计值：X方向：-15.719kN Y方向：3.152kN 垂直方向：165.341kN 作用于D腿的工况名称：大风,平衡张力,270度风标准值：X方向：-10.680kN Y方向：-4.874kN 垂直方向：46.667kN设计值：X方向：-15.719kN Y方向：-6.056kN 垂直方向：73.630kN 作用于C腿的工况名称：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1标准值：X方向：15.855kN Y方向：18.695kN 垂直方向：-325.859kN设计值：X方向：21.429kN Y方向：25.405kN 垂直方向：-447.907kN 作用于D腿的工况名称：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2标准值：X方向：-5.274kN Y方向：8.917kN 垂直方向：210.400kN设计值：X方向：-8.151kN Y方向：13.251kN 垂直方向：302.855kN 作用于C腿的工况名称：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6 标准值：X方向：5.774kN Y方向：29.608kN 垂直方向：-312.821kN设计值：X方向：7.409kN Y方向：40.777kN 垂直方向：-430.537kN 作用于D腿的工况名称：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6 标准值：X方向：5.774kN Y方向：20.930kN 垂直方向：195.791kN设计值：X方向：7.409kN Y方向：29.976kN 垂直方向：281.520kN 作用于C腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,90度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：10.303kN Y方向：-12.932kN 垂直方向：101.579kN设计值：X方向：13.657kN Y方向：-18.872kN 垂直方向：150.507kN 作用于D腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,90度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：10.303kN Y方向：-22.107kN 垂直方向：-310.478kN设计值：X方向：13.657kN Y方向：-30.182kN 垂直方向：-426.373kN 作用于D腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,135度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：8.160kN Y方向：-23.402kN 垂直方向：-299.414kN设计值：X方向：10.657kN Y方向：-31.995kN 垂直方向：-410.885kN 作用于C腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,180度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：5.489kN Y方向：-14.790kN 垂直方向：163.577kN设计值：X方向：6.918kN Y方向：-21.473kN 垂直方向：237.303kN 作用于D腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,180度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：5.489kN Y方向：-23.964kN 垂直方向：-280.024kN设计值：X方向：6.918kN Y方向：-32.783kN 垂直方向：-383.738kN 作用于C腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,270度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：0.676kN Y方向：-12.932kN 垂直方向：194.031kN设计值：X方向：0.179kN Y方向：-18.872kN 垂直方向：279.938kN 3. 地质参数高水位： 0.000m 低水位： -7.000m--------------------------------------------------------------------------- 土土壤厚度重度上拔角临界深地基承载力宽度修层类型 (m) (kN/m3) (度) 度系数 (kPa) 正系数--------------------------------------------------------------------------- 1 6.粘土、粉质粘土 10.000 16.000 20.000 2.000 120.000 0.300---------------------土深度修压缩模量层正系数 (kPa)---------------------1 1.500 4250.0004. C,D腿的主柱尺寸主柱埋深： 1800mm 主柱正面宽： 1200mm主柱露头： 200mm 主柱侧面宽： 1200mmC,D腿的台阶尺寸第1层台阶尺寸：台阶高度： 500mm台阶正面宽度： 2000mm台阶侧面宽度： 2000mm第2层台阶尺寸：台阶高度： 500mm台阶正面宽度： 2800mm台阶侧面宽度： 2800mm第3层台阶尺寸：台阶高度： 500mm台阶正面宽度： 3600mm台阶侧面宽度： 3600mm混凝土体积: 15.28 m^3挖土方量: 42.77 m^35. C,D腿的基础配筋主柱主筋规格： 24mm主柱X方向主筋数量： 8根主柱Y方向主筋数量： 8根主柱角筋规格： 24mm基础稳定计算结果1. 上拔稳定计算控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：实际的上拔力： 302.855kN允许的上拔力： 438.010kN因为实际的上拔力 (302.855kN) < 允许的上拔力 (438.010kN) 所以上拔稳定计算合理2. 下压稳定计算控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：修正地基承载力：253.440kPa地基平均压应力：107.370kPa安全度： 236.0%1.2*修正地基承载力：304.128kPa地基最大压应力：128.450kPa安全度： 236.8%因为修正地基承载力(253.440kPa) > 地基平均压应力(107.370kPa) 1.2*修正地基承载力(304.128kPa) > 地基最大压应力(128.450kPa)所以下压稳定计算合理3. 倾覆稳定计算控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：倾覆允许值：1346.380kN*m 倾覆实际值：694.467kN*m安全度: 193.9%因为倾覆允许值：1346.380kN*m > 倾覆实际值：694.467kN*m所以倾覆稳定计算合理4.软弱层承载力计算(1)不计算5. 主柱斜截面承载力计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：承载力允许值：1176.825kN 承载力实际值：40.777kN安全度: 2886.0%因为承载力许值：1176.825kN > 承载力际值：40.777kN所以主柱斜截面承载力计算合理6. 第1层台阶冲切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许冲切力：235.000kPa 实际冲切力：51.856kPa 安全度: 453.2%因为允许冲切力：235.000kPa > 实际冲切力：51.856kPa所以第1层台阶X方向冲切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：允许冲切力：235.000kPa 实际冲切力：47.391kPa 因为允许冲切力：235.000kPa > 实际冲切力：47.391kPa所以第1层台阶Y方向冲切计算合理7. 第1层台阶剪切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许剪切力：1320.000kN 实际剪切力：48.609kN 安全度: 2715.5%因为允许剪切力：1320.000kN > 实际剪切力：48.609kN所以第1层台阶X方向剪切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：允许剪切力：1320.000kN 实际剪切力：34.846kN 安全度: 3788.1%因为允许剪切力：1320.000kN > 实际剪切力：34.846kN所以第1层台阶Y方向剪切计算合理8. 第1层台阶强度计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许强度：649.000kPa 实际强度：128.733kPa 安全度: 504.1%因为允许强度：649.000kPa > 实际强度：128.733kPa所以第1层台阶强度计算合理9. 第2层台阶冲切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许冲切力：235.000kPa 实际冲切力：57.970kPa 安全度: 405.4%因为允许冲切力：235.000kPa > 实际冲切力：57.970kPa所以第2层台阶X方向冲切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：允许冲切力：235.000kPa 实际冲切力：52.537kPa 安全度: 447.3%因为允许冲切力：235.000kPa > 实际冲切力：52.537kPa所以第2层台阶Y方向冲切计算合理10. 第2层台阶剪切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许剪切力：1232.000kN 实际剪切力：41.207kN 安全度: 2989.8%因为允许剪切力：1232.000kN > 实际剪切力：41.207kN所以第2层台阶X方向剪切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：允许剪切力：1232.000kN 实际剪切力：28.027kN 安全度: 4395.8%因为允许剪切力：1232.000kN > 实际剪切力：28.027kN所以第2层台阶Y方向剪切计算合理11. 第2层台阶强度计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许强度：649.000kPa 实际强度：61.427kPa安全度: 1056.5%因为允许强度：649.000kPa > 实际强度：61.427kPa所以第2层台阶强度计算合理12. 第3层台阶冲切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许冲切力：235.000kPa 实际冲切力：67.994kPa 安全度: 345.6%因为允许冲切力：235.000kPa > 实际冲切力：67.994kPa所以第3层台阶X方向冲切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：允许冲切力：235.000kPa 实际冲切力：61.593kPa 安全度: 381.5%因为允许冲切力：235.000kPa > 实际冲切力：61.593kPa所以第3层台阶Y方向冲切计算合理13. 第3层台阶剪切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许剪切力：792.000kN 实际剪切力：25.490kN安全度: 3107.1%因为允许剪切力：792.000kN > 实际剪切力：25.490kN所以第3层台阶X方向剪切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：允许剪切力：792.000kN 实际剪切力：16.544kN安全度: 4787.3%因为允许剪切力：792.000kN > 实际剪切力：16.544kN所以第3层台阶Y方向剪切计算合理14. 第3层台阶强度计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许强度：649.000kPa 实际强度：35.730kPa安全度: 1816.4%因为允许强度：649.000kPa > 实际强度：35.730kPa所以第3层台阶强度计算合理基础配筋计算结果1. 主柱总配筋控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：应该配筋面积：8640mm^2 实际配筋面积：12667mm^2安全度: 146.6%因为应该配筋面积(8640mm^2) < 实际配筋面积(12667mm^2)所以主柱总配筋合理主柱实际配筋率：0.88%2. 主柱X方向配筋控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：应该配筋面积：6789mm^2 实际配筋面积：7238mm^2安全度: 106.6%因为应该配筋面积(6789mm^2) < 实际配筋面积(7238mm^2) 所以主柱正面配筋合理主柱X方向配筋率：0.50%3. 主柱Y方向配筋控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：应该配筋面积：6789mm^2 实际配筋面积：7238mm^2安全度: 106.6%因为应该配筋面积(6789mm^2) < 实际配筋面积(7238mm^2) 所以主柱侧面配筋合理主柱Y方向配筋率：0.50%。

J10阶梯柱基计算书

J10阶梯柱基计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图基础类型：阶梯柱基计算形式：验算截面尺寸平面:剖面:二、基本参数1．依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》2．几何参数：已知尺寸：B1 = 2350 mm, A1 = 2100 mmH1 = 500 mm, H2 = 450 mmB = 700 mm, A = 700 mmB3 = 2700 mm, A3 = 2400 mm无偏心：B2 = 2350 mm, A2 = 2100 mm基础埋深d = 2.50 m钢筋合力重心到板底距离a s = 80 mm3．荷载值：(1)作用在基础顶部的基本组合荷载F = 5400.00 kNM x = 0.00 kN·mM y = 0.00 kN·mV x = 0.00 kNV y = 0.00 kN折减系数K s = 1.35(2)作用在基础底部的弯矩设计值绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·(H1＋H2) = 0.00－0.00×0.95 = 0.00 kN·m绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·(H1＋H2) = 0.00＋0.00×0.95 = 0.00 kN·m(3)作用在基础底部的弯矩标准值绕X轴弯矩: M0xk = M0x/K s = 0.00/1.35 = 0.00 kN·m绕Y轴弯矩: M0yk = M0y/K s = 0.00/1.35 = 0.00 kN·m4．材料信息：混凝土：C40 钢筋：HRB335(20MnSi)5．基础几何特性：底面积：S = (A1＋A2)(B1＋B2) = 4.20×4.70 = 19.74 m2绕X轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)×4.70×4.202 = 13.82 m3绕Y轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)×4.20×4.702 = 15.46 m3三、计算过程1．修正地基承载力计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：f a = f ak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5) (式5.2.4)式中：f ak = 230.00 kPaεb = 0.20，ηd = 1.40γ = 20.00 kN/m3γm = 18.00 kN/m3b = 4.20 m，d = 2.50 m如果b ＜3m，按b = 3m, 如果b > 6m，按b = 6m如果d ＜0.5m，按d = 0.5mf a = f ak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5)= 230.00＋0.20×20.00×(4.20－3.00)＋1.40×18.00×(2.50－0.50)= 285.20 kPa修正后的地基承载力特征值f a = 285.20 kPa2．轴心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：p k = (F k＋G k)/A (5.2.4－1)F k = F/K s = 5400.00/1.35 = 4000.00 kNG k = 20S·d = 20×19.74×2.50 = 987.00 kNp k = (F k＋G k)/S = (4000.00＋987.00)/19.74 = 252.63 kPa ≤f a，满足要求。

DJ02阶梯基础基础计算书

DJ02阶梯基础计算一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 自动计算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=1矩形柱宽bc=600mm 矩形柱高hc=850mm基础高度h1(自动计算)=300mm一阶长度 b1=900mm b2=900mm 一阶宽度 a1=800mm a2=800mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.700m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准组合值F=560.000kNMx=110.000kN*mMy=0.000kN*mVx=30.000kNVy=0.000kNks=1.35Fk=F/ks=560.000/1.35=414.815kNMxk=Mx/ks=110.000/1.35=81.481kN*mMyk=My/ks=0.000/1.35=0.000kN*mVxk=Vx/ks=30.000/1.35=22.222kNVyk=Vy/ks=0.000/1.35=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=130.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=b1+b2+bc=0.900+0.900+0.600=2.400m2. 基础总宽 By=a1+a2+hc=0.800+0.800+0.850=2.450mA1=a1+hc/2=0.800+0.850/2=1.225m A2=a2+hc/2=0.800+0.850/2=1.225mB1=b1+bc/2=0.900+0.600/2=1.200m B2=b2+bc/2=0.900+0.600/2=1.200m3. 基础总高 H=h1=0.300=0.300m4. 底板配筋计算高度 ho=h1-as=0.300-0.040=0.260m5. 基础底面积 A=Bx*By=2.400*2.450=5.880m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*2.400*2.450*1.700=199.920kNG=1.35*Gk=1.35*199.920=269.892kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=81.481-0.000*0.300=81.481kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+22.222*0.300=6.667kN*mMdx=Mx-Vy*H=110.000-0.000*0.300=110.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+30.000*0.300=9.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(414.815+199.920)/5.880=104.547kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*104.547=104.547kPa≤fa=130.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=6.667/(414.815+199.920)=0.011m因|exk| ≤Bx/6=0.400m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(414.815+199.920)/5.880+6*|6.667|/(2.4002*2.450)=107.381kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(414.815+199.920)/5.880-6*|6.667|/(2.4002*2.450)=101.712kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=81.481/(414.815+199.920)=0.133m因|eyk| ≤By/6=0.408m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(414.815+199.920)/5.880+6*|81.481|/(2.4502*2.400)=138.483kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(414.815+199.920)/5.880-6*|81.481|/(2.4502*2.400)=70.610kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(107.381-104.547)+(138.483-104.547)+104.547=141.318kPaγo*Pkmax=1.0*141.318=141.318kPa≤1.2*fa=1.2*130.000=156.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=9.000/(560.000+269.892)=0.011m因ex≤ Bx/6.0=0.400m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(560.000+269.892)/5.880+6*|9.000|/(2.4002*2.450)=144.965kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(560.000+269.892)/5.880-6*|9.000|/(2.4002*2.450)=137.312kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=110.000/(560.000+269.892)=0.133m因ey ≤By/6=0.408y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(560.000+269.892)/5.880+6*|110.000|/(2.4502*2.400)=186.952kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(560.000+269.892)/5.880-6*|110.000|/(2.4502*2.400)=95.324kPa1.3 因Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=144.965+186.952-(560.000+269.892)/5.880=190.779kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=190.779-269.892/5.880=144.879kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=144.965-269.892/5.880=99.065kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=186.952-269.892/5.880=141.052kPa2. 验算柱边冲切YH=h1=0.300m, YB=bc=0.600m, YL=hc=0.850mYB1=B1=1.200m, YB2=B2=1.200m, YL1=A1=1.225m, YL2=A2=1.225mYHo=YH-as=0.260m2.1 因(YH≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.600mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=1.120mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.600+1.120)/2=0.860mx冲切面积Alx=max((YL1-YL/2-YHo)*(YB+2*YHo)+(YL1-YL/2-YHo)2,(YL2-YL/2-YHo)*(YB+2*YHo)+(YL2-YL/2-YHo)2=max((1.225-0.850/2-0.260)*(0.600+2*0.260)+(1.225-0.850/2-0.260)2,(1.225-0.850/2-0.260)* (0.600+2*0.260)+(1.225-0.850/2-0.260)2)=max(0.896,0.896)=0.896m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.896*144.879=129.869kNγo*Flx=1.0*129.869=129.87kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*860*260=223.82kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.850my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=1.370my冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.000*144.879=0.000kNγo*Fly=1.0*0.000=0.00kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1110*260=288.89kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、基础受剪承载力验算1. 计算剪力Az=a1+a2+hc=800+800+850=2450mmBz=b1+b2+bc=900+900+600=2400mmA'=Bz*max(a1,a2)=2400.0*max(800.0,800.0)=1.92m2Vs=A'*p=1.9*95.2=182.9kN基础底面短边尺寸大于柱宽加两倍基础有效高度，不需验算受剪承载力！九、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。

双柱阶梯基础计算【可编辑】

双柱阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=2矩形柱宽bc=450mm 矩形柱高hc=450mm矩形柱宽bc=450mm 矩形柱高hc=450mm基础高度h1=400mm基础高度h2=300mm一阶长度 b1=850mm b3=850mm 一阶宽度 a1=850mm a3=850mm二阶长度 b2=825mm b4=825mm 二阶宽度 a2=825mm a4=825mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HPB300 fy=270N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.200m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准值Fgk1=1833.000kN Fqk1=0.000kNFgk2=875.000kN Fqk2=0.000kNMgxk1=0.000kN*m Mqxk1=0.000kN*mMgxk2=0.000kN*m Mqxk2=0.000kN*mMgyk1=0.000kN*m Mqyk1=0.000kN*mMgyk2=0.000kN*m Mqyk2=0.000kN*mVgxk1=0.000kN Vqxk1=0.000kNVgxk2=0.000kN Vqxk2=0.000kNVgyk1=0.000kN Vqyk1=0.000kNVgyk2=0.000kN Vqyk2=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk1+Fqk1+Fgk2+Fqk2=(1833.000)+(0.000)+(875.000)+(0.000)=2708.000kNMxk=Mgxk1+Fgk1*(A2-A1)+Mqxk1+Fqk1*(A2-A1)+Mgxk2+Fgk2*(A2-A1)+Mqxk2+Fqk2*(A2-A1)=0.000+1833.000*(1.900-1.900)+0.000+0.000*(1.900-1.900)+0.000+875.000*(1.900-1.900)+0.000+0. 000*(1.900-1.900)=0.000kN*mMyk=Mgyk1+Fgk1*(Bx/2-B1)/2+Mqyk1+Fqk1*(Bx/2-B1)/2+Mgyk2+Fgk2*(Bx/2-B1)/2+Mqyk2+Fqk2*(Bx/ 2-B1)/2)=0.000+1833.000*(7.100/2-1.900)/2+0.000+0.000*(7.100/2-1.900)/2+0.000+875.000*(7.100/2-1.900 )/2+0.000+0.000*(7.100/2-1.900)/2=2234.100kN*mVxk=Vgxk1+Vqxk1+Vgxk2+Vqxk2=0.000+0.000+0.000+0.000=0.000kNVyk=Vgyk1+Vqyk1+Vgyk2+Vqyk2=0.000+0.000+0.000+0.000=0.000kNF1=rg*Fgk1+rq*Fqk1+rg*Fgk2+rq*Fqk2=1.20*1833.000+1.40*0.000+1.20*875.000+1.40*0.000=3249.600kN*mMx1=rg*(Mgxk1+Fgk1*(A2-A1))+rq*(Mqxk1+Fqk1*(A2-A1))+rg*(Mgxk2+Fgk2*(A2-A1))+rq*(Mqxk2+Fq k2*(A2-A1))=1.20*(0.000+1833.000*(1.900-1.900))+1.40*(0.000+0.000*(1.900-1.900))+1.20*(0.000+875.000*(1 .900-1.900))+1.40*(0.000+0.000*(1.900-1.900))=0.000kN*mMy1=rg*(Mgyk1+Fgk1*(Bx/2-B1)/2)+rq*(Mqyk1+Fqk1*(Bx/2-B1)/2)+rg*(Mgyk2+Fgk2*(Bx/2-B1)/2)+ rq*(Mqyk2+Fqk2*(Bx/2-B1)/2))=1.20*(0.000+1833.000*(7.100/2-1.900)/2)+1.40*(0.000+0.000*(7.100/2-1.900)/2)+1.20*(0.000+87 5.000*(7.100/2-1.900)/2)+1.40*(0.000+0.000*(7.100/2-1.900)/2)=2680.920kN*mVx1=rg*Vgxk1+rq*Vqxk1+rg*Vgxk2+rq*Vqxk2=1.40*0.000+1.40*0.000+1.20*0.000+1.40*0.000=0.00 0kNVy1=rg*Vgyk1+rq*Vqyk1+rg*Vgyk2+rq*Vqyk2=1.40*0.000+1.40*0.000+1.20*0.000+1.40*0.000=0.00 0kNF2=1.35*Fk=1.35*2708.000=3655.800kNMx2=1.35*Mxk=1.35*1580.700=2133.945kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*0.000=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*0.000=0.000kNVy2=1.35*Vyk=1.35*0.000=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|3249.600|,|3655.800|)=3655.800kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|1896.840|,|2133.945|)=2133.945kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=132.800kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=B1+B2+Bc=1.900+1.900+3.300=7.100m2. 基础总宽 By=A1+A2=1.900+1.900=3.800mA1=a1+a2+max(hc1,hc2)/2=0.850+0.825+max(0.450,0.450)/2=1.900mA2=a3+a4+max(hc1,hc2)/2=0.850+0.825+max(0.450,0.450)/2=1.900mB1=b1+b2+bc1/2=0.850+0.825+0.450/2=1.900m B2=b3+b4+bc2/2=0.850+0.825+0.450/2=1.900m3. 基础总高 H=h1+h2=0.400+0.300=0.700m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.400+0.300-0.040=0.660m5. 基础底面积 A=Bx*By=7.100*3.800=26.980m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*7.100*3.800*1.200=647.520kNG=1.35*Gk=1.35*647.520=874.152kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vxk*H=1580.700-0.000*0.700=1580.700kN*mMdyk=Myk+Vyk*H=0.000+0.000*0.700=0.000kN*mMdx=Mx-Vx*H=2133.945-0.000*0.700=2133.945kN*mMdy=My+Vy*H=0.000+0.000*0.700=0.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(1833.000+647.520)/26.980=91.939kPa 【①5.2.2-2】因γo*pk=1.0*124.371=124.371kPa≤fa=132.800kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求因Mdyk=0, Mdxk=0Pkmax=(Fk+Gk)/A=(2708.000+647.520)/26.980=124.371kPa七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=0.000/(3655.800+874.152)=0.000m因ex≤ Bx/6.0=1.183m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(3655.800+874.152)/26.980+6*|0.000|/(7.1002*3.800)=167.900kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(3655.800+874.152)/26.980-6*|0.000|/(7.1002*3.800)=167.900kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=2133.945/(3655.800+874.152)=0.471m因ey ≤By/6=0.633y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(3655.800+874.152)/26.980+6*|2133.945|/(3.8002*7.100)=292.785kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(3655.800+874.152)/26.980-6*|2133.945|/(3.8002*7.100)=43.016kPa1.3 因Mdx≠0 并且 Mdy=0Pmax=Pmax_y=292.785kPaPmin=Pmin_y=43.016kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=292.785-874.152/26.980=260.385kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2=0.700m, YB=bc1/2+bc2/2+Bc=5.175m, YL=max(hc1,hc2)=0.450mYB1=B1+Bc/2=3.550m, YB2=B2+Bc/2=3.550m, YL1=A1=1.900m, YL2=A2=1.900mYHo=YH-as=0.660m2.1 因(YH≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=5.175mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=6.495mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(5.175+6.495)/2=5.835mx冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.000*260.385=0.000kNγo*Flx=1.0*0.000=0.00kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*5835*660=3854.95kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.450my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=1.770my冲切面积Aly=max((YB1-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB1-YB/2-ho)2,(YB2-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB2-YB/2-ho)2)=max((3.550-5.175/2-0.660)*(0.450+0.660)+(3.550-5.175/2-0.660)2,(3.550-5.175/2-0.660)*(0 .450+0.660)+(3.550-5.175/2-0.660)2)=max(0.627,0.627)=0.627m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.627*260.385=163.243kNγo*Fly=1.0*163.243=163.24kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1110*660=733.33kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求3. 验算h2处冲切YH=h2=0.300mYB=bc1/2+bc2/2+Bc+b2+b4=5.400mYL=max(hc1,hc2)+a2+a4=2.100mYB1=B1+Bc/2=3.550m, YB2=B2+Bc/2=3.550m, YL1=A1=1.900m, YL2=A2=1.900mYHo=YH-as=0.260m3.1 因(YH≤800) βhp=1.03.2 x方向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=5.400mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=5.920mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(5.400+5.920)/2=5.660mx冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.000*260.385=0.000kNγo*Flx=1.0*0.000=0.00kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*5660*260=1473.07kNx方向变阶处对基础的冲切满足规范要求3.3 y方向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=2.100my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=2.620my冲切面积Aly=max((YB1-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB1-YB/2-ho)2,(YB2-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB2-YB/2-ho)2)=max((3.550-5.400/2-0.660)*(2.100+0.660)+(3.550-5.400/2-0.660)2,(3.550-5.400/2-0.660)*(2 .100+0.660)+(3.550-5.400/2-0.660)2)=max(0.686,0.686)=0.686m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.686*260.385=178.598kNγo*Fly=1.0*178.598=178.60kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*2360*260=614.21kNy方向变阶处对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。

DJ02阶梯基础基础计算书

DJ02阶梯基础基础计算书DJ02阶梯基础计算⼀、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝⼟结构设计规范》 (GB50010-2010)②⼆、⽰意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: ⾃动计算截⾯尺⼨1. ⼏何参数台阶数n=1矩形柱宽bc=600mm 矩形柱⾼hc=850mm基础⾼度h1(⾃动计算)=300mm⼀阶长度 b1=900mm b2=900mm ⼀阶宽度 a1=800mm a2=800mm 2. 材料信息基础混凝⼟等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝⼟等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.700m纵筋合⼒点⾄近边距离: as=40mm基础及其上覆⼟的平均容重: γ=20.000kN/m3最⼩配筋率: ρmin=0.150%4. 作⽤在基础顶部荷载标准组合值F=560.000kNMx=110.000kN*mMy=0.000kN*mVx=30.000kNVy=0.000kNks=1.35Fk=F/ks=560.000/1.35=414.815kNMxk=Mx/ks=110.000/1.35=81.481kN*mMyk=My/ks=0.000/1.35=0.000kN*mVxk=Vx/ks=30.000/1.35=22.222kNVyk=Vy/ks=0.000/1.35=0.000kN5. 修正后的地基承载⼒特征值fa=130.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=b1+b2+bc=0.900+0.900+0.600=2.400m2. 基础总宽 By=a1+a2+hc=0.800+0.800+0.850=2.450mA1=a1+hc/2=0.800+0.850/2=1.225m A2=a2+hc/2=0.800+0.850/2=1.225m B1=b1+bc/2=0.900+0.600/2=1.200m B2=b2+bc/2=0.900+0.600/2=1.200m3. 基础总⾼ H=h1=0.300=0.300m4. 底板配筋计算⾼度 ho=h1-as=0.300-0.040=0.260m5. 基础底⾯积 A=Bx*By=2.400*2.450=5.880m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*2.400*2.450*1.700=199.920kNG=1.35*Gk=1.35*199.920=269.892kN五、计算作⽤在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=81.481-0.000*0.300=81.481kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+22.222*0.300=6.667kN*mMdx=Mx-Vy*H=110.000-0.000*0.300=110.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+30.000*0.300=9.000kN*m六、验算地基承载⼒1. 验算轴⼼荷载作⽤下地基承载⼒pk=(Fk+Gk)/A=(414.815+199.920)/5.880=104.547kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*104.547=104.547kPa≤fa=130.000kPa轴⼼荷载作⽤下地基承载⼒满⾜要求2. 验算偏⼼荷载作⽤下的地基承载⼒exk=Mdyk/(Fk+Gk)=6.667/(414.815+199.920)=0.011m因|exk| ≤Bx/6=0.400m x⽅向⼩偏⼼,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(414.815+199.920)/5.880+6*|6.667|/(2.4002*2.450)=107.381kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(414.815+199.920)/5.880-6*|6.667|/(2.4002*2.450)=101.712kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=81.481/(414.815+199.920)=0.133m因|eyk| ≤By/6=0.408m y⽅向⼩偏⼼Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(414.815+199.920)/5.880+6*|81.481|/(2.4502*2.400)=138.483kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(414.815+199.920)/5.880-6*|81.481|/(2.4502*2.400)=70.610kPa3. 确定基础底⾯反⼒设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(107.381-104.547)+(138.483-104.547)+104.547=141.318kPaγo*Pkmax=1.0*141.318=141.318kPa≤1.2*fa=1.2*130.000=156.000kPa 偏⼼荷载作⽤下地基承载⼒满⾜要求七、基础冲切验算1. 计算基础底⾯反⼒设计值1.1 计算x⽅向基础底⾯反⼒设计值ex=Mdy/(F+G)=9.000/(560.000+269.892)=0.011m因ex≤ Bx/6.0=0.400m x⽅向⼩偏⼼Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(560.000+269.892)/5.880+6*|9.000|/(2.4002*2.450)=144.965kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(560.000+269.892)/5.880-6*|9.000|/(2.4002*2.450)=137.312kPa1.2 计算y⽅向基础底⾯反⼒设计值ey=Mdx/(F+G)=110.000/(560.000+269.892)=0.133m因ey ≤By/6=0.408y⽅向⼩偏⼼Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(560.000+269.892)/5.880+6*|110.000|/(2.4502*2.400)=186.952kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(560.000+269.892)/5.880-6*|110.000|/(2.4502*2.400)=95.324kPa1.3 因Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=144.965+186.952-(560.000+269.892)/5.880=190.779kPa1.4 计算地基净反⼒极值Pjmax=Pmax-G/A=190.779-269.892/5.880=144.879kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=144.965-269.892/5.880=99.065kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=186.952-269.892/5.880=141.052kPa2. 验算柱边冲切YH=h1=0.300m, YB=bc=0.600m, YL=hc=0.850mYB1=B1=1.200m, YB2=B2=1.200m, YL1=A1=1.225m, YL2=A2=1.225mYHo=YH-as=0.260m2.1 因(YH≤800) βhp=1.02.2 x⽅向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截⾯上边长bt=YB=0.600mx冲切位置斜截⾯下边长bb=YB+2*YHo=1.120mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.600+1.120)/2=0.860mx冲切⾯积Alx=max((YL1-YL/2-YHo)*(YB+2*YHo)+(YL1-YL/2-YHo)2,(YL2-YL/2-YHo)*(YB+2*YHo)+(YL2-YL/2-YHo)2=max((1.225-0.850/2-0.260)*(0.600+2*0.260)+(1.225-0.850/2-0.260)2,(1.225-0.850/2-0.260)* (0.600+2*0.260)+(1.225-0.850/2-0.260)2)=max(0.896,0.896)=0.896m2x冲切截⾯上的地基净反⼒设计值Flx=Alx*Pjmax=0.896*144.879=129.869kNγo*Flx=1.0*129.869=129.87kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*860*260=223.82kNx⽅向柱对基础的冲切满⾜规范要求2.3 y⽅向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截⾯上边长at=YL=0.850my冲切位置斜截⾯下边长ab=YL+2*YHo=1.370my冲切截⾯上的地基净反⼒设计值Fly=Aly*Pjmax=0.000*144.879=0.000kNγo*Fly=1.0*0.000=0.00kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1110*260=288.89kNy⽅向柱对基础的冲切满⾜规范要求⼋、基础受剪承载⼒验算1. 计算剪⼒Az=a1+a2+hc=800+800+850=2450mmBz=b1+b2+bc=900+900+600=2400mmA'=Bz*max(a1,a2)=2400.0*max(800.0,800.0)=1.92m2Vs=A'*p=1.9*95.2=182.9kN基础底⾯短边尺⼨⼤于柱宽加两倍基础有效⾼度，不需验算受剪承载⼒！九、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝⼟强度等级⼤于等于柱的混凝⼟强度等级，所以不⽤验算柱下扩展基础顶⾯的局部受压承载⼒。

1阶梯基础计算

阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=2矩形柱宽bc=500mm 矩形柱高hc=500mm基础高度h1=350mm基础高度h2=350mm一阶长度 b1=450mm b2=450mm 一阶宽度 a1=450mm a2=450mm二阶长度 b3=450mm b4=450mm 二阶宽度 a3=450mm a4=450mm2. 材料信息基础混凝土等级: C35 ft_b=1.57N/mm2fc_b=16.7N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=2.000m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准组合值F=695.000kNMx=0.000kN*mMy=51.900kN*mVx=17.000kNVy=0.000kNks=1.35Fk=F/ks=695.000/1.35=514.815kNMxk=Mx/ks=0.000/1.35=0.000kN*mMyk=My/ks=51.900/1.35=38.444kN*mVxk=Vx/ks=17.000/1.35=12.593kNVyk=Vy/ks=0.000/1.35=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=150.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=b1+b2+b3+b4+bc=0.450+0.450+0.450+0.450+0.500=2.300m2. 基础总宽 By=a1+a2+a3+a4+hc=0.450+0.450+0.450+0.450+0.500=2.300mA1=a1+a2+hc/2=0.450+0.450+0.500/2=1.150m A2=a3+a4+hc/2=0.450+0.450+0.500/2=1.150m B1=b1+b2+bc/2=0.450+0.450+0.500/2=1.150m B2=b3+b4+bc/2=0.450+0.450+0.500/2=1.150m3. 基础总高 H=h1+h2=0.350+0.350=0.700m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.350+0.350-0.040=0.660m5. 基础底面积 A=Bx*By=2.300*2.300=5.290m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*2.300*2.300*2.000=211.600kNG=1.35*Gk=1.35*211.600=285.660kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-0.000*0.700=0.000kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=38.444+12.593*0.700=47.259kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-0.000*0.700=0.000kN*mMdy=My+Vx*H=51.900+17.000*0.700=63.800kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(514.815+211.600)/5.290=137.318kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*137.318=137.318kPa≤fa=150.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=47.259/(514.815+211.600)=0.065m因|exk| ≤Bx/6=0.383m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(514.815+211.600)/5.290+6*|47.259|/(2.3002*2.300)=160.624kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(514.815+211.600)/5.290-6*|47.259|/(2.3002*2.300)=114.013kPa因 Mdxk=0 Pkmax_y=Pkmin_y=(Fk+Gk)/A=(514.815+211.600)/5.290=137.318kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(160.624-137.318)+(137.318-137.318)+137.318=160.624kPaγo*Pkmax=1.0*160.624=160.624kPa≤1.2*fa=1.2*150.000=180.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=63.800/(695.000+285.660)=0.065m因ex≤ Bx/6.0=0.383m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(695.000+285.660)/5.290+6*|63.800|/(2.3002*2.300)=216.842kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(695.000+285.660)/5.290-6*|63.800|/(2.3002*2.300)=153.918kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=0.000/(695.000+285.660)=0.000m因ey ≤By/6=0.383y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(695.000+285.660)/5.290+6*|0.000|/(2.3002*2.300)=185.380kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(695.000+285.660)/5.290-6*|0.000|/(2.3002*2.300)=185.380kPa1.3 因 Mdx=0 并且Mdy≠0Pmax=Pmax_x=216.842kPaPmin=Pmin_x=153.918kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=216.842-285.660/5.290=162.842kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2=0.700m, YB=bc=0.500m, YL=hc=0.500mYB1=B1=1.150m, YB2=B2=1.150m, YL1=A1=1.150m, YL2=A2=1.150mYHo=YH-as=0.660m2.1 因(YH≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.500mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=1.820mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.500+1.820)/2=1.160mx冲切面积Alx=max((YL1-YL/2-ho)*(YB+2*ho)+(YL1-YL/2-ho)2,(YL2-YL/2-ho)*(YB+2*ho)+(YL2-YL/2-ho)2 =max((1.150-0.500/2-0.660)*(0.500+2*0.660)+(1.150-0.500/2-0.660)2,(1.150-0.500/2-0.660)*(0.500+2*0.660)+(1.150-0.500/2-0.660)2)=max(0.494,0.494)=0.494m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.494*162.842=80.509kNγo*Flx=1.0*80.509=80.51kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.57*1160*660=841.39kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.500my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=1.820my冲切面积Aly=max((YB1-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB1-YB/2-ho)2,(YB2-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB2-YB/2-ho)2)=max((1.150-0.500/2-0.660)*(0.500+0.660)+(1.150-0.500/2-0.660)2,(1.150-0.500/2-0.660)*(0 .500+0.660)+(1.150-0.500/2-0.660)2)=max(0.494,0.494)=0.494m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.494*162.842=80.509kNγo*Fly=1.0*80.509=80.51kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.57*1160*660=841.39kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求3. 验算h2处冲切YH=h2=0.350mYB=bc+b2+b4=1.400mYL=hc+a2+a4=1.400mYB1=B1=1.150m, YB2=B2=1.150m, YL1=A1=1.150m, YL2=A2=1.150mYHo=YH-as=0.310m3.1 因(YH≤800) βhp=1.03.2 x方向变阶处对基础的冲切验算因 YL/2+ho>=YL1和YL/2+h0>=YL2x方向基础底面外边缘位于冲切破坏锥体以内, 不用计算x方向的柱对基础的冲切验算3.3 y方向变阶处对基础的冲切验算因 YB/2+ho>=YB1和YB/2+ho>=YB2y方向基础底面外边缘位于冲切破坏锥体以内, 不用计算y方向的柱对基础的冲切验算八、基础受剪承载力验算1.柱与基础相接处Az=A1+A2+A3+A4=450+450=1800mmBz=B1+B2+B3+B4=450+450=1800mmA'=Az*(max(b1+b2,b3+b4)-0.5*bc)=1800.0*(max(450.0+450.0,450.0+450.0)-0.5*500.0)=1.17m2Vs=A'*pk=1.2*137.3=160.7kNβhs=(800/h0)1/4=(800/800.0)1/4=1.0Ao=Az*h1+(a2+a4+hc)*h2=1800*350+(450+450+500)*350=1120000mm2γo*Vs=1.0*160.7=160.7kN≤0.7βhs ftAo=0.7*1.0*1.57*1120000.0=1230.9kN受剪承载力验算满足要求！2.第一级台阶处A'=Az*max(b1,b3)=1800.0*max(450.0,450.0)=0.81m2Vs=A'*pk=0.8*137.3=111.2kNβhs=(800/h0)1/4=(800/800.0)1/4=1.0Ao=Az*h1=1800*350=630000mm2γo*Vs=1.0*111.2=111.2kN≤0.7βhs ftAo=0.7*1.0*1.57*630000.0=692.4kN受剪承载力验算满足要求！九、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。

阶梯基础计算书

阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=1矩形柱宽bc=240mm 矩形柱高hc=240mm基础高度h1=400mm一阶长度 b1=580mm b2=580mm 一阶宽度 a1=580mm a2=580mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.200m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准组合值F=288.500kNMx=-0.100kN*mMy=0.000kN*mVx=0.000kNVy=0.100kNks=1.35Fk=F/ks=288.500/1.35=213.704kNMxk=Mx/ks=-0.100/1.35=-0.074kN*mMyk=My/ks=0.000/1.35=0.000kN*mVxk=Vx/ks=0.000/1.35=0.000kNVyk=Vy/ks=0.100/1.35=0.074kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=150.160kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=b1+b2+bc=0.580+0.580+0.240=1.400m2. 基础总宽 By=a1+a2+hc=0.580+0.580+0.240=1.400mA1=a1+hc/2=0.580+0.240/2=0.700m A2=a2+hc/2=0.580+0.240/2=0.700mB1=b1+bc/2=0.580+0.240/2=0.700m B2=b2+bc/2=0.580+0.240/2=0.700m3. 基础总高 H=h1=0.400=0.400m4. 底板配筋计算高度 ho=h1-as=0.400-0.040=0.360m5. 基础底面积 A=Bx*By=1.400*1.400=1.960m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*1.400*1.400*1.200=47.040kNG=1.35*Gk=1.35*47.040=63.504kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=-0.074-0.074*0.400=-0.104kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.000*0.400=0.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=-0.100-0.100*0.400=-0.140kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.000*0.400=0.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(213.704+47.040)/1.960=133.033kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*133.033=133.033kPa≤fa=150.160kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力因 Mdyk=0 Pkmax_x=Pkmin_x=(Fk+Gk)/A=(213.704+47.040)/1.960=133.033kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=-0.104/(213.704+47.040)=-0.000m因|eyk| ≤By/6=0.233m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(213.704+47.040)/1.960+6*|-0.104|/(1.4002*1.400)=133.259kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(213.704+47.040)/1.960-6*|-0.104|/(1.4002*1.400)=132.806kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(133.033-133.033)+(133.259-133.033)+133.033=133.259kPaγo*Pkmax=1.0*133.259=133.259kPa≤1.2*fa=1.2*150.160=180.192kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=0.000/(288.500+63.504)=0.000m因ex≤ Bx/6.0=0.233m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(288.500+63.504)/1.960+6*|0.000|/(1.4002*1.400)=179.594kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(288.500+63.504)/1.960-6*|0.000|/(1.4002*1.400)=179.594kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=-0.140/(288.500+63.504)=-0.000m因ey ≤By/6=0.233y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(288.500+63.504)/1.960+6*|-0.140|/(1.4002*1.400)=179.900kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(288.500+63.504)/1.960-6*|-0.140|/(1.4002*1.400)=179.288kPa1.3 因Mdx≠0 并且 Mdy=0Pmax=Pmax_y=179.900kPaPmin=Pmin_y=179.288kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=179.900-63.504/1.960=147.500kPa2. 验算柱边冲切YH=h1=0.400m, YB=bc=0.240m, YL=hc=0.240mYB1=B1=0.700m, YB2=B2=0.700m, YL1=A1=0.700m, YL2=A2=0.700mYHo=YH-as=0.360m2.1 因(YH≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.240mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=0.960mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.240+0.960)/2=0.600mx冲切面积Alx=max((YL1-YL/2-YHo)*(YB+2*YHo)+(YL1-YL/2-YHo)2,(YL2-YL/2-YHo)*(YB+2*YHo)+(YL2-YL/2-YHo)2=max((0.700-0.240/2-0.360)*(0.240+2*0.360)+(0.700-0.240/2-0.360)2,(0.700-0.240/2-0.360)* (0.240+2*0.360)+(0.700-0.240/2-0.360)2)=max(0.260,0.260)=0.260m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.260*147.500=38.291kNγo*Flx=1.0*38.291=38.29kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*600*360=216.22kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.240my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=0.960my冲切面积Aly=max((YB1-YB/2-YHo)*(YL+2*YHo)+(YB1-YB/2-YHo)2,(YB2-YB/2-YHo)*(YL+2*YHo)+(YB2-YB/2-YHo)2)=max((0.700-0.240/2-0.360)*(0.240+0.360)+(0.700-0.240/2-0.360)2,(0.700-0.240/2-0.360)*(0 .240+0.360)+(0.700-0.240/2-0.360)2)=max(0.260,0.260)=0.260m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.260*147.500=38.291kNγo*Fly=1.0*38.291=38.29kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*600*360=216.22kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、基础受剪承载力验算1. 计算剪力Az=a1+a2+hc=580+580+240=1400mmBz=b1+b2+bc=580+580+240=1400mmA'=Az*max(b1,b2)=1400.0*max(580.0,580.0)=0.81m2Vs=A'*p=0.8*147.2=119.5kN基础底面短边尺寸大于柱宽加两倍基础有效高度，不需验算受剪承载力！九、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。