现浇混凝土模板的支撑设计计算书
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
25米现浇箱梁支架系统计算书
截面抵抗距W=
荷载计算
模型
强度分析
刚度分析
10*10方木强度、刚度满足设计要求。
（3）10*15cm方木计算
荷载计算
采用上部结构传递荷载
计算结果
强度分析
刚度分析
（4）碗扣支架计算
荷载计算
刚度荷载
强度荷载
计算结果
1）模型
2）强度分析
3）立杆验算
脚手架步距为1.2m，长系比 ，（《碗扣式脚手架施工规范》）规定，碗扣式脚手架长系比 ），查《碗扣式脚手架施工规范》附录C，P235A钢管轴心受压构件的稳定系数 。
模板单位宽度（1m）面板截面参数
惯性矩I=
截面抵抗距W=
荷载分析
a.钢筋砼自重取26kN/m3
砼产生的面荷载标准值q1=
b．方木自重产生的面荷载q2=
c．施工人员机具荷载
计算模板及直接支承模板的小楞时按均布荷载2.5kPa（kN/m2）
d．混凝土倾倒荷载按均布荷载2.0 kPa
e．混凝土振捣按均布荷载2.0 kPa
模型：
计算结果
强度分析
刚度分析
10*15方木强度、刚度符合要求。
（3）15*15cm方木计算
荷载计算
10*15cm下设15*15的横向方木，纵向间距90cm，荷载采用上部10*15cm方木传递下来的节点荷载。
强度支座反力
刚度支座反力
计算结果：
强度分析
刚度分析
（4）碗扣支架计算
荷载计算
刚度荷载
强度荷载
惯性矩I=
截面抵抗距W=
荷载分析
a.钢筋砼自重取26kN/m3
砼产生的面荷载标准值q1=
b．范本自重产生的面荷载q2=
现浇箱梁模板(盘扣式)计算书
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。
现浇梁支架搭设计算书
施工技术方案一、支架施工方案本桥梁的脚手架采用Φ48mm ，壁厚3.5mm 钢管,现浇箱梁、板梁脚手架步距、纵距、横距分别为1.2m×0.9 m×0.6 m ，现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用0.45m ×0.6m ，现浇板梁墩顶位置纵距、横距采用0.6m ×0.6m ，现浇箱梁高m h 7.1=，现浇板梁m h 1.1=。
1、立杆荷载组合支架计算荷载取值包括支架、模板、混凝土及钢筋、施工荷载、振捣产生的荷载，其取值分别为：① 支撑架、模板自重标准值21/5.0m kN Q =。
② 浇注混凝土及钢筋荷载2Q （以最不利位置和不同纵距、横距考虑）现浇箱梁腹板位置22/2.447.126m kN Q =⨯=；现浇箱梁中部位置22/1.237.16.13m kN Q =⨯=；现浇板梁跨中位置22/8.15m kN Q =。
现浇板梁墩顶位置22/6.281.126m kN Q =⨯=。
现浇板梁渐变段位置22/?m kN Q =。
③ 施工人员及设备荷载标准值23/0.1m kN Q =。
④ 振捣混凝土产生的荷载24/0.2m kN Q =。
2、立杆轴向力计算公式[]V Q L L Q Q Q N y x 24312.1)(4.12.1+∙∙++=，其中x L ，y L 为立杆纵向、横向间距，V 为x L ，y L 段混凝土体积，1.2、1.4为安全系数。
则立杆轴向力N 为：现浇箱梁腹板位置立杆轴向力N （6.0,45.0==y x L L ）[]kNN 6.152.446.045.02.16.045.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇箱梁中部位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 6.171.236.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁跨中位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 8.128.156.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （6.0,6.0==y x L L ）[]kNN 1.146.286.06.02.16.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （9.0,6.0==y x L L ）[]kNN ??9.06.02.19.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 3、立杆承载力及立杆底座承载力立杆轴向力Af N ϕ≤，其中58.1==AI i (回转半径)，立杆计算长度cm l o 18612055.1=⨯=，11858.1186===i l o λ，由118=λ，查表求得387.0=ϕ。
现浇箱梁支架受力计算书
现浇箱梁支架受力计算书现浇箱梁支架采用满堂式碗口支架施工，受力计算取5#～9#箱梁支架进行受力计算。
（计算包括荷载计算、底模强度计算、横梁强度计算、纵梁强度计算和支架受力计算）一、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=473.2m3×25KN/m3=11830KN（钢筋混凝土的容重为26KN/m3）（473.2 m3为第二联现浇箱梁混凝土方量）偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G×S=11830KN÷（4m×100m）=29.575KN/m22、施工荷载：取F2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0K N/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.5KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=30×1.53/12=8.44cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3（4）截面积：A=bh=30×1.5=45cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=29.575+2.5+2.0+1.5=35.575KN/m2q=F×b=35.575×0.3=10.6725KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=10.6725×0.32/8=0.12KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.12×103/11.25×10-6=10.7MPa＜［σ］=11MPa，竹胶板板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=(0.677×11.0274×0.34)/(100×0.1×108×8.44×10-8)=0.693mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。
现浇梁满堂脚手架计算书
计算书一、荷载1.1荷载分类作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。
①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。
②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
1.2荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照100年一遇取刚察县雪压为0.30kN/m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur x so式中：Sk——雪荷载标准值（kN/m2）;ur ---- 顶面积雪分布系数；So——基本雪压（kN/m2）。
根据规《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012 7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。
由于角度为小于25°，因此卩取平均值为1.0,其计算过程如下所示。
Sk=ur x so=0.30 x 1=0.30kN/m2(2)风荷载根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)查附录D.5可知，风的标准荷载按照100年一遇取刚察县风压为0.4kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011 4.3.1风荷载计算公式如下式所示。
W=U X Us X WO式中：W――风荷载强度(kN/m2);WO——基本风压(0.4KN/m2);Uz――风压高度计算系数，根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012表8.2.1取1.0;Us――风荷载体型系数，根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012表8.3.1采用1.3。
模板计算书
模板工程设计计算书结构模板与支撑设计本工程设计混凝土现浇板的厚度为130mm；梁高有1400mm、1350mm、1150mm、800mm、750mm 等。
2#厂房现浇板：（板厚130㎜、层高4.5m）的模板支撑设计1、现浇板的模板支撑体系：模板支撑如下图所示。
木方背椤厚胶合板钢管间距900双向布置钢管竖向间距1200，横向间距离900垫木130板模板支撑构造示意图2、模板支撑设计计算：1）本工程现浇板的模板支撑体系待其砼强度达到设计强度的80%以后拆除。
2）15mm厚木胶合板模板抗弯设计强度fm=23N/mm2,抗剪设计强度fv=1.4N/mm2,E=5000MPa;50×100mm木方背楞抗弯设计强度fm=15N/mm2,抗剪设计强度fv=1.3N/mm2,E=10000Mpa。
钢管采用φ48×3.5㎜普通钢管。
3）、模板支撑的设计与计算：（1）、荷载计算15mm厚木胶合板模板自重 1.2×300=360N/m2现浇砼重力 1.2×0.13×25000=3900N/m2钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m2振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m2上述荷载合计：8080 N/m2计算模板及模板木方施工荷载取值：1.4×2500=3500N/m2 计算钢管托楞均布施工荷载取值：1.4×1500=2100N/m2 计算立柱均布施工荷载取值： 1.4×1000=1400N/m2因而取荷载值分别为：11580N/m2 10580N/m2 10080N/m2 （2）、胶合板模板受力验算现浇板木胶合板模板受力计算按两等跨梁进行计算： 抗弯强度验算取1m 宽板带q=11580×1=11.58KN/mmm q bh f l fbh ql WM ql M m 77158.11615100082368618/18/122222max =⨯⨯⨯⨯=⨯≤≤===σ按剪应力验算mmq bhf l f bhql bh V qlV v v224558.1133.115100043443232/1max =⨯⨯⨯⨯=≤≤===τ按挠度验算[]mm qEIl lEI l q 36058.1120051510001215000384200538420038453334,=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯≤=≤=ωω现浇板木胶合板模板跨度，即50×100木方背楞间距取350mm. （3）、50×100mm 木方背楞受力验算50×100㎜木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。
扣件钢管楼板模板支架计算书(4米、1.5米、1米、1.2米)
扣件钢管楼板模板支架计算书(4米、1.5米、1米、1.2米)现浇钢筋混凝土4米厚顶板板支撑系统验算模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆共计算抗弯、抗剪、挠度扣件计算抗滑承载力。
立杆计算稳定性一、计算说明1、荷载及参数（1）箱型设备基础顶板计算厚度，本方案以4.0米厚为依据，其余厚度根据实际情况对支撑系统进行验算并加固;本验算按照4米厚顶板一次浇筑进行计算，相比现场两次施工有较大安全系数。
（2）顶板支撑系统计算高度4.5米;（3）支撑系统材料：面板厚度18mm，剪切强度1.5N/mm2（见模板规范P12）,抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
（见模板规范P12）木方50×100mm，间距150mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
钢管弹性模量2.06×105 N/mm2，（见脚手架规范P13）模板：木胶合板，自重不大于0.3kn/m2，（见模板规范P14）抗弯强度〔f〕＝15kn 支撑：普通脚手架钢管，截面规格：φ48mm×3.5mm （力学性能见模板规范P30）扣件：可锻铸铁式扣件1）恒荷载（结构自重）模板自重：0.35kn/m2（大于规范更保险）支撑自重： 3.84kg/m（见模板规范P30）钢筋砼自重：25kn/m3（常量）2）活荷载（施工荷载）施工荷载：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）表4.2.2中结构脚手架取值为3.0kn/m2（见脚手架规范P11）风荷载：由于本脚手架为箱形基础顶板的支撑系统，箱形基础墙板也已施工完毕，四周已经形成一封闭系统，因此风荷载可予以忽略不计。
二.支撑结构立杆的纵距b=0.450m，立杆的横距l=0.450m，立杆的步距h=1.40m。
扣件计算折减系数取1.00。
支撑结构见附图一。
三.验算（一）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
120厚现浇混凝土楼板扣件钢管楼板模板支架计算书
110厚现浇混凝土楼板扣件钢管楼板模板支架计算书支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001）、《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》(DG/TJ08-016-2004 J10374-2004)。
一、计算参数楼板长边为4.200米，短边为3.500米。
模板支架搭设高度为2.900米，采用的钢管类型为Φ48×3.5。
脚手架搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.850米，横距 l=0.850米，步距 h=1.800米。
板底横向钢管距离0.850米，板底支撑方式和搭设简图如下图。
图楼板支撑架立面简图楼板面板采用胶合板，板厚18.000mm板底支撑采用木方50.000mm×100.000mm,布置间距为400.000mm二、模板计算1、模板面板计算模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 =2.815kN/m活荷载标准值 q2 =2.550kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =45900.000mm3；I =413100.000mm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.000N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M =0.117kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f =117000.300/45900.000=2.549N/mm2面板的抗弯强度验算 f≤[f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q =1.751kN截面抗剪强度计算值 T =0.172N/mm2截面抗剪强度设计值 [T] =1.400N/mm2抗剪强度验算 T≤[T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = 400.000/150面板最大挠度计算值 v =0.389mm面板的最大挠度小于等于400.000/150,满足要求!2、模板支撑木方的计算1).荷载的计算静荷载 q1 =0.30×0.40+25.10×120.00/1000×0.40=1.325kN/m活荷载计算施工荷载标准值+振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：活荷载 q2 =2.00×0.40+1.00×0.40=1.200kN/m2).木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和。
模板设计计算书
模板设计计算书一．模板设计计算依据（一）．模板的荷载1．模板及支架自重模板构件名称自重（kgf/m2）钢模板及连接件重量50钢模板、连接件及钢楞重量75楼板模板及支架重量（楼层高度4米以下）110２． 新灌砼重量：2500kg/m３３．钢筋重量：梁板结构每M3楼板 110kgf/m３梁 150kgf/m３４．施工人员、灌浇设备及砼堆集的重量：（1） 计算模板和直接支承模版的钢楞时，均布荷载为250kgf/m２，另应以集中荷载250kgf进行验算，两者产生弯距取大者。
（2） 计算直接支承钢楞的结构构件时，均布荷载为150kgf/m2。
（3） 计算支架立柱及其他支承构件时，均布荷载为100kgf/m2。
５．振捣砼时产生的荷载水平模板为 200kgf/m2；垂直模板为400kgf/m2６．新浇砼对模板面的压力（见第2页）７．倾倒砼时产生的荷载供料方法水平荷载（kgf/m2）用溜槽、串筒或导管200小于0.2m3的运输器具2000.2—0.8m3的运输器具4000.8m3以上的运输器具600（二）．混凝土侧压力计算公式：１．Ｐ＝0.4+150/(T+30)×Ks×Kw×V１／３ｍ＝２.5H２．ＰｍＰ――新灌砼最大侧压力ｍＶ―――浇筑速度Ｔ―――入模温度Ｈ―――侧压力计算点至新浇筑砼顶面总高度――坍落度修正系数Ｋｓ（现场搅拌坍落度３－５时取１.０；商品砼取1.15） Ｋｗ――外加剂修正系数（不加外加剂时 Ｋｗ＝１；掺缓凝剂时 Ｋｗ＝１.2）（三）．钢模板及配件容许挠度钢模板面板 １.5 钢楞、柱箍 ３.0 钢模板结构体系 L/1000（四）．砼柱模板设计计算柱箍间距：按抗弯强度计算 Ｌ1≤8[б]W A/P m (L ２2+４L 3W) 按挠度计算 L1≤384[f]EI/5P m L ２4 P m ――混凝土侧压力L 2――长边柱箍跨距（＝长边柱宽＋两侧钢模肋高） L 3――短边柱箍跨距（＝短边柱宽＋两侧钢模肋高） P――柱箍受轴向拉力 A――柱箍截面积（见附表） W――截面最小抵抗矩（见附表） [б]－钢材抗拉、抗压和抗弯的容许应力 I――截面惯性矩（见附表）E――钢材弹性模量 ２.1×106kgf/cm ２各种型钢力学性能表 (表一)规 格 (mm) 截面积A(cm 2) 重量(kg/m) 截面惯性矩Ix(cm 4) 截面最小抵抗矩Wx(cm 3) 扁钢 -70*5 3.5 2.75 14.29 4.08 ∠75*25*3 2.91 2.28 17.17 3.76 角 钢 ∠80*35*3 3.30 2.59 22.44 4.17 φ48*3 4.24 3.33 10.78 4.49 φ48*3.5 4.89 3.84 12.19 5.08 钢 管 φ51*3.5 5.22 4.10 14.81 5.81 □60*40*2.5 4.57 3.59 21.88 7.29 □80*40*2.0 4.52 3.55 37.13 9.28 矩形 钢管 □100*50*38.64 6.78 112.12 22.4 [ 80*40*34.50 3.53 43.9210.98冷弯槽 钢 [ 80*40*3 4.50 3.53 43.92 10.98 冷弯槽 钢 [ 100*50*3 5.70 4.47 88.52 12.2 [ 80*40*15*3. 5.08 3.99 48.92 12.23 [ 100*50*20*3 6.58 5.16 100.28 20.06 槽钢[ 8 10.248.04101.325.3二、柱模板设计实例：一高层钢筋砼柱序号４，断面1000×800ｍｍ，净高５.15m 砼浇筑速度为ｖ＝６ｍ／ｈ，入模温度为２９℃，求作配板设计？解：（１）柱宽800方向，取２块300ｍｍ加１块200ｍｍ模板，宽1000方向，取２块300ｍｍ加２块200ｍｍ模板；（２）高度方向：取３块1500mm 加１块600mm，共计5100mm，余500mm 拼木料； （3）砼最大侧压力为：Ｐｍ＝0.4+150/(29+30) ×1×1×61/3 ＝5.02tf/m 2（4） 求柱箍间距：取箍 100×50×20×3作柱箍，从表１中查: W=20.06 A=6.58 I=100.28L 1≤8×1600×20.06×6.58/0.502(1102×6.58+4×90×20.06) =38.76cm=388mmL 1≤384[f]EI/5P m L 24=384×0.3×2.1×106×100.28/5× 0.502×1104=66cm=660mm 所以:取柱箍380mm,共布13道。
(30+36+30)m现浇梁顶升支架结构受力计算书
(30+36+30)m现浇梁顶升支架结构受力计算书1.工程概况本项目高架桥共 2 段，结构形式采用现浇、悬浇预应力混凝土箱梁，主线高架1号桥桥梁全宽18-19.2m，桥梁全长802.55m，共有现浇梁9联；主线高架2号桥桥梁全宽19.2-20.7m，桥梁全长3267.507m，共有现浇梁34联。
主线高架1号桥与现状金融区互通主线桥相接，对原桥跨永兴路联进行顶升调坡利用，第二、三联上部结构拆除，下部结构改造后利用；高架跨越翻身河、凤凰路路口后落地。
跨越凤凰路路口采用50m预应力砼变高度连续箱梁，其他各联上部结构均为预应力砼等高度连续箱梁，下部结构为柱式墩、花瓶墩、组合式桥台，钻孔灌注桩基础，台后填土高度3.2m 左右。
顶升段桥梁为主线高架1号桥第1联，桥梁上跨永兴路，交角94.3°，通行净空14×5m，跨永兴路联跨（30+36+30）m，中心桩号范围为K0+000.0～K0+096.0，顶升段桥梁全长96m，共一联；本桥上部结构形式为预应力混凝土连续箱梁。
下部结构为柱式花瓶墩、薄壁式桥台，基础为钻孔灌注桩承台。
桥面铺装为沥青混凝土，桥墩采用D160伸缩缝，支座采用JQZ球型支座。
主线1号桥第1联跨永兴路桥平面图2.设计参数2.1.Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215Mpa，抗剪强度设计值fv=125Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。
2.2.荷载取值(1)新浇筑混凝土及钢筋自重：2.6t/m3。
(2)Φ609×16mm钢管支撑自重234Kg/m。
(3)施工荷载取2.5kN/m2。
(4)荷载分项系数：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5。
2.3.支架结构支撑架设置与现状承台上，现状墩柱高度6m～10m，钢管支撑高度 6.5～10.5m，钢管立柱支撑采用Ф609*16mm钢管，其中0#、3#墩设置1排6根钢管，1#、2#中墩设置2排12根钢管。
模板及支撑计算书
模板及支撑计算书一、楼板模板计算楼板厚度200mm 和100mm ，模板板面采用12mm 高强度竹木模板，次龙骨采用50×100mm ，E=104 N/mm 2，I=bh 3/12=50×1003/12=4.16×104mm 4，方木主龙骨采用100×100方木。
1、 荷载计算：模板及支架自重标准值： 0.3KN/m 2混凝土标准值： 24KN/m 2钢筋自重标准值： 1.1 KN/m 2施工人员及设备荷载标准值： 2.5 KN/m 2楼板按100mm 厚计算荷载标准值： F 1= 0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值： F 2=（0.3+24×0.1+1.1）×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按200mm 厚计算荷载标准值： F 3= 0.3+24×0.2+1.1+2.5=8.7KN荷载标准值： F 4= （0.3+24×0.2+1.1）×1.2+2.5×1.4=10.94KN2、 计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm 。
（1）板厚按200mm 算：按抗弯强度验算M=1/8q 1l 2 1 σ=M/W ≤f m式中：M ——弯距设计值（N •mm ）q 1____作用在顶板模板上的均布荷载（N/mm ）q 1=F 4×0.2=10.94×0.2=2.19KN/ml ——次龙骨间距σ——受弯应力设计值（N/mm 2）W ——截面抵抗矩=1/6bh 2f m ——模板的抗弯强度设计值（N/mm 2）取11 N/mm 2σ=M/W ≤f m1 8q 1l 211 6bh 22l 1按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1250ω= 0.667×ql 4 ≤1 250100EIq ——作用在模板上的均布荷载（N/mm ）E ——模板的弹性模量（N/mm 2），E=1×104 N/mm 2I ——模板的惯性截面矩，I= 1 12bh 2=5.62×104mm 4100×5.62×104×104 0.677×2.38×200取抗弯承载力，刚度要求计算的小值，l=519mm 。
现浇钢筋混凝土楼板配筋设计计算书
现浇钢筋混凝土楼板配筋设计计算书LB-1矩形板计算工程地址：南京市浦口区绿之苑小区工程项目：现浇钢筋混凝土楼板隔层工期：二十天结构设计：钱工项目经理：刘工工程监理：盛工施工单位：南京石峰钢筋混凝土隔层工程部一、构件编号: 现浇钢筋混凝土板LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 2700 mm; Ly = 4800 mm板厚: h = 120 mm2.材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 25mm保护层厚度: c = 15mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 8.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 3.500kN/m24.计算方法:塑性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00塑性板β = 1.800五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 2700 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=120-25=95 mm六、配筋计算(lx/ly=2700/4800=0.563<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = ζ((γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2)= 0.0311*(1.200*8.000+1.400*3.500)*2.72= 3.289 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*3.289×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0313) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.031) = 0.0314) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.031/360 = 98mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 98/(1000*120) = 0.081%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = αMx= 0.3164*3.289= 1.041 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*1.041×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0103) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.010) = 0.0104) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.010/360 = 31mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 31/(1000*120) = 0.025%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = βMx= 1.8*3.289= 5.920 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*5.920×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0553) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.055) = 0.0574) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.057/360 = 178mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 178/(1000*120) = 0.148%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = βMx= 1.8*3.289= 5.920 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*5.920×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0553) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.055) = 0.0574) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.057/360 = 178mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 178/(1000*120) = 0.148%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = βMy= 1.8*1.041= 1.873 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*1.873×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0173) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.017) = 0.0184) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.018/360= 55mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 55/(1000*120) = 0.046%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = βMy= 1.8*1.041= 1.873 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*1.873×106/(1.00*11.9*1000*95*95)= 0.0173) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.017) = 0.0184) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*95*0.018/360= 55mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 55/(1000*120) = 0.046%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= 0.0311*(8.000+3.500)*2.72 = 2.609 kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= 0.0311*(8.000+1.0*3.500)*2.72 = 2.609 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 2.609×106/(0.87*95*251) = 125.741 N/mmσsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 2.609×106/(0.87*95*251) = 125.741 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 251/60000 = 0.418%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.78/(0.418%*125.741) = -1.100因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψk = 0.2ψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.78/(0.418%*125.741) = -1.100因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.80×104 = 7.1435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*95) = 0.264%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho2/[1.15ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*251*952/[1.15*-1.100+0.2+6*7.143*0.264%/(1+3.5*0.0)]= 8.340×102 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*251*952/[1.15*-1.100+0.2+6*7.143*0.264%/(1+3.5*0.0)]= 8.340×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规(7.2.2-1))= 2.609/(2.609*(2.0-1)+2.609)*8.340×102= 4.170×102 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 8.340×102/2.0= 4.170×102 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(416.999,416.999)= 416.9994.计算受弯构件挠度f max = (q gk+q qk)*Lo4/(384*B)= (8.000+3.500)*2.74/(384*4.170×102)= (8.000+3.500)*2.74/(384*4.170×102)= 3.817mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=2700/200=13.500mmfmax=3.817mm≤fo=13.500mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = ζ(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= 0.0311*(8.000+1.00*3.500)*2.72= 2.609 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=2.609×106/(0.87*95*251)=125.741N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*125.741)=0.180因为ψ=0.180 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*125.741/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0244mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = αMx= 0.3164*2.609= 0.825 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=0.825×106/(0.87*95*251)=39.785N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*39.785)=-1.808因为ψ=-1.808 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*39.785/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0077mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = βMy= 1.8*0.825= 1.486 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=1.486×106/(0.87*95*251)=71.613N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*71.613)=-0.516因为ψ=-0.516 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*71.613/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0139mm ≤ 0.30, 满足规范要求4.支座下方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = βMy= 1.8*0.825= 1.486 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=1.486×106/(0.87*95*251)=71.613N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*71.613)=-0.516因为ψ=-0.516 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*71.613/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0139mm ≤ 0.30, 满足规范要求5.支座左方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = βMx= 1.8*2.609= 4.695 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=4.695×106/(0.87*95*251)=226.333N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*226.333)=0.5897) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.589*226.333/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.1291mm ≤ 0.30, 满足规范要求6.支座右方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = βMx= 1.8*2.609= 4.695 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=4.695×106/(0.87*95*251)=226.333N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)建筑=1.1-0.65*1.780/(0.0100*226.333)=0.5897) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1)=1.9*0.589*226.333/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.1291mm ≤ 0.30, 满足规范要求第11页，共11页。
现浇混凝土模板的支撑设计计算书
模板的支撑设计计算书●本工程的模板均采用胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用对拉螺栓。
施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2合计： 15480 N/m 2mm q bh f l bh W m 80148.156181*********1222=****=*≤(2)按剪应力验算mmq bhf l f bhql bh V ql V v v 201648.1533.118100043443232/1max =****=≤≤===τ （3）按挠度验算mmq EIl lEI ql 487200632.0100200100632.034=⨯⨯=<⨯=ω现浇板木胶合板模板跨度（即70×100mm 木方背楞间距）取400mm. 4）70×100mm 木方背楞受力验算70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。
（1）按抗弯强度验算上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm（2）)按剪应力验算（3根据以上计算，胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。
但模板下钢管扣件支撑，每一扣件抗滑能力约为6500N ，而其上荷载为15480N/m 2，可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm，则扣件承受的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN，可满足要求。
则木方背楞下，φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ，也即，木方背楞的实际跨度为600mm ，现进行大横杆及立杆验算。
5）木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁，最大弯距可能为：m KN Fl M ∙=⨯==439.046.039.44max (2) 按挠度验算mmmm F EI l lEI Fl 6008364390400121867101.248200484004853<=⨯⨯⨯⨯=≤≤=ω6）钢管支撑立杆受力验算。
撑梁支架计算(.m砼厚)
安徽卓良脚手架计算书重庆港龙头作业区一期工程码头平台现浇撑梁支架计算（1.2m砼厚） 1.编制依据计算结果判断：合格均布到单个支撑点荷载35.15 KN 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）单个支撑点最大承载力96.13 KN 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）抗倾覆稳定性验算：MR》Mr满足要求《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《公路桥涵施工技术规范》（JTGTF50-2011) 计算过程含恒荷载1.2倍和活荷载1.4倍的安全系数。
《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》（JGJ 231-2010)2.计算参数2.1.卓良脚手架尺寸参数(单位：mm）b方向单肢承载计算宽度bza方向整体失稳计算宽度anb方向整体失稳计算宽度bna方向为顺梁方向，b2.2.卓良脚手架杆件截面及材料参数2.3.荷载参数3.卓良脚手架承载力计算3.2 立杆计算长度立杆计算长度公式如下：lηhh' 2kal其中: l0 ——支架立杆计算长度（mm）；a ——直接可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（mm）；h ——支架立杆中间层水平杆最大竖向步距（mm）；h'——支架立杆顶层水平杆步距（mm），宜比最大步距减少一个盘扣的距离；η——支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为0.5m或1m时，可取1.60；水平杆步距为1.5m 时可取1.20；k——悬臂端计算长度折减系数，可取0.7计算得l0大小分别为 1800 mm、1490 mm立杆计算长度取较大值计算l0= 1800 mm3.2.立杆局部承载力计算立杆具备承载力为立杆上下相邻节点间杆件失稳时的轴力。
杆件长度l：1800 mm杆件截面面积A：579.42 mm2杆件的惯性矩I：23.41 cm4杆件的回转半径i：20.11 mmi=√(I/A)=√(23.41×10000/579.42)=20.11mm杆件的长细比λ：89.51λ=l/I=1800/20.11=89.51杆件的截面类型：b类杆件的稳定系数ψ：0.55321.当λn=λ√(fy/E)/π≤0.215时，ψ=1-α1λn2 2 2 2 22.当λn=λ√(fy/E)/π＞0.215时，ψ={(α2+α3λn+λn )-√[(α2+α3λn+λn ) -4λn ]}/(2λn )λn：1.08λn=λ√(fy/E)/π=89.51×√(300/210000)/3.14=1.08a1a2a30.65 0.965 0.3杆件的承载轴力N：96.13 KNN=ψfyA=0.553×300×579.42/1000=96.133.3.底座螺杆承载力计算杆件长度l：200 mm杆件截面面积A：829.39 mm2杆件的惯性矩I：20.45 cm4杆件的回转半径i：15.71 mmi=√(I/A)=√(20.45×10000/829.39)=15.71mm杆件的长细比λ：25.47λ=2×l/I=2×200/15.71=25.47杆件的截面类型：b类杆件的稳定系数ψ：0.95721.当λn=λ√(fy/E)/π≤0.215时，ψ=1-α1λn2 2 2 2 22.当λn=λ√(fy/E)/π＞0.215时，ψ={(α2+α3λn+λn )-√[(α2+α3λn+λn ) -4λn ]}/(2λn )λn：0.26λn=λ√(fy/E)/π=25.47×√(205/210000)/3.14=0.26杆件的承载轴力N：162.72 KNN=ψfyA=0.957×205×829.39/1000=162.723.4.顶托螺杆承载力计算杆件长度l：350 mm杆件截面面积A：829.39 mm2杆件的惯性矩I：20.45 cm4杆件的回转半径i：15.71 mmi=√(I/A)=√(20.45×10000/829.39)=15.71mm杆件的长细比λ：44.56λ=2×l/I=2×350/15.71=44.56杆件的截面类型：b类杆件的稳定系数ψ：0.89221.当λn=λ√(fy/E)/π≤0.215时，ψ=1-α1λn2 2 2 2 22.当λn=λ√(fy/E)/π＞0.215时，ψ={(α2+α3λn+λn )-√[(α2+α3λn+λn ) -4λn ]}/(2λn )λn：0.45λn=λ√(fy/E)/π=44.56×√(205/210000)/3.14=0.45杆件的承载轴力N：151.67 KNN=ψfyA=0.892×205×829.39/1000=151.673.5.横杆a轴向承载力计算杆件长度l：1500 mm杆件截面面积A：424.12 mm2杆件的惯性矩I：10.79 cm4杆件的回转半径i：15.96 mmi=√(I/A)=√(10.79×10000/424.12)=15.96mm杆件的长细比λ：93.99λ=l/I=1500/15.96=93.99杆件的截面类型：b类杆件的稳定系数ψ：0.63921.当λn=λ√(fy/E)/π≤0.215时，ψ=1-α1λn2 2 2 2 22.当λn=λ√(fy/E)/π＞0.215时，ψ={(α2+α3λn+λn )-√[(α2+α3λn+λn ) -4λn ]}/(2λn )λn：0.94杆件长度l ： 500 mm杆件截面面积A ： 424.12 mm 2杆件的惯性矩I ： 10.79 cm 4杆件的回转半径i ：15.96 mm λn=λ√(fy/E)/π=93.99×√(205/210000)/3.14=0.94 杆件的承载轴力N ： 55.56 KNN=ψfyA=0.639×205×424.12/1000=55.56 3.6.横杆b 轴向承载力计算i=√(I/A)=√(10.79×10000/424.12)=15.96mm 杆件的长细比λ：31.33λ=l/I=500/15.96=31.33杆件的截面类型： b 类 杆件的稳定系数ψ： 0.93721.当λn =λ√(fy/E)/π≤0.215时，ψ=1-α1λn2 2 2 2 22.当λn =λ√(fy/E)/π＞0.215时，ψ={(α2+α3λn +λn )-√[(α2+α3λn +λn ) -4λn ]}/(2λn )λn： 0.32λn=λ√(fy/E)/π=31.33×√(205/210000)/3.14=0.32杆件的承载轴力N ： 81.47 KNN=ψfyA=0.937×205×424.12/1000=81.473.7.斜杆a 轴向承载力计算杆件长度l ： 2121 mm杆件截面面积A ： 424.12 mm 2杆件的惯性矩I ： 10.79 cm 4杆件的回转半径i ：15.96 mm i=√(I/A)=√(10.79×10000/424.12)=15.96mm 杆件的长细比λ： 132.92 λ=l/I=2121.32034355964/15.96=132.92杆件的截面类型： b 类 杆件的稳定系数ψ： 0.41821.当λn =λ√(fy/E)/π≤0.215时，ψ=1-α1λn2 2 2 2 22.当λn =λ√(fy/E)/π＞0.215时，ψ={(α2+α3λn +λn )-√[(α2+α3λn +λn ) -4λn ]}/(2λn )λn： 1.33λn=λ√(fy/E)/π=132.92×√(205/210000)/3.14=1.33n 1 n杆件的承载轴力N ： 36.35 KNN=ψfyA=0.418×205×424.12/1000=36.353.8.斜杆b 轴向承载力计算杆件长度l ： 1581 mm杆件截面面积A ： 424.12 mm 2杆件的惯性矩I ： 10.79 cm 4杆件的回转半径i ： 15.96 mm i=√(I/A)=√(10.79×10000/424.12)=15.96mm 杆件的长细比λ： 99.07 λ=l/I=1581.138********/15.96=99.07杆件的截面类型： b 类 杆件的稳定系数ψ： 0.60821.当λn =λ√(fy/E)/π≤0.215时，ψ=1-α1λn2 2 2 2 22.当λn =λ√(fy/E)/π＞0.215时，ψ={(α2+α3λn +λn )-√[(α2+α3λn +λn ) -4λn ]}/(2λn )λn： 0.99λn=λ√(fy/E)/π=99.07×√(205/210000)/3.14=0.99 a 1 a 2 a 3 0.65 0.965 0.3杆件的承载轴力N ： 52.87 KNN=ψfyA=0.608×205×424.12/1000=52.873.9.整体失稳时承载力计算立杆截面惯性矩Ic ： 23.41 cm 4立杆的截面面积Ac ： 579.43 mm 2立杆的长细比λc： 74.63整体截面惯性矩I ：47027.47 cm 4 Ix=4×(Ic+(an/2)^2×Ac)=4×(23.41+(6000/2)^2×579.43/10000)=2086041.64 Iy=4×(Ic+(bn/2)^2×Ac)=4×(23.41+(900/2)^2×579.43/10000)=47027.47 I 取Ix 与Iy 的小值 整体截面面积A ： 2317.72 mm 2A=4×579.43=2317.72 整体回转半径i ： 450.45 mm i=√(I/A)=√(47027.47×10000/2317.72)=450.45mm 整体长细比λ： 35.53 λ=2×H/io=2×8000/450.45=35.53 格构式构件的换算长细比λo 82.66λo=√(λ^2+λc^2)=√(35.53^2+74.63^2)=82.66 截面类型： b 类 稳定系数ψ： 0.6011.当λ =λ√(fy/E)/π≤0.215时，ψ=1-α λ 222 2222.当λn =λ√(fy/E)/π＞0.215时，ψ={(α2+α3λn +λn )-√[(α2+α3λn +λn ) -4λn ]}/(2λn )λn： 1λn=λ√(fy/E)/π=82.66×√(300/210000)/3.14=1 式中a1,a2,a3为计算系数，可在规范中查得：模板自重： 2 KN/m 2脚手架自重： 1.2 KN/m 2整体承载力N ：417.89 KN N=ψfyA=0.601×300×2317.72/1000=417.893.10.卓良脚手架承载力汇总立杆局部承载： 96.13 KN 底座螺杆承载： 162.72 KN 顶托螺杆承载： 151.67 KN 局部失稳时整体承载力为三者间的小值乘以4 384.52 KN =4×96.13=384.52 KN 整体失稳时整体承载力为： 417.89 KN整体最大承载力为两者间的小值： 384.52 KN 平均到单个支撑点的最大承载力为：96.13 KN横杆和斜杆的轴向承载力用于验算侧向风荷载，此处略。
现浇砼结构支模方案
现浇砼结构支模方案现浇砼结构支模方案工程名称：二期扩建工程建设单位：施工单位：编制人：审核人：批准人：编制日期：目录第一节、工程概况 (2)一、工程概况 (2)二、施工平面布置 (2)三、施工要求 (2)四、技术保证条件 (3)第二节、编制依据 (3)第三节、施工计划 (4)一、施工进度安排 (4)二、施工准备 (5)三、材料计划 (6)第四节、施工工艺技术 (8)一、技术参数 (8)二、工艺流程 (15)三、施工方法 (16)四、检查验收 (20)第五节、施工安全保证措施 (21)一、组织保障 (21)二、技术措施 (23)三、应急预案 (17)第六节、劳动力计划 (27)一、专职安全生产管理人员 (27)二、特种作业人员 (28)第七节、计算书及相关图纸 (28)模板工程专项施工方案第一节、工程概况一、工程概况本工程建筑面积㎡，平面呈矩形，平面尺寸为A1-A12轴为109.9m，K-L轴尺寸为23.3m；建筑檐高为11.52-11.9m，结构类型为框架二层局部单层，层高分别为6.2m、4.6m。
屋面为钢结构，局部（A6-A7/K-L部分）现浇混凝土屋面，屋面板厚度为135mm；框架柱截面尺寸为700*800mm、800*800mm等。
主梁跨度为11.3m、12m，截面尺寸为700*1600、600*1400mm、500*1000mm等；次梁跨度为11m、9.15m，截面尺寸为450*1100mm、450*1000mm、600*1200mm、400*750mm等。
本工程现浇楼面为主次梁井字型式的肋形楼盖，现取具有代表性的开间：二层结构的A6-A7/K-L轴作为计算单元，其主梁跨度为11.3m、12m，次梁跨度为11.0m，层高为6.2m。
为了保证支模工程质量，不使模板胀模、走模和框架梁发生下沉，保证支撑模板顺利进行和保证安全生产，特制订如下模板支撑专项施工方案。
二、施工平面布置（见排架立杆平面布置图。
现浇箱梁支架详细计算书
现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm，立杆纵距l a=900mm，立杆横距l b=900mm。
横桥向搭设150mm×150mm的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm的木板。
箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。
图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m32、模板及方木q2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土：g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木：g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载：g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3m a xm a x41.76103.13[]125.62510MM P a M P aWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。
均布荷载作用下方木横梁的剪力如下图所示x5图4 剪力图由上图可知，最大剪力为max 11.07V kN =则剪应力max /11.07/(0.150.15)0.492V A MPa τ==⨯=3级木材容许剪应力[] 1.9MPa τ=，max []ττ<，故剪应力满足要求。
现浇箱梁模板(盘扣式)计算书
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。
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模板的支撑设计计算书●本工程的模板均采用胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用对拉螺栓。
施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2合计： 15480 N/m 2mm q bh f l bh W m 80148.156181*********1222=****=*≤(2)按剪应力验算mmq bhf l f bhql bh V ql V v v 201648.1533.118100043443232/1max =****=≤≤===τ （3）按挠度验算mmq EIl lEI ql 487200632.0100200100632.034=⨯⨯=<⨯=ω现浇板木胶合板模板跨度（即70×100mm 木方背楞间距）取400mm. 4）70×100mm 木方背楞受力验算70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。
（1）按抗弯强度验算上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm（2）)按剪应力验算（3根据以上计算，胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。
但模板下钢管扣件支撑，每一扣件抗滑能力约为6500N ，而其上荷载为15480N/m 2，可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm，则扣件承受的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN，可满足要求。
则木方背楞下，φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ，也即，木方背楞的实际跨度为600mm ，现进行大横杆及立杆验算。
5）木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁，最大弯距可能为：m KN Fl M ∙=⨯==439.046.039.44max (2) 按挠度验算mmmm F EI l lEI Fl 6008364390400121867101.248200484004853<=⨯⨯⨯⨯=≤≤=ω6）钢管支撑立杆受力验算。
支撑立杆步距1800m ，采用φ48×3.5钢管对接连接： 立杆最大受力F=15480×0.6×0.6=5573N<扣件的抗滑能力值22/205/01.36489316.05573316.0,1488.1518003.1mmN mm N A N i l<=⨯=∙===⨯=⨯=ϕσϕμλ则查表150mm 厚及其以下模板支撑设计mm q bh f l f bh ql W M ql M m 128105.6618100082368618/18/122222max =****=*≤≤===σ(2)按剪应力验算mmq bhf l f bhql bh V ql V v v 515705.633.118100043443232/1max =****=≤≤===τ （3）按挠度验算 []mm qEIl l EI l q 42505.640051810001215000384400538440038453334,=******=**≤=≤=ωω现浇板木胶合板模板跨度（即70×100mm 木方背楞间距）取500mm.（1（2）)按剪应力验算（3）按挠度验算M max=0.244Pl=0.244×2269×1500=830454N.mm(2) 按挠度验算不考虑振动荷载，P‘=1/2×(6050-2500)×10-6×500×1500=1331N5）钢管支撑立杆受力验算。
支撑立杆步距1800mm，采用φ48×3.5钢管对接连接：[F]=27200N，立杆最大受力F=3P=3×1331=3993N<[F]另小横杆与立杆采用码钢直角扣件扣接，扣件容许荷载为6000N>3993N。
模板工程质量安全技术交底1.圆盘锯必须锯片防尘罩和皮带轮防护罩齐全，使用按钮式电动开关，禁止使用倒顺开关和闸刀开关；2.工人上班期间必须戴好安全帽，并系紧帽带；3.梁、板支撑的垂直度不得超过3CM，支撑间距不得大于0.85CM，支撑中间设拉条一道；4.剪力墙模板和框架柱模板固定用的水平横杆两端须用短钢管和扣件连接；对拉螺杆“丁”字型焊接端的焊缝必须逐个检查；对拉螺杆“丁”字型焊接端固定时应用两根钢管或一根钢管一根与钢管直径相同的木方对称固定，以保证模板的稳定性符合要求，确保浇灌混凝土时不发生胀模或爆模现象.5.所有楼层周边墙板固定时，对拉螺栓上下两根水平钢管（或钢管水平木）必须用16#铁丝连接固定；6.脚手架上严禁摆放模板、水平木、钢管，严禁模板、水平木、钢管、扣件、螺丝、工具自施工层坠落，否则，由此造成的一切后果，均由承包班组和责任人全部承担，并追究法律责任。
模板安全技术交底1、进入施工现场，必须穿戴好劳动保护用品并系牢；2、经医生检查认为不适应高处作业的人员，不得进行高空作业。
3、木工作业场内严禁烟火，必须配一定数量的灭火器材，刨花朵废料应由专人经常清理并运出场外、，所有木工机械均应安装齐全安全防护装置。
使用木工机械应遵守有关木工机械安全技术规程。
4、工作前应先检查使用的工具是否牢固，钉锤、扳手等工具应用绳链挂在身上。
用后放在工具袋内，以免掉落伤人。
工作时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
5、凡属高空作业安装与拆除模板，应注意安全防护措施，必要时需搭设脚手架或操作平台，不许站立在墙上工作，不准站在大梁底模上行走。
操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。
6、不得在脚手架上及阳台平板上和未固定堆放大量模板材料，在吊运转运平台上堆放材料应符合规定要求。
7、二人抬运模板时要相互配合，协同作业，传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。
高空拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区和安全警戒线，安全警戒牌，暂设交通。
8、安装模板所用的搭头撑头必须钉牢，支撑必须稳固可靠，发现松散等异常情况，应及时修整，严防倒塌事故。
9、支模应按顺序进行，模板及支撑系统在未固定前，禁止利用拉杆、支撑攀登，支模过程中，如需中途停歇，应将支撑搭头、柱头板等钉牢。
拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，不准在已拆除支撑的模板上进行操作，防止扶空或踏空坠落。
10、支撑、牵杠不得而知搭在门窗框和脚手架上，通道中间的斜撑和拉杆等应设在1.8米高以上，以免碰头，影响通道。
11、模板上有洞时，应在安装后将洞口盖好，混凝土上的预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好。
施工孔洞，应随时盖好或加设围护，以防踏空坠落。
12、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在拆除的模板上，在拆除顶板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，应按顺序自上而下通块拆除，避免整体塌落，拆下的模板及时清理运走，不能及时运走时要集中堆放，并将钉子扭弯打平，以防扎脚。
高处拆模时，上下应有人传递或用绳索吊下，严禁向下乱抛。
13、所有电器设备或线路严禁乱拉乱设，所有机电设备和手持电动工具均应设置漏电保护装置。
14、装、拆模板时禁止使用5*10木料作立人板。
15、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，并设防护栏杆，应尽量避免在同一垂直面上下同时操作。
16、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板，拆下的模板要及时清理，堆放整齐。
17、砼板上的预留孔在模板拆除后，应及时封隔。
18、不按交底执行所发生的一切事故及．．．．．．．．．。
．．，由接受交底人承担．．．．．．．．．．．．．．．后果交底人：接受交底人：南通建总万恒城市花园项目经理部2005年月日模板制作安全交底1、进场模板、木料必须分类堆放整齐。
2、梁底板，楼梯用木板必须全部刨光，尺寸偏差必须控制在允许范围内，支撑顶部模板长度不得低于80cm，且必须垂直于顶木，两边拉条牢固结实。
3、大模成型必须牢固结实，并考虑到方便拆模，标注轴线位置，按次序堆放整齐。
4、所有模板均须在加工制作现场涂刷好隔离剂。
拆模安全技术交底单1.进入施工现场人员，必须戴好安全帽，高空作业必须佩戴安全带，并应系牢。
2.经医生检查认为不适宜高空作业人员，不得进行高空作业。
3.工作前应先检查使用工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要集中思想，防止钉子扎脚和高空滑落。
4.安装与拆除5M以上拆除模板应搭脚手架，并设防护栏杆，不得上下在同一垂直面操作。
5.拆模时应按照，从上到下，后支的先拆，先支后拆的顺序进行拆除。
6.高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。
7.拆除模板一般用长撬棍，人不允许站在正拆除的模板上。
在拆除楼板模板时，要注意整块掉下。
脚手架上必须铺设脚手板，以供拆模人员有足够的活动空间，防止模板突然全部掉落伤人，确保安全。
8.模板拆除后，模板、钢管、扣件应及时清理，并要分类、分规格堆放整齐。
交底人：接受交底人：年月日模板工程安全检查验收表施工单位：南通建总海南分公司工程名称：万恒城市花园G1G2住宅楼施工部位：层梁板、楼模板工程安全检查验收表施工单位：南通建总海南分公司工程名称：万恒城市花园G1G2住宅楼施工部位：层柱、墙模板安装。