桥梁横梁计算书
梁桥-5-横梁、挠度、斜交板计算
b
桥梁轴线 l
《桥梁工程》 第一章 总论
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桥梁工程
一、影响斜板桥受力的因素
1）斜交角
斜交角大小直接关系到斜桥的受力特性， 越大斜桥的特点越明显。
《公路桥规》规定：当 ＜15°时，可
以忽略斜交的影响，取板的斜长为计算 跨径，按正桥进行计算。
《桥梁工程》 第一章 总论
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桥梁工程
2）宽跨比 b / l
汽车荷载
f 358m 4cqkq0.8lE 45hI06l00
挂车荷载
f 358m 4cqkq0.8lE 45hI05l00
《桥梁工程》 第一章 总论
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桥梁工程
已知某梁的跨中最大静活载弯矩为 M
则 f 5 M2l l (或l ) 480.8E 5hI0 600500
计算预应力混凝土构件的长期挠度时， 应计入混凝土徐变的影响，通常只要将 短期弹性挠度乘以考虑混凝土加载龄期 和加载持续时间的徐变系数就可。
《桥梁工程》 第一章 总论
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桥梁工程
横隔梁的内力计算
《桥梁工程》 第一章 总论
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桥梁工程
横隔梁计算示例（刚性横梁法）
《桥梁工程》 第一章 总论
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桥梁工程
2.3.4 结构挠度与预拱度计算
桥梁的挠度产生的原因： 恒载挠度、活载挠度
恒载挠度：不表征结构的刚度特性，可 通过施工时预设的反向挠度或称预拱度 来加以抵消，使竣工后的桥梁达到理想 的线型。
桥梁工程
2.3.3 横梁内力计算
按刚性横梁法计算 力学模型：将桥梁中的横隔梁近似地看
作竖向支承再多根弹性主梁上的多跨弹 性支承连续梁。
《桥梁工程》 第一章 总论
菜园坝长江大桥钢桁梁设计计算书(420m钢拱桥)
第一章 概述一、 设计规范1998年《铁路桥涵设计规范》中华人民共和国铁道部1999年《铁路桥梁钢结构设计规范》 中华人民共和国交通部《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 二、 钢材桁梁 Q345D/E 辅助连接系 Q235B 高强螺栓 40硼（40B ） 螺母垫圈 甲45（A45） 焊缝 力学性能不低于基材 三、 连接方式 采用高强螺栓和焊接。
四、 高强螺栓型号螺杆直径 孔 φ30 φ33 φ24 φ26 五、 容许应力本桥主要受力结构采用Q345D/E 钢材，连接系采用Q235B 钢材，基本容许应力：Q345D/E ：轴向应力[]MPa 200=σ，弯曲应力[]MPa w 210=σ Q235B ：轴向应力[σ]=140MPa ，弯曲应力[σw ]=145MPa强度检算时根据《桥规》，主+次＋制动力（或风力或摇摆力），容许应力提高 1.45，在本检算中检算了弯矩次应力，提高系数偏安全取为1.3，即容许应力为260Mpa。
剪应力[]MPaτ=120端部承压（磨光顶紧）应力[]MPaσ300=τ疲劳容许应力及其它容许应力见《桥规》六、活载等级汽车荷载：城A级轨道交通荷载：按重庆市轨道交通总公司文件（【2002】85号）提供的荷载标准。
七、结构尺寸桥跨全长：800m主桁梁高度：10.20m节间长度：16m第二章 主 桁 架第一节 主桁梁杆件内力计算一、 内力的组成主桁杆件的内力由以下几部分组成：一期、二期恒载所产生的内力，汽车活载所产生的内力，轻轨所产生的内力，人群所产生的内力。
二、 内力的组合具体各项内力及内力组合详见表2-2、表2-3、表2-4、表2-5、表2-6。
内力组合时按以下原则进行：内力组合公式：r g q P N N N N N *75.0*9.0*55.0*75.0+++= 式中：N ——组合内力；P N ——一期恒载及二期恒载内力；q N ——六车道活载内力； g N ——双线轻轨； r N ——人群荷载。
桥梁横梁计算书解读
A13#中横梁计算书1.1 设计规范(1)《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60-2004(2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004(3)《公路桥梁抗震设计细则》 JTG/T B02-01-2008(4)《公路桥涵地基与基础设计规范》 JTG D63-20071.2 计算参数主要材料及技术参数(1) 混凝土力学指标混凝土力学指标表表 1-1项目C50 C40f ck（ MPa）32.4 26.8f tk（ MPa） 2.65 2.40f cd（ MPa）22.4 18.4f td（ MPa） 1.83 1.65弹性模量 E c（MPa）34500 32500剪切模量 G c（ MPa）13800 13000泊松比μ0.2 0.2热膨胀系数α0.00001 0.00001(2)钢绞线力学指标钢绞线力学指标表表 1-2项目Φs15.2弹性模量 E p（ MPa）195000f pk（ MPa）1860f pd（ MPa）1260热膨胀系数α0.000012(3)钢筋力学指标项目f sk（MPa）f sd（MPa）’f sd（MPa）弹性模量 E s（ MPa）钢筋力学指标表表 1-3 HRB335 R235335 235280 195280 195200000 2000001.3 工程概况简龙互通式立体交叉 A 匝道桥第四联上部结构是跨径组合为(3x28.5)m 等高度变截面预应力混凝土现浇连续箱梁，桥梁宽度为23.671~33.732m，桥梁设计主要技术标准如下：设计荷载：城— A ，公路 -I 级；受力阶段：浇注梁；加二期恒载；使用阶段预应力体系布置横梁预应力筋主要有： 13-Φs15.2mm 钢绞线，管道采用塑料波纹管。
1.4 计算荷载取值永久作用(1)一期恒载主梁： C50墩： C40横梁自重，预应力混凝土容重取26kN/m3。
预应力：预应力钢绞线采用公称直径Φs15.2mm低松弛钢绞线，其抗拉强度标准值 f pk=1860MPa，弹性模量E p=1.95 ×105MPa。
箱梁横梁计算
箱梁横梁计算请问大家：1）桥博计算连续梁的横隔梁时建模仅取横隔梁的宽度还是取横隔梁的两侧渐变段的截面作为模型计算截面？2）对于箱梁的恒载如何处理，是作为均布荷载加载在桥面板上，还是作为集中力加载在腹板上？3）对于顶板带横向预应力的桥梁，计算出来的结果是不是不考虑翼板根部的拉应力？4）对于多室截面恒载如何分担？希望大家发表自己的看法，如果有相关的算例最好上传学习一下!向别的老工程师请教后他给我这样的解释：不知道大家有什么见解1、横梁截面宽度取(b+2bh+12h'f)，b为横梁厚度，bh为承托长度，h'f为板厚。
2、箱梁恒载主要都由腹板传递，取集中力加在腹板上。
3、个人认为应当考虑，施加横向预应力主要就是解决挑臂根部和腹板间桥面板下缘的拉应力，横向应力对横向钢束位置的调整非常敏感。
4、多室截面恒载可按腹板数量均分。
其实横向构件的计算分实体横梁和箱梁框架，以上的1、2、4点均用于实体横梁计算，第3点用于桥面板计算。
不知道大家有什么见解？关于横梁计算，由于在立交和高架设计时经常碰到，我谈一点个人看法，如果没有张拉横梁预应力，各个腹板的受力极不均匀，位移大的腹板，弯距比较小，承受的力也比较小，但是张拉横向预应力以后，各个腹板受力就比较均匀了，一般边腹板的力与中腹板的力之比在1.0～1.2之间。
对于多箱室的，恒载应该考虑两种情况更安全，一个是各个腹板均分恒载，另一个是边腹板是中腹板的1.2倍，另外一个就是桥面上的活载，大家是按照横梁上均布还是，腹板均分？我一般是底板范围均分和腹板均分考虑，毕竟活载比重比较小，计算差别不是很大！我的观点是：1、活载应根据车辆荷载进行横向加载，考虑最不利组合。
2、计算宽度取实体厚度。
楼上的宽度的取法从理论上讲是正确的。
但是保守的取法可以留一定的安全储备。
请各位指正。
这种横梁在城市桥梁和互通立交中用的比较多,我接触过很多向,看了以上几位的留言,也谈一下我自己的看法:举个简单的例子:三跨连续梁的中间横梁,计算的第一步是先进行纵向计算,得出横梁处的活载反力和恒载反力,然后才能进行横梁计算.1、对恒载处理的方式有两种:一是把恒载均布加到横梁上箱梁腹板宽度范围内;另外一种就是认为腹板传力,把恒载加到腹板位置集中力加载;这两种方式我都计算过,第二种方式对设计来讲偏于保守,我实际计算时采取折中的办法,把恒载打0.9折.试想一下横梁两边箱梁防撞墙的重量不可能全部传到横梁上吧!2、对活载的处理方式：根据纵向计算得出的活载反力，算出每个车辆荷载的的轴重，然后自定义车辆荷载，根据实际的横向车辆布置进行活载加载。
主跨桥面板纵向及中横梁计算(最新0325)
一、中横梁结构计算1.1结构描述横梁结构图如下图所示：1.2计算图式及荷载计算中横梁计算模型如下图所示：中横梁跨中计算截面如下图所示：横梁顺桥向影响线及布载如下：1)桥面铺装及板梁自重:q1=[6.767*1.4*26+（5.84-1.33）*4.85*26+0.1*6.5*6.25*24]/9.5=96.0kN/m 2)人行道结构及管线荷载按集中力加载：P1=(0.38*25+3)*6.25=78.1 kN3）人群荷载：q r=2.4kN/㎡，P人=2.4*1.5*6.5=22.5kN4）汽车：城B级车辆荷载Pk=70kN，冲击系数1+μ＝1.31.3正截面强度检算跨中弯矩及支点剪力计算:桥面铺装及板梁自重作用：M1=96.0*13.18=1265.3kN*mV1=96.0*9.5/2=466 kN人行道结构及管线作用：M2=78.1*1.15=89.8kN*mV1=78.1 kN恒载合计：M恒=1355.1 kN*m V恒=544.1 kN*m人群荷载：M人=22.5*1.15=25.9 kN *mV人=22.5 kN汽车荷载：M汽=[70*(5.15+3.35)/10.3*5.15]*1.77=526.6kN*mV汽=70*(6.1+7.9)*1.77/10.3=168.4kN作用效应组合：基本组合γ0Md=1.1*（1.2*1355.1+1.4*1.3*526.6+0.8*1.4*25.9）=2874.9kN*m γ0Vd=1.1*（1.2*544.1+1.4*1.3*168.4+0.8*1.4*22.5）=1083.1kN*m 短效组合Ms=1355.1+0.7*526.6+25.9=1777.3kN-m长效组合Ml=1355.1+0.4*526.6+0.4*25.9=1603.8kN-m钢筋布置：横梁范围配双层Φ25@10cm，共2*10束，翼缘配Φ25@9cm，共18束1.4斜截面抗剪检算：二、端横梁结构计算2.1荷载计算内力计算：端横梁恒载及人群荷载偏安全的取中横梁计算荷载的0.42倍。
[最新]30mt梁计算书
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30mT梁计算书0000000000一、设计资料0000000001．标准跨径：L=30.0m，计算跨径：L=28.96m000000002．桥面净空：净-7.0m（车行道）+2*1.0m(人行道)，桥面总宽9.5m00 0000003．设计荷载：公路—Ⅰ级，人群3.0KN/m20000000004．结构重要性系数γ0=1.0 (本桥设计安全等级为：二级)0000000000 5．使用材料：00000000001）梁采用C50砼00000000抗压强度标准值ƒck=32.4 Mpa0000000000抗压强度设计值ƒcd=22.4 Mpa0000000000弹性模量E c=3.45x104 Mpa 00000000抗拉强度标准值ƒtk=2.65 Mpa0000000000抗拉强度设计值ƒtd=1.83 Mpa0000000000钢筋砼容重取r=25KN/m3;000000002）钢筋采用Ⅰ、Ⅱ级钢筋;00000000主筋采用采用HRB335钢筋000000000抗拉强度标准值ƒsk=335 Mpa000000000抗拉强度设计值ƒsd=280 Mpa000000000弹性模量E s=2.0x105 Mpa000000000箍筋采用采用R235钢筋00000000抗拉强度标准值ƒsk=235 Mpa000000000抗拉强度设计值ƒsd=195 Mpa000000000弹性模量E s=2.1x105 Mpa0000000003）混凝土收缩徐变参数000000000混凝土收缩应变终极值：0.22 X10-300000000混凝土徐变系数终极值：1.6647000000004）低松弛钢绞线000000000公称直径：15.20 mm；00000000弹性模量：1.95×105Mpa；00000000抗拉强度标准值ƒpk=235 Mpa0000000000抗拉强度设计值ƒpd=195 Mpa0000000000纵向钢束张拉控制应力：1395MPa；00000000线膨胀系数：0.00001200000000塑料波纹管管道摩阻系数μ：0.150000000000塑料波纹管管道偏差系数k：0.0015000000000边梁和中梁都是3束，每束9根，每根7φj15.24钢铰线000000 00006．各部分主要尺寸：0000000000预制板长：L预=29.96m000000000净跨径：L0=29.96-2*0.5=28.96m00000000T梁翼缘有效宽度：B=2.42m000000000T梁高：h=1.96m000000007．设计依据：00000000001）交通部部标准《公路工程技术标准》（JTJ B01-23）0000000002）交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60-24）0000000003）交通部部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ D62-24）000000004）交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）00000 0005）交通部部标准《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ024-85）00000 00006）《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）0000000007）交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）000000000二、计算主要内容00000000001)T梁抗弯极限承载力验算000000002) T梁正应力验算00000000003) T梁主应力验算00000000004) T梁刚度验算00000000三、计算方法00000000无论是极限承载力、正截面应力验算均不考虑结构以上桥面铺装参与受力，上部采用《桥梁博士》软件V3.0版进行计算。
桥面板、横梁计算
（一） 活载内力１． 汽车－20级产生的内力将加重车后轮作用于铰缝轴线上，后轴作用力为P=130kN,轮压分布宽度如图2-4-1所示。
由《公路桥涵设计规范》查得，汽车-20级加重车后轮的着地长度a 2=0.2m ，宽度b 2=0.6m ，则得到板上荷载压力面的边长为a 1=a 2+2H=0.2+2×(0.05+0.04+0.01+0.1)=0.6mb 1=b 2+2H=0.6+2×(0.05+0.04+0.01+0.1)=1.0m 荷载对于悬臂根部的有效分布宽度： a=a 1+2＇b =0.6+2×0.7=2.0ma 1、b 1—垂直于板跨及顺板跨方向车轮通过铺装层后分布于板顶的尺寸； a 2、b 2—垂直于板跨及顺板跨方向车轮的着地尺寸；＇b —集中荷载通过铺装层分布于板顶的宽度外缘至腹板边的距离； H —铺装层厚度。
冲击系数为（1+μ）=1.2666 作用于每米宽板条上的弯矩为： M sp =-（1+μ）)4(410b l aP -=-1.2666×)40.17.0(0.24130-⨯=-9.26kN.m作用于每米宽板条上的剪力为： Q sp =（1+μ）aP 4=1.2666×0.24130⨯=20.58kN 2.挂车-100产生的内力图2-4-2 挂车-100的计算图式（单位：m ）挂车-100的轴重为P=250kN ，着地长度2a =0.2m 和宽度b 2=0.5m 。
车轮在板上的布置及其压力分布图形如图2-4-2所示，则a 1=a 2+2H=0.2+2×(0.05+0.04+0.01+0.1)=0.6mb 1=b 2+2H=0.5+2×(0.05+0.04+0.01+0.1)=0.9m铰缝处纵向2个车轮对于悬臂根部的有效分布宽度为： a=a 1+d+2＇b =0.6+1.2+2×0.7=3.2m d —外轮的中距悬臂根部处的车轮尚有宽度为c 的部分轮压作用： c=＇b b --9.0(21)=)7.09.0(29.0--=0.25m 轮压面c ×a 1上的荷载对悬臂根部的有效分布宽度为： ＇a =a 1+2c=0.6+2×0.25=1.1m轮压面c ×a 1上的荷载并非对称于铰缝轴线，为简化计算，这里还是偏安全的按悬臂梁来计算内力。
乌江特大桥下横梁计算书
目录一、设计依据 (2)二、索塔下横梁现浇支架结构设计 (2)三、计算参数 (3)四、计算荷载 (3)五、贝雷计算工况 (6)六、整体建模计算 (6)七、钢管稳定性计算 (14)八、整体稳定性计算 (15)九、牛腿计算 (15)1、Φ630×10mm钢管斜撑预埋件计算 (15)2、Φ630×10mm钢管斜撑焊接计算 (16)3、牛腿1、2预埋件计算 (17)4、牛腿1、2焊接计算 (18)乌江特大桥索塔下横梁现浇支架设计计算书一、设计依据1、乌江特大桥主桥下部结构施工图设计；2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）——人民交通出版社；3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）；4、《钢结构设计手册》（第二版）——中国建筑工业出版社；5、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）；6、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；7、《装配式公路钢桥多用途使作手册》（黄绍金刘陌生编著）——人民交通出版社；二、索塔下横梁现浇支架结构设计索塔下横梁现浇支架采用钢管桩基础，上部承重结构采用贝雷，塔身预埋牛腿及钢管立柱为支撑结构。
在下塔柱分叉处设置2根φ800×16钢管竖向支撑，在塔身+264.3m处设置4根φ630×10钢管斜撑支持承重梁减小跨径及变形。
钢管支撑之间利用索塔塔柱施工的水平支撑联系，平联高度不超过11m，以降低钢管的自由高度，防止发生失稳现象；钢管顶纵桥向设置3I56a工钢横梁；I56a工钢横梁上为贝雷桁架片，横桥向设置21排，承重梁通过塔身预埋牛腿支撑在塔身上；分配梁采用I20型钢，横桥向间距0.5m一道；I20分配梁上设置横向[6.3槽钢作为底模龙骨，间距为30cm，底模采用6mm厚钢板。
图1 下横梁现浇支架总体布置图三、计算参数现浇支架支架均采用16Mn 和A3材料，A3钢轴向允许应力[σ]＝140Mpa ，弯曲应力[σw]=145 Mpa ，剪应力[τ]=85 Mpa 。
桥梁工程计算书
钢筋混凝土简支T形梁桥设计1.1基本设计资料1、跨度和桥面宽度（1）标准跨径：10m。
（2）计算跨径：9.6m。
（3）主梁全长：9.96m。
（4）桥面宽度：1.5m（人行道）+净-7m（行车道）+0.5m（防撞栏）。
2.技术标准设计荷载：公路—Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧6kN/m计算，人群荷载为3kN/m2。
环境标准：Ⅰ类环境。
设计安全等级：二级。
3.主要资料（1）混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C50混凝土：桥面铺装上层采用0.03m沥青混凝土，下层为厚0.06～0.13m的C50混凝土，沥青混凝土重度按26kN/m3计。
（2）钢材：主筋采用HRB335钢筋，其它用R235钢筋。
4.构造截面及截面尺寸图1-1 桥梁横断面和主梁纵断面图（单位：cm)如图1所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为0.9m,宽1.8m；桥上横坡为双向1.5%，坡度由C50混凝土桥面铺装控制；设有三根横梁。
1.2 主梁的计算1.2.1 主梁的荷载横向分布系数计算1.跨中荷载横向分布系数桥跨内设有三根横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重结构的宽跨比为：B/l=9/9.6=0.9375>0.5。
故先按修正的刚性横隔梁法来绘制横向影响线和计算分布系数m c。
（1）计算主梁大的抗弯及抗扭惯性矩I和I T：1）求主梁截面的重心位置x(见图1-2)：图1-2 主梁抗弯及抗扭惯性矩计算图式翼缘板的厚按平均厚度计算，其平均厚度为h1=1/2×(10+16)cm=13cm则(18018)1313/2901890/223.24(18018)139018x cm cm -⨯⨯+⨯⨯==-⨯+⨯2)抗弯惯性矩I 为I=[1/12×(180-18)×133+(180-18)×13×(23.24-13/2)2+1/12×18×903 +18×90×（90/2-23.24）2] cm 4=2480384 cm 4对于T 形梁截面，抗扭惯性矩可进似按下式计算： 31mT i i i i I c b t ==∑式中 b i 、t i──── 单个矩形截面的宽度和高度； c i ──── 矩形截面抗扭刚度系数；m ──── 梁截面分成单个矩形截面的个数。
桥梁工程毕业设计计算书参考
0318144班桥梁工程毕业设计计算书设计资料：1、桥型：两跨装配式简支钢筋砼T型梁桥,纵横端面布置，如下图所示:2、设计荷载：设计汽车荷载汽车-—20级，挂车——100，人群3KN/m23、桥面净宽：净—7+2×0.75+2×0。
254、跨径：标准跨径20m，计算跨径19.5m5、每侧栏杆及人行道构件重5KN/m6、砼线膨胀系数ą=1×10—57、计算温差=Δt=35o C8、砼弹性量E h=3×101Mpa（C30砼）二、基本尺寸拟订1、主梁由5片T梁组成桥宽(5×1。
6m）每片梁采用相同的截面尺寸，断面尺寸如上图所示.各主梁、横隔梁相互间采用钢板焊接接头‘2、横隔梁建议采用5片,断面尺寸自定3、桥墩高度,尺寸自行设计4、采用u型桥台,台身高5米，其他尺寸自行设计三、建筑材料1、主梁、墩帽、台帽为C30砼,重力密度γ1=25KN/m32、墩身、台身及基础用7.5级砂浆25＃块石,其抗压强度Rα′为 3.7Mpa,重力密度γ2=24KN/m3，桥台填土容量γ3=18KN/m33、桥面铺装平均容重γo=23 KN/m3四、地质及水文资料1、此桥位于旱早地，故无河流水文资料，也不受水文力作用,基本风压值1Kpa2、地质状况为中等密实中砂地基，容许承载力［σ］=450kPa;填土摩擦角Ø=35o,基础顶面覆土0。
5m，容量与台后填土相同一、桥面板的计算:(一）计算图式采用T形梁翼板所构成铰接悬臂板(如右图所示)1.恒载及其内力(按纵向1m宽的板条计算)（1)每延米板上恒载g的计算见下表：（2）每米宽板条的恒载内力为：M min,g=－=－×5.38×0.712kN·m=－1.356kN·mQ ag=gl0=5.38×0.70kN=3。
82kN1.汽－20级产生的内力将加重车后轮作用于铰缝轴线上（如上图所示），后轴作用力为P＝120kN，轮压分布宽度如下图所示。
桥梁计算书——精选推荐
桥梁计算书⽬录第⼀章装配式简⽀实⼼板桥计算 (1)⼀、⼯程概况 (1)⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 (1)三、截⾯设计 (10)第⼆章装配式简⽀空⼼板桥计算 (13)⼀、⼯程概况 (13)⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 (13)三、截⾯设计 (22)第三章装配式简⽀T型梁桥计算 (25)⼀、⼯程概况 (25)⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 (25)三、承载能⼒极限状态下截⾯设计、配筋与验算 (35)第⼀章装配式简⽀实⼼板桥计算⼀、⼯程概况桥梁横向设计总宽为4.7m ，设计全长为30m ，为五跨铰接板桥，跨径为5*6m ；上部结构为铰接预制板，下部结构为桩墩、台钢筋砼⽿墙布置。
⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 1、桥⾯总体布置预制板标准跨径：I k =6.00m ；计算跨径：I 0=5.62m ；板长：5.98m ；桥⾯净空：4+2*0.35=4.7m ；设计荷载：公路—Ⅱ级*0.8。
2、构造形式及尺⼨选定全桥采⽤20块C30预制钢筋砼实⼼板，每块实⼼板宽99cm （其中桥墩⾄⽀座中⼼线间距为18cm ，伸缩缝宽2cm ）。
C30混凝⼟实⼼板：f ck =20.1MPa ，f cd =13.8MPa ，f tk =2.01MPa ，f td =1.39MPa 。
3、作⽤效应计算 3.1永久效应作⽤计算3.1.1实⼼板效应作⽤计算（第⼀阶段结构⾃重）g 1：m kN g /585.82562.5/93.11=?=3.1.2桥⾯系⾃重(第⼆阶段结构⾃重)g 2：全桥宽铺装每延⽶总重为：8.99/5/5.62×25=7.998m kN /； C25砼缘⽯重：6.43/5/5.62×25=5.721m kN /；栏杆重⼒：6.673m kN /上述⾃重效应是在各实⼼板形成整体后，再加上板桥上的，为了使计算⽅便近似按各板平均分担重⼒效应，则每块实⼼板分摊到的每延⽶桥⾯的重⼒为：mkN g /098.54721.5998.7673.62=++=3.1.3铰缝重⼒（第⼆阶段结构⾃重）g 3：m KN g /24.02562.5/4/216.03=?=3.1.4恒载内⼒计算m kN g g /585.81Ⅰ==m kN g g g /34.524.0098.532=+=+=∏ m kN g g g /92.1334.5585.8Ⅰ=+=+=∏由此计算出简⽀实⼼板永久作⽤（⾃重）效应，计算结果见表1-1。
T梁重力式桥墩设计计算书
T梁重力式桥墩设计计算书1. 引言T梁是一种常见的桥梁结构形式，其桥墩是支撑桥梁横梁（T梁）的重要组成部分。
本设计计算书将对T梁重力式桥墩的设计进行详细的说明和计算，以确保桥墩能够承受来自桥梁和交通荷载的力并保持稳定。
2. 设计参数在进行T梁重力式桥墩设计计算之前，首先需要明确以下设计参数：•T梁的跨度：L = 20m•T梁的受力方式：重力式•桥墩高度：H = 6m•桥墩底座尺寸：宽度B = 4m，长度L = 4m•桥墩材料：混凝土3. 桥墩设计计算步骤3.1. 确定荷载重力式桥墩需要能够承受来自桥梁和交通荷载的力。
根据桥梁设计规范，我们需要计算以下荷载：•桥梁自重：G1 = V梁* γ混凝土•桥梁活荷载：Q1 = Q活荷载 * L / 2•桥墩活荷载：Q2 = Q活荷载 * H其中，V梁为T梁的体积，γ混凝土为混凝土的密度，Q活荷载为活荷载的设计值。
3.2. 确定稳定性桥墩设计需要考虑到桥墩的稳定性，确保其能够承受荷载并保持平衡。
稳定性分析需要计算桥墩的倾覆力矩和抗倾覆力矩之间的比值，即倾覆系数。
3.3. 确定抗滑稳定性除了倾覆稳定性外，重力式桥墩还需要具备抗滑稳定性。
考虑到桥墩基础与地基之间的水平摩擦力和地基反力，计算桥墩的抗滑稳定系数。
3.4. 确定基底抗压承载力最后，要确保桥墩的基底能够承受来自荷载的压力。
根据桥墩基底的面积和混凝土的抗压强度，计算桥墩基底的抗压承载力。
4. 结论经过上述设计计算步骤，我们得到了T梁重力式桥墩的设计参数和计算结果。
根据计算结果，桥墩的稳定性、抗滑稳定性和基底抗压承载力均满足设计要求。
因此，这些设计参数可以用于实际工程中。
注意：本设计计算书仅提供了T梁重力式桥墩的基本设计计算步骤，具体设计仍需要以相关设计规范和标准为准。
桥梁计算书
桥梁计算书本页仅作为文档页封面，使用时可以删除This document is for reference only-rar21year.March一．设计资料与结构布置（一）.设计资料 1.桥面跨径及桥宽标准跨径：该桥为三级公路上的一座简支梁桥，标准跨径为13m 。
主梁全长：根据当地温度统计资料。
并参考以往设计值：主梁预制长度为. 计算跨径：根据梁式桥计算跨径的取值方法，计算跨径取相邻支座中心间距为. 桥面宽度：横向布置为 （安全带）+（车行道）+（安全带）= 2.设计荷载车道荷载 q k=× N/m= N/m 集中荷载 p k ＝×210 N/m ＝ N/m桥面宽度较小，不设置人行道，无人群荷载 3.材料的确定混凝土：主梁采用C30，人行道、桥面铺装、栏杆C40钢筋：直径≥12mm 采用HRB335级钢筋。
直径<12mm 采用HPB235级热轧光面钢筋 4.设计依据1、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20152、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-20123、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20074、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50－2011 （二）结构布置 设置两套方案 方案一：1．主梁高：以往的经济分析表明钢筋混凝土T 形简支梁高跨比的经济范围大约在 111－161之间，本桥取 131，则梁高取1m.2.主梁间距：装配式钢筋混凝土T 形简支梁的主梁间距一般选在－之间，桥宽米，方案一采用五片主梁形式，主梁间距为。
3.主梁梁肋宽：为保证主梁抗剪需要，梁肋受压时的稳定，以及混凝土的振捣质量，通常梁肋宽度为15cm －18cm ，方案一采用16cm 。
4.横隔梁：为增强桥面系的横向刚度，在支点、跨中设置三道横梁，跨中和支点间再设置一道，梁高一般为主梁高的3/4左右，取，厚度取12－16之间，本设计横隔梁下为15cm ，上缘16cm5. 桥面铺装：混凝土铺装不宜小于80mm ，本桥混凝土铺装采用80mm 。
桥梁横梁计算
桥梁横梁计算桥梁横梁是桥梁结构中的重要组成部分，起到支撑和传递荷载的作用。
下面将从桥梁横梁的定义、分类、设计原则以及常见问题等方面进行探讨。
一、桥梁横梁的定义桥梁横梁是桥梁构件中的一种，通常位于桥墩之间，承担横向荷载的传递和分配。
它连接了桥墩或桥台，将荷载传递到桥墩上，起到支撑桥面板的作用。
二、桥梁横梁的分类桥梁横梁根据不同的结构形式和材料可以分为多种类型，常见的有梁式桥、拱桥、悬索桥和斜拉桥等。
1. 梁式桥：梁式桥是最常见的桥梁类型之一。
它的横梁通常由钢材或混凝土制成，承载荷载的能力强，适用于跨度较小的桥梁。
2. 拱桥：拱桥的横梁呈弧形，横向荷载通过拱体传递到桥墩上。
拱桥的横梁可以由石材、钢材或混凝土制成，具有较好的抗弯刚度和承重能力。
3. 悬索桥：悬索桥的横梁通过多根悬索来支撑桥面板。
悬索桥的横梁通常由钢材制成，具有较大的跨度和荷载能力，适用于跨越较宽河流或峡谷的桥梁。
4. 斜拉桥：斜拉桥的横梁通过多根斜拉索来支撑桥面板。
斜拉桥的横梁通常由钢材制成，具有较大的跨度和荷载能力，适用于跨越较宽河流或峡谷的桥梁。
三、桥梁横梁的设计原则桥梁横梁的设计需要考虑多个因素，包括荷载、桥梁形式、材料选择等。
以下是一些常见的设计原则：1. 荷载计算：根据桥梁的使用目的和所在地区的标准，确定荷载的种类和大小。
常见的荷载包括静载荷、动载荷、风荷载等。
2. 结构形式选择：根据桥梁的跨度、地形条件和工程要求，选择合适的结构形式。
不同的结构形式具有不同的特点和适用范围。
3. 材料选择：根据桥梁的设计寿命、荷载要求和经济性等因素，选择合适的材料。
常见的桥梁材料包括钢材、混凝土和预应力混凝土等。
4. 构件设计：根据横梁的受力特点和荷载要求，进行构件的尺寸和截面形状设计。
同时还需要考虑连接方式、防腐蚀措施等。
四、常见问题与解决方法在桥梁横梁的设计和使用过程中，可能会出现一些常见问题，下面介绍几个常见问题及其解决方法。
1. 跨度过大：当桥梁的跨度超过一定范围时，横梁的自重和荷载会导致结构变形过大。
梁桥-5-横梁、挠度、斜交板计算
第二章 简支板、梁桥上部结构
2
桥梁工程
横隔梁的内力影响线
第二章 简支板、梁桥上部结构
3
桥梁工程
作用在横隔梁上的计算荷载
在计算中假设荷载在相邻横隔梁之间按 杠杆原理法传布，
纵向一行汽车轮重分布给该横隔梁的计 算荷载为：
第二章 简支板、梁桥上部结构
4
桥梁工程
挂车荷载和人群荷载分布给该横隔梁的 计算荷载为
当 l 1.3b 时，桥梁宽度较大， ➢ 纵向钢筋，板中央垂直于支承边布
置，边缘平行于自由边布置； ➢ 横向钢筋平行于支承边布置。
第二章 简支板、梁桥上部结构
31
桥梁工程
常见的纵向钢筋布置方式 ➢ 渐变布置 ➢ 重叠布置
斜交角较小时（ ＜30°），纵向钢筋
可完全平行于自由边布置
斜交角较大时（ ＞30°），纵向钢筋
34
桥梁工程
b）斜交角>30°时的钢筋布置方向
2
φ＞30
支承线
第二章 简支板、梁桥上部结构
35
桥梁工程
l 1.3b 支承边
的钢筋布置
lφ
φ
b
第二章 简支板、梁桥上部结构
36
桥梁工程
附加钢筋：为承担很大的支反力，应在 钝角底面平行于角平分线方向上设置附 加钢筋。
必须注意：斜交板桥在运营过程中，在 平面内有向钝角方向转动的趋势，如果 板的支座没有充分锚固住，应加强锐角 处桥台顶部的耳墙，使它免遭挤裂。
在常遇荷载情况下桥梁基本上接近直线 状态。
第二章 简支板、梁桥上部结构
11
桥梁工程
对于位于竖曲线上的桥梁，应视竖曲线 的凸起（或凹下）情况，适当增（或减） 预拱度值，使竣工后的线型与竖曲线接 近一致。
某高速横梁计算书
1、概述1.1、计算模式把横梁分离出来作为受力分析的对象，看作支承在立柱（帽梁）支座上的悬臂梁（单支点）、简支梁（双支点）或连续梁（多支点）。
1.2、上构箱梁恒载分配对于恒载来说，整个桥的分布是均匀的。
作用在横梁上的上构恒载按均布荷载考虑，如下式计算：q=（R-W）/Lq－作用在横梁上的上构恒载R－上构在恒载作用下计算横梁处的支反力W－横梁自重L－横梁长度1.3、上构箱梁活载分配横梁的活载按车辆荷载横向移动计算。
当横梁处支座的活载反力最大时，横梁受力最不利，此时车辆的轴重按下式计算：P=R’/CR’－上构在活载作用下计算横梁处的最大支反力C－上构车道数1.4、采用的技术规范、标准1）《公路工程技术标准》（JTG B01—2003）；2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）；3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）；2、天宝互通C匝道2号桥独柱中横梁结构计算本桥为预应力混凝土现浇箱梁，跨径组合为4×28+（2×28+30+2×28）m，共两联，桥梁顶宽10.5m、底宽6.5m，其中6#、7#为独柱墩，墩梁固结，取其墩顶横梁进行结构计算。
横梁采用大型空间程序迈达斯2006（Midas/CIVIL 2006）进行计算。
全桥采用空间梁单元建模，边界条件按固结模拟，全桥模型见下图。
2.1、计算结果横梁承载能力组合弯矩包络图、剪力包络图及长、短期效应组合弯矩包络图见下图：承载能力组合弯矩包络图承载能力组合剪力包络图长期效应组合弯矩包络图短期效应组合弯矩包络图2.2、结构验算 2.2.1、正截面抗弯验算布筋方式：上缘3排，共19×3=57根，57@28 22351.00635100.6s A cm mm == 下缘1排，共19×1=19根，19@28 '22117.00211700.2s A cm mm == 依据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》，其计算过程如下：'0280(35100.611700.2)162.522.418007.7 3.1610.86108.61800108.61691.4sd s sd s cd s s f A f A x mmf b a cm mm h h a mm-⨯-===⨯=+===-=-=''''4044'0010.11010.5622022202()28035100.6(1691.4101) 1.5631101.1 1.292410 1.421610()s b s s sd s s d sd s s a cm mma x x a mmf A h a kN mM kN m f A h a ξγ===∴=>∴==-=⨯⨯-=⨯⋅=⨯⨯=⨯⋅<-∴取满足正截面抗弯。
主桥端横梁横向结构计算书
主桥端横梁结构计算书1.工程概况本次设计为主桥端横梁的计算。
2.技术标准和设计参数2.1 技术标准2.1.1横梁长度：1600cm，横梁宽度180cm，横梁高度380cm。
2.1.2设计恒载：梁体自重; 混凝土铺装及防撞墙等二期恒载2.1.3均匀温度：体系升温25℃，体系降温20℃2.1.4梯度温度：梯度升温T1=15.2℃，T2=5.74℃； 温梯度降温T1=-7.6℃，T2=-2.87℃2.2 设计规范2.2.1《公路工程技术标准》 （JTG B01-2003）2.2.2《公路桥涵设计通用规范》 （JTG D60-2004）2.2.3《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG D62-2004）2.2.4《公路桥涵施工技术规范》 （JTG/T F50-2011）2.3 计算方法 计算采用规范中要求的承载能力极限状态和正常使用极限状态设计。
横梁按A类预应力构件控制设计。
结构整体计算采用平面杆件有限元法。
横梁计算考虑将对应连续梁纵向结构恒载反力在扣除横梁自重后，30%部分作为横梁宽度范围的均布荷载，70%部分作为集中力施加在腹板中心处，活载为对应连续梁纵向结构活载反算的单车道轴载直接施加于横向车行道部分。
3.施工阶段结构单元离散图4.正常使用极限状态应力验算新《公桥规》第7.1.5条规范：使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的压应力，应符合下列规定：受压区混凝土的最大压应力未开裂构件 σkc+σpt≤0.5fck允许开裂构件 σcc≤0.5fck新《公桥规》第6.3条规范：正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，并应符合下列规定：1 全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件 σst－0.85σpc≤0分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件 σst－0.80σpc≤02 A类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下σst－σpc≤0.7fck ；但在荷载长期效应组合下 σlt－σpc≤0新《公桥规》第7.1.6条规范：使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的主压应力，应符合下列规定： σcp≤0.6fck新《公桥规》第6.3条规范：斜截面抗裂应对构件斜截面混凝土的主拉应力进行验算，并应符合下列规定：1 全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件 σtp≤0.6fck分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件 σtp≤0.4fck2 A类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件 σtp≤0.7fck分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件 σtp≤0.5fck 4.1正常使用短期效应组合主截面最小正应力表单元号节点号应力属性容许值是否满足上缘下缘上缘下缘55 1.55 3.37-1.85是是6 1.46 3.26-1.85是是66 1.46 3.26-1.85是是7 2.14 2.79-1.85是是77 2.14 2.79-1.85是是8 2.44 2.51-1.85是是88 2.44 2.51-1.85是是9 2.55 2.39-1.85是是99 2.55 2.39-1.85是是10 2.58 2.33-1.85是是1010 2.58 2.33-1.85是是11 2.59 2.32-1.85是是1111 2.59 2.32-1.85是是12 2.58 2.33-1.85是是1212 2.58 2.33-1.85是是13 2.56 2.38-1.85是是1313 2.56 2.38-1.85是是14 2.46 2.5-1.85是是1414 2.46 2.5-1.85是是15 2.16 2.79-1.85是是1515 2.16 2.79-1.85是是16 1.49 3.26-1.85是是1616 1.48 3.26-1.85是是17 1.57 3.37-1.85是是1717 1.56 3.38-1.85是是18-1.84-0.172-1.85是是单元上缘最小应力：1.46单元下缘最小应力：2.32，均满足规范要求。
横梁计算书——精选推荐
1.端横梁计算1.1横梁截面概述端横梁截面：梁高2.0m，顺桥向宽度3.0m（端横梁实际宽度1.5m，考虑一侧主梁的影响，计算断面向外延伸6h的长度，h为箱梁顶板厚度），边腹板坡度3:1。
1.2计算模型概述（1）荷载：编号荷载分类荷载横向取值1 恒载3488.4 kN2 沉降90.6 kN3 温度174.4 kN4 汽车3206.4 kN（2）计算模型：利用空间有限元软件MIDAS建立横向模型，各杆件采用平面梁单元模拟。
将经主梁整体计算求得的荷载施加在腹板处，在横梁支座处施加边界约束。
（3）钢筋布置：横梁顶底部设置单排直径28mm钢筋，顺桥向间距10cm，横梁截面套三圈共6肢箍筋，直径16mm，模型如下图所示：图1.2.1 横梁模型示意图（4）本计算按钢筋混凝土构件设计。
1.3主要计算结果及验算1.3.1承载力计算结果及验算（1）正截面抗弯强度验算图1.3.1 端横梁最大弯矩验算由上图可得最大弯矩出现现在支座及跨中处r0Mu=-4770kN.m<11270kN.m，正截面抗弯承载力满足要求。
（2）斜截面抗剪强度验算图1.3.2端横梁最大剪力验算由上图可得最大剪力出现现在支座处r0Vd=4891kN.m<8806kN.m，斜截面抗剪承载力满足要求。
1.3.2使用阶段裂缝宽度计算结果及验算（1）正截面抗裂验算图1.3.3端横梁顶缘裂缝验算图1.3.4端横梁底缘裂缝验算由上图可得横梁最大顶缘裂缝出现跨中Wtk=0.0803mm<0.20mm，最大底缘裂缝为0<0.20mm，使用阶段裂缝宽度满足要求。
由以上验算可得，12.5m端横梁设计符合规范要求。
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A13#中横梁计算书
设计规范
(1)《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004
(2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004
(3)《公路桥梁抗震设计细则》JTG/T B02-01-2008
(4)《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007
计算参数
主要材料及技术参数
(1)混凝土力学指标
(2)钢绞线力学指标
(3)钢筋力学指标
工程概况
简龙互通式立体交叉A匝道桥第四联上部结构是跨径组合为m等高度变截面预应力混凝土现浇连续箱梁，桥梁宽度为~，
桥梁设计主要技术标准如下：
设计荷载：城—A，公路-I级；
受力阶段：浇注梁；加二期恒载；使用阶段
预应力体系布置
横梁预应力筋主要有：13-Φ钢绞线，管道采用塑料波纹管。
计算荷载取值
永久作用
(1)一期恒载
主梁：C50
墩：C40
横梁自重，预应力混凝土容重取26kN/m3。
预应力：预应力钢绞线采用公称直径Φs15.2mm低松弛钢绞线，其抗拉强度标准值f pk=1860MPa，弹性模量E p=×105MPa。
预应力钢束与管道的摩擦系数μ取，管道每米局部偏差对摩擦的影响系数k取。
混凝土收缩徐变作用：按规范考虑。
(2)上部主梁主梁支反力
计算中取桥梁纵向计算相关数据进行中横梁的计算，上部荷载反力（包括二期恒载）作用在每个支点处为；
(3)收缩徐变
收缩徐变时间取10年，即3650天。
可变作用
(1)汽车荷载
荷载等级：城—A，公路-I级；
采用横向移动荷载加载计算
(2)温度荷载
整体温差：升温20℃，降温20℃；
局部温差：正负温度梯度按规范沥青混凝土铺装取值。
主梁按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）计入梯度温度影响。
荷载组合
荷载组合
(1)持久状况和短期状况应力
标准组合：作用取标准值，汽车荷载考虑冲击系数
(2)持久状况正常使用极限状态
短期效应组合:永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应组合
长期效应组合:永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应组合
(3)持久状况承载能力极限状态
基本组合：永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合
计算过程说明
计算说明
(1)计算方法
计算采用Midas/civil进行平面杆系分析，根据桥梁施工流程划分结构计算的施工阶段。
根据荷载组合要求的内容进行内力、应力、主梁极限承载力计算，按A类预应力构件验算结构在施工阶段、使用阶段应力、极限承载力是否符合规范要求。
(2)施工方法
本桥采用满堂支架浇注施工。
计算要点
横梁按照一次落架的施工方法采用平面杆系理论进行计算，考虑长度为6倍顶板厚度的顶底板参与横梁受力，根据荷载组合要求的内容进行内力、应力、极限承载能力计算，按A类预应力构件验算结构在施工阶段、使用阶段应力、极限承载力及整体刚度是否符合规范要求。
(1)计算模型
横梁模型共划分48个单元，52个节点。
下部墩柱与上部结构间采用刚性连接。
桥梁模型如下图所示。
图1-2 结构计算模型图
计算结果汇总
1.7.1 施工状态应力验算
按照新《公桥规》第7.2.8条规定，在预应力和构件自重等施工荷载作用下截面边
缘混凝土的法向应力应符合：压应力'0.70t cc ck f σ≤，拉应力'0.70t ct
tk f σ≤。
本桥施工时混凝土强度已达到标准强度的90%，故压应力允许值
'
0.700.700.932.420.40ck f =⨯⨯=MPa ；拉应力允许值'0.70tk f =××= 。
下图所列为施工阶
段截面边缘混凝土的最大、最小正应力。
图1-3-1 施工阶段法向压应力验算(最大) (单位：MPa) 图1-3-2 施工阶段法向压应力验算(最小) (单位：MPa)
由上图可见，施工阶段应力均满足规范要求。
1.7.2 持久状况正常使用极限状态验算
按照正常使用极限状态的要求，采用作用短期效应组合和长期效应组合，按A 类预应力混凝土构件进行抗裂验算。
A.正应力验算
按照规范JTGD62-2004第6.3.1条，正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，对于A 类预应力混凝土构件，在荷载短期效应组合下，应满足：
0.7 1.855st pc tk f MPa σσ-≤=；
图1-4-1使用阶段正截面抗裂验算(短期组合) (单位：MPa)
在荷载长期效应组合下，应满足：0lt pc σσ-≤。
图1-4-2使用阶段正截面抗裂验算(长期组合) (单位：MPa)
由以上两图可见：长效组合下除梁端外均未出现拉应力，短效组合下在3#墩顶出现最大拉应力，由此可知，横梁在正常使用阶段正截面抗裂满足规范要求。
B.主拉应力验算
按照规范JTGD62-2004第6.3.1条，斜截面抗裂应对构件斜截面混凝土的主拉应力进行验算，对于A 类预应力混凝土现场浇筑构件，在作用短期效应组合下，应满足：
0.5 1.325tp tk f MPa σ≤=。
图1-5 使用阶段斜截面抗裂验算(单位：MPa)
由上图可见，忽略梁端处主拉应力的影响，主梁在正常使用阶段斜截面抗裂满足规范要求。
1.7.3 持久状况预应力混凝土构件应力验算
按照规范JTG D62-2004第7.1.1条，按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，应计算其使用阶段正截面混凝土法向压应力和斜截面混凝土主压应力，并不超过相应限值。
计算时作用取标准值，汽车荷载考虑冲击系数。
A.混凝土正压应力验算
按照规范JTG D62-2004第7.1.5条，使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土最大正应力应符合以下规定：
图1-6 使用阶段正截面压应力验算(单位：MPa)
标准组合作用下，构件正截面最大压应力为，小于规范限值，使用阶段主梁正截面混凝土压应力满足要求。
B.使用阶段混凝土主压应力验算
按照规范JTG D62-2004第7.1.6条，预应力混凝土受弯构件由作用标准值和预加力产生的混凝土主压应力cp σ应符合以下规定：
图1-7 使用阶段斜截面主压应力验算(单位：MPa)
标准组合作用下，构件截面最大主压应力为，满足规范限值，使用阶段主梁截面
混凝土主压应力满足要求。
1.7.4 预应力钢筋拉应力验算
按照规范JTG D62-004第7.1.5条，使用阶段预应力混凝土受弯构件受拉区预应力钢筋的最大拉应力应满足：
经验算，预应力钢束产生最大拉应力，满足规范要求。
1.7.5 承载能力极限状态强度验算
按照桥规持久状况承载能力极限状态计算要求，主梁应满足正截面抗弯强度、斜截面抗剪强度要求。
A.正截面抗弯强度验算
按照规范JTG D62-2004第5.1.5条，进行主梁承载能力极限状态内力组合。
将预应力钢筋作为结构抗力的一部分，考虑预加力引起的次效应，并考虑普通钢筋的作用。
其中，顶板布置25根间距10cm的φ25普通钢筋，底板布置25根间距10cm 的φ25的普通钢筋。
图1-8 结构抗弯承载力包络图(单位：kN-m)
由上图可见，结构抗弯承载力均满足要求。
B.斜截面抗剪强度验算
图1-9 结构抗剪承载力包络图(单位：kN)
由上可知，斜截面抗剪满足规范要求。
1.7.5横梁计算结论
综上所述，此构件满足预应力混凝土A类受弯构件设计要求。