尾水管压力脉动与简单设计

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混流式水轮机尾水管压力脉动研究综述

混流式水轮机尾水管压力脉动研究综述
Ke o d : r n i t r i e d at u e p e s r u t ai n v r x s mma y y W r s f c s u b n ; rf t b ; r s u e f cu t ; o t ; u a l o e r
Ab t a t h r su e p le i h r t u e o r n i u b n rn s o e u se d p r t n f rh d o g n r t g s r c :T e p s r u s n te d a b F a c st r i e b g n t n ta y o e ai o y r ・ e e ai e f t f i h o n u i Mo e v r t e s v r r su u s i r a e s ey o o r o s . s a c e a e r v ae a e v re nt . r o e , e e e p s r p le w l t e t a t p we h u e Re e r h sh v e e ld t tt o tx i h e e l h h t f f h h n h rf u e i h r cp r s n t nt ir t n t e d att b s t e p n ia a o o u i vb a o . S ti sg i c tfr s li g t e p o lm r su u s i l e i o i s in f a o ov n h r be o p s r p e t in f e e l o su y t i v re . h s p p ri to u e e b sc me o s t t a rf b i rt n o r n i t r ie n d s mma is td s o x T i a e r d c s t a i t d su y d att e vb i F a c s u b n ,a u h t n h h o u a o f r e h s r e r h sd n t me a b o d fo f r t e s ac e o e a o d a r a rm u y : . e r td ; . d le p r n ;3smu a in b o u e ; e e h n o wa s 1t o y su y 2 mo e x e me t .i lt y c mp tr h i o , 4 p oo y e e p rme t a d e h t al x u d e c a a t r t e d at b o e n t e c n e t a tla , .r ttp x i n . n mp a c l e p n st h r ce s c o t r f t e v r x i o t x p r o d e i y o h ii f h u t h f o

水轮机尾水管压力脉动分析方法研究

水轮机尾水管压力脉动分析方法研究
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计水轮机尾水管回收能量的认识与尾水管简单设计

计水轮机尾水管回收能量的认识与尾水管简单设计
导叶关闭规律对尾水管真空度的影响:在折线关闭规律下,先快后慢关闭时,尾水管真 空度发生在折点处,且其值基本不随了 Ts 而变;先慢后快关闭时,尾水管真空度发生在导 叶完全关闭时刻左右,且其值将随 Ts 的增大而减小。但当有效时间变化到一定范围,使前 后两段斜率变化极小时,则类似直线规律关闭。 折线关闭规律的选择决定于电站的工作水 头以及水轮机的特性曲线,适当的折线关闭规律对尾水管真空度值是有利的。
入其中加以考虑并比较,流量值的范围为 2.9 ---7.6 从中选取三个典型流量分别作出它们 的静压、速度云图、以及断面 45°的速度云图和压力云图进行具体的比较。
(1)流量 Q=4 时,两尾水管的流场显示及分析讨论如下
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.
尾水管中心截面压力云图(左为原型,右为改形后) 图中色阶表示该截面的速度分布,红色为最大。容易发现,经改性后的尾水管流场更均匀, 水流能在扩散段有较好的平稳流动。
fluent 软件来模拟尾水管的流态,通过改变方程中的模拟量,类似于真空度数值
模拟的计算方法来证明尾水管动能回收机理。2.模型试验,采用两个水力效应相
同的弯肘形尾水管,通过控制流场内某些变量(压力……)的大小,实验结果是
没有控制压力得尾水管效率较高,说明了利用静力真空。在我们本科生现有的知
识水平来做这些研究还有很大的难度,只能从学术论文上看别人的来推理一些可
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尾水管流场流线云图 (左为原型,右为改形后) 从该图易见,改型前尾水管内部流体质点运动比较紊乱,极易产生涡流。经改型后,内部 水流大致比较平顺,尽在弯管段外侧以及扩散段上部有一的基本流动理论与计算流体力学和优化方法结合在一起,寻求最优组合。分析 尾水管压力脉动的最终目的是为提高水轮机安全运行提出指导方案和建议。混流式水轮机稳 定性的水力原因是一个有难度的课题,还有许多相关问题值得我们去研究,尤其是对尾水管 压力脉动的理论研究工作。相信以后经过研究人员的努力,在计算机和边缘学科迅速发展的 基础上,尾水管涡带压力脉动的理论研究定将有新的发展。

尾水管非定常流动模拟及不规则压力脉动预测

尾水管非定常流动模拟及不规则压力脉动预测

尾水管非定常流动模拟及不规则压力脉动预测桂中华1唐澍1潘罗平1韩凤琴21中国水利水电科学研究院,北京,1000382华南理工大学电力学院,广东,广州510640摘要:尾水管内螺旋形涡带引起的压力脉动是造成混流式水轮机组振动的主要根源之一,直接威胁着机组的安全运行。

本文提出了一种基于CFD技术的水轮机尾水管压力脉动数字化预测法,并利用此法对一大型混流式水轮机典型偏工况下尾水管内流动进行了长时间非定常计算,详细讨论该工况下尾水管内死水域与涡带的运动规律,预测了尾水管不规则压力脉动,压力脉动分析结果表明其波形、频率、相位与实际基本一致,证明预测方法是可行的。

关键词:尾水管非定常流动压力脉动预测1前言水轮机尾水管是能量回收的重要部件,对机组的整体能量特性和稳定运行具有很大的影响,其内部水流从垂直方向转向水平方向,流动受离心力的作用而存在二次流,且过流断面沿流向存在扩散、收缩、再扩散的过程,其流动复杂,常常产生局部脱流和回流等现象。

尤其在偏离最优工况运行时,进入尾水管的流动更加复杂,水流夹带着空化气泡在离心力的作用下形成同水流共同旋进的尾水管涡带,涡带在周期性非平衡因素的影响下产生偏心,这种偏心涡带大大降低水轮机效率,其诱发的压力脉动频率接近机组的某一个固有频率时,将会引起强烈共振,威胁机组运行的安全性。

尾水管的压力脉动特性是水轮机振动与稳定性的重要评价指标,研究其特性对于解决水轮机稳定性具有直接意义。

在过去的几年中,与混流式水轮机稳定性运行有关的压力脉动的研究取得了一定进展.文献[1]对模型水轮机进行了试验研究,分析了尾水管内部不同位置不同工况下压力脉动变化规律,为改善尾水管设计提供了参考。

文献[2][3]对单个尾水管进行了内部非定常流动解析,仿真出了部分工况下尾水管内的涡带,但其计算时间较短。

本文旨在通过对联合转轮的混流式水轮机尾水管进行长时间的非定常流解析,进而预测尾水管内死水域与涡带及其不规则的压力脉动,为提高机组运行稳定性提供可靠的技术保障。

计水轮机尾水管回收能量的认识与尾水管简单设计

计水轮机尾水管回收能量的认识与尾水管简单设计

对水轮机尾水管回收动能机理的认识一、水轮机的尾水管的作用1、将转轮出口的水流平顺地引向下游.2、利用下游水平面至转轮出口处的高程差,形成转轮出口处的静力真空,从而利用转轮的吸出高度 。

3、回收转轮出口的水流动能,将其转换为转轮出口处的动力真空,减少了转轮出口的动能损失,从而提高水轮机效率。

二、水轮机尾水管的工作原理由能量平衡方程:设转轮所利用的水流能量为ΔE△E=取2-2断面为基准面,则△E=() (1)(1)转轮出口没有装置尾水管水轮机没有装置尾水管,转轮出口直接与大气相通,则代入(1)式可得转轮所利用的能量为a p p =2())2(20221-∆+-=∆E h gH d υ(2)转轮出口装置圆柱形尾水管(如图所示)取5-5断面为基准面,对2—2,5—5断面列能量平衡方程式,则:由于圆柱形尾水管出口断面面积相等,代入上式化简得:代入(1)式可得转轮所利用的能量为:(3)转轮出口装置扩散形尾水管同转轮出口装置园柱形尾水管一样列能量平衡方程式,则式中 由于扩散形尾水管,则:=代入(1)式可得转轮所利用的能量为:由以上可以看出:结论: ())2(20221-∆+-=∆E h gH d υ 52255222202-∆+++=+++h g p g p h H s υγυγ())2(50222-∆+-+=∆E h g H H s d υ52255222202-'∆+++=+++h g p g p h H s υγυγ ())2(50253-'∆+-+=∆E h g H H s d υ())2(50222-∆+-+=∆E h gH H s d υ(1)没有装置尾水管时,转轮只利用了电站总水头的部分,同时损失掉转轮出口水流的全部动能(2)装置圆柱形尾水管时,与没有装置尾水管相比,此时转轮多利用了的能量。

这一多出部分称之为静力真空,它是在圆柱形尾水管作用下,转轮出口处不再是大气压而是相应的负压,由于负压存在相当于增加了作用在转轮两端的压力差.但水轮机仍然损失掉转轮出口水流的全部动能(3)装置扩散形尾水管时,除多利用了的能量外,由于尾水管出口断面的扩散作用,转轮出口处的流速由降低到,与没有装置尾水管相比,又多利用了部分的能量。

尾水管中的低频脉动

尾水管中的低频脉动

尾水管中的低频脉动在反击式水轮机(特别是混流式水轮机) 的尾水管中,漩涡通常是脱流和压力脉动的成因,在设计工况点,水轮机中进入尾水管的流动一般都很少存在涡旋。

通常不发生脱流,但在非设计工况下,包括高负荷和低负荷工况,水轮机转轮的出流均具有较大的漩涡分量。

1、部分负荷涡带:受迫振荡(半负荷涌浪)在现代混流式水轮机中,当相对流量在水轮机最优流量的50%~85%范围时,尾水管内部流动就会由螺旋状的流动结构所主导,称之为涡带或涡柱。

2、极低部分负荷下的随机压力脉动当水轮机的流量低于某一阈值,一般在40%~50%之间,涡流相对值非常高,以致于涡带出现了分解和分裂。

大量无规律的小涡替代了单个螺旋状涡带,尾水管压力脉动失去了近似周期性的特性,并具有噪声的宽频特性。

虽然低部分负荷下的压力脉动在时域的幅值可能要高一些,但几乎没有明显的可能引起强烈共振的窄带宽脉动。

3、部分负荷涡带:双涡带(孪生涡带)在一些混流式水轮机和水泵水轮机中,在紧邻单个螺旋涡带区的下界处,还存在另外一种尾水管流动机理,一般它存在的范围非常小,大约为相对流量(QnD/QnD,opt)的5%。

单个螺旋涡带变成了双涡带,两个涡带呈180度分布,在尾水管压力脉动中,由于其频率增加的不连续性和相位关系的变化,这种情况很容易被检测到,它的相位关系是单个螺旋涡带的频率分量的2倍。

4、低部分负荷:自激振荡部分负荷下的脉动也可能是由其他现象引起的。

案例:某水头约为100m的大型水电站中发生的严重脉动现象。

每台水轮机的额定功率为200MW,配有单独的压力钢管;强烈的压力脉动发生在30%额定出力工况附近,相对流量在25%~40%之间,它的上限与单个螺旋涡带区的下限几乎重合;相对频率f/n在0.7~1.0范围内,并随着流量的增大而增大。

它的频率比3台机组的压力钢管中的最低固有频率稍高。

而且研究发现自激振荡的频率取决于由压力钢管长度确定的固有频率(不同机组该值不同)和上游水位。

基于空化流动计算的混流式水轮机尾水管的压力脉动

基于空化流动计算的混流式水轮机尾水管的压力脉动

摘要:为了保证混流式水轮机运行安全,分析了尾水管内 部的空化流场。假设气液混相均质,并考虑不可凝结气相,采 用基于组份输运方程,求解了尾水管内气液混相均质流的雷 诺平均N—S方程以及气相组分输运方程。结果表明:不同装 置空化系数下尾水管压力脉动主频率变化不大,但在极低的 装置空化系数下,削波现象导致更低频率成分的出现。在较 大的装置空化系数下,空化涡带直径较小,压力脉动幅值随 装置空化系数的变化不明显;当装置空化系数小于某一临 界值后,随装置空化系数的降低,压力脉动幅值增加并达到 一个最大值。计算结果解释了模型试验现象。
关键词:尾水管;空化涡带;压力脉动}空化流计算
中图分类号:TV 136 文章编号:looo~0054(2008)06一0972一05
文献标识码:A
Pressure fIuctuations in a Francis turbine
draft tube calculated by caVitating flow
空化区(实际上,总空穴体积组份小于O.01);图3 表明,当装置空化系数从0.083降低o.059时,尾水 管内的空化涡带由细变粗,涡带特征明显;到o.051 后时,空化区充满了整个锥管区域。这与模型试验观 测到的现象吻合(见图4)。
在装置空化系数大于o.063的几个计算工况, 随着装置空化系数的降低,压力脉动主频变厂化不 大,且都在o.3~o.4倍旋转频率(^)的范围内(见 表1),压力脉动每个周期的幅值非常稳定(图5), 这与这些工况下稳定的涡带形态密切相关。但当空 化系数极低的时候,压力脉动的周期性特征已不是 很明显,在频谱中出现了频率较低的成分,从压力脉 动时域图(图5)来看,这主要是“削波”现象造成的 结果,即压力降低到空化压力后不再降低,导致波谷 好像被削去。这与其他文献的模型试验结果口阳是一 致的。

36 尾水管压力脉动浅析

36  尾水管压力脉动浅析

尾水管压力脉动浅析(美) Falvey H T[摘要] 尾水管是水轮机的组成部分,它的性能会影响机组的效率。

混流式水轮机尾水管中的不稳定流动,即所谓的压力脉动,会引起功率的摆动和振动。

了解这种脉动有助于对其进行有效地预防。

[关键词] 混流式水轮机;尾水管;压力脉动混流式水轮机过流部分由蜗壳、固定导叶、导叶、转轮和尾水管组成。

图l为这些部件的组合图。

蜗壳、固定导叶和导叶引导水流以最小的能量损失进入转轮。

导叶控制通过水轮机的流量。

尾水管呈扩散形,用来增加水轮机的净水头,从而获得更多的能量。

图l 由蜗壳、固定导叶、导叶、转轮和尾水管组成的混流式水轮机装置(尾水管的性能会影响机组的综合效率)水轮机的功率等于转轮转换的动量矩。

在最高效率点,离开转轮的动量矩理论上应等于零,即水流流出转轮进入尾水管时是无旋的。

但实际上,在最高效率点,水流具有小的环量,然而这种小的环量引起的转轮效率损失比由尾水管效率增加的补偿要大。

部分负荷时,进入尾水管的水流和转轮的旋转方向相同;过负荷时,水流的旋转方向则和转轮相反。

如果进入尾水管的环量过大,就会发展成不稳定的尾水管压力脉动。

尾水管压力脉动在部分负荷和过负荷工况都能发生,它会引起压力脉动,从而导致功率摆动、噪声、压力钢管共振和振动。

文中,作者试图提供一篇有关尾水管压力脉动的近代情况综述。

1969年前,对尾水管压力脉动仅知道两点:第一,压力脉动是由尾水管中螺旋形涡带引起的;第二,压力脉动预期的频率和有关现象可以用一个公式来计算。

这个公式是由AC(Allis-Chalmers)公司的试验工程师Rheingans W I提出的。

cnf (1) 式中f——压力脉动的频率,Hz;n——水轮机转速,r/s;c——3.2~4.0之间的某一数值。

1969年,密苏里-哥伦比亚大学教授Cassidy J J,从事一项丹佛垦务局的福特基金项目,旨在加深对尾水管压力脉动的认识。

他将尾水管压力脉动现象、频率和振幅与水轮机流量和几何形状参数联系起来,试验是利用空气作为介质进行的。

三峡水电厂左岸ALSTOM机组尾水管压力脉动分析

三峡水电厂左岸ALSTOM机组尾水管压力脉动分析
Ab ta t sr c :Th o g o t u u v l t n f r ( T) irt g sg as o y r u c tr ie r u h c n n o s wa e ̄ r so m CW i a ,vb ai in l fh da f u bn n i
o e ai g o n t b e c n i o a e d c mp s d v r l i m i d t . i n i n e t n i n p r t n u s l o d t n c n b e o o e e y wel n l t i d me so x e so n a i i e me
[ 要] 对连续小波变换的分析研究, 摘 了解到非平稳信号经过连续小波变换后 , 能够有效地将水轮机非稳态
工况下的振动信号很好地分解在有限的时间一尺度范围内而保持信号的信息完整。并应用连续小波变换方法 分析了三峡水电厂机组整个升负荷运行中尾水锥管水压脉动情况, 准确地获得机组的振动区间以及振动的频
1 前言
近年来 , 许多技术先进 的大型水电机组投入运行 ,
准确地提取分析所需的各种特征值是故障诊断中的一
项重 要 任务 。
总体情况 良好。由于机组 的容量和尺寸不断加大,机 组的相对刚度下降 ,出现 了一些影响机组正常、稳定 运行 的问题。影响水电机组运行稳定 的因素众多且复 杂 ,一些故障的机理不清楚。许多水 电机组在电网中 担任调频、调峰任务,机组起停频繁 ,因而在机组起 动调试 、机组运行状态监测以及故障诊断 中许多振动 信号为非稳态信号。例如 ,机组起动与停机 ,负荷调
节 、机组甩负荷以及水泵 一 水轮机相互切换或水泵工 况断电等 ,这类机组状态或运行工况的改变 , 均将引 起机组各运行参数 ( 如电气 、机械 、水力 、 力学以及

非定常流弯肘型尾水管不规划压力脉动预测

非定常流弯肘型尾水管不规划压力脉动预测

轴旋 转 。 动静 交 界 面 : 动 导 叶 叶栅 与 转 轮 的 交 界面 、 轮 和 活 转
尾 水管 的交 界 面 为 滑 移 交 界 面 , 用 s g 类 型 。 周期 面 : 采 t e a 导 叶 与 转 轮周 期 面 设 置 为周 期 性 边 界 。 算 步 长 : 定常 解 析 计 非 的 时 间 步长 为 △T O0 5S 为转 轮 转 动 周 期 的 11 0 每 计 算 = . , 0 /2 , 4步保 存 一 个 数据 , 数 据采 样 周 期 为 △ = .2s 为 了 确 即 O 。 0 预 测 尾 水 管 内流 动 的 不规 则行 为 , 文进 行 了 物 理 时 间 6 本 5s 的j 定 常 汁算 。 E
2 尾水管水流流动分析与压力脉动预测
21 尾 水 管 内死 水 域 与 涡 带 的运 动 .
采样 周 期 为 △ = .2s 为 了正 确 预 测 尾 水 管 内水 流 流 O0 。 动 的不 规 则行 为 ,本 文 进 行 了 物理 时 间 6 的 非 定常 计 算 。 5s 图 2表 示 了 子 午 面 的 速 度 和 静 压 分 布 。 图 2 } 黑线 是 主 af 的 1 流 与 逆 流 的分 界 线 , 它 定 义为 死 水域 的边 界 罔 2 将 a中 有 多 个 涡 漩 存 在 , 们 是 强 制 涡 涡 带 与 子 午 而 上 的 文 接 面 , 些 它 这
图 1 计 算 域 的 网 格
当 网格 J 对 水 轮 机 各 个 部件 进 行 网格 划 分 , 着 选 用 合 适 度 接 的 湍 流模 型 进 行 非 定 常 数 值 解 析 , 以此 为基 础 预 测 m 涡 带 、 死 水 域 形 状 及 片 运 动 规 律 , 力 脉 动 波 形 、 牢相 位 等 。 后 压 频 最

混流式水轮机部分负荷下尾水管压力脉动试验研究

混流式水轮机部分负荷下尾水管压力脉动试验研究

图 5 涡带频率与水头关系曲线
管强涡带区压力脉动与大轴摆度、顶盖振动和机架振动等机组的各个动力学参数均出现峰值,且具
有相同的主频,其主频与尾水管涡带频率一
致,说明此振动峰值并非由尾水管特殊压力脉
动[10]引起,而由涡带工况导致。在强涡带区负
荷以外的部分负荷中,虽然尾水管仍以涡带频
率主频,而大轴摆度、机架振动主频则为转
振动+X
振动+X
振动+X
1.250 1.250 0.017 0.367 0.333 0.300 0.300 1.250 1.250 1.250
1.250 1.250 0.017 2.500 0.333 2.500 0.300 2.500 2.500 2.500
1.250 0.017 0.017 1.250 0.333 0.300 0.300 0.017 1.250 1.250
收稿日期:2009-06-25 作者简介:张飞(1983-),山东枣庄人,工程师,主要从事水力机械现场测试研究。E-mail:spiritgiant@
— 1234 —
次,250~500MW 每 20MW 调一次,大负荷区每 10MW 调整一次,依次调整到允许的最大负荷工况。 数据采集方式:降负荷过程中,连续采集数据,整个时间长度 10min 左右;升负荷时负荷调节后,
文献[13]假设尾水管内流动为定常理想流动,忽略液体黏性,理论计算得出涡带的频率为
f
=
1 60

n 4
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1
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混流式水轮机尾水管涡带的数值模拟及压力脉动预测

混流式水轮机尾水管涡带的数值模拟及压力脉动预测

混流式水轮机尾水管涡带的数值模拟及压力脉动预测随着混流式水轮机的单机容量和结构尺寸朝着巨型化发展,其在稳定运行性方面出现的问题越来越突出。

混流式水轮机在偏离设计工况特别是在部分负荷下运行时,转轮出口的旋流会在尾水管中产生螺旋状涡带,该涡带引起的压力脉动是引起水轮机水力不稳定的最主要原因。

到目前为止评价水轮机水力稳定性的主要手段仍是进行模型压力脉动试验,在设计阶段还不能有效预测控制所设计水轮机的尾水管涡带引起的压力脉动。

如何在设计阶段能有效控制所设计水轮机的尾水管涡带引起的压力脉动,变事后评估为设计过程中控制是提高水轮机的水力稳定性的有效途径。

因此有必要借助数值模拟方法,研究混流式水轮机尾水管流道的几何参数、运行工况与尾水管涡带产生的关系,探索其尾水管涡带压力脉动的预测计算方法,进一步研究用于在混流式水轮机设计过程中优化流道设计,及指导电站运行过程中减轻尾水管涡带影响和扩大稳定运行工况范围。

本文结合某高水头水电站混流式水轮机转轮增容改造过程中的转轮设计方案分析的需求,在分析前人关于混流式水轮机的流场、尾水管涡带以及尾水管涡带引起的压力脉动的机理研究的基础上,采用水轮机全流道非定常湍流数值模拟方法模拟典型工况下混流式水轮机内部流场。

基于三维全流道非定常湍流模拟来探索尾水管涡带的可视化、预测尾水管涡带的频率及尾水管涡带引起的低频压力脉动的预测分析。

探讨尾水管压力脉动中转轮流出的旋回水流与尾水管的相互干涉作用,以及尾水管涡带形成与转轮叶片几何形状及运行工况的关系。

根据尾水管中非定常湍流模拟计算结果提取压力的时域信号,通过FFT进行频域分析来分析尾水管中的典型工况下压力脉动特点。

本文探索通过基于混流式水轮机进行全流道定常和非定常湍流数值模拟来预测分析尾水管涡带及其引起的压力脉动,能够较真实地反映不同工况下尾水管涡带及其引起的压力脉动的特征,为在水力设计阶段能有效预测所设计水轮机的尾水管涡带引起的压力脉动奠定一定理论基础和尽可能扩大无涡区的运行范围提供一条基本可行的技术途径。

混流式水轮机尾水管压力脉动研究

混流式水轮机尾水管压力脉动研究

混流式水轮机尾水管压力脉动研究摘要:尾水管压力脉动是混流式水轮机运行过程中非常重要的参考性指标,在不同负荷下,尾水管压力脉动和水轮机振动稳定性有着一定的相关性。

因此,本文针对混流式水轮机尾水管压力脉动进行深入研究,在简单了解尾水管压力脉动的形成机理后,通过实际的试验入手,分析其特性,并且结合实际案例进行探讨。

关键词:混流式水轮机;尾水管;压力脉动;涡带状态引言:如果混流式水轮机尾水管压力脉动存在问题,那么会对尾水涡带状态造成影响,因此,必须要对不同水头段混流式模型水轮机的尾水管压力脉动进行分析。

基于不同相对流量区域内的压力脉动数据,对比原型压力脉动数据,分析变化情况,就能够准确识别尾水管涡带状态,让水轮机的运行更加稳定,提高工作效率。

一、尾水管压力脉动的形成机理混流式水轮机在水电站中,具有重要的任务,一旦运行不稳定,那么就会对水电站的运行造成影响。

混流式水轮机尾水管压力脉动在实际发展过程中,可以分为常规压力脉动、异常压力脉动以及其他压力脉动。

本文以常规压力脉动为主要分析对象,根据得到负荷情况,可以分为小负荷、中负荷、最优工况以及超大负荷这四个方面。

而尾水管涡带是导致压力脉动产生的主要方式,因此先了解尾水管涡带的形成机理,只有揭示尾水管涡带原理,才能够更好的了解压力脉动的形成机理。

尾水管涡带是混流式水轮机在实际运作过程中产生的一种流动现象,只要水轮机运行就必然会产生尾水管涡带。

在水流状态非常复杂的情况下,尾水管涡带并不稳定,还会出现交替消失的情况。

当水轮机的运行偏离最优工况时,转轮进口水流就会形成压力脉动,主要可以从三个方面进行分析,分别为:叶片正面水冲击、叶片背面脱流、此生水冲击。

在实际发展过程中,需要对压力脉动的幅值、频率、相位,主要特征体则体现在幅值特性和频率特性。

从现阶段混流式水轮机尾水管压力脉动试验中可以发现,一般情况下,在测量压力脉动的过程中,主要针对的是压力脉动的相对值,以此作为判断水轮机稳定性的重要依据,但是随着巨型混流式水轮机数量的增加,压力脉动问题日益突出,传统的试验评价方式已经无法满足判断需求,还需要结合实际情况,具体判断混流式水轮机尾水管压力脉动情况,从而保证水轮机运行的稳定性。

探讨水轮机尾水管内部的水压力脉动

探讨水轮机尾水管内部的水压力脉动

2 . I . 6 螺旋涡带对转轮 、 蜗 壳和钢管内水流的影 响 尾水管内部的水压力脉动会对通过转 轮的水流、 蜗 壳 的 水 流 和 压 力钢率与涡带旋 转的频率相 I 百 l = , 还 会 引发 钢 管剧 烈震 动 。 在 工 况 点 远离 无 旋 出流 线 时 , 由于 在 泄 水 锥 部 位, 涡带偏心距增人, 导 致 临 近 叶 道 内水 流 量 减 小 , 转 轮 中和 住 转 轮 前 的水 压 力 脉 动 会 增大 。 2 . 2 超 负荷和满负荷 2 . 2 . 1 涡带的表现。 涡带征 超负荷 和 满负荷以管状 的形式 出现 , 涡带的频率远远大干转轮的频率 , 有时甚至是 转轮频率的6 倍, 超负荷 和满 仍荷 F 的涡带比部分符合 F 的涡 带细得 多, 它不会像螺旋 涡带一样 给尾 水管带来很严重的影响和冲击。2 . 2 . 2 空蚀特 。 超 负荷下 的空蚀 特性与一般情况有很 人不同, 超负荷下, 水轮机效率下 降的临界 空蚀 系 数比额定工况时要大, 转轮叶片的初生空蚀系数比额定 工况时也要大, 但 是 在 超 负荷 现 象 持 续 加 垂时 , 初生 空蚀 系 数 却 小 于 临 界空 蚀 系数 。 在 较大的牢蚀系数时, 虽 然 看 小 到 转轮 叶片 的 空蚀 现 象 , 但 是 水 轮 机 的效 率 已经 在 下 降 了, 此 时 降 低 空 蚀 系数 , 转 轮 叶片 会 慢 慢 出 现 空 蚀 现 象 , 在此基础上继续降低空蚀 系数, 转轮叶片的空蚀现象也 会更加严重。 如果超负荷比例继续 增大 , 那么在最小可能空蚀系数时, 转轮 叶片也 有 可能 不 产生 空蚀 现 象 。 3 . 消 除尾水管 涡带的 措施 3 . 1 控制涡带偏心距 离 可以通 过加入同轴扩散管来达 到控制 涡 带偏心距离的目的, 但是这种方法在现实中采用的 多。 3 . 2 引入适 当阻尼 引入 阻尼可以破坏涡带运动 , 起到消除尾水管 涡带的作用, 引入 阻尼最常用的方法就是补气, 气泡具 有阻尼作用, 但 是补 气时要严格控制补气的量 , 将额 定流量的2 %的气量 充进 尾水管, 会起到消除 振动的作用, 将额定 流量的1 %的气量充进尾 水管, 会 起到 减 轻 振 动 的 作用 , 但 是 补 气 量太 小时 , 反而 会 增 加 振 动 , 因此 , 补 气的 量 定要 适 当。 要 注意的是, 气 泡 的 阻 尼 作用 不 仅 与相对 容 积有 关 还 与气 泡 直 径 和绝 对 容积 有 关 。 3 . 3 改变水流的运 动状况 可以通过在尾水管内郜 设置十字补气架 或 是 三 角补 气架 来 到 改变 水 流 运 动 状 况 的 目的 , 设 置十 字 补 气 架 和 三 角 补气架一 般和引入阻尼 同时进行, 还可以在尾 水管直锥 段加 阻水漏 或 加筋板 , 这些附加物虽然可 以消除或减 小涡带, 但会增加噪声 , 还会 降 低结构强度。以柘林电厂2 号机水轮机 为例, 它是一台4 万5 机 组, 空载状 态下机组2 . 8 7 Y 时机组振 动最大 , 带负荷机组I . 3 万时机组振 动最大 , 这 时 通 过 十 字 补 气架 补 气 能 极 好 的减 小 压 力脉 动。 3 . 4 改进转轮的叶型设计 转轮 的叶型设计会直接 影响到尾水管 的 进 n流 态 ,因此 , 在 进行转轮 的设 计时, 不 仅 要 使 转 轮 有 较 高 的 速 率, 还 要 提 高 转 轮 的稳 定性 。 4 . 结束语 水 轮 机 尾水 管 内部 的 水压 力脉 动 是 造 成 水 轮 机 机 组 发 电效 益 和 稳 定运行的重要因素之 ・ , 通过本文的研究发现 , 尾水管涡带的主要涡量 来源于水轮机泄 水锥和转轮上冠 , 这对尾水管内部的水压力脉动的预 测和控制起着很重要的作用。 I 司时, 水轮机尾 水管肘管之后的水压力脉 动与尾水管 自 身的形状也有很大关系, 水轮机尾水管内部在不 同位置、 不 同工 况 下 的 水 压 力 脉 动 在 时 域 及 频 域 上 的 变 化 规 律 , 对 涡 带 的形 成

混流式水轮机尾水管压力脉动研究综述

混流式水轮机尾水管压力脉动研究综述

收稿日期:2006-09-15基金项目:武汉大学水资源与水电工程科学国家重点实验室开放基金(2004B011)作者简介:郑源(1964—),男,山东日照人,教授,博士生导师,主要从事流体机械和水利水电工程研究.水力发电所关心的三大问题是效率、稳定性和空化。

而目前,水轮机的效率已经达到90%以上,抗空蚀的性能也得到了很大的提高。

但是,随着水轮机水头和容量的增加,其运行的不稳定性也逐渐显现出来,严重的机组振动不仅影响了电站正常的生产,甚至对厂房的安全构成了威胁,因此越来越受到人们的关注。

而解决水力机组稳定性问题的关键就是要把目光放在产生振动的主要原因———尾水管压力脉动上。

1主要的研究方法尾水管压力脉动的研究,主要有4种方法:理论分析;模型实验;数值模拟;真机试验。

理论分析是基于流体力学的基本方程式和丰富的实验数据以及数学推导,运用逻辑判断分析脉动产生的原因和解决方法;模型实验是通过水轮机模型和多功能实验台和各种仪器,对水轮机整个流动状态进行模型实验并结合成像系统对脉动过程中的流动进行摄像观测;数值模拟是借助计算流体力学软件对尾水管中的流动进行模拟,通过计算机的模拟结合实际观测来观察计算的奇异区域是不是也对应实际的振动区域,由此可以在设计时改进转轮和流道的设计、减小或消除振动;真机试验是通过真机上的测试,发现真机的振动特性。

而减小振动的措施也要在真文章编号:0559-9342(2007)02-0066-04混流式水轮机尾水管压力脉动研究综述郑源,汪宝罗,屈波(河海大学水利水电工程学院,江苏南京210098)关键词:混流式水轮机;尾水管;压力脉动;涡带;综述摘要:混流式水轮机尾水管压力脉动是造成机组运行不稳定的重要原因,严重的脉动甚至会威胁厂房的安全,而尾水管涡带是产生压力脉动的首要原因。

所以,混流式水轮机尾水管涡带的研究对解决压力脉动有着十分重要的意义。

为此,就混流式水轮机尾水管压力脉动的研究,即从理论研究、模型实验、数值模拟和真机试验4个方面。

不同导叶开度下混流式水轮机尾水管内部流动及压力脉动分析

不同导叶开度下混流式水轮机尾水管内部流动及压力脉动分析

第44卷第5期人民珠江 2023年5月 PEARLRIVERhttp://www.renminzhujiang.cnDOI:10 3969/j issn 1001 9235 2023 05 016收稿日期:2022-09-26作者简介:任海波(1994—),男,从事水电站流体机械方面研究等工作。

E-mail:862832976@qq.com任海波,余波,王奎,等.不同导叶开度下混流式水轮机尾水管内部流动及压力脉动分析[J].人民珠江,2023,44(5):126-133.不同导叶开度下混流式水轮机尾水管内部流动及压力脉动分析任海波1,2,余 波1,2,王 奎1,2,王罗斌1,2(1.西华大学流体及动力机械教育部重点实验室,四川 成都 610039;2.西华大学能源与动力工程学院,四川 成都 610039)摘要:为探究活动导叶开度对混流式水轮机尾水管内部流动及压力脉动的影响,通过建立西南某电站混流式水轮机三维全流道模型进行定常和非定常条件的数值模拟,研究混流式水轮机在额定水头不同导叶开度下的尾水管流动特性及压力脉动。

结果表明:随着导叶开度的增加,尾水管直锥段出现明显的交替旋涡并引起尾水管低频压力脉动,尾水管内压力及速度分布的均匀性逐渐变差,尾水管弯肘段监测点压力脉动主频幅值先增大后减小。

尾水管涡带是引起尾水管产生低频高幅特征压力脉动的原因。

关键词:导叶开度;混流式水轮机;尾水管;水力特性;压力脉动中图分类号:TV734.1 文献标识码:A 文章编号:1001 9235(2023)05 0126 08AnalysisofFlowandPressurePulsationinDraftTubeofFrancisTurbineunderDifferentGuideVaneOpeningRENHaibo1牞2牞YUBo1牞2牞WANGKui1牞2牞WANGLuobin1牞2牗1.KeyLaboratoryofFluidandPowerMachinery牞MinistryofEducation牞XihuaUniversity牞Chengdu610039牞China牷2.SchoolofEnergyandPowerEngineering牞XihuaUniversity牞Chengdu610039牞China牘Abstract牶InordertoexploretheinfluenceoftheopeningofthemovableguidevaneontheflowandpressurepulsationinthedrafttubeoftheFrancisturbine牞thesteadyandunsteadynumericalsimulationswerecarriedoutbyestablishingathree dimensionalfull flowchannelmodelofaFrancisturbineinapowerstationinsouthwestChina牞andtheflowcharacteristicsandpressurepulsationofthedrafttubeoftheFrancisturbineunderdifferentguidevaneopeningoftheratedheadwerestudied.Theresultsshowthatwiththeincreaseinguidevaneopening牞obviousalternatingvorticesappearinthestraightconesectionofthedrafttube牞whichcauselow frequencypressurepulsationinthedrafttube.Theuniformityofpressureandvelocitydistributioninthedrafttubegraduallydeteriorates牞andthemainfrequencyamplitudeofpressurepulsationattheelbowsectionofthedrafttubeincreasesfirstandthendecreases.Thevortexzoneofthedrafttubecausesthepressurepulsationoflowfrequencyandhighamplitudeinthedrafttube.Keywords牶guidevaneopening牷Francisturbine牷drafttube牷hydrauliccharacteristic牷pressurepulsation随着“双碳”目标的提出,中国水电发展迎来了新的机遇。

模型水轮机尾水管压力脉动试验研究

模型水轮机尾水管压力脉动试验研究

20 0 7年 9月
S p. 0 7 e 20
文章编号 :63 19 2 0 )50 5 —3 17 —5 x(0 70 —0 30
模 型 水 轮 机 尾 水 管压 力脉 动 试 验 研 究
李庆 刚, 邓万权
( 西华大学能源 与环境学 院, tl IJI成都 6 0 3 )  ̄ 10 9

要: 在水轮机模 型试验 台上进行水轮机尾水管压力脉 动试 验研究 , 通过 压力脉动试 验工况 的选择 、 点的 测
布置 、 信号采样频率及采样 时问的确定 , 到了在水 轮机模 型试验 台上进 行水 轮尾水 管压 力脉动试 验 的方 法。试 得 验结 果表 明 , 所选择 的工况合理 , 测点 布置科学 , 信号采样频率及采 样时间确定合理可行 。
维普资讯
第 2 卷第 5 6 期
Vl .6. 0 2 No. 】 5
西 华 大 学 学 报 ・ 自 然 科 学 版
J u a f h a Unv riy・Nau a ce c o r l u iest n o Xi tr l in e S
位置的 X、 Y方 向布置 了两个 测点 ( 图 2 。 见 )

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3 压 力脉 动 实验 采 样 时 间和 采样 频 率 的确 定
该 水轮 机尾水 管压 力脉 动实验 系统 采用 计算 机 自动采 集 与处理数 据 , 到 各 工 况压 力 脉 动 的 时域 得 脉 冲数 据及 波形 图 , 用 快 速 傅立 叶软 件 分 析得 到 并 压力 脉动 的频 域波 形 图 , 中 , 其 压力 脉动 的采 样时 间
机 及 两 台 H=3 0=11 0m3 h的水 泵 组 ) 4m、 6 / 、 :5 0的 电磁 流 量 计 、 气 溶 解 器 、 =5 0和 = 0 空 0

原型水轮机尾水管压力脉动测试分析

原型水轮机尾水管压力脉动测试分析
中图 分 类 号 : T K 7 3 0 . 3 + 4 文 献标 识 码 : A 文章编号 : 1 6 7 2 — 5 3 8 7 ( 2 0 1 3 ) 0 1 — 0 0 1 7 — 0 4
水 轮机尾 水管 压力 脉动对 机 组安全 运 行危 害甚 大, 其危 害程 度 主要 表 现在 两个 方面 : 一是 对机 组 运
外水电机组新机投产及老机改造 中对尾水管压力脉 水管压力脉动测试分析可参照合 同文件规定和机组 投产后的实际情况 , 完全 由业主掌握。 一般可选取业
主对 尾水 管压 力脉 动指标 有 疑问 的机组 或结 合投 产
1 . 2 确 定试 验水 头
单位及制造厂家均对机组投运后 的水轮机尾水管压 后 的实 际运行情 况 进行 。 力脉动指标高度关注。现场原型水轮机尾水管压力 脉动测试分析涉及到测试设备 、测试方法 、 测点布
干 问题进行 一 简要 阐述 , 供 参考 。
议其中都必须包含额定水头。
1 . 3 确 定试 验方 法
1 水轮机尾水管压 力脉动测试 的策划和 准备
1 . 1 确定 试 验机组
水 轮机 尾水 管压力 脉动 测试 方法 应按 合 同要求
进行 ,一般采用经权威计量机构检验的专用试验仪
器和传感器配合的电测法进行。水轮机尾水管压力 况下 ,水轮机尾水管压力脉动测试分析可选一台机 脉动有可能存在较高频率的压力脉动 ,如三峡左岸 组进行。但考虑到受制造工艺 、 制造质量 的影响, 即 电站 1 0 号机组尾水管压力脉动即含有 4 . 5 6 倍频成 使同型号的机组其水轮机尾水管压力脉动也可能存 份 [ 2 1 , 因此 , 应 特别 注 意试 验 仪 器频 率 范 围应 覆 盖被 在较 大差 异 ,国内水 电厂也有 选择 对投 运 的全 部水 测信号的有用频率范围。 轮机进行尾水管压力脉动测试分析 的方式。如湖南 省五强溪水电厂在发电初期 ,即对全部 5 台机组开 展了水轮机尾水管压力脉动测试分析评价工作。从
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尾水管压力脉动概述与常规设计1 前言目前,大型水轮机的稳定性已经成为日益关注的话题。

水轮机运行的稳定性,一直是困扰水电厂电力生产的难点,直接影响到水电厂能否稳定乃至安全生产,关系到国民经济的发展。

随着水轮机单机容量的提高,机组尺寸的增加,相对刚度的减弱,有些电站机组出现不同程度的振动,如国外的大古力、塔贝拉和古里电站,国内的岩滩和五强溪等电站,导致转轮叶片裂纹,尾水管壁撕裂,有的甚至引起厂房或相邻水工建筑物发生共振,危及电站安全运行,稳定性问题日益突出。

大量的文献研究表明,水力发电机组,特别是混流式或轴流式水轮机组的振动不稳定问题主要是由于尾水管压力脉动造成的。

而尾水压力脉动,除造成机组振动等危害外,还是机组出力摆动的主要根源,削弱了系统阻尼,严重时可能引发水力发电机组产生低频振荡,造成大面积停电等严重事故。

水轮机稳定性包括水力稳定性和非水力稳定性,非水力稳定性主要考虑:机械原因和电磁原因;水力稳定性从四个方面考虑:尾水管涡带、压力脉动、卡门涡和叶片出口边的脱硫,其中机组振动最主要的原因之一是由于尾水管涡带。

一般来讲,尾水管压力脉动主要是由部分负荷时尾水管涡带引起的压力脉动。

当导叶开度为0.4至0.7时或者最优流量在在0.3至0.8的范围内,此时涡带会经常出现。

而当导叶开度为0.5至0.6时,处在低负荷载载区,此时产生的压力脉动最为严重。

强烈的旋转压力脉动是当机组实际运行负荷为机组满负荷的1/3至1/5时,由涡带的旋转导致产生。

当机组部分负荷时,除了尾水管有旋转压力脉动外,有时还可以观察到同步压力波动,如果此时的尾水管涡带的扰动频率与水路系统的特征频率相符合,那么就会引起严重的压力峰值群,这将强烈导致机组振动,转轮叶片呈现裂纹,大轴松动,有时还可触发压力钢管破裂。

目前国内外,尾水管压力脉动,在混流式水轮机或轴流定浆式水轮机两种水轮机中存在普遍的现象,并且大多对机组的稳定性构成了不可评估的危害。

尾水管涡带主要指定桨式水轮机在部分负荷和超负荷的工况下尾水管中出现的一种极不稳定的水流,它所产生的压力脉动是造成这类机组振动和出力摆动的最主要的原因。

由于尾水管直接安装在水轮机的下部分,特别是混流式水轮机转轮出口的水流总是存在多余旋转分量,所以尾水管的进口具有一定的环量,且是三维紊流,甚至有时是气液两相流流动。

尾水管靠其复杂的几何形状和不稳定的水流流动因素,使当今的学者至今无法对其进行较为精确的数学描述,对尾水管涡带的发生、发展及作用机理还有探索的空间。

对混流式水轮机尾水管内部水流流动的探索比较复杂,当机组在部分负荷工况情况下,此时内部会产生死水域或者偏心涡带的影响,严重干扰机组的正常运行。

更为严重的是当偏心涡带的转动频率接近机组的某一个固有频率时,将引起强烈共振。

由涡带引起的压力脉动造成的危害很严重,有时会强烈干预机组的正常运行,并大大减少机组的维修周期及使用寿命。

从振源上分析探索,绝大多数问题主要发生在:转轮和主轴系统上。

加剧振动的主要原因来自水压脉动和旋转体的不平衡。

实际上水轮机在运行工作中,水流所引起的压力脉动大多数能在尾水管内体现来,且水力机组振动的主要原因就是水流。

所以,研究尾水管内部流态,必须深刻领悟与掌握尾水管压力脉动的形成原理,优化尾水管设计,从而对提高尾水管性能,达到对水轮机高效、长期和稳定运行具有深远意义。

流体机械的研究表明,过流表面平顺且光滑,不仅可大大减小流体运动中的存在的阻力,并且大大提高流场数值模拟的精度和性能预估的准确性,并使实际流体的运动状态更为真实逼真。

尾水管作为组成水轮机主要过流部件之一,尤其在高比转数的水轮机应用中,其性能的好坏直接影响机组的总效率和运行稳定性。

但是由于尾水管弯肘部分几何形状的复杂性,所以在对尾水管进行设计造型的过程中,最为关键的技术就是肘管段的准确造型。

而常用的设计方法过程复杂,且不能准确地形成三维形状研究表明,图形的计算机表示是对流体机械尤其是过流表面的三维造型核心问题所在,也就是即要解决适合计算机处理,又能有效地满足符合设计的几何要求和形状表示,从而便于形状信息的传递和模型数据的交换。

尾水管的几何形状的设计是否得当直接影响到水轮机发电机组的产生的效率和运行的稳定性。

对于具体电站的机组安装,由于要考虑当地的地形、地质结构条件等方面的因素,以及厂房的结构和尺寸的设计均制约尾水管的开挖深度。

现在,窄高型尾水管被越来越多的大中型水电站采用,其高度和宽度尺寸对电站的投资不言而喻,且影响越来越大。

只有掌握了尾水管的高度和宽度对水轮机水力性能的影响,才能更好的在对电站的投资和收效进行综合性经济分析的基础上,确定电站尾水管的最佳尺寸。

二、国内外尾水管涡带的研究现状水轮机尾水管涡带研究指的是考虑影响涡带的各种水力因素,其包括水头、开度、空化系数等,探索涡带的发生的机理。

并通过分析涡带的频率和引起的压力脉动的幅值等参数特性,从而如何控制尾水管涡带的破坏程度。

依据当前技术条件局限性,水轮机尾水管涡带的研究的水力机械界常用的三种方法:理论研究,试验分析和数值模拟(CFD)(湍流模型、非定常计算、方程离散和差分格式、边界条件)真机试验。

计算机技术处理系统自迅速发展以来,理论研究和实验研究的应用进展不大,但是CFD在水力机械技术上的应用研究发展很快、也很成熟。

CFD在独立数值试验越来越显示出强大的功能和特有的优越性,数值模拟作为主要研究手段之一逐渐占据水力机械行业的重要地位。

理论研究主要是靠的是数学的方法直接求解所研究探索的问题。

理论研究方法主要是揭露物质运动的内在规律使其清晰、普遍的显示出来。

水轮机内部流动极为复杂,特别是针对尾水管中的三维紊流流动,大小涡流再加上空化的影响,还有二次流,有时候甚至是汽液两相流的交叉影响。

针对如此复杂的尾水管流态至今理论界还不能用精确的数学方程来表达其含义,推导出较为准确的解。

机组运行工况的变化主要来自尾水管涡带的形式和对机组的影响,除此之外尾水管中的流动还受到以下方面的因素:流道扩散、收缩和转弯。

并且每种尾水管几何形状还不同,这些重要因素在研究尾水涡带工程都是应用中都是相当重要的。

当前靠运用数学上的涡运动理论研究三维湍流的尾水管涡带是常用的手段,但是,这种方法研究三维湍流的尾水管涡带的得出的规律是不规则的,主要是因为尾水涡带的形状和运动用数学公式是很难以加以描述。

尾水管内涡带及压力脉动的研究很难靠定量的分析推导出实际运行的机组工况。

总而言之,在理论研究中由于不能充分地顾虑到各个因素之间及其相互关联的作用,所以研究带有很强的局限性。

目前针对尾水管涡带的理论研究基本没有取得很大的突破。

因为回流的数学推导和涡带频率的计算公式属于半理论半经验公式其中存在许多不稳定因素,故在分析问题虽有一定的参考,但是不能毫无怀疑的用于任何情况。

试验研究分析是对实际问题进行探索求解,对得出的数据进行整理分析并概括出结论,再和相类似的问题进行比较。

这样能够全面综合考虑影响尾水管涡带的各种情况,并多次试验得出的试验数据总和再得出平均值也比较真实可靠,这种研究方法在理论分析的补充证明和数值模拟的一些经验数据必不可少。

但是整个实验研究周期长、投资费用高,并且试验的手段、数据的正确度和可靠性很容易受测试设备和外界客观环境的制约和影响。

所以试验研究远远不能满足当今水电事业快速发展的需要,势必找出另外一种简单、可靠有效的方法。

数值模拟技术即计算流体动力学(Computational fluid dynamics),简称CFD,是一种具有投资小、周期短、精度高等特点的有效研究流体流动的方法。

它是伴随着计算机的发展而逐渐成长起来研究手段,能够解决许多存在于理论分析和试验研究复杂流动问题。

作为一种崭新的而又先进的前沿研究工具,CFD技术正逐步成为水轮机设计的主要手段,无论在新的水轮机设计还是在旧的水轮机增容改造及稳定性分析中都发挥巨大的潜力空间。

随着计算机技术不断发展,计算流体力学CFD已成为当前国际上最活跃、最广泛的研究领域之一,并朝着实用化、产品化的方向发展。

就流体机械CFD的现状而看,主要存在以下手段:雷诺时均法(RNS)、大涡模拟(LES)和直接模拟(DNS)。

相比较第一种RNS是比较成熟的方法,应用已经很广泛,但由于其时间的平均效应的影响而忽略了许多重要的细节;第二种DNS就是对N-S方程不加任何假设简化直接离散求解得出的数据,科研工作者试图把这种方法应用在实践,尽管现在的计算机运算速度近年来有飞速提升,但由于运算量的巨大使科学工作者望而却步;第三种LES就是为了解决前两种精度不够和计算能力相对不足提出来的一种新颖的计算方法。

尽管雷诺平均法精度不算很高,但由于其技术比较成熟实用,在很大程度上能满足工程需要,所以这个方法仍然占据主流地位。

LES的计算速度很快,且一般的研究人员也能在计算机上进,但其计算的可靠性与正确性还有待于科学工作者进一步核实,所以其仍然是科学界目前的热点课题,并有可能成为数值模拟方法中的主导方案。

直接模拟在目前的水平还只能在大型或巨型计算机上做一些实验性的工作,如果要把这种高精度方法应用于工程还有待于加速计算机的大力发展。

综合以上可以得出:比较理论、试验和数值各种研究方法,尾水管内部的高度紊流特征,理论研究有一定难度,而试验分析需要不菲的费用且周期耗时很长,很不适应目前低碳经济社会快节奏的特征,但其作为数值模拟基础和理论证明的有效手段是不可缺少的。

数值计算的快速、有效和经济这三点很适应现代数字工业的需要,所以表现出强劲的势头且在流体科学界占据着统治地位。

本文拟采用数值的模拟方法对尾水管涡带进行详细研究。

三、尾水管内部流动研究现状及发展1 尾水管内部流动数值模拟尾水管的现代研究方法基于对尾水管内的流速场分析,尾水管数值模拟发展和计算机技术的发展一样,国外起点技术都优于国内。

随着计算机应用的推广,在大中型水电站和压力引水系统比较复杂的电站设计中越来越多地采用电子计算机进行水力过渡过程计算仿真。

MATLAB是集数值计算、符号运算及图形处理等强大功能于一体的科学计算语言,作为一种大型数学软件,它包含了丰富的函数资源,使人们解决各种学科的数学问题的编程简易可行。

综合国内外各种工况,湍流模型的选用,标准k-ε模型最多,其次是一些改进的k-ε模型或雷诺应力(RSM),还有少量的大涡模型(LES);CFD 软件—FLUENT 选用的最多,其次是CFX软件。

主要针对结构和非结构化网格划分、网格数量、其大多数单独对尾水管进行计算,由于受计算条件的制约,整机计算的有但很少,计算方法多采用经典的雷诺平均法,大涡模拟只有少量尝试。

2尾水管内部流动的特征尾水管是机组对能量回收的有效设备,对水轮机机组的整体能量特性和稳定运行具有不可忽视的影响。

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