圆柱模板计算书
圆柱形墩柱模板计算书
混凝土重量F1=牛腿体积*重力密度= a*b*c*γc
59.488 KN
其中：a为牛腿长度
2.6 m
b为牛腿宽度
1.1 m
c为牛腿高度
0.8 m
模板重量F2=
19 KN
人员重量F3=
1
KN
牛腿支架总受力为F4= 79.488 KN
牛腿支架有两个支架组成，单个支架受力为F= F4/2=
39.744 KN
W
=
bh 6
2
= 10×6 2
6
=
60 mm3
其中：b为板宽，取10mm；
h为板厚，取6mm。
面板最大内力为：
σ=M =
W
125.10976 ＜f=215N/mm2
（2）挠度验算
圆弧面板受力为径向力，且受力均匀，径向变形相同，故无径向挠度。
2
I
=
b h 3
五、纵肋计算 12
=
1 0 × 63 12
F=0.22γct0β1β2V1/2
⑴ （8-8）
F=γcH
312 KN/㎡
⑵ （8-9）
混凝土侧压力的计算分布图形如图所示，有效压头高度h（m）按下式计算：
h=F/γc
2.86 m
（8-10）
取两式的较小值
F：新浇混凝土对模板的侧压力（KN/㎡）；计算得
74.4216 KN/㎡
γc：新浇混凝土的重力密度（KN/m³）,取值
将牛腿支架简化为如下图所示的模型，将牛腿支架受力化为均布载荷q
则q=
F/a 15.2861538 KN/m
即
15.2862 N/mm
将模型及受力情况在力学求解器中分析，模型如下：
圆柱模板结构验算
Ф1.6m圆柱模板结构验算书一、结构验算说明本结构验算按照圆模板径向拉力原理和小断面平面模板原理进行验算。
验算均取最不利位置进行，为达到安全目的，验算时受力结构模型均取用简支，相当于另外附加了一个安全系数。
计算模型中安全系数静载取用1.1，动载取用1.2。
二、混凝土侧压力计算最高墩柱高度取用20m，设计考虑一次性浇筑，平均每小时浇筑8m3，墩柱截面积2m2，平均浇筑速度为4m/h。
F 1=0.22γctβ1β2V1/2=0.22×26×8×1.2×1.15×41/2=126.3Kn/m2混凝土的初凝时间t为8h，浇注速度V为1.25m/h，混凝土的比重取26Kn/m3。
F 2=γCh=26×19.5=507Kn/㎡两者比较取侧压力为126.3。
其他动载为施工荷载，按照常规取5。
F=126.3×1.1+5×1.2=144.93Kn/㎡。
三、径向拉力计算根据圆筒承压计算模型，标准圆形压力容器承受的法向压力均转化为径向拉力。
采用微分，法向压力F’＝πrFsinθ积分后，rF rF rF d rF N ππθπθθπππ2)11(cos sin 200=---=-==⎰即N=πrF=364.06(Kn/m)四、面板验算因面板纵肋[8#为通长，环向箍支撑纵肋，面板直接支承在纵向肋上，面板在纵肋上的长宽比大于3，受力结构按照单向板考虑。
截取10mm 宽面板按简支梁进行验算。
1、截面特性计算322)(606106161mm bh W =⨯⨯== 433)(180610121121mm bh I =⨯⨯== 2、面板强度和挠度验算截取两纵肋间面板，最大净距取31.2cm 计算MPa Pa bh ql W M 215102.1611060312.0101105.798161816922322<⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯===--σ 3121142341038.1101801006.2100312.010105.79677.0100677.0---⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==EI ql f ，满足要求。
桥梁工程圆柱墩模板计算书
圆柱墩模板计算书本标段墩身全部为柱式墩，柱式墩直径1.5m和1.8m两种；最高墩柱21.366m。
柱式墩施工采用翻模分段施工的方法，分段长度为6m,墩柱高度小于6m的一次性浇筑成型。
模板分节高度最大2m。
一、计算依据1、《建筑施工手册》一模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》(JGJ74-2003)3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-1986)7、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)8、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：3m/h；3、浇注温度:15°C；4、混凝土塌落度：16〜18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B,新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：F = 0.227 t P P 心/2 F =丫Hc 0 1 2 c式中：F -----新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。
Y ----混凝土的重力密度（kN/m3），根据设计图纸取26kN/m3。
ct0---------- 新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t=200/（T+15）计算，取t=5h。
0T -----混凝土的温度（25° C）。
圆柱模板计算书
圆柱模板计算书一．基本情况：本圆柱模直经为1.4米，采用面板4mm钢板，法兰及肋骨均采用8X70扁钢。
肋间距为300X300mm。
采用混凝土浇注速度为3m/h，混凝土入模温度为25℃。
二．荷载计算：1.混凝土侧压力：根据GB50204-92中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22RcTβ1β2V½（T=5）=0.22X24000X5X1X1.5X3½=52.59KN/m²F=RcH=24X10=240 KN/m²取二者中较小值为F=52.59 KN/m²2.混凝土侧压力设计值：F=F1X分项系数X拆减系数F=52.59X1.2X0.85=53.64 KN/m²3.倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为：2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²4.混凝土振捣产生的荷载查路桥施工手册8-1表为2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²5.荷载总计：53.64+1.87+1.87=57.38 KN/m²三：板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有肋骨架承担，在刚度计算时可以与平面钢模等同。
四：侥度计算：按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，则荷载Q=0.0584X10=0.584 KN/m²根据1X/1Y=0.9查表得ω大=0.00258q1 /kK=Eh³b/12(1-v²)=206000x6³x 10/12(1-0.3²)=40750000则ω大=0.57mm≤0.883mm故满足要求五：肋骨挠度计算ω大=ql/384EI=0.0014MM≤0.883mm故满足要求六：圆弧形横肋端头拉力强度计算A3钢材料f=140N/mm²F =FA=140X70X8=78400=78.4KN根据路桥施工计算手册213页为21.024KN78.4≥21.024 故满足要求。
1000×1000柱子模板计算书
1000×1000柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1000mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=1000mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 6mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 400mm 。
柱箍采用双钢管48mm ×3.0mm 。
柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度100mm 。
B 方向竖楞6根，H 方向竖楞6根。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度17.0N/mm 2，弹性模量5000.0N/mm 4。
木方剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度11.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 4。
10000189189189189柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c—— 混凝土的重力密度，取25.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取10.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取4.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.000m ； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×48.300=43.470kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下22.88kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m 。
圆柱模板计算书
圆柱模板计算书1、基本情况1.1该圆柱模高10.118m，直径1.8m。
采用砼泵车下灰，浇注砼速度3m/h，砼入模温度约25℃。
采用定型钢模板：面板采用6mm钢板；横肋采用厚12mm，宽100mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距353mm。
2、荷载计算2.1砼侧压力（1）根据我国《砼结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）中新浇注砼作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22Rc×T×β1×β2×√V [其中T=200/（25+15）=5 ]F=Rc×H ，带入数据得3=52.59N/㎡.F=0.22×24000×5×1×1.15×√3F=24×10.118=242.832KN/㎡.取两者中较小值，即F=52.59KN/㎡。
（2）砼侧压力设计值：F=F1×分项系数×折减系数。
F=52.59×1.2×0.85=53.64KN/㎡。
（3）倾倒砼时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表，为2KN/㎡荷载设计值为2×1.4×0.85=2.38KN/㎡（4）砼振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡荷载设计值为：2×1.4×0.85=2.38KN/㎡（5）按表17-81进行荷载组合F′=53.64+2.38+2.38=58.4KN/㎡3、板面计算：圆弧模板在砼浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。
3.1计算简图：按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为q=0.0584×10=0.584N/㎜根据Lx/Ly=0.9，查表得Wmax=0.00258L4/kK=Eh3b/12（1-V2）=206000×63×10/12×（1-0.3×0.3）=40750000V——钢材的泊桑比等于0.3Wmax=0.57mm≦[W]=1/400=0.883㎜，故满足要求。
圆柱盖梁模板计算书
圆柱盖梁模板计算书计算依据1.参考资料《混凝土工程模板与支架技术》 《建筑工程模板设计实例与安装》《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001 《钢结构设计规范》 GB 50017—2003 《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-2001 1.大模板计算采用的大模板宽度为3000mm ，高度为1785mm ，面板厚度为5mm ，水平横肋为[ 8号；间距为300mm ，竖肋（又称背楞或背杠）为2根[ 8号，间距为800mm 。
混凝土侧压力标准值如下面计算所示，倾倒混凝土产生的侧压力标准值为4kg/m 2。
侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
1/20120.22F t V γββ=24F h =（h 为有效压头）取二者中的较小值使用其中：F ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γ——混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取24kN/m 3。
t 0——新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t 0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为200C ，即T=200C ，t 0=5.71h 。
V ——混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.4m/h 。
h ——此处h 应是混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取1.7m 。
β1——混凝土塌落度影响的修正系数，当塌落度小于等于3cm 时，取0.85；坍落度=5-9cm 时，取1.0；坍落度=11—15cm 时，取1.15。
β2——外加剂影响的修正系数，不掺时取1.0；掺时取1.2。
圆柱盖梁侧模板计算1/20120.22F t V γββ=20.2224 5.71 1.0 1.256.1/KN m=⨯⨯⨯⨯=22424 1.740.8/F h KN m ==⨯=取二者中较小值：240.8/F KN m倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4.02/KN m （容量0.2-0.8m 3的运输器具）。
800800柱模板计算书
800*800柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）二、计算参数基本参数（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γcH＝24×4200/1000=100.8kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k] =0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W＝bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12=486000mm4其中的h为面板厚度。
（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.166kN·mσ＝Mmax/W＝0.166×106/54000=3.072N/mm2≤[f]＝25N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)νmax=0.09mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求五、小梁验算柱箍的道数：e=[e≤(H-a)/b,e∈Z]=8次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=4200-250-8×450=350mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载q＝Max(L/m,B/n)S＝133.333/1000×51.844=6.913kN/mqk＝Max(L/m,B/n)Sk＝133.333/1000×41.218=5.496kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax＝0.423kN·mσ＝Mmax/W＝0.423×106/(83.333×1000)=5.081N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=2.419kNτ=VmaxS0/(Ib) = 2.419×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.726N/mm2≤[fv]＝1.4N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图ν=0.57mm≤[ν]＝450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算Rmax=4.843kNRmaxk=3.85kN六、柱箍验算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((800+(100+48)×2)/(2+1),(800+(100+48)×2)/(2+1))=365.333mm为计算跨度。
桥梁工程圆柱墩模板计算书
圆柱墩模板计算书本标段墩身全部为柱式墩，柱式墩直径1.5m和1.8m两种；最高墩柱21.366m。
柱式墩施工采用翻模分段施工的方法，分段长度为6m，墩柱高度小于6m的一次性浇筑成型。
模板分节高度最大2m。
一、计算依据1、《建筑施工手册》—模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-1986）7、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)8、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：3m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1 新浇混凝土对模板侧向压力分布图按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：式中：F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），根据设计图纸取26kN/m 3。
t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算，取t 0=5h 。
T ------混凝土的温度（25°C ）。
V ------混凝土的浇灌速度（m/h ），取3m/h 。
500×500柱模板计算书
柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称A 楼3层KL11 新浇混凝土柱长边边长(mm) 500 新浇混凝土柱的计算高度(mm)13200新浇混凝土柱短边边长(mm)500二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4k ＝min[0.22γc t 0β1β2v 1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×13.2]＝min[38.4，316.8]＝38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝38.4 kN/m 2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×38.4＝23.33kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/mM max＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×23.33×0.172-0.117×0.88×0.172＝-0.07kN·mσ＝M max/W＝0.07×106/(1/6×500×152)＝3.61N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×38.4＝19.2kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.68×19.2×166.674/(100×10000×(1/12×500×153))＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝166.67/400＝0.42mm满足要求！四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.17×48.42＝8.07 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.21kN·mσ＝M max/W＝0.21×106/54×103＝3.95N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.17×38.4＝6.4 kN/m面板变形图(mm)ν＝0.12mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.74kN·m，N1＝3.43kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.74kN·m，N2＝3.43kNM/W n＝0.74×106/(4.73×103)＝156.29N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝1.31mm≤[ν]＝l/400＝1.78mmν2＝1.31mm≤[ν]＝l/400＝1.78mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8 扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN) 26N＝3.43×2=6.86kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！N＝3.43×2=6.86kN≤26kN满足要求！。
圆柱墩模板计算书
4、模板力学计算4.1、模板压力计算墩柱砼浇筑速度取V=5m/h，砼入模温度按T=26℃计算，则V/T=5/26=0.193＞0.035，按《路桥施工计算手册》，h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8×0.193=2.26m砼不掺缓凝剂时K=1.0，则砼对现浇大模板最大侧压力Pm=Kγh=1.0×25×2.26=56.5Kpa，考虑振动荷载4Kpa，则P=56.5×1.2+4×1.4=73.4Kpa。
4.2、面板验算强度验算：直径1.5m的圆柱模板所受压力较大，只需对1.5m圆柱模板进行验算。
为了便于计算，圆柱模板按展开后的平面尺寸进行验算，选用板区格中三面固结、一面简支的最不受力情况进行计算。
Ly/L x=350/350=1，查《路桥施工计算手册》附表二得Km x0=-0.06，Km y0= -0.055，Kmx=0.0227，Kmy=0.0168，Kf=0.0016。
面板的抗弯强度设计值[σw]=145Mpa。
取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q=73.4×10-3×1=0.0734N/mm，支座弯矩：Mx0= Kmx0.q.Lx2=-0.06×0.0734×3502=-539.5.mmMy0= Kmy0.q.Ly2=-0.055×0.0734×3502=-494.5N.mm面板的截面抵抗矩W=bh2/6=1×52/6=4.167mm3应力为：σmax= Mmax/W=539.5/4.167=129MPa<[σw]=145MPa 强度满足要求。
跨中弯矩：Mx= Kmx.q.Lx2=0.0227×0.0734×3502=204N.mmMy= Kmy.q.Ly2=0.0168×0.0734×3502=151N.mm钢板的泊松比ν=0.3，故需换算为：Mx（ν）=Mx+νMy=204+0.3×151=249.3N.mmMy（ν）=My+νMx=151+0.3×204=212.2N.mm应力为：σmax= Mmax/W=249.3/4.167=59.827MPa<[σw]=145MP a，强度满足要求。
圆柱墩模板计算书资料
主墩墩柱模板计算书1、基本情况xx桥2#墩墩高为12m、3#墩墩高为11m，圆柱墩模型高度采用7米，墩身分两次浇筑，墩身直径5米。
采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度3m/h，混凝土入模温度约25℃，采用定型钢模板：面板采用6mm钢板;横肋采用厚12mm，宽100 mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距353mm，2、荷载计算2.1混凝土侧压力（1）在JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》的第4.1.1条，给出了新浇混凝土对模板的侧压力计算公式：混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）：F=0.22Rс.Tβ1β2V½（其中T=200/（25+15）=5）F=Rс.H带入数据得F=0.22*24000*5*1*1.15*3½=52.59 KN/㎡F=24*7=168KN/㎡取两者中较小值，即F=52.59KN/㎡式中F——新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m ；γc——混凝土的重力密度，kN/m ;to——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用to=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；V——混凝土地的浇筑速度，m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
(2)混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数F= 52.59*1.2*0.85=53.64KN/㎡（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（4）混凝土振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（5）按表17-81进行荷载组合F´=53.64+2.38+2.38= 58.4KN/㎡3、板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与与平模板相似。
柱模板支撑计算书
附件四柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数以框支柱KZZ2截面为B*H=1300*1400的柱为例，验算其支撑系统柱砼浇捣高度为4.4m，采用18厚木模板，60*80木枋作竖楞，B向间距210，H 向间距191，φ48*2.8mm双钢管作横楞，竖向间距500，φ12对拉螺杆，B向对拉2道，H向对拉2道。
二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇砼侧压力产生荷载标准值。
新浇砼侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22*γcT0β1β2V1/2F=γcHγc—砼自重密度T0—新浇砼的初凝时间，T0=200/(T+15)T—砼的入模温度(℃)，取20℃V—砼的浇灌速度(m/h)，取2.5m/hH—砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度(m)β1—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2—砼坍落度影响修正系数，取1.15F=0.22*24*1.2*1.15*2.51/2*200/(20+15)=65.8kn/m2F=24*4.4=105.6 kn/m2取较小值为65.8 kn/m2，有效作用高度为h=65.8/24=2.74m倾倒砼时产的荷载标准值为4kn/m2，三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，BH向计算跨度取大值206。
面板的计算宽度取柱箍间距0.5m，荷载计算值q=1.2*65.8*0.5+1.4*4*0.5=42.3kn/mW=500*18*18/6=27000mm3I=500*18*18*18*/12=243000mm3(1)、抗弯强度计算f=M/W≤[f]木模板抗弯强度设计值[f]=13N/mm2M=0.1*qL2=0.1*42.3*0.206*0.206=0.18kn.mf=M/W=0.18*106/27000= 6.1N/mm2≤[f] =13N/mm2强度符合要求(2)、挠度计算ωA=0.677*qL4/100EI≤[ωA]ωA=0.677*qL4/100EI=0.677*65.8*0.5*2064/100*9.5*103*243000=0.17mm≤[ωA]=206/400=0.52mm挠度符合要求四、竖楞木枋的计算竖楞木枋直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，竖楞木枋的计算宽度取BH两方向最大间距0.206m。
圆柱墩模板计算书
4、模板力学计算4.1、模板压力计算墩柱砼浇筑速度取V=5m/h，砼入模温度按T=26℃计算，则V/T=5/26=0.193＞0.035，按《路桥施工计算手册》，h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8×0.193=2.26m砼不掺缓凝剂时K=1.0，则砼对现浇大模板最大侧压力Pm=Kγh=1.0×25×2.26=56.5Kpa，考虑振动荷载4Kpa，则P=56.5×1.2+4×1.4=73.4Kpa。
4.2、面板验算强度验算：直径1.5m的圆柱模板所受压力较大，只需对1.5m圆柱模板进行验算。
为了便于计算，圆柱模板按展开后的平面尺寸进行验算，选用板区格中三面固结、一面简支的最不受力情况进行计算。
Ly/L x=350/350=1，查《路桥施工计算手册》附表二得Km x0=-0.06，Km y0= -0.055，Kmx=0.0227，Kmy=0.0168，Kf=0.0016。
面板的抗弯强度设计值[σw]=145Mpa。
取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q=73.4×10-3×1=0.0734N/mm，支座弯矩：Mx0= Kmx0.q.Lx2=-0.06×0.0734×3502=-539.5.mmMy0= Kmy0.q.Ly2=-0.055×0.0734×3502=-494.5N.mm面板的截面抵抗矩W=bh2/6=1×52/6=4.167mm3应力为：σmax= Mmax/W=539.5/4.167=129MPa<[σw]=145MPa 强度满足要求。
跨中弯矩：Mx= Kmx.q.Lx2=0.0227×0.0734×3502=204N.mmMy= Kmy.q.Ly2=0.0168×0.0734×3502=151N.mm钢板的泊松比ν=0.3，故需换算为：Mx（ν）=Mx+νMy=204+0.3×151=249.3N.mmMy（ν）=My+νMx=151+0.3×204=212.2N.mm应力为：σmax= Mmax/W=249.3/4.167=59.827MPa<[σw]=145MP a，强度满足要求。
D1.6m圆柱模计算书
D1.6m圆柱模板计算书2011年07月一、 设计参考规范1. 《钢结构设计规范》GB50017—2003；2. 《钢结构工程施工及验收规范》GB50205—2001；3. 《建筑钢结构焊接规程》JGJ81—2002；4. 《低合金高强度结构钢》GB/T1591—1994；5. 《碳钢焊条》GB/T5118—95 GB/T5118—95；6. 《起重机设计规范》GB3811-837. 《起重机安全规程》GB6067-85二、 计算荷载：1. 重力加速度取：10kg/s 2，荷载提高系数1.2。
2. 倾倒混凝土时承受的冲击力，按作用于模板侧面的水平集中荷载为2.0KN ，振动荷载值取1.4KN 。
公式一: 2121022.0v t p c ββγ=＝0.22×25×6×1.15×1.2×1.22＝131.4kN/m 2F ＝131.4×1.2+1.4×4＝163.2kN/m 2公式二: H p c γ=式中: p —新浇筑的混凝土对模板的最大侧压力(kN/m 2)； c γ—混凝土的重度取25kN/m 3； 0t —新浇混凝土的初凝时间10h ；1β—混凝土外加剂影响修正系数，取1.15；2β—混凝土的坍落度影响系数取1.2； v —混凝土的浇筑速度3m/h ；H —混凝土浇筑的最大高度24m 。
3. 流体压力荷载：c γ—混凝土的重度取25kN/m 3；，H p c γ=，H 取高度6.5m4. 整体模型1.计算加载模型（计算压力等效高度H=6.6m）有效压头h取2.9m2.6mm面板应力图最大应力16.07MP3.6mm面板位移图最大位移0.27mm4.竖法兰角钢100×10应力图，最大应力7.7MP5.竖法兰角钢100×10位移图，最大位移0.27mm6.竖肋扁钢100×8位应力图，最大应力12.4MP7.竖肋扁钢100×8位移图，最大位移0.27mm8.横肋扁钢100×8应力图，最大应力18.7MP9.横肋扁钢100×8位移图，最大位移0.27mm10.横法兰扁钢100×12应力图，最大应力14.5MP11.横法兰扁钢100×12位移图，最大位移0.27MM结论a)计算结果显示：面板梁单元应力小于145MP，图中结果按3M/小时加荷载，浇筑混凝土时控制在3M每小时内。
圆柱木模计算书
圆柱木模计算书计算依据：《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《建筑施工手册》（第五版）《建筑结构静力计算实用手册》（中国建筑工业2009年出版）柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系柱模板设计示意图柱直径:2200.00；柱模板的总计算高度:H = 6.00m；一、参数信息1.基本参数柱截面对拉螺栓数目:6；柱截面外边线方向竖楞数目:24；对拉螺栓直径(mm):M20；2.柱箍信息10mm厚扁铁，宽100mm；3.竖楞信息竖楞材料:槽钢槽口水平[；竖楞合并根数:1；截面类型:10号槽钢；钢楞截面惯性矩I(cm4):198.30；钢楞截面抵抗矩W(cm3):39.70；4.面板参数面板类型:木面板；面板厚度(mm):20.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.28γctβV1/2F2=γcH其中γc-- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；t0 -- 新浇砼的初凝时间，采用t=200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h；V -- 砼的浇筑速度，取3m/h；H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6m；β -- 砼坍落度影响修正系数，取0.9。
根据以上两个公式计算得到：F1=59.710 kN/m2F2=144.000 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=59.710 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=59.710/24.000=2.488m；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2= 2 kN/m2。
方圆柱模板工程方案计算书1000X1200
方圆柱模板工程方案计算书工程名称：演示工程施工单位：山东方圆建筑模具有限公司编制人：张##审核人：日期：目录一、编制依据 (2)二、工程参数 (2)三、新浇砼对模板侧压力标准值计算 (5)四、柱侧模板面板验算 (5)五、柱侧模板次楞验算 (6)六、柱宽度B方向柱箍的验算 (8)七、柱高度H方向柱箍的验算 (9)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计规范》GB50017-20037、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20028、《木结构设计规范》GB50005-20039、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008二、工程参数柱模板参数柱截面宽度1m 柱截面高度 1.2m 柱高度11.1m 一次浇筑高度11.1m 面板15mm厚木胶合板次楞竖楞采用方木，宽度:50mm，高度:80mm，柱宽度B方向设置7个竖楞，柱高度H方向设置8个竖楞柱箍方圆卡具10#，间距200mm 对拉螺栓不设置对拉螺栓荷载参数混凝土下料产生的水平荷载2kN/m21200 1000三、 新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h ，砼坍落度不大于180mm 时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值:210t 28.0V F C βγ==0.28×24×7×1×2.45=115.25 kN/m 2H F c γ==24×11.1=266.4 kN/m 2其中 γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3； t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，取7小时；V -- 浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取6m/h ； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取11.1m ； β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。
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1200 圆柱模板计算书
该圆柱模高米，直径米。
采用混凝土泵车下灰，浇筑混凝土速度3m/h，混凝土入模温度约 25℃，采用定型钢模板：面板采用4mm钢板;横肋采用厚6mm，宽100 mm的圆弧肋板，间距370mm；竖肋采用普通6#槽钢，间距400mm，
2.荷载计算
混凝土侧压力
（1）根据我国《混凝土结构工程施工及验收规范》〈GB50204-92〉中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中——混凝土的重力密度，取m；
t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取；
T ——混凝土的入模温度，取℃；
V ——混凝土的浇筑速度，取h；
H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取；
——外加剂影响修正系数，取；
——混凝土坍落度影响修正系数，取。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=m
考虑结构的重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=×=m
考虑结构的重要性系数，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=×=m。
（5）进行荷载组合
F´=+= ㎡
3板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与与平模板相似。
计算简图
挠度计算
按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为q=*10=mm
根据lX/lY=,查表得
ωmax=k
k=Eh³b/12(1-v²)=206000*4³*10/12**= V-钢的泊桑比=
ωmax= mm≤[ω]=1/400= mm 故满足要求
4竖肋计算
计算简图：
竖肋采用10#槽钢间距353 mm，因竖肋与横肋焊接，故按两端固定梁计算，面板与竖肋共同宽度应按353 mm计算
截面惯性距
组合截面的形心计算：
板和竖肋在X轴心与组合形心重合
y¯´=S/A
式S=23500+3535*6*（100+6/2）=241654mm³式A =1274+353*6=3394mm ²
y¯´= mm
由平行公式得：
I=I1+A1y²+I2+A2y²
=1983000+1274*²+353*6³/12+353*6*²
=*105（㎜4）
挠度计算
ωmax=ql4/384EI
=*4004/384**105**105=
ωmax= mm≤[ω]=1/400= mm 故满足要求
5.横肋计算
计算简图
荷载计算：圆弧形横肋采用100 mm宽，10 mm厚的钢板。
间距为400 mm.将竖肋做用在横肋上的集中荷载转化成线性荷载q=*400=横肋=m
圆弧形横肋端头拉力计算依据（路桥施工计算手册）213页T= Qd/2=*2= K N
圆弧形横肋端头拉力强度计算
横肋材料为A3钢f t=140N/mm²
F=f t A=140*100*10=140 K N
F>T 故横肋抗拉强度符合要求
6法兰及连接螺栓强度计算
法兰抗剪承载力计算：
法兰材料为A3钢[τ]=85N/mm²，100 mm宽，12 mm厚的钢板孔距200mm，直径22 mm连接螺栓为M20*60
单孔抗剪承载力τ=Dлhτ=30**12*85=
2τ=>T=
故法兰符合抗剪承载力要求
连接螺栓强度计算
在模板连接中螺栓只承受拉力，螺栓为M20*60查（桥梁施工计算手册）附表，得f t=110N/mm²螺栓内径 mm
单个连接螺栓承受拉力F= D²лf t/4
=²**110/4=
2F=>T= 故螺栓抗拉承载力符合要求。