影响汽轮机组热耗率

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影响汽轮机组热耗率

影响汽轮机组热耗率

影响汽轮机组热耗率
1.进口热负荷:进口热负荷是指汽轮机组进入锅炉的热量。

进口热负
荷越大,锅炉中燃烧产生的热量越多,汽轮机组热耗率就会增加。

2.锅炉效率:锅炉效率是指锅炉能够将燃烧产生的热量转化为蒸汽的
比例。

锅炉效率越高,同样的进口热负荷下,热耗率就会降低。

3.蒸汽参数:蒸汽参数包括蒸汽压力和温度。

蒸汽的压力和温度越高,单位质量的蒸汽所带走的热量就越多,热耗率也就相应增加。

4.汽轮机效率:汽轮机效率是指汽轮机将蒸汽的热能转化为机械功的
比例。

汽轮机效率越高,同样的蒸汽参数下,单位质量的蒸汽产生的机械
功就越多,热耗率就会减小。

5.冷却水温度:汽轮机组在运行过程中需要利用冷却水将排出的热量
散发掉。

冷却水温度越低,单位质量的冷却水所能带走的热量就越多,热
耗率就会减小。

6.散热损失:汽轮机组在运行过程中难以避免一些散热损失,比如锅炉、汽轮机和烟囱等的热量散失。

散热损失越小,热耗率就会减小。

以上是影响汽轮机组热耗率的主要因素。

在实际运行中,为了降低热
耗率,可以通过提高锅炉和汽轮机的效率,优化蒸汽参数和降低冷却水温
度等措施来实现。

此外,还可以通过改进汽轮机组的绝热性能,减少散热
损失,提高汽轮机组的热耗率。

汽轮机主要性能指标及控制措施

汽轮机主要性能指标及控制措施

汽轮机主要性能指标及控制措施一、汽轮机热耗率(kJ/kWh)1可能存在问题的原因1.1汽轮机通流部分效率低1.1.1汽轮机高、中、低压缸效率低。

1.1.2汽轮机高压配汽机构的节流损失大。

1.2蒸汽初参数低。

1.3蒸汽终参数高。

1.4再热循环热效率低,再热蒸汽温度低,再热器减温水量大。

1.5给水回热循环效率低,给水温度低。

1.6凝汽器真空差。

1.7汽水系统(疏放水、旁路系统)严密性差。

1.8机组辅汽量过大。

……2解决问题的措施2.1提高蒸汽初参数的措施。

2.2提高再热蒸汽温度,尽量减少再热器减温水量。

2.3提高凝汽器真空。

2.4提高给水温度。

2.5达到规定负荷后,及时调整调节阀运行方式,减少阀门节流损失。

2.6合理、经济地调整机组抽汽供辅汽量。

2.7保持热力系统严密性,及时消除减温水阀门、疏放水系统、旁路系统等内漏问题。

2.8合理调整高压调节阀的重叠度。

2.9结合机组检修对汽轮机通流部件进行了除垢、调整动静间隙。

2.10进行汽轮机通流部分改造。

……二、凝汽器真空度(%)1可能存在问题的原因1.1真空严密性差1.1.1低压缸轴封间隙大,轴封供汽压力低。

1.1.2多级水封及单级水封的影响。

1.1.3汽轮机及给水泵汽轮机负压系统漏空气。

1.1.4凝汽器喉部膨胀节破损。

1.2凝汽器冷却水管换热效果差1.2.1胶球投入率和收球率的影响。

1.2.2凝汽器冷却水水质差,水管结垢。

1.3循环水进水温度及进水量影响。

1.4射水抽气器或真空泵系统存在缺陷。

1.5射水池或真空泵冷却器水温高,致使抽真空效果差。

1.6凝汽器水位高。

……2解决问题的措施2.1运行措施2.1.1调整和控制低压轴封压力在规定范围内。

2.1.2定期对真空系统进行查漏,及时分析解决。

2.1.3合理调整多级水封及单级水封水量,防止水封不良造成漏空。

2.1.4加强对胶球清洗装置的管理,提高胶球系统的投入率和收球率。

2.1.5定期对循环冷却水加药,对循环水泵进水滤网或水塔滤网进行巡查和清除杂物,防止凝汽器冷却水管结垢、堵塞。

汽轮机热耗率

汽轮机热耗率

汽轮机热耗率
一、简介
汽轮机热耗率是指单位时间内汽轮机从蒸汽中吸收的热量与发电量之比。

热耗率是反映汽轮机热能利用效率的重要指标,也是衡量汽轮机经济性的重要参数之一。

二、影响因素
1. 蒸汽参数:蒸汽压力和温度越高,汽轮机吸收的热量就越多,热耗率就越低;
2. 进口空气温度:进口空气温度越高,排出废气温度就越高,对汽轮机的热耗率有负面影响;
3. 涡轮叶片材料:涡轮叶片材料对于汽轮机的效率和寿命都有很大影响;
4. 燃料质量和类型:不同种类、不同质量的燃料对于发电效率和环保性都有很大影响;
5. 汽轮机转速:转速过高或过低都会影响到汽轮机的效率。

三、计算方法
1. 瞬时法计算法:将发电厂运行过程中每个时间段内所消耗的蒸汽量及相应的发电量记录下来,通过计算得出热耗率。

2. 统计平均法:将发电厂运行过程中的蒸汽量和相应的发电量进行统
计平均,通过计算得出热耗率。

四、热耗率优化措施
1. 采用高效节能设备:如高效低噪声涡轮机、高效节能空气压缩机等;
2. 选用优质燃料:如天然气、液化气等;
3. 优化汽轮机参数:如合理调整汽轮机转速、调整进口空气温度等。

五、实例分析
以某发电厂为例,该厂采用了高效低噪声涡轮机和天然气作为主要燃料,通过优化汽轮机参数,使得该厂的热耗率在同行业中处于领先地位。

六、结论
汽轮机热耗率是反映汽轮机热能利用效率的重要指标,影响因素很多。

通过采用高效节能设备、选用优质燃料和优化汽轮机参数等措施可以
提高汽轮机的经济性和环保性。

汽轮机热耗率

汽轮机热耗率

汽轮机热耗率简介汽轮机热耗率是指单位时间内汽轮机耗热的能力,通常用焦耳/秒或千瓦小时表示。

热耗率是评估汽轮机性能的重要指标,它直接关系到发电效率和燃料消耗。

较低的热耗率意味着更高的能源利用效率,影响着电力生产成本和环境保护。

本文将深入探讨汽轮机热耗率的影响因素、计算方法以及提高热耗率的途径。

影响因素汽轮机热耗率受多种因素的影响,主要包括以下几个方面:燃烧效率燃烧效率是指燃料在燃烧过程中将化学能转化为热能的能力。

燃料的完全燃烧是汽轮机高效运行的前提,不完全燃烧会导致能量损失和环境污染。

因此,提高燃烧效率对于降低热耗率至关重要。

汽轮机设计汽轮机的设计参数也对热耗率有着重要影响。

例如,汽轮机的排气温度越高,汽轮机的热耗率就越低。

此外,汽轮机的压缩比、过热程度、再热等设计参数也会对热耗率产生影响。

热回收技术热回收技术是提高汽轮机热耗率的重要手段之一。

通过废热锅炉、余热发电等技术,可以将汽轮机排放的废热用于提供热能或驱动其他设备,从而增加能源利用效率,降低热耗率。

运行方式汽轮机的运行方式也会对热耗率产生影响。

例如,通过调整汽轮机的负荷运行,可以提高汽轮机的热耗率。

此外,对汽轮机的运行管理和维护也是保持较低热耗率的关键。

计算方法汽轮机的热耗率计算一般采用的是功率法。

热耗率可以通过下面的公式计算得出:热耗率 = 燃料耗量 / 发电功率其中,燃料耗量是指单位时间内的燃料消耗量,发电功率是指单位时间内的发电量。

提高热耗率的途径通过以下途径可以提高汽轮机的热耗率:汽轮机性能优化对汽轮机进行性能优化是提高热耗率的有效手段。

通过优化汽轮机设计、调整运行参数和提升燃烧效率等措施,可以降低热耗率并提高能源利用效率。

应用先进的热回收技术利用先进的热回收技术,如废热锅炉、余热发电等,可以最大限度地利用汽轮机排放的废热,提高能源利用效率,降低热耗率。

加强运行管理和维护合理的运行管理和维护可以提高汽轮机的工作效率,降低能源消耗。

定期对汽轮机进行检修、清洗和润滑等,确保其正常运行,可以减少能源的浪费,提高热耗率。

大型汽轮机组节能降耗问题的探讨

大型汽轮机组节能降耗问题的探讨
组 的 效 率 ,降 低 发 电 成 本 ,这 是 电 厂 不 容 忽 视 的 、长期 的技 术 管 理 课 题 。笔 者 在 进 行 汽 轮 机 组 调 试 和 性 能试 验 工 作 中 发 现 ,现 代 大 型 机 组 辅 助 系统 因先进 的设 备 和 严 格 的 管 理 ,通 常 运 行 比较 稳 定 ,很少 出现 因设 备 故 障导 致 经 济 性 下 降 的 问 题 ,但 还是 存 在 运 行 方 式 不 合 理 等 问 题 而导 致 机 组 热 耗 、煤 耗 增 加 。
维普资讯
第1 9卷 第 1 期 ( )
2( 0) 6年 1 0月
广 东 电 力
GUANGD0NG LE RI OW ER E CT C P
VO . 9 NO 1 I 1 . 0
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文 童 编 号 : )—9 X( 0 6 1 4 0 9 0 … 72 0 2 0 ) 0 ) —3 2
ZHENG . u Lik n
( a g o g P we s & Re e r h I s i t ,O u n z o 6 0,Chi a Ou n d n o rTe t sac ntue t a g h u 5 0 1 0 n )
Ab t a t sr c :Ac o d n o t e c m mis n n n e f r n e t s f6 0 M W t a t r i e u is h u h r a a y e n d t i c r ig t h o s i i g a d p r o ma c e to 0 o se m u b n n t ,t e a t o n l s si e a l t e i f e c f t e f c o ss c s u r a o a l p r t g mo e o c n mi f i in y o a g —c l t a t r i e u is h n l n e o h a t r u h a n e s n b e o e a i d n e o o c e fce c f l r e s a e s e m u b n n t , u n a d p t o wa d s me a vc o i r v h p r tn c n mi f i in y o o r p a s n u sf r r o d ie t mp o e t e o e a i g e o o c e fc e c f p we lnt. Ke r s t a t r i e u i ;h a a e y wo d :s e m u b n n t e tr t ;mo e o i rb t g s e m ;i n rl a a e d fds iu i ta t n n e e k g

影响汽轮机热耗的因素及改善措施

影响汽轮机热耗的因素及改善措施

影响汽轮机热耗的因素及改善措施摘要:热耗是衡量火力发电企业热经济性的重要指标,其评价和分析对火力发电厂具有十分重要的作用。

因此汽轮机性能试验是必不可少的主要方法,它与设备的具体设计和操作参数有着密切的关系,基于此本文以300 MW机组为实例,分析了影响其汽轮机热耗的主要因素及改善措施关键词:汽轮机热耗;影响因素;改善措施1影响设备热耗率的主要因素1.1汽轮机通流效率低下汽轮机的通流效率取决于汽缸的效率和节流损耗。

大修之前的运行测试表明,该装置的高压油缸效率为80.4%,较84.2%的设计值降低了3.8%,其主要原因是:(1)最初设计的单缸和单轴300 MW的模式,其目的在于能在机组运转过程中迅速起动,并确保汽封间隙大于1毫米;(2)在高压汽缸中间有太多的蒸汽冷却孔,而汽孔直径太大(Φ8mm×8);(3)蒸汽节流在高压汽缸中的损耗;(4)顶部汽密结构仍然采用梳型结构,导致漏汽损失。

1.2给水温度低于设计值低于设计值的给水温度降低了水的热循环效率,从而提高了热损耗;如果给水温度升高,降低了供水和炉管温度差,降低温度差,提高设备的安全性。

由于给水温度上升,除了可以保证加热器高热输入率,而且低于加热器末端温度,从而提高了加热器的热回收率。

高压加热器温升不够,造成给水温度低。

影响给水温度的主要因素如下:(1)较低的设备年均负荷。

设备的年均负荷分别为124MW、172MW、115MW以及73MW;(2)高压加热器是影响给水温度的运行设备,给水温度是重要的经济指标。

在90MW运行时,如高压加热器停止运行的热耗是9438.5k J/(k W·h),比投入运行时9390.6 k J/(k W·h)相比多了47.9k J/(k W·h);(3)加热器温度上升。

如果温度上升不够,加热器负荷便会加大,影响给水加热系统焓升,最终导致给水温度下降。

#1,#2高压加热器温升为16.4℃,而设计温升为19.8℃;(3)高加旁路的结构不够严密。

汽轮机热耗偏高原因分析及优化措施

汽轮机热耗偏高原因分析及优化措施

汽轮机热耗偏高原因分析及优化措施摘要:汽轮机热耗验收THA工况的经济技术指标,包括高压缸效率、中压缸效率、不明泄漏率等,为机组达标提供依据。

汽轮机热耗率高会引起机组煤耗超标,降低发电厂的热经济性,造成汽轮机热耗高的原因很多,本文将介绍广州中电荔新电厂330MW 2号汽轮机热耗高的原因分析及优化措施。

关键词:汽轮机、热耗、THA、汽封间隙前言:广州中电荔新电力实业有限公司,工程为”上大压小” 2×330MW 热电联产机组。

汽轮机由东方汽轮机有限公司生产的引进型凝汽式汽轮机(CC330-16.7/3.5/1.0/538/538),单轴、亚临界、一次中间再热、高中压合缸、双缸、双排汽、双抽凝汽式汽轮机,其中高压缸9级,中压缸5级,低压缸14级。

发电机由东方电机厂生产的QFSN-330-2-20 型定子绕组水内冷,转子绕组氢内冷,铁芯为氢冷发电机。

电厂2号机组投产运行后煤耗率一直偏高,9个多月后,于2013年7月,委托广东粤能电力科技开发有限公司,对机组进行了首次全面热力性能考核试验,试验结果发现汽轮机热耗率偏高,热耗率是影响机组煤耗的主要原因。

1、汽轮机设计参数及热耗试验结果1.1 汽轮机主要设计技术参数铭牌功率:330MW额定主蒸汽压力(THA 工况):16.67MPa额定主蒸汽温度(THA 工况):538℃额定主蒸汽流量(THA 工况):1001.64t/h汽机排汽压力 6.6kPa排汽流量(THA 工况):610.816t/h低温/高温再热蒸汽压力(THA 工况):3.75/3.383MPa低温/高温再热蒸汽温度(THA 工况):325.7/538℃额定再热蒸汽流量(THA 工况):842.31t/h给水回热级数:8 级(3 高加+1 除氧+4 低加)给水温度:273.5℃(额定)热耗率: 7943kJ/kW·h(THA 工况保证值)注:THA工况指汽轮机在额定进汽参数下,额定背压,回热系统正常投运,补水率为“0”。

汽轮机组热耗率分析及实时计算

汽轮机组热耗率分析及实时计算
(3) 机组运行参数 。运行参数可以分为可控与不 可控 2 类 。可控参数 (如主蒸汽温度 、压力 、真空等) 是 否在该工况最优运行参数下运行等 。
(4) 一些旁通阀 、疏水阀是否存在严重泄漏等 。
2 机组性能试验与性能实时计算
汽轮机组的热耗率是通过热力性能试验后计算得
到的 。热力性能试验的目的是要知道汽轮机组实际运
1 6 热力发电·2003 (5)
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研究论文
率增加值 。C 为总的试验工况参数修正系数 ,即 :
C=
1
+
Δqt
qn
·1
p0
+
Δqt
qn
·1
t0
+
Δqt
假定汽轮机通流部分叶片没有发生腐蚀 、结垢 、断
裂等情况 , 额定 (设计) 工况时 C = D0·pl- 1 为定值 , 通
过热力性能试验对其进行修正 。这样式 (7) 为 :
D01 = C·p11
(8)
在实际使用时 ,还需用调节级后温度及负荷进行修
正 。这样 ,在正常运行工况范围内 (不包括机组的起 、停
1 额定工况热耗率的影响因素
汽轮机组额定工况热耗率定义 :
q = D0 ( h0 -
hfw) + Drh hrh Pel
Drc hrc
(1)
式中 : D0 为主蒸汽流量 ; h0 为主蒸汽焓值 ; hfw为锅炉
给水焓值 ; Drh为再热蒸汽管道热段流量 ; hrh为再热蒸
汽热端焓值 ; Drc为再热蒸汽管道冷段流量 ; hrc为再热

影响汽轮机热耗的因素及改善措施

影响汽轮机热耗的因素及改善措施

影响汽轮机热耗的因素及改善措施摘要:热耗是衡量电厂热经济性的一个重要指标,对热耗率指标的评估及分析对电厂有着重要意义,基于此,本文主要对影响汽轮机热耗的因素进行了简单的探讨,并提出了相关的改善措施,以期能够为相关人员提供参考。

关键词:汽轮机组;热耗;影响因素;改善措施引言随着工业自动化的发展,电力能源作为不可或缺的能源,在生产过程中需求量不断上升。

电厂作为这一能源的主要发源地,在能源的生产过程中,有关人员更要努力提升新技术和新能源的应用水平,提高内部资源的应用价值,不断壮大自身综合实力,稳固自身市场竞争地位。

文章结合以往电力企业发展中汽轮机热耗控制中存在的问题展开深入探讨,并提出一些整改建议,在满足社会高增长的用电需求的同时,给企业带来更稳定的经济收益。

1、影响汽轮机热耗的因素1.1、给水温度影响电力企业在能源的生产环节,汽轮机设备的给水温度管控发挥着重要作用,无论温度过高还是过低,都会影响汽轮机设备的工作效率。

如果水温超过标准温度值时,汽轮机设备运转时的安全隐患增加,严重时甚至会诱发重大安全事故;当水温处于标准值以下时,材料损耗上升,企业的经济成本增加。

因此,水温管控是目前电力企业高质量运行的基础保障,企业管理者要提高重视,选拔一些专业技术水平较高的人员成立专业的温度检测机构。

该部门的员工要随时关注电厂汽轮机给水输送过程中是否存在安全隐患,随时关注给水温度变化是否满足技术要求。

根据设备运行中现存问题,快速采取科学应对措施,做好水温管控工作。

这种管理模式在实际应用中存在一定的弊端,人为管控环节难免会出现工作失误,无法彻底根除设备运营风险。

1.2、汽轮机功率较低电厂中的汽轮机相关技术方面始终并不完善,以此就需在日常运行过程中能够定期对其设备进行硬件方面的维护,同时对软件方面进行升级。

例如,在对汽轮机的给水会热系统进行优化后其机器会受到一些技术性的缺陷,使得运行功率较低。

这种现象主要是由于火电厂汽轮机内部及外部出现了一定的损失。

影响汽轮机运行因素分析及节能降耗措施

影响汽轮机运行因素分析及节能降耗措施

蒸汽干度
蒸汽干度对汽轮机的运行也有 重要影响。如果蒸汽中含有过 多的水分,可能会导致汽轮机
部件的腐蚀和堵塞。
汽轮机振动对运行的影响
转子不平衡
如果转子不平衡,会导致汽轮机运行不稳定,产生振动。这 种振动随着转子转速的提高而增大,严重时可能导致转子的 损坏。
轴承座和基础不牢固
如果轴承座和基础不牢固,会导致汽轮机运行过程中产生振 动。这种振动可能导致轴承座和基础的损坏,严重时会影响 汽轮机的正常运行。
02
影响汽轮机运行的因素 分析
蒸汽参数对汽轮机运行的影响
蒸汽温度
蒸汽温度对汽轮机的运行效率 有着直接的影响。过低的蒸汽 温度会降低汽轮机的运行效率 ,而温度过高则可能导致汽轮
机部件的损坏。
蒸汽压力
蒸汽压力的高低决定了汽轮机 做功的能力。蒸汽压力过低会 导致汽轮机运行不稳定,过高 则可能导致汽轮机部件的损坏
汽轮机油系统故障主要是由于油质不良、油系统泄漏、油系统堵塞等原因引起的。
油系统故障对运行的影响
油系统故障会导致汽轮机润滑不良,增加汽轮机的能耗和维护成本。严重时会导致汽轮机的损坏和停 机事故。03ຫໍສະໝຸດ 汽轮机运行的节能降耗 措施
提高汽轮机的真空度
01
02
03
真空系统的严密性
保持真空系统的严密性是 提高汽轮机真空度的关键 ,应定期检查和维修,以 防止泄漏和空气进入。
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改造背景
某电厂采用老旧的汽轮机,导致能源消耗高、效率低下。为了提高发电效率和降低能源消 耗,决定对汽轮机进行改造。
改造方案
采用新型的汽轮机,具有更高的热效率和更低的空气阻力。同时,对汽轮机的控制系统进 行升级,实现更精确的温度控制和负荷调节。

汽轮机热耗量的定义

汽轮机热耗量的定义

汽轮机热耗量的定义汽轮机热耗量是衡量汽轮机性能和经济性的重要指标之一。

在电力、化工、炼油等行业中,汽轮机作为关键的能量转换装置,其运行效率直接影响到整个系统的能耗和经济效益。

因此,深入了解汽轮机热耗量的定义及其影响因素,对于优化汽轮机运行、提高能源利用效率具有重要意义。

一、汽轮机热耗量的定义汽轮机热耗量是指在汽轮机运行过程中,单位时间内所消耗的热量。

它反映了汽轮机将热能转换为机械能的效率,通常用热耗率来表示。

热耗率是汽轮机发出的功率与进入汽轮机的蒸汽热量之比,单位一般为千焦/千瓦时(kJ/kWh)或英热单位/千瓦时(Btu/kWh)。

热耗率越低,说明汽轮机在能量转换过程中的损失越小,效率越高。

二、汽轮机热耗量的计算汽轮机热耗量的计算涉及到多个参数,如进入汽轮机的蒸汽流量、蒸汽的初温和初压、排汽的温度和压力等。

这些参数的变化都会影响到汽轮机的热耗量。

一般来说,汽轮机的热耗量可以通过热力学第一定律和第二定律进行计算和分析。

在实际应用中,为了方便比较和评估不同汽轮机的性能,通常会采用标准工况下的热耗率作为参考。

三、影响汽轮机热耗量的因素1. 蒸汽参数:蒸汽的初温和初压是影响汽轮机热耗量的关键因素。

提高蒸汽的初温和初压可以降低汽轮机的热耗量,提高运行效率。

然而,过高的蒸汽参数会导致汽轮机的材料承受过大的应力,增加设备的制造成本和运行风险。

2. 汽轮机内部结构:汽轮机的叶片型线、通流部分的设计以及汽缸的保温性能等都会影响到汽轮机的热耗量。

优化汽轮机内部结构可以降低能量损失,提高运行效率。

3. 运行工况:汽轮机的负荷、转速以及进汽方式等运行工况也会对热耗量产生影响。

在实际运行中,需要根据电网需求和设备状况调整汽轮机的运行工况,以实现最优的经济性。

4. 设备维护和管理:良好的设备维护和管理对于保持汽轮机性能、降低热耗量具有重要意义。

定期对汽轮机进行检修、清洗和调整,可以保证设备的正常运行,延长使用寿命。

四、降低汽轮机热耗量的措施1. 优化蒸汽参数:在保证设备安全的前提下,适当提高蒸汽的初温和初压,以降低汽轮机的热耗量。

汽轮机缸效率变化对热耗率影响的计算方法研究

汽轮机缸效率变化对热耗率影响的计算方法研究

汽轮机缸效率变化对热耗率影响的计算方法研究杨㊀宇ꎬ王家鋆(上海发电设备成套设计研究院有限责任公司ꎬ上海200240)摘要:通过对汽轮机热耗基本定义公式的关键参数的小偏差影响分析ꎬ推导出了汽轮机高压缸㊁中压缸㊁低压缸各缸效率变化对汽轮机热耗影响的计算方法ꎮ利用CLN600-24.2/566/566汽轮机THA工况的数据对公式进行了试算ꎬ并与汽轮机制造厂热力特性书中的相关数据进行了对比ꎬ验证了计算方法的精度ꎬ并对误差原因进行了分析ꎮ计算方法的精度可以满足常规汽轮机性能诊断和分析的要求ꎬ可以方便快捷地计算汽轮机各缸效率变化对热耗的影响ꎮ关键词:汽轮机ꎻ缸效率ꎻ热耗率ꎻ热力系统ꎻ内功率分类号:TK262㊀㊀㊀文献标识码:B㊀㊀㊀文章编号:1001 ̄5884(2021)01 ̄0005 ̄03StudyonCalculationMethodofInfluenceofTurbineCylinderEfficiencyChangeonHeatConsumptionRateYANGYuꎬWANGJia ̄yu(ShanghaiPowerEquipmentResearchInstituteCo.ꎬLtd.ꎬShanghai200240ꎬChina)Abstract:Thispaperanalyzestheinfluenceofsmalldeviationsonthekeyparametersofthebasicdefinitionformulaofsteamturbineheatrateꎬandderivesacalculationmethodfortheinfluenceoftheefficiencychangesofthesteamturbinehighpressurecylinderꎬmediumpressurecylinderꎬandlowpressurecylinderontheheatrateoftheturbine.TheformulawastestedonthebasisofCLN600 ̄24.2/566/566steamturbineTHAconditionsꎬandcomparedwiththerelevantdatainthethermalcharacteristicsbookofthesteamturbinemanufacturerꎬtheaccuracyofthecalculationmethodwasverifiedꎬandthecauseoftheerrorwasanalyzed.Theaccuracyofthecalculationmethodcanmeettherequirementsofperformancediagnosisandanalysisofconventionalsteamturbinesꎬanditcanconvenientlyandquicklycalculatetheeffectoftheefficiencychangeofeachcylinderofthesteamturbineontheheatrate.Keywords:steamturbineꎻcylinderefficiencyꎻheatrateꎻthermodynamicsystemꎻinternalpower0㊀前㊀言汽轮机长期运行过程中ꎬ由于通道磨损或结垢㊁叶顶汽封损坏等原因ꎬ热力性能存在一定的劣化ꎮ电厂管理人员通过对热力性能的监控ꎬ尤其是通过对汽缸进㊁出口压力和温度的测量ꎬ较容易获得汽轮机的缸效率ꎬ通过各个汽缸缸效率的变化量准确获得对热耗的影响值ꎬ可以为是否能利用机组停机机会对汽轮机各个汽缸揭缸进行必要的通流部分检修做出技术支撑ꎮ在汽轮机进行部分汽缸的通流改造的可行性研究时ꎬ也需要通过评估汽轮机特定汽缸缸效率的提升能力ꎬ来分析对降低汽轮机热耗的影响ꎮ汽轮机缸效率变化对热耗率的影响ꎬ可以采用热力性能分析软件进行变工况计算[1]ꎬ但对于不同的汽轮机和热力系统类型ꎬ需要分别搭建分析模型和编写计算程序[2-4]ꎬ有时候也缺乏必要的汽轮机热力设计的热力数据ꎬ难以满足热力性能分析工程师简捷计算的需要ꎮ本文针对热耗定义公式ꎬ基于小偏差影响理论进行推导ꎬ获得了一种简捷的相对准确的汽轮机缸效率变化对热耗率和电功率影响的评估方法ꎮ1㊀缸效率变化对热耗影响计算1.1㊀汽轮机热耗的定义及相对变化影响汽轮机热耗q的定义公式:q=QP(1)式中ꎬq为汽轮机热耗ꎬkJ/(kW s)ꎻQ为吸热量ꎬkJ/sꎻP为发电功率ꎬkWꎮ根据小偏差影响理论ꎬ可得:Δqq=ΔQQ-ΔPP(2)㊀㊀式(2)即表明ꎬ汽轮机热耗q的相对变化量由吸热量Q的相对变化量与发电功率P的相对变化量的差值决定ꎮ1.2㊀高压缸效率的变化对热耗的影响高压缸效率的变化会导致高压缸的内功率变化以及锅第63卷第1期汽㊀轮㊀机㊀技㊀术Vol.63No.12021年2月TURBINETECHNOLOGYFeb.2021㊀收稿日期:2020 ̄05 ̄06㊀㊀㊀㊀㊀㊀作者简介:杨㊀宇(1971 ̄)ꎬ男ꎬ四川泸州人ꎬ教授级高工ꎬ硕士ꎮ主从事发电设备强度与寿命㊁可靠性㊁安全性和经济性等方面的研究ꎮ炉再热器吸热量的变化ꎮ高压缸效率变化使得高压缸排汽焓变化量可由下式来计算:㊀㊀㊀δhHPE=hHPEᶄ-hHPE=-ΔhHPIS(ηHPᶄ-ηHP)=-ΔhHPηHP()(ηHPᶄ-ηHP)=-ΔhHPηHPᶄ-ηHPηHP()=-ΔhHPΔηHPηHP(3)式中ꎬδhHPE为高压缸排汽焓变化量ꎬkJ/kgꎻhHPE㊁hHPEᶄ分别为变化前㊁后的高压缸排汽焓ꎬkJ/kgꎻΔhHPIS为高压缸等熵焓降ꎬkJ/kgꎻηHP㊁ηHPᶄ分别为变化前㊁后的高压缸效率ꎻΔhHP为变化前高压缸有效焓降ꎬkJ/kgꎻΔηHP为高压缸效率变化的绝对值ꎮ高压缸排汽焓变化量造成高压缸内功率变化ΔPHP:ΔPHP=-GHPδhHPE(4)式中ꎬGHP为高压缸流量ꎬkg/sꎮ将式(3)代入式(4)ꎬ则有:ΔPHP=GHPΔhHPΔηHPηHP(5)㊀㊀对式(5)进行变形后有:ΔPHPP=GHPΔhHPPΔηHPηHP(6)㊀㊀令GHPΔhHPP=RHPꎬ则有:ΔPHPP=RHPΔηHPηHP(7)式中ꎬRHP为高压缸名义内功率占总电功率的百分比ꎮ高压缸排汽焓变化会使得进入锅炉再加热器的蒸汽比焓变化ꎬ从而造成锅炉再加热器的吸热量变化为:ΔQ=GRHδhHPE(8)式中ꎬGRH为锅炉再热流量ꎬkg/sꎮ根据式(1)ꎬ锅炉的吸热量Q为:Q=qP(9)㊀㊀将式(7)㊁式(8)和式(9)代入式(2)ꎬ可得:Δqq=GRHqPΔhHPΔηHPηHP-RHPΔηHPηHP(10)㊀㊀如若高压缸效率降低ꎬ减少的内功率会成为升高热耗率的因素ꎬ同时减少的锅炉再热吸热量又成为热耗率下降的因素ꎮ相对而言ꎬ前者的影响更大ꎮ1.3㊀中压缸效率的变化对热耗的影响中压缸效率的变化一方面会导致中压缸的内功率变化ꎬ另一方面也会影响到低压缸的内功率变化ꎮ中压缸效率变化对中压缸内功率的影响类似于高压缸效率变化对高压缸内功率的影响ꎬ可采用类似式(5)的公式来计算:ΔPIP=GIPΔhIPΔηIPηIP(11)式中ꎬGIP为中压缸流量ꎬkg/sꎻΔηIP为中压缸效率变化的绝对值ꎻηIP为变化前的中压缸效率ꎮ中压缸效率的变化另一方面也会影响低压缸的内功率ꎮ例如ꎬ中压缸效率的降低会使中排比焓增加ꎬ从而低压缸进汽比焓升高ꎬ低压缸的等熵焓降增加ꎬ假设低压缸效率不变ꎬ则低压缸有效焓降也将增加ꎬ从而导致低压缸内功率会增加ꎮ㊀㊀ΔhLPᶄ-ΔhLP=(hIPEᶄ-hLPEᶄ)-(hIPE-hLPE)=(hIPEᶄ-hIPE)-(hLPEᶄ-hLPE)=δhIPE-δhLPE(12)式中ꎬΔhLP㊁ΔhLPᶄ分别为变化前㊁后的低压缸有效焓降ꎬkJ/kgꎻhIPE㊁hIPEᶄ分别为变化前㊁后的中压缸排汽焓ꎬkJ/kgꎻhLPE㊁hLPEᶄ分别为变化前㊁后的低压缸排汽焓ꎬkJ/kgꎻδhIPE为中压缸排汽焓变化量ꎬkJ/kgꎻδhLPE为低压缸排汽焓变化量ꎬkJ/kgꎮ定义低压缸的损耗因子LF:LF=δhLPEδhIPE(13)㊀㊀损耗因子LF实际上即是低压缸进汽等压焓增未被有效利用而造成的损失比例ꎬ而(1-LF)则是被有效利用的比例ꎮ则有:㊀㊀㊀㊀ΔhLPᶄ-ΔhLP=δhIPE-LF δhIPE=(1-LF) δhIPE=-(1-LF)ΔhIPΔηIPηIP(14)㊀㊀中压缸效率的变化导致低压缸的内功率变化ΔPIPꎬ可采用以下公式计算:㊀㊀㊀㊀ΔPLP=GLP(ΔhLPᶄ-ΔhLP)=-GLP(1-LF)ΔhIPΔηIPηIP=-GLPΔhLP(1-LF)ΔhLPΔhIPΔηIPηIP(15)㊀㊀综合式(11)㊁式(15)ꎬ可得:㊀㊀ΔPIP+ΔPLP=GIPΔhIPΔηIPηIP-GLPΔhLP(1-LF)ΔhLPΔhIPΔηIPηIP=[GIP-GLP(1-LF)]ΔhIPΔηIPηIP(16)㊀㊀ΔPIPP+ΔPLPP=GIPΔhIPPΔηIPηIP-GLPΔhLPP(1-LF)ΔhLPΔhIPΔηIPηIP(17)㊀㊀令RIP=GIPΔhIPPꎬRLP=GLPΔhLPPꎬ则有:ΔPIPP+ΔPLPP=RIPΔηIPηIP-RLPΔhIPΔhLP(1-LF)ΔηIPηIP(18)式中ꎬRIP为中压缸名义功率占总电功率百分比ꎻRLP为低压缸名义功率占总电功率百分比ꎮ㊀㊀㊀Δqq=-ΔPIPP+ΔPLPP()=-RIPΔηIPηIP+RLPΔhIPΔhLP(1-LF)ΔηIPηIP(19)㊀㊀㊀Δqq=-RIP-RLPΔhIPΔhLP(1-LF)()ΔηIPηIP(20)6汽㊀轮㊀机㊀技㊀术㊀㊀第63卷1.4㊀低压缸效率的变化对热耗的影响低压缸效率的变化仅导致低压缸的内功率变化ꎮΔPLP=-GLPδhLPE=GLPΔhLPΔηLPηLP(21)ΔPP=GLPΔhLPPΔηLPηLP=RLPΔηLPηLP(22)Δqq=-ΔPP=-RLPΔηLPηLP(23)1.5㊀各缸名义内功率占总电功率百分比前面的公式推导过程中没有考虑热力系统的回热抽汽和给水泵汽轮机用汽ꎬ各缸排汽流量等于进汽流量ꎮ由于实际汽轮机存在热力系统回热抽汽ꎬ造成各缸排汽流量小于进汽流量ꎬ会对计算结果造成一定误差ꎬ在此进行相应的讨论ꎮ根据RHP㊁RIP㊁RLP的计算式ꎬ如果采用各缸进汽流量来计算将使得计算的影响量偏大ꎻ如果采用各缸排汽流量来计算将使得计算的影响量偏小ꎮ为降低误差ꎬ可以考虑采用各缸实际内功率占总电功率百分比进行替换ꎮ相应的公式为:RHP=GHPinΔhHP-ðGHPext(hHPext-hHPE)P(24)式中ꎬGHPin为高压缸进汽流量ꎬkg/sꎻGHPext为高压缸各段抽汽流量ꎬkg/sꎻhHPext为高压缸各段抽汽比焓ꎬkJ/kgꎮRIP=GIPinΔhIP-ðGIPext(hIPext-hIPE)P(25)式中ꎬGIPin为中压缸进汽流量ꎬkg/sꎻGIPext为中压缸各段抽汽流量ꎬkg/sꎻhIPext为中压缸各段抽汽比焓ꎬkJ/kgꎮRLP=GLPinΔhLP-ðGLPext(hLPext-hLPE)P(26)式中ꎬGLPin为低压缸进汽流量ꎬkg/sꎻGLPext为低压缸各段抽汽流量ꎬkg/sꎻhLPext为低压缸各段抽汽比焓ꎬkJ/kgꎮ2㊀算㊀例某CLN600-24.2/566/566超临界㊁一次中间再热㊁三缸四排汽㊁单轴㊁凝汽式汽轮机的THA工况相关的主要参数见表1ꎮ㊀㊀表1CLN600汽轮机THA工况相关主要参数PkWqkJ/(kW h)GHPIkg/sGHPEkg/sGRHkg/sGIPIkg/sGIPEkg/sGLPIkg/sGLPEkg/sΔhHPkJ/kgΔhIPkJ/kgΔhLPkJ/kgΔhRHkJ/kg6000007522.0461.32428.97392.80392.80376.46331.98271.13418.6397.4882.81280.2㊀㊀对高压缸效率㊁中压缸效率㊁低压缸效率各增加1%ꎬ采用式(10)㊁式(20)和式(23)分别计算对热耗的影响ꎬ结果见表2ꎮ㊀㊀表2缸效率变化1%对热耗的影响项目制造厂方法A方法B方法CRHPꎬ%-29.932.231.8RIPꎬ%-24.926.025.3RLPꎬ%-39.948.844.5高压缸效率ꎬ%0.180.170.190.18中压缸效率ꎬ%0.120.160.150.16低压缸效率ꎬ%0.420.400.490.44㊀㊀表2中对于各缸名义功率占总电功率百分比ꎬ方法A采用排汽流量计算各缸名义内功率占总电功率百分比ꎻ方法B采用进汽流量计算各缸名义内功率占总电功率百分比ꎻ方法C按式(24)㊁式(25)和式(26)采用各缸实际内功率占总电功率百分比计算各缸内功率占总电功率百分比ꎮ3种方法计算结果相近ꎮ方法A计算的高压缸和低压缸缸效率变化1%对热耗的影响最小ꎬ中压缸缸效率变化1%对热耗的影响最大ꎻ方法B计算的高压缸和低压缸缸效率变化1%对热耗的影响最大ꎬ中压缸缸效率变化1%对热耗的影响最小ꎻ方法C计算的高压缸㊁中压缸㊁低压缸缸效率变化1%对热耗的影响居中ꎮ与汽轮机制造厂的热力特性书中的 高中低缸内效率对热耗的修正 曲线的数据(见表2)相比ꎬ方法C的对高压缸和低压缸的计算结果比较吻合ꎬ但对中压缸的计算结果略大ꎮ造成计算结果与制造厂曲线数据的偏差主要是以下原因造成的:(1)计算公式的推导未考虑缸效率变化对回热系统的抽汽参数的影响ꎮ实际上ꎬ如果缸效率降低ꎬ各抽汽的压力和比焓均会有增大ꎬ造成各抽汽的流量变小ꎬ从而各缸的内功率增大ꎬ对热耗的影响减小ꎻ(2)计算公式的推导是基于保持主汽流量不变(定流量双方)的小偏差影响分析ꎬ通常制造厂的计算是基于保持发电功率不变ꎬ从而主汽流量会变化ꎬ主汽压力㊁再热压力㊁中排压力等均有所变化ꎬ从而对各缸的内功率造成影响ꎮ3㊀结㊀论本文采用的相关研究方法并不针对特定型号的汽轮机ꎬ对于其它型号的汽轮机也可推广应用ꎮ本文推导的计算方法ꎬ计算简洁ꎬ精度可满足常规汽轮机性能诊断和性能分析的要求ꎮ研究成果可应用于性能工程师和其它相关工程人员开展汽轮机性能评估工作ꎮ参考文献[1]㊀李海涛ꎬ王㊀刚.级组效率变化对热耗率及缸效率影响的分析计算[J].热力发电ꎬ2008ꎬ(8):13-16.[2]㊀万忠海ꎬ闻㊀敏.汽轮机缸相对效率变化对热耗影响的计算方法[J].江西电力ꎬ2007ꎬ(3):25-27.[3]㊀徐㊀曙ꎬ曾全芝.汽轮机缸效率对热耗率影响的能级估算[J].湖南电力ꎬ2011ꎬ31(4):4-5ꎬ13.[4]㊀洪文鹏ꎬ张㊀玲ꎬ周㊀勤ꎬ等.汽轮机各缸相对内效率变化对热耗率影响的计算模型[J].东北电力学院学报ꎬ2001ꎬ21(4):9-12.7第1期杨㊀宇等:汽轮机缸效率变化对热耗率影响的计算方法研究㊀㊀。

浅谈影响汽轮机经济性的因素

浅谈影响汽轮机经济性的因素

浅谈影响汽轮机经济性的因素摘要:结合超临界600MW机组热力试验结果,分析影响汽轮机经济性的因素,并提出改进措施,达到节能降耗的目的。

Abstract: With the performance acceptance test results of 600MW supercritical unit, to analysis the factors which influent the turbine economy, and the improving measures were put forward for the purpose of saving energy.关键词:汽轮机,热耗率,节能降耗Keywords: turbine, heat consumption, save energy1引言目前能源公司所属600MW等级机组共12台,装机容量7120MW,占公司总容量的61.2%,其中超临界机组6台。

通过对2012年上半年数据统计,机组供电煤耗平均高于设计值9.94g/KW.h,高于全国同类型机组平均值4.34g/KW.h,节能降耗任务艰巨。

表1公司600MW等级机组供电煤耗与标杆值对比一览表单位:g/kw.h注:国内同类型机组先进值和平均值采用中电联2011年全国火电机组能效对表及竞赛发布的数据(先进值为前20%机组平均值)。

现以公司所属A电厂#1机组性能考核试验为依据分析影响汽轮机经济性的主要因素。

2试验情况A电厂一期两台660MW机组是由东方电气集团东方汽轮机有限公司生产的超临界、一次中间再热、三缸四排汽、直接空冷凝汽式汽轮机。

每台机组配置3台35%电动给水泵。

机组于2010年12月投入商业运营。

为考核其保证性能,于2011年9月完成性能考核试验,试验采用ASME PTC6-2004标准、三阀全开工况进行。

表2 主要性能考核试验结果机组试验热耗率经过第一、二类修正后为8171.83 KJ/KW.h,比机组保证热耗率高出423.83 KJ/KW.h。

主汽压变化对汽轮机热耗率影响的修正分析

主汽压变化对汽轮机热耗率影响的修正分析

摘 要 : 以 火 电厂 热 经 济 性 的统 一物 理模 型 和 数 学 模 型 为基 础 ,根 据 多 元 扰 动 下 的 热 力 系统 能 效 分 析 模 型 得 到
主 蒸 汽 压 力 对 热 耗 率 修 正 的计 算模 型 ,并 以 某 6 6 0 MW 机 组 为 例 ,计 算 并 绘 制 了 三 阀 全 开 工 况 下 主 蒸 汽 压 力 对 热耗 的修 正 曲 线 ,与 厂 家提 供 的 曲线 进 行 对 比 , 主 蒸 汽 压 力 计 算 区 间为 2 3 . 8~ 2 4 . 6 MP a , 当主 蒸汽 压 力 为 2 3 . 8 MP a时误 差 达 到 最 大 为 0 . 0 5 8 3 2 % , 能 够 满足 工 程 实 际的 需要 ,验 证 了模 型 的 正 确 性 。 计 算 并 绘 制 了 不
A bs t r a c t : Ba s e d o n t h e u ni f i e d p hy s i c a l mo de l ,m a t h e ma t i c a l mo de l f o r t he r ma l e c o n o my a n a l y s i s o f t h e r mo d yn a mi c s y s t e m a n d e ne r g y e fi c i e n c y a n a l y s i s mo de l o f t h e r mo dy n a mi c s y s t e m un de r mu l t i v a ia r t e di s t u r b a nc e s ,c o r r e c t i o n o f ma i n s t e a m p r e s s u r e o n h e a t r a t e c a l c u l a t i o n mod e l ha s be e n bu i l t . Ta k i n g a 6 6 0 MW po we r u ni t a s a n e x a mp l e,h e a t r a t e c o re c t i o n c ur v e s or f ma i n s t e a m p r e s s u r e s we r e c a l c u l a t e d a nd d r a wn u nd e r t he t h r e e v a l v e f ul l wo r k i n g c o n di t i o n . The ma i n s t e a m p r e s s u r e r a ng e d f r o m 2 3. 8 t o 24. 6 M Pa,wh e n t h e ma i n s t e a m p r e s s ur e i s 23. 8 M Pa,t h e e r r o r a t t a i n s

汽轮机缸效率对热耗率的影响计算示例

汽轮机缸效率对热耗率的影响计算示例

Gr再热流量1482.16G 0主蒸汽流量1805.6G LP低压缸进汽流量1272.02Gm门杆漏气 1.73Gqz前轴封漏汽量7.17G1一抽流量124.783G2二抽流量150.238G3三抽流量71.318G4四抽流量87.366G5五抽流量47.226G6六抽流量47.65G7七抽流量86.48G8八抽流量0h0主汽焓3398.8ht调节级后焓3325.4h1一抽焓3087.2h2高压缸排汽焓2989.9h3三抽焓3402h4四抽焓3193.3h5五抽焓2956.7h6六抽焓2834.2h7七抽焓2708.1h8八抽焓0hc排汽焓2445.1hr再热焓3597.4HR设计热耗率7993ηm机械效率0.99ηg发电机效率0.99ηgl锅炉效率0.92ηgd管道效率0.99Nt设计发电端功率600hHP高压缸焓降408.9hip中压缸焓降404.1hlp低压缸焓降748.2G0z 高压缸折算流量1768.294258缸效率对热耗的影响缸效率对汽轮机热耗率的影响,是对汽轮机能耗诊断的重要一步。

本案例以600MW空冷七段抽汽机组为例,分析各缸效率变化1%对热耗率的影响。

注:1.本方法依据ASME PTC6s -1988规程第9章。

2. 只对高压两段抽汽、中压两段抽汽、低压三段抽汽适用。

不同机组须带入参数,重新计算折算抽汽量,再得到缸效率变化影响量。

Grz中压缸折算流量1445.327368 GLz低压缸折算流量1184.549168ΔHR(High)20.17143626ΔHR(Middle)26.50157682ΔHR(LOW)40.21494082Δb(High)0.756612084Δb(Middle)0.994049854Δb(LOW) 1.508425567。

典型600MW汽轮机组热耗高的原因分析及改进措施

典型600MW汽轮机组热耗高的原因分析及改进措施

典型600MW汽轮机组热耗高的原因分析及改进措施作者:杨超来源:《科学与财富》2018年第34期摘要: 600MW汽轮机组因为各种各样的原因都会出现实际热耗比设计热耗要高,导致其消耗的煤电等消耗增加,严重降低了机组的经济性,因此笔者以CLN600-24.2/566/566型汽轮机组为例,对600MW汽轮机组热耗高的问题进行了研究,分析了CLN600-24.2/566/566型汽轮机组的技术要点,随后指出了其热耗高的主要原因,并且根据原因指出了相应的改进措施。

关键词:汽轮机组;技术要点;热耗;改进措施引言:600MW汽轮机组发电技术已经有几十年的历史,在科技性上以及环保性上都表现非常优秀,很多国家采用了这种发电技术。

美国、俄罗斯等在上个世纪中期就开始对这行技术进行研究,我国在这方面的起步比较晚,在上世纪的90年代才开始引用600MW汽轮机组用于火力发电。

CLN600-24.2/566/566型汽轮机组热耗率高达不到设计的标准,这其中的原因有很多,并且这个问题是比较普遍的,因此有必要对此进行深入的讨论。

一、600MW汽轮机组的技术要点(一)600MW汽轮机组技术参数CLN600-24.2/566/566型汽轮机组的主汽压力、温度、流量等分别为24.2MPa、566°C、1660.7T/h,再热蒸汽流量、温度分别为414.1T/h、566°C,低压气缸的排气压力和给水温度分别为11.8KPa和280.4°C。

当CLN600-24.2/566/566型汽轮机组在4.3/5.5KPa的设计背压下工作时,其顺时针转速可达3000r/min。

(二)600MW汽轮机组本体结构设计要点CLN600-24.2/566/566型汽轮机组应用了600MW汽轮机技术制造的低压气缸,其高中压气缸采用改了双层缸的结构,是使用三菱技术制造的,所有气缸的设计都由哈汽和三菱共同完成[1]。

CLN600-24.2/566/566型汽轮机组的冷却蒸汽共有两股,其中一股冷却蒸汽从高压排气区流出,用于进气区高温位置的冷却,另外一股来自机组一级动叶的根部缝隙,这一股冷却蒸汽因为动叶前后的压差不同而产生流动,用于冷却转子的表面,不直接用于冷却566°C的蒸汽[2]。

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影响汽轮机组热耗率(效率)的因素有哪些?
影响汽轮机组热效率(效率)的因素的主要由汽轮机通流部分效率与蒸汽动力循环热效率俩部分效率与蒸汽动力循环热效率俩部分构成,汽轮机通流部分效率和蒸汽动力循环热效率高,则汽轮机热耗率低(效率高)。

汽轮机通流部分效率取决于汽轮机的设计、制造、安装水平,蒸汽动力循环热效率取决于循环形式与循环初终参数。

(1)汽轮机通流部分效率取决于汽轮机高压缸、中压缸、低压缸效率以及高压配汽机构的节流损失。

(2)蒸汽初参数
蒸汽初参数主要是指汽轮机主蒸汽门前的主蒸汽压力、主蒸汽温度。

主蒸汽压力、主蒸汽温度低于设计值对汽轮机热耗率的影响通过两个方面来体现:
1、循环热效率低,汽轮机热耗率上升;
2、造成汽轮机内部蒸汽膨胀也流动状态偏离设计值,缸效率下降,汽轮机组热耗率上升。

所以在汽轮机运行调整过程中,保持蒸汽初参数在运行规程规定范围内是保证汽轮机安全、经济运行的重要措施之一。

对于大容量机组,随着机组负荷的变化有定、滑压运行两种方式,机组定、滑压运行的经济性取决于汽轮机高压缸效率、高压配汽机机构的节流损失以及给水泵能耗的综合作用。

(3)蒸汽终参数
蒸汽终参数是指汽轮机低压缸排气压力。

一般情况下,排汽压力低,则汽轮机热耗率越低。

通常排汽压力通过测量真空和大气压力计算得到,排汽压力等于大气压力减去凝气器真空度,现场分析排汽压力对机组的影响时习惯上采用真空。

凝汽器真空度对汽轮机热耗率的影响通过两个方面来体现:
1、凝气器真空度低于设计值,热力循环冷源参数高于设计值,汽轮机冷源损失增加、循环热效率降低,热耗率上升。

2、凝汽器真空度降低,汽轮机低压缸内部末几级蒸汽膨胀发生变化:有效焓降降低、反动度增大,极效率降低;当凝汽器真空度剧烈变化时,反动度的变化可能引起轴向推力的变化,引起推力轴承负荷增加。

所以在汽轮机运行调整过程中,保持较高的凝汽器真空度参数是保证汽轮机安全、经济运行的重要措施之一。

事实上,凝汽器真空度升高,在机组负荷、环境温度、真空严密性等条件不变的前提下必须依靠增加循环冷却水流量。

而循环冷却水流量增大是以循环水泵耗电量增加为代价的,所以在实际运行工作中就有一个汽轮机最有利真空的控制。

4、在热循环
对于某一给定的蒸汽循环而言,在热蒸汽循环对汽轮机组热耗率的影响主要通过再热蒸汽温度、再热器减温水流量以及再热器压损来体现。

(1)在热蒸汽温度低于设计值。

一是循环热效率降低,汽轮机组热耗率上升。

二是汽轮机中压缸内部蒸汽膨胀与流动状态偏离设计值,造成汽轮机中压缸效率下降,汽轮机组热耗率上升。

(2)再热器减温水流量。

再热器喷水减温的过程,是一个非再热的中参数循环,与主循环相比其热经济性要低许多。

(3)再热器压损,再热器压损增大,一方面按等级效焓降理论,蒸汽的作功能能力降低;另一方面再热器压力降低,中压缸内部蒸汽膨胀与流动状态偏离设计值,造成汽轮机中压缸效率下降,汽轮机组热效率上升。

(5)给水回热循环
给水回热循环对汽轮机热耗率的影响主要是通过给水回热循环的效果体现。

(1)从给水回热循环的结果来看,给水温度达不到设计值,会使给水回热循环的过程降低,汽轮机热耗率上升。

(6)热力系统严密性
热力系统(疏放水系统、旁路系统)严密性差,存在内、外漏现象,汽轮机组热耗率上升。

汽轮机组热耗率降低技术动进
1、管理方面
(1)强化检修和技术管理,制订检修管理、检修质量奖惩、技术监督等办法,采取科学、合理的技术措施,提高检修质量和机组经济运行水平。

定制召开检修例会,分析机组运行状态和存在的问题,研究和制定有针对性的提高机组经济运行水平的措施;当机组运行中热力性能发生异常或因设备原因,影响机组稳定和经济运行时,应及时组织专题研究。

(2)加强运行管理,完善指标竞赛管理等办法,采取科学、合理的优化调整措施,提高机组运行经济性。

定期召开运行分析会,分析机组运行状态、指标完成情况和存在问题,研究和制定有针对性降低能耗指标的运行优化调整措施。

在指标发生异常波动时,应及时组织专题分析。

(3)发挥热力实验的作用,定量分析机组经济状态,为机组检修、技术改造、运行经济调整提供科学的依据。

当机组运行中热力性能或指标发生异常时,应进行热力实验,协助检修和运行查找原因。

2、提高汽轮机通流部分效率
(1)检修方面。

根据设备和热力系统现状,制定检修项目,落实设备技术改造和系统优化改造措施。

结合机组检修队汽轮机通流部件进行除垢、调整高压调门的重叠度。

加强设备缺陷管理,及时消除影响机组经济运行的设备缺陷。

(2)运行方面。

制定机组经济调度和运行优化调整措施,加强监督与指导。

积极开展运行指标竞赛活动,推行机组参数压红线运行、机组低负荷滑压运行等。

加强化学监督,确保汽水品质,防止锅炉、凝汽器、加热器等受热面,以及汽轮机通流部分发生腐蚀、结垢、积盐。

(3)提高蒸汽初参数
确保热控制自动装置的正常投入,提高蒸汽参数调整的品质。

运行要加强机组参数的监视和调整,做到“四勤”(勤检查、勤维护、勤联系、勤调整)和“四稳”(汽温稳定、汽压稳定、水位稳定、负荷稳定),使运行蒸汽参数达到给定值。

(4)提高凝汽器真空
加强调整,保持汽轮机在最有利真空下运行。

加强冷却设备的维护和冷却水质监督,提高凝汽器胶球清洗装置投入率、胶球收球率及冷却塔冷却效率。

定期进行真空严密性实验,清楚真空系统各漏点,保持真空系统严密性在合格范围内。

5、提高再热循环效率
加强运行调整,提高再热蒸汽温度。

运行中尽可能减少再热器喷水减温水量。

6、提高给水回热循环效率
加强设备维护和运行调整,提高高加投入率和给水温度。

保持加热器管子表面的清洁、旁路阀门的严密性,运行中保持加热器正常疏水水位,降低加热器端差。

7、保持热力系统严密性
建立热力系统查漏制度,及时消除疏放放水系统、旁路系统等内、外漏现象。

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