13、16m预应力砼空心板梁先张法钢绞线伸长量计算

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先张法预制空心板梁伸长量计算

先张法预制空心板梁伸长量计算已知预应力筋采用国产φ高强低松弛钢绞线，其标准强度为1860Mpa，每根张拉力为；每根钢绞线的截面面积为140mm2；钢绞线长度为92.79m；（附后：千斤顶标定报告、预应力混凝土用钢绞线检验报告）根据桥梁规范公式（12.8.3-1），其钢绞线理论伸长量为：ΔL=P p L/ A p EpP p—钢绞线的平均张拉力（N），P p=*1000/2=97650N ；L—钢绞线的长度（mm），L=92790mm ；A P—钢绞线的截面面积（mm2），A P= 140 mm2；Ep—钢绞线的弹性摸量（N/ mm2），Ep=（197000+197000+199000）/3=197667 N/ mm2。

ΔL=97650*92790/140/197667=327mm根据桥涵规范规定，预应力筋采用应力控制方法时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉。

实际伸长值与理论伸长值的差值本设计中无规定，因此差值范围为327*=20mm，其实际伸长值上限为347mm；下限为307mm。

根据YDD3000型顶推千斤顶回归方程：千斤顶编号1：Y=+；千斤顶编号2：Y=+。

1、当为16m中板时，钢绞线根数为15根。

Y=*15/2=，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（+）/= Mpa2、当为16m边板时，钢绞线根数为16根。

Y=*16/2=，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（+）/= Mpa3、当为20m中板时，钢绞线根数为20根。

Y=*20/2=1953KN，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（1953+）/=3、当为20m边板时：钢绞线根数为21根。

Y=*21/2=，压力表0371读数应为（）/=压力表1936读数应为（+）/=计算：复核：监理工程师：日期：。

13、16m预应力砼空心板梁先张法钢绞线伸长量计算讲解

预应力砼空心板梁先张法钢绞线张拉力、伸长量（16m、13m）计算书中北交通建设集团有限公司国道108勉县段一级公路改扩建工程SG-3标项目部二○一六年七月十二日国道108勉县段一级公路改扩建工程SG-3标段16m、13m预应力砼空心板梁先张法钢绞线张拉力、伸长量计算书一、计算依据计算依据《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000及《国道108勉县段一级公路改扩建工程施工图设计》，钢绞线采用宁夏新日恒力s l5.2钢绞标准的φ钢丝绳股份有限公司生产的符合GB/T5224-2014b s l5.2φ钢绞线弹性模量y=1860Mpa，伸长率＞3.5%。

经试验：线，R及截面积：Ep=(191.751+190.001+198.713+195.214+197.739+198.6+196.616)2Ap=140mm/7=195.519Gpa,二、张拉程序张拉采用具有自锚性能的夹片式锚具，张拉程序为：０→10%δcon→50%δcon→ 100%δcon三、张拉应力控制预应力钢绞线采用张拉力和伸长值双控张拉施工，张拉控制应力b y=1395 Mpa，张拉采用单根张拉，先调整全部单根=0.75δＫR采用初应力(取10%δK)，调整顺序为先里后外，对称调整。

初应力全部调整后，即可单根张拉至100%δK，张拉顺序同调整初应力顺序，先里后外。

s5.24钢绞线单根张拉控制力为：φb2RAp=140mmy=0.75*1860 Mpa=1395 Mpa, δＫ=0.752=195.3KN Ap=1395 Mpa*140mmδＫ*δcon=10%δcon=19.53 KN50%δcon=97.65 KN100%δcon=195.3 KN四、伸长量计算（一）16m空心板梁１、依据台座形式及钢绞线锚固形式，钢绞线计算长度为：计算长度Ｌ：=张拉台长+钢横梁宽(两端)+夹片锚具长A、中梁L=36.6+0.5*2+0.05=37.65mB、边梁L=36.6+0.5*2+0.05=37.65m2、根据钢绞线理论伸长值计算公式2，Ep=195519N/mm) L=PpL/(ApEp)(式中Ap=140mmΔ计算各阶段张拉中钢绞线的伸长值：Ａ、中梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*37650/(195519*140)=27mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*37650/(195519*140)=135mmδcon时：ΔL3=19530*10*37650/(195519*140)=269mm则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：L1=269-27=242mmΔL3-ΔL=Δ．B、边梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*37650/(195519*140)=27mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*37650/(195519*140)=135mmδcon时：ΔL3=19530*10*37650/(195519*140)=269mm则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：ΔL=ΔL3-ΔL1=269-27=242mm（二）13m空心板梁１、依据台座形式及钢绞线锚固形式，钢绞线计算长度为：计算长度Ｌ：=张拉台长+钢横梁宽(两端)+夹片锚具长A、中梁L=45.5+0.5*2+0.05=46.55mB、边梁L=45.5+0.5*2+0.05=46.55m2、根据钢绞线理论伸长值计算公式2，Ep=195519N/mm) 式中Ap=140mmΔL=PpL/(ApEp)(计算各阶段张拉中钢绞线的伸长值：Ａ、中梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*46550/(195519*140)=33mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*46550/(195519*140)=165mmδcon时：ΔL3=19530*10*46550/(195519*140)=332mm则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：ΔL=ΔL3-ΔL1=332-33=299mmB、边梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*46550/(195519*140)=33mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*46550/(195519*140)=165mmL3=19530*10*46550/(195519*140)=332mmΔ时：conδ则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：ΔL=ΔL3-ΔL1=332-33=299mm五、张拉力与油表读数对应关系预应力张拉采用开封市红利预应力有限公司生产的QYC270油压千顶，张拉油泵采用ZB2*2/50高压力油泵，均经调试并测试能达到正常使用(详见检定证书LYL2016F0147)，张拉力与油表读数对应关系见表：张拉力与油表读数对应关系表达式控制张拉力与油表读数对应关系10%δ100%δ千斤顶型钢绞线油表编号油泵编号con时conδcon时号及编号型号张拉力=δＫ油表读* Ap(KN)油表读数数QYC270Y-150s l5.2φ195.3*2/50 ZB2 0183012660615185注：一元一次线性回归方程为Y=0.925+0.195X，相关系数R=0.9999，平均相对误差V=1.21%。

3~13m空心板梁先张法钢绞线伸长量计算、

摘要：我公司中标承建的胜银路艾依河桥3-13m预应力空心板桥。

采用先张法，进行张拉计算，对应力和伸长量进行控制。

关键词：预应力；钢绞线；张拉；计算1 材料、机具及设备所用预应力钢材采用1×7-15.24-1860-Ⅱ级钢绞线，其力学性能为：强度>1860MPa，延伸率>3.5%，弹性模量（实测值）为：E=197GPa。

Ⅱ级松弛，符合GB/T5224-2003和ASTMA416-98 标准要求，所采用的张拉设备如下：张拉机具油泵型号为：ZB500型。

千斤顶型号为：YC300A-400、YC300A、YC25。

仪表型号为：Y-150。

所用千斤顶、压力表均已委托宁夏公路工程质量检测中心标定。

2 施加预应力的准备工作2.1施工现场应具备经批准的张拉程序和现场施工说明书。

2.2现场已有具备预应力施工知识和正确操作的施工人员。

2.3施工现场已具备确保全体操作人员和设备安全的必要的预防措施。

2.4监理工程师对张拉作业的批复。

2.5实施张拉时，应使千斤顶的张拉力作用线与预应力筋的轴线重合一致。

3 张拉程序3.1预应力筋采用应力控制方法张拉时，以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。

3.2预应力筋的理论伸长值ΔL（mm）可按下式计算：=195300×68400/140/194000=492mm式中：PP—预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力；L—预应力筋的计算长度（mm）；AP—预应力筋的截面面积（mm2）；EP—预应力筋的弹性模量（N/mm2）。

3.3预应力筋张拉时，从固定端先调整到初应力σ0，该初应力为张拉控制应力σcon的10%，伸长值从初应力时开始量测。

将预应力钢绞线拉直，锚固端和连接器处拉紧，在预应力钢绞线上选定适当的位置刻画标记，作为测量延伸量的基点，再从张拉端张拉控制应力到σcon 的20%并量测伸长值ΔL2，最后张拉到σcon，量测伸长值ΔL1，预应力筋张拉的实际伸长值ΔL（mm），可按下式计算：ΔL=ΔLl+ΔL2式中：ΔLl—从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值（mm）；ΔL2—初应力以下的推算伸长值（mm），采用相邻级的伸长值，即10%σcon~20%σcon的实测伸长值（mm）；一端固定，一端多根张拉。

预应力张拉伸长量计算公式

预应力张拉伸长量计算公式预应力筋理论伸长值△Lcp按以下公式计算：（由张拉10%到100%的伸长值）△Lcp = 0.9 Fpm Lp / Ap Ep式中:0.9 ——系数（由10% ~ 100%的伸长值折减系数）Fpm——预应力筋的平均张拉力NLp ——预应力筋的计算长度mmAp ——预应力筋的截面面积mm2Ep ——预应力筋的弹性模量=1.95×105 N/mm2 式中的“Fpm——预应力筋的平均张拉力N”较难求得。

由张拉力和第二项摩擦损失求得。

摩擦损失又有一个公式去求得：δl2=δcon*(1-1/e(kx+uθ))。

（kx+uθ）是指数。

15.24钢绞线公称面积钢铰线应是15.24mm的是美国标准，截面面积是140mm2，单位重是1.102每米。

15.2mm2的是中国的标准，截面是一样的为140mm2，单位重是1.101每米。

钢绞线张拉伸长量的计算桥梁结构常用钢绞线的规格一般是ASTM A416、270级低松弛钢绞线，公称直径为15.24mm，标准强度为1860MPa，弹性模量为195000MPa，桥梁施工中张拉控制应力（本文中用Ycon表示）一般为标准强度的75%即1395MPa。

本文重点介绍曲线布置的钢绞线伸长量计算，并给出CASIO fx-4800P计算器的计算程序，另外简要介绍千斤顶标定的一些注意问题。

参照技术规范为《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）（以下简称《桥规》）。

一、直线布置的钢绞线伸长量计算：直线布置的钢绞线伸长量计算有两种计算方式：1、按照《桥规》第129页公式12.8.3-1计算，其中Pp平均张拉力在直线布置时即为张拉控制力，其余参数按照实际使用的钢绞线相应参数代入即可。

2、简化公式公式中Pp（单位：N）/Ap（单位：mm2）即平均张拉力/截面面积就是平均张拉应力（单位为MPa），本文中用Y表示，则公式可以简化为⊿L=Y*L/Ep。

桥梁施工中直线布置钢绞线时一般Y=Ycon=1395MPa，Ep=195000Mpa，代入公式中计算得简式⊿L=0.0071538L，⊿L与L的单位相同。

钢绞线张拉伸长量的计算

钢绞线张拉伸长量的计算桥梁构造常用钢绞线的规格一般是ASTM A416 、270 级低废弛钢绞线，公称直径为 15.24mm ，标准强度为 1860MPa ，弹性模量为 195000MPa ，桥梁施工中张拉控制应力（本文顶用Ycon 表示）一般为标准强度的75% 即 1395MPa 。

本文要点介绍曲线部署的钢绞线伸长量计算，并给出CASIO fx-4800P计算器的计算程序，此外简要介绍千斤顶标定的一些注意问题。

参照技术规范为《公路桥涵施工技术规范》（ JTJ 041-2000 ）（以下简称《桥规》）。

一、预应力系统安装：1、涟漪管、锚垫板和连结器安装：(1)、涟漪管安装 :预应力用涟漪管采纳塑料涟漪管，涟漪管严格按设计图纸地点和要求安装，并要以定位筋将涟漪管固定坚固，在直线段约为0.3 米一道“Ｕ”字形架立筋固定，曲线段加密，免得在混凝土浇筑过程中，涟漪管产生移位，影响钢束对箱梁混凝土的压力，假如管道和钢筋发生矛盾，应以管道地点不变成主。

(2)、锚垫板安装：在固定端和张拉端分别安装对应型号和规格的锚垫板和螺旋筋，并将锚垫板喇叭口底端和涟漪管连结坚固，锚垫板要坚固地安装在模板上。

要使垫板与孔道严格对中，并与孔道端部垂直，不得错位。

锚下螺旋筋及增强钢筋要严格按图纸设置，喇叭口与涟漪管道要连结平顺，密封。

对锚垫板上地的压浆孔要妥当封堵，防备浇注混凝土时漏浆堵孔。

安装锚垫板时，关于两头张拉的锚具，需注意压浆端进浆孔向下，出气孔向上，关于一端张拉的P 锚、 H 锚应把张拉端作为进浆孔，且向下，以保证压浆的密实。

(3)、连结器安装：从第二孔箱梁开始，在前一段已张拉完的群锚连结体上安装连结器，并进行钢绞线接长。

2、钢绞线安装：a.钢绞线下料：钢绞线一定在平坦、无水、洁净的场所下料，钢绞线下料长度要经过计算确立，计算应试虑孔道曲线长，锚夹具长度，千斤顶长度及外露工作长度等要素，预应力筋地切割宜用砂轮锯切割，下料过程中钢绞线切口端先用铁丝扎紧，采纳砂轮切割机切割。

钢绞线理论伸长值及实际的计算

钢绞线理论伸长值及实际的计算一，钢绞线理论伸长值的计算目前，施工中对钢绞线张拉的控制一般采取引伸量与张拉应力双控，以张拉应力为主引伸量为副的控制方法，即要实际伸长值与理论伸长值的差值满足设计请求，要求控制在6％以内。

尽管在设计中已给了钢绞线张拉的理论伸长值，然而作为现场的施工技术人员应当依据现场的实际状况对数据进行整理，正确的盘算出钢绞线的理论伸长值。

假如在计算钢绞线的实际伸长值时疏忽了张拉采取的方法，不加差别的进行计算，计算的预应力均匀张拉力不免会有偏向，这必定招致钢绞线理论伸长值计算有误，并将影响钢绞线的张拉质量，预应力构件的施工质量也随之遭到影响，因而这是咱们现场施工技术人员必需注重的问题。

预应力筋长度（L）的取值设计中钢绞线的长度有时未计入张拉工作长度，或是计算的张拉工作长度与实际不相符，因而在施工时计算钢绞线下料长度和张拉预应力筋长度时均应当依据实际状况进行调整，即依据实测的千斤顶长度、锚环厚度等进行调整。

个别状况下，预应力筋的张拉长度应计算到千斤顶工具锚的地位，钢绞线的下料长度还应在预应力筋长度的基本上每端加上千斤顶工具锚后20cm的钢绞线长度。

预应力筋的截面面积（A ）、弹性模量（E ）取值计算钢绞线的理论伸长值时所采取的截面面积和弹性模量是规则标准值，但进入施工现场的各批钢绞线的截面面积和弹性模量与标准值对比都有偏差，因而咱们应依据各批钢绞线实测的截面面积和弹性模量对计算的理论伸长值进行修改。

1、先张法理论伸长值计算张拉锚固控制力及理论伸长值计算a.单根钢绞线张拉锚固控制应力：бk=0.70Rb单根钢绞线张拉锚固控制力：对Φs15.2 AP = 140㎜2PP= APбk弹性模量Ep=1.95×105 Mpa,张拉台长L﹦79.9m﹦79900㎜b. 钢绞线理论伸长值：△L= PP L/APEp2、后张法理论伸长值计算A、利用《公路桥涵施工技术规范》（JTG\T50-2011）预应力筋的理论伸长值△L(mm)按式(12.8.3-1)计算：△L= P p L／A p·E p (12.8.3-1)式中：P p—预应力筋的平均张拉力（N ）L—预应力筋的长度（mm ）A p—预应力筋的截面面积（mm2）E p—预应力筋的弹性模量（N/mm2）B、本梁的钢铰线为直线与曲线混合组成的预应力筋，参照《公路桥涵施工技术规范》（JTG\T50-2011）计算P p。

先张法控制力及伸长值计算书

16m预应力砼空心板
先张钢绞线控制力及伸长值计算书
一、预应力钢绞线
1、预应力钢绞线采用公称直径ФS=15.2mm的高强度低松弛钢绞线。

2、预应力钢绞线标准强度f pk=1860MPa，松弛率ρ=0.035，松弛系
数ξ=0.3，弹性模量E p=1.95×105MPa。

3、张拉控制应力采用σcon=0.70f pk=0.70×1860 MPa =1302MPa。

二、单根钢绞线在控制力下的伸长值：
1、基本计算公式《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）
伸长量：ΔL=P P·L/A P·E P
P P—预应力钢筋的平均张拉力（N）,直线型取张拉端的拉力；
L---预应力筋的长度(mm);
Ap---预应力筋的截面面积（mm2）；
Ep---预应力筋的弹性模量（N/mm2）.
2、基本计算参数
P P=σcon×Ap ；L =75945mm；
Ap=140 mm2；Ep=1.95×105MPa。

3、预应力钢筋的平均张拉力：P=σcon×Ap =1302×140=182280N=182.28KN
单侧张拉控制力为91.14KN
4、控制力下钢绞线相应伸长值：
ΔL=P P·L/A P·E P=σK·L/E P=（1302×140×75945）÷（1.95×105×140）=507mm 单侧伸长量：ΔL/2=507/2=253.5mm。

16m预应力钢绞线张拉伸长量计算公式程序

一、张拉伸长量计算公式的意义预应力钢绞线的张拉过程是预应力混凝土结构中至关重要的一步，它直接影响到结构的承载能力和使用安全性。

在预应力钢绞线张拉的过程中，需要对其张拉后的伸长量进行准确计算，以确保结构的稳定性和安全性。

编写张拉伸长量计算公式程序对于工程实践具有重要的意义。

二、张拉伸长量计算公式的推导及程序编写1. 张拉伸长量计算公式的推导过程在预应力钢绞线张拉的过程中，张拉力与伸长量之间存在着一定的函数关系。

根据胡克定律，张拉力与伸长量之间满足线性关系，即张拉力与伸长量成正比。

可以通过胡克定律推导出张拉伸长量的计算公式。

假设预应力钢绞线的截面积为A，杨氏模量为E，张拉力为F，则根据胡克定律可得到张拉伸长量的计算公式为：ΔL = FL/AE其中，ΔL为预应力钢绞线的伸长量，F为张拉力，L为预应力钢绞线的长度，A为截面积，E为杨氏模量。

2. 张拉伸长量计算公式程序的编写根据上述推导的张拉伸长量计算公式，可以编写相应的计算程序。

程序主要包括输入张拉力、截面积、杨氏模量和长度等参数，以及计算伸长量的核心计算部分。

具体程序编写语言可以根据实际需要选择合适的计算工具，比如MATLAB、Python等。

在程序编写过程中，需要考虑输入参数的合理性和准确性，以及计算结果的精确性和可靠性。

还需要考虑程序的扩展性和通用性，以便于在不同的预应力钢绞线张拉工程中使用。

三、张拉伸长量计算公式程序的应用与优化1. 张拉伸长量计算公式程序的应用通过张拉伸长量计算公式程序，工程师可以快速、准确地计算预应力钢绞线在张拉过程中的伸长量，为工程实践提供重要的参考数据。

这些数据可以用于优化预应力钢绞线的张拉设计，确保结构的安全性和稳定性。

在实际工程中，张拉伸长量计算公式程序可以结合传感器和监测系统，实时监测预应力钢绞线的张拉情况，并及时调整张拉力和伸长量，以确保结构的预应力效果。

2. 张拉伸长量计算公式程序的优化为了进一步提高张拉伸长量计算公式程序的准确性和可靠性，可以考虑以下优化方向：（1）考虑预应力钢绞线的非线性特性，通过数值模拟和实验数据拟合，建立更为准确的伸长量计算模型。

先张法空心板梁张拉参数计算书(全部油表)

济乐高速公路5标先法空心板梁拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超拉。

当拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新拉到控制应力，直到稳定为止。

现将拉控制程序说明如下：一、拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求，先法采用一端拉，另一端固定，其中预应力钢筋拉控制应力为0.70 f pk=1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70%；根据出厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa；先法拉程序：0 σ。

（拟采用σ。

=0.25σcon 0.5σcon 1.0σcon）σcon （持荷5分钟锚固），拉采用双控，以拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。

理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计拉力（N）L——拉钢绞线长度（cm）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）对于本预制梁场：P=1860*70%*Ap=1302Ap（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103(台座)- 0.65（拉端) –2（锚固端) =100.35mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89(台座) – 1.6（拉端) - 1（锚固端) =86.4mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格围：630～710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格围：543～611mm；二、先法预应力空心板梁拉油压表读数计算式拉控制应力σcon =0.7fpk=1302MPa，单根钢绞线控制拉力Ng=σcon ×Ap=182.28KN，整体控制拉力为:10m板梁中梁: Ny=9根×Ng=1640.5KN；10m板梁边梁: Ny=11根×Ng=2005KN；13m板梁中梁: Ny=12根×Ng=2187.3KN；13m板梁边梁: Ny=13根×Ng=2369.6KN；16m板梁中梁: Ny=14根×Ng=2551.9KN；16m板梁边梁: Ny=16根×Ng=2916.5KN；20m板梁中梁: Ny=18根×Ng=3281KN；20m板梁边梁: Ny=20根×Ng=3645.6KN；千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号：1911910千斤顶编号：12170#回归方程：P=0.2311F+1.26压力表编号：1911992千斤顶编号：12161#回归方程：P=0.01740F-0.32压力表编号：1911907千斤顶编号：2#回归方程：P=0.01715F+0.22先法预应力空心板梁单根φs15.2钢绞线其设计拉控制力为182.28KN.一、12170#液压式拉机（1）压力表1911910P=0.2311F+1.260.10σcon =0.2311×182.28×0.10+1.26 =5.47MPa（2）压力表1811470P=0.2436F+0.050.10σcon =0.2436×182.28×0.10+0.05 =4.49MPa10m空心板梁中梁9φs15.2钢绞线其设计拉控制力为1640.5KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×1640.5÷2×0.25-0.32=3.24MPa0.5σcon =0.01740×1640.5÷2×0.5-0.32=6.81MPa1.0σcon =0.01740×1640.5÷2×1.0-0.32=13.95MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×1640.5÷2×0.25+1.01=4.64MPa0.5σcon =0.01774×1640.5÷2×0.5+1.01=8.28MPa1.0σcon =0.01774×1640.5÷2×1.0+1.01=15.56MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×1640.5÷2×0.25+0.22=3.73MPa0.5σcon =0.01715×1640.5÷2×0.5+0.22=7.25MPa1.0σcon =0.01715×1640.5÷2×1.0+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×1640.5÷2×0.25+0.08=3.83MPa0.5σcon =0.01829×1640.5÷2×0.5+0.08=7.58MPa1.0σcon =0.01829×1640.5÷2×1.0+0.08=15.08MPa10m空心板梁边梁11φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2005KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2005÷2×0.25-0.32=4.04MPa0.5σcon =0.01740×2005÷2×0.5-0.32=8.4MPa1.0σcon =0.01740×2005÷2×1.0-0.32=17.12MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2005÷2×0.25+1.01=5.45MPa0.5σcon =0.01774×2005÷2×0.5+1.01=9.9MPa1.0σcon =0.01774×2005÷2×1.0+1.01=18.79MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2005÷2×0.25+0.22=4.51MPa0.5σcon =0.01715×2005÷2×0.5+0.22=8.81MPa1.0σcon =0.01715×2005÷2×1.0+0.22=17.41MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2005÷2×0.25+0.08=4.66MPa0.5σcon =0.01829×2005÷2×0.5+0.08=9.24MPa1.0σcon =0.01829×2005÷2×1.0+0.08=18.41MPa13m空心板梁中梁12φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2187.3KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2187.3÷2×0.25-0.32=4.43MPa0.5σcon =0.01740×2187.3÷2×0.5-0.32=9.19MPa1.0σcon =0.01740×2187.3÷2×1.0-0.32=18.71MPa （2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2187.3÷2×0.25+1.01=5.86MPa0.5σcon =0.01774×2187.3÷2×0.5+1.01=10.71MPa1.0σcon =0.01774×2187.3÷2×1.0+1.01=20.41MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2187.3÷2×0.25+0.22=4.90MPa0.5σcon =0.01715×2187.3÷2×0.5+0.22=9.59MPa1.0σcon =0.01715×2187.3÷2×1.0+0.22=18.97MPa （2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2187.3÷2×0.25+0.08=5.08MPa0.5σcon =0.01829×2187.3÷2×0.5+0.08=10.08MPa1.0σcon =0.01829×2187.3÷2×1.0+0.08=20.08MPa13m空心板梁边梁13φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2369.6KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2369.6÷2×0.25-0.32=4.83MPa0.5σcon =0.01740×2369.6÷2×0.5-0.32=9.98MPa1.0σcon =0.01740×2369.6÷2×1.0-0.32=20.29MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2369.6÷2×0.25+1.01=6.26MPa0.5σcon =0.01774×2369.6÷2×0.5+1.01=11.51MPa1.0σcon =0.01774×2369.6÷2×1.0+1.01=22.02MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2369.6÷2×0.25+0.22=5.30MPa0.5σcon =0.01715×2369.6÷2×0.5+0.22=10.37MPa1.0σcon =0.01715×2369.6÷2×1.0+0.22=20.53MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2369.6÷2×0.25+0.08=5.49MPa0.5σcon =0.01829×2369.6÷2×0.5+0.08=10.91MPa16m空心板梁中梁14φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2551.9KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2551.9÷2×0.25-0.32=5.23MPa0.5σcon =0.01740×2551.9÷2×0.5-0.32=10.78MPa1.0σcon =0.01740×2551.9÷2×1.0-0.32=21.88MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2551.9÷2×0.25+1.01=6.66MPa0.5σcon =0.01774×2551.9÷2×0.5+1.01=12.32MPa1.0σcon =0.01774×2551.9÷2×1.0+1.01=23.64MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2551.9÷2×0.25+0.22=5.69MPa0.5σcon =0.01715×2551.9÷2×0.5+0.22=11.16MPa1.0σcon =0.01715×2551.9÷2×1.0+0.22=22.1MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.5σcon =0.01829×2551.9÷2×0.5+0.08=11.74MPa1.0σcon =0.01829×2551.9÷2×1.0+0.08=23.41MPa16m空心板梁边梁16φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2916.5KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2916.5÷2×0.25-0.32=6.02MPa0.5σcon =0.01740×2916.5÷2×0.5-0.32=12.37MPa1.0σcon =0.01740×2916.5÷2×1.0-0.32=25.05MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2916.5÷2×0.25+1.01=7.47MPa0.5σcon =0.01774×2916.5÷2×0.5+1.01=13.94MPa1.0σcon =0.01774×2916.5÷2×1.0+1.01=26.88MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2916.5÷2×0.25+0.22=6.47MPa0.5σcon =0.01715×2916.5÷2×0.5+0.22=12.72MPa1.0σcon =0.01715×2916.5÷2×1.0+0.22=25.23MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2916.5÷2×0.25+0.08=6.74MPa0.5σcon =0.01829×2916.5÷2×0.5+0.08=13.41MPa1.0σcon =0.01829×2916.5÷2×1.0+0.08=26.75MPa20m空心板梁中梁18φs15.2钢绞线其设计拉控制力为3281KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3281÷2×0.25-0.32=6.81MPa0.5σcon =0.01740×3281÷2×0.5-0.32=13.95MPa1.0σcon =0.01740×3281÷2×1.0-0.32=28.22MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3281÷2×0.25+1.01=8.28MPa0.5σcon =0.01774×3281÷2×0.5+1.01=15.56MPa1.0σcon =0.01774×3281÷2×1.0+1.01=30.11MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3281÷2×0.25+0.22=7.25MPa0.5σcon =0.01715×3281÷2×0.5+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3281÷2×0.25+0.08=7.58MPa0.5σcon =0.01829×3281÷2×0.5+0.08=15.08MPa1.0σcon =0.01829×3281÷2×1.0+0.08=30.08MPa20m空心板梁边梁20φs15.2钢绞线其设计拉控制力为3645.6KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3645.6÷2×0.25-0.32=7.60MPa0.5σcon =0.01740×3645.6÷2×0.5-0.32=15.54MPa1.0σcon =0.01740×3645.6÷2×1.0-0.32=31.39MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3645.6÷2×0.25+1.01=9.09MPa0.5σcon =0.01774×3645.6÷2×0.5+1.01=17.17MPa1.0σcon =0.01774×3645.6÷2×1.0+1.01=33.34MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3645.6÷2×0.25+0.22=8.03MPa1.0σcon =0.01715×3645.6÷2×1.0+0.22=31.48MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3645.6÷2×0.25+0.08=8.41MPa0.5σcon =0.01829×3645.6÷2×0.5+0.08=16.75MPa1.0σcon =0.01829×3645.6÷2×1.0+0.08=33.42MPa附件：液压式拉机检定证书对同一验收批同一设计强度，工程现场分两种方法评定：（一）非统计方法——用于试块组数n≤9组时mfcu≥1.15fcu,kfcu,min≥0.95fcu,k（二）统计方法——用于试块组数n≥10组时mfcu－λ1 Sfcu ≥0.90fcu,kfcu,min≥λ2 fcu,k20组以上同10-20组，也是采用数理统计方法他的系数没有对齐，这是个表格，要对齐的看组数n= 10～14 15～24 ≥25λ1 = 1.7 1.65 1.6λ2 = 0.9 0.85 0.85 当组数在10-14间的时候，λ1取1.7，λ2取0.9，代入到二楼提供的式子里。

先张法预制板梁施工作业指导书

先张法预制板梁施工作业指导书先张法预制板梁施工作业指导书一、预制场概况1、地理位置预应力构件场座落在XXX，预制场北边紧靠312国道，南侧紧靠一条沟通京运大运河的百吨级船码航道，东侧边是一条与娄江河相连的河宽约20米的地方河流，水陆交通运输十分方便。

场区建设用地约25亩，建设工程范围约15000平方米。

2、规模1）、预制场建设规模为四槽三梁，张拉台座的总长为90.4米，有效长度为80米，台座设置于场地中央位置，纵向位置以离东河岸2530米为准向西布置，台座西端空地满足大梁堆放和运输。

台座采用承压柱结构，承压柱截面选用0.4m0.6m，内配6根ф20主筋，C30砼浇筑，相邻承压柱中心距1.9 m。

同时为确保承压柱的稳定性，沿纵向每7. 0 m设置一道联系横梁，使预制台座构成一个框架结构。

2）、台座结构采用全埋式，台面可适应多种用途，横断面根据地质情况经计算后确定台面截面形式，台座适用于钢绞线的使用。

3）、底模采用钢模板，高度高出台面，便于设置预埋件，侧模采用包底板。

4）、预制场水上运输大梁采用伸出东河岸，设钻孔桩排架的栈桥式码头，铺设轨道，行车安装大梁上船厂。

5）、预制场设跨径18m的32t、5t、20t龙门吊各一台，10线88m长的制梁台座，50套定型钢模（10m板梁中梁模板8套，边梁模式板7套；13m板梁中梁模板6套，边梁模板6套；16m板梁中梁模板4套，边梁模板4套；20m板梁中梁模板3套，边梁模板3套），5套预应力张拉设备。

二、主要材料情况：1、10m、13m和16m预应力砼空心板的预制板，砼标号为40号；20m 跨径预应力砼空心板的预制砼标号为50号。

2、预应力筋采用符合ASTMA416-97标准的270级钢绞线，其中跨径10、13、16m预应力砼空心板采用j12.70钢绞线；跨径为20m预应力砼空心板采用j15.24钢绞线，RYb=1860Mpa，EY=1.9105 Mpa，松驰率为2.5%。

1316m预应力砼空心板梁先张法钢绞线伸长量计算讲解

初应力全部调整后，即可单根张拉至100%δK，张拉顺序同调整初应力顺序，先里后外。

s5.24钢绞线单根张拉控制力为：φb2RAp=140mmy=0.75*1860 Mpa=1395 Mpa, δＫ=0.752=195.3KN Ap=1395 Mpa*140mmδＫ*δcon=10%δcon=19.53 KN50%δcon=97.65 KN100%δcon=195.3 KN四、伸长量计算（一）16m空心板梁１、依据台座形式及钢绞线锚固形式，钢绞线计算长度为：计算长度Ｌ：=张拉台长+钢横梁宽(两端)+夹片锚具长A、中梁L=36.6+0.5*2+0.05=37.65mB、边梁L=36.6+0.5*2+0.05=37.65m2、根据钢绞线理论伸长值计算公式2，Ep=195519N/mm) L=PpL/(ApEp)(式中Ap=140mmΔ计算各阶段张拉中钢绞线的伸长值：Ａ、中梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*37650/(195519*140)=27mm 0.5δcon时：ΔL2=19530*5*37650/(195519*140)=135mmδcon时：ΔL3=19530*10*37650/(195519*140)=269mm则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：L1=269-27=242mmΔL3-ΔL=Δ．B、边梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*37650/(195519*140)=27mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*37650/(195519*140)=135mmδcon时：ΔL3=19530*10*37650/(195519*140)=269mm则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：ΔL=ΔL3-ΔL1=269-27=242mm（二）13m空心板梁１、依据台座形式及钢绞线锚固形式，钢绞线计算长度为：计算长度Ｌ：=张拉台长+钢横梁宽(两端)+夹片锚具长A、中梁L=45.5+0.5*2+0.05=46.55mB、边梁L=45.5+0.5*2+0.05=46.55m2、根据钢绞线理论伸长值计算公式2，Ep=195519N/mm) 式中Ap=140mmΔL=PpL/(ApEp)(计算各阶段张拉中钢绞线的伸长值：Ａ、中梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*46550/(195519*140)=33mm 0.5δcon时：ΔL2=19530*5*46550/(195519*140)=165mmδcon时：ΔL3=19530*10*46550/(195519*140)=332mm则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：ΔL=ΔL3-ΔL1=332-33=299mmB、边梁：0.1δcon时：ΔL1=19530*46550/(195519*140)=33mm0.5δcon时：ΔL2=19530*5*46550/(195519*140)=165mmL3=19530*10*46550/(195519*140)=332mmΔ时：conδ则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：ΔL=ΔL3-ΔL1=332-33=299mm五、张拉力与油表读数对应关系预应力张拉采用开封市红利预应力有限公司生产的QYC270油压千顶，张拉油泵采用ZB2*2/50高压力油泵，均经调试并测试能达到正常使用(详见检定证书LYL2016F0147)，张拉力与油表读数对应关系见表：张拉力与油表读数对应关系表达式控制张拉力与油表读数对应关系10%δ100%δ千斤顶型钢绞线油表编号油泵编号con时conδcon时号及编号型号张拉力=δＫ油表读* Ap(KN)油表读数数QYC270Y-150s l5.2φ195.3*2/50 ZB2 0183012660615185注：一元一次线性回归方程为Y=0.925+0.195X，相关系数R=0.9999，平均相对误差V=1.21%。

桥头搭板的施工工艺简述

桥头搭板的施工工艺简述（1）检测搭底标高为保证搭板厚度，在桥头搭板施工以前对搭底标高进行检测，并对高出部分进行凿除，以保证搭板厚度。

（2）清扫套管安装，油毡铺设为防止搭板底有杂物造成搭板与搭底基层形成夹层，在绑扎钢筋之前必须清扫干净，并注意用直径为4cm、高20cm钢管套在搭板预埋钢筋上，并用沥青玛帝脂填充，同时将台帽牛腿处铺油毡。

（3）钢筋制作与绑扎钢筋的接头采用搭接（30d或焊接10d），钢筋安装按图纸所示的位置安装，所有交叉点均用扎丝绑扎，周边用砼预制块定位，保证保护层的厚度，并注意：用定位钢筋将搭板拉杆按设计要求固定好。

完毕后填写钢筋检验表，并报监理工程师签证认可。

（4）模板的安装钢筋绑扎验收完毕后支模板，安装时应严格控制中线位置及标高。

模板采用预埋钢筋加固，确保在施工过程中模板不因振捣等因素变形或移位。

模板安装完毕后，进行检验并填写模板安装检验表，报监理工程师签字认可。

资料简介(先张法预应力梁板施工工艺)1 张拉台先张法的长线生产采用台座,构件在固定的台座上生产,预应力筋的张拉、锚固,混凝土浇筑、养护和预应力筋的放张等均在台座进行,因此台座要承受全部预应力筋的拉力,故称之为承台。

承台要具有足够的强度、刚度和稳定性,以免因台座变形、倾覆、位移而引起预应力的损失。

台座的长度、宽度和趟数根据构件的数量、工期以及场地大小而综合考虑确定。

一般在施工现场制作的台座以槽式台座为宜,由传力柱、横梁和平台面等主要部分组成,既可承受张拉力, 又可作蒸气养护槽使用。

台座应制作在起重设备下,且将几趟台座并联在一起,既可共用传力柱,也可将固定钢横梁整体制作。

传力柱的强度按钢筋混凝土结构偏心受压构件计算,钢横梁则由型钢或钢板组合构成,但须保证钢横梁组合截面的抗弯截面模量满足张拉力形成的弯矩。

2 先张法施工工艺2．1张拉前施工准备2．1．1材料检测：为确保施工安全,保证工程质量,材料采购时必须索要生产厂家的钢绞线材质证明书以及锚具、连接器等的静载锚具性能检测合格证。

预应力钢绞线张拉伸长值的计算

预应力钢绞线张拉伸长值的计算【摘要】桥梁预应力施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，所以伸长值的计算就相当重要。

预应力施工一般有先张法和后张法两种，先张法的预应力筋一般为直线，计算较为简便，可以作为后张法无管道摩擦的特殊情况进行研究，因此这里着重论述后张法伸长值的计算方法。

计算伸长值的第一步，首先要确定预应力筋的工作长度和线型段落到划分。

后张法钢筋的线型一般均是既有直线，又含曲线，由于不同线型区间的平均应力会有很大差异，因此需要分段进行伸长值计算，然后再累加。

值得一提的是，再计算工作长度时，一定要考虑位于张拉千斤顶中的那部分预应力筋尺寸，这部分的伸长值对工作长度小于20m时的情况影响尤为明显。

（一）工程概况诸永高速公路绍兴段直埠互通，半幅桥宽12.0m，桥梁跨径布置为(2*27+2*28+2-19.75)m，下部结构桩柱式柱墩，肋式桥台，钻孔灌注桩基础。

（二）结构设计形式现浇预应力箱梁采用单箱三室直腹板断面，梁高1.6m，混凝土设计标号为C50。

纵向预应力束采用低松弛钢绞线配OVM15-15型锚具和OVM15-15L型连接器，钢绞线N1、N2、N3、N7、N8、N9采用单端张拉，N4、N5、N6采用双端张拉，横向预应力束采用低松弛钢绞线配OVM15-15型锚具和OVM15-15P 型固定P锚，钢绞线N1、N2采用单端张拉。

预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为Rby＝1860Mpa，锚下张拉控制力为Δk=0.75RbyMpa。

（三）后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。

《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值的计算按照以下公式：ΔL=（1）Pp=（2）式中：ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力，注意不等于各分段的起点力与终点力的平均值（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和（rad）；x—从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L（m）；k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。

桥梁钢绞线张拉伸长量的计算公式总结

桥梁钢绞线张拉伸长量的计算公式总结桥梁结构常用钢绞线的规格一般是ASTMA416、270级低松弛钢绞线，公称直径为15.24mm，标准强度为1860MPa，弹性模量为195000MPa，桥梁施工中张拉控制应力（本文中用Ycon表示）一般为标准强度的75%即1395MPa。

12二、曲线布置的钢绞线伸长量计算实际上曲线布置的钢绞线伸长量就是把每一计算段（包括直线段和曲线段）的伸长量分别计算出来，最后和值就是总伸长量。

关键在于对于曲线布置的钢绞线每一计算段的张拉端应力和平均张拉应力都不相同，手工计算起来比较繁琐，并且《桥规》中只给出了平均张拉力的计算公式，而未说明具体的计算过程，另外借助程序计算比较方便。

平均张拉力计算公式见《桥规》第339页附录G-8：预应力筋平均张拉力的计算。

对于此公式本文中把张拉端的张拉力改为张拉端的张拉应力（用Y表示），则计算结果就是平均张拉应力（用Yp表示），这样计算会更方便一些。

下面举例说明曲线布置的钢绞线伸长量计算过程：直线12A下类同。

②计算BC圆曲线段B点为张拉端，YB=YA=1395MPa（因为AB为直线段），切线夹角和为0.34907rad，代入附录公式得YBC=1346.0256MPa，则⊿LBC=YBC*LBC/Ep=0.009636m。

其中YBC为BC段的平均张拉应力，以下类同。

③计算CD直线段C点为张拉端，Yc=2YBC-YB=1297.0512MPa（因为BC段为圆曲线段，Yc ④计算DE圆曲线段YD=Yc=1297.0512Mpa，YDE=1251.5156MPa（按照《桥规》中附录公式计算），则⊿LDE=YDE*LDE/Ep=0.00896m。

1÷2单位为MPa；E为钢绞线的弹性模量，单位为MPa。

程序开始时需要输入这4个参数。

②X为当前计算段的钢绞线长度，单位为m；J为当前计算曲线段的切线夹角和，《桥规》中单位为rad，本程序中直接输入角度即可，直线时输入0。

桥梁预应力张拉详细计算过程及伸长量计算过程

一、工程概况（一）总体概况即本项目终点K11+700，全长11.7公里。

我标段共有T梁432片，其中90片为16 m，342片为13m，（详见表1.1T梁工程数量表）。

表1.1T梁工程数量表二、施工工艺张拉作业使用智能张拉设备。

当试压同条件试块强度和现场回弹强度≥90%设计强度值时进行张拉。

张拉正后方设置防护钢板挡板。

预应力张拉设计顺序现张拉N1，后张拉N2，依次进行。

钢绞线张拉程序：0→初应力(0.10δk) →0.2δk→1.0δk(持荷5min锚固)，预应力钢绞线张拉采用双控，即以张拉力控制为主，以伸长量进行校核。

实际伸长量与理论伸长量差值需控制在±6%以内。

若实际量测伸长量符合计算要求（与计算伸长值相比误差在±6%范围之内）则封闭锚具和夹片并拆除千斤顶，如果实际量测伸长量与计算伸长值相差较大，暂停张拉，查清原因并解决问题后方再继续张拉（预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算见计算书）。

T梁起拱度采用张拉前后测设高程并计算其差值得出。

张拉前，在梁中轴线上以跨中为起点向两边每2m纵距布设观察点位，用水准仪测设高程。

张拉时要注意不要堵塞进、出浆孔孔道。

张拉完成后，将多余的钢绞线用砂轮机切除，钢铰线剩余长度﹥3cm。

钢绞线切除后，及时对锚头进行封堵，保证封锚密实。

张拉前千斤顶、锚环、夹片、工作锚具、工作夹片、压力表、油泵等张拉设备进行检验。

千斤顶、油泵、压力表与张拉应力值的关系方程式，由有资质的检测单位检测。

锚环、夹片、工作锚具、工作夹片应当无破损，锚环、夹片、工作锚具、工作夹片在使用前送样进行强度检验，符合《预应力筋用锚具、夹具和连接器》、《公路桥梁预应力钢铰线用锚具、连接器试验方法及检验规格》等技术要求后使用。

使用前必须对每一个锚环和夹片进行观察，发现有损伤和裂纹等异常情况，给予更换，如异常情况的锚环、夹片数量占该批次数量的10%，则该批次的锚环、夹片停止使用。

张拉时，钢铰线应匀速渐进张拉，按照先N1后N2的顺序，智能张拉操作具体方法为：（1）、准备工作①准备与张拉系统能配套使用的限位板、锚具、夹片，电脑（预装Windows XP操作系统，自带无线网络适配器），三相电缆，阳伞等必须准备齐全。