楼板承载力验算证
确定使用楼板的楼面允许活荷载设计值
第一题确定使用楼板的楼面允许活荷载设计值假定某工程现场抽取简支空心楼板，在试验室测定其极限承载力为qkN/m2, 试确定使用该楼板的楼面允许活荷载设计值。
对于本题目的理解：由于本题目中的楼板是简支空心楼板，所以其自重可以不考虑，意思即为仅仅可以不考虑其自重产生的永久荷载，但是其地面水泥砂浆厚度，板底抹灰重量等等都得计算入永久荷载的范畴。
又作用在其上的荷载应该是其荷载效应组合，包括楼板永久荷载与活荷载。
现在知道其极限承载力，要确定其允许活荷载的设计值，就可以用允许活荷载与永久荷载的效应组合，不超过其极限承载力乘以相应的安全系数α得到的值，来确定。
对于安全系数，个人理解应该与该建筑的使用功能以及周围环境还有楼板本身的材料属性等多方面的因素来确定。
我国《民用建筑设计通则》JGJ37-87规定，重要建筑和高层建筑以主体结构确定的耐久年限为100年，一般性建筑为50~100年。
国家颁布的《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001也规定，纪念性建筑和特别重要的建筑结构设计使用年限为100年，普通房屋和构筑物设计使用年限为50年。
因此使用年限应该也依然对安全系数有着重要影响。
下面就极限状态设计法进行一些探讨：结构的安全性、适用性和耐久性总称为结构的可靠性。
即结构在规定的时间内，在规定的条件下，完成预定功能的能力。
《建筑结构可靠度设计统一标准》对可靠度的定义是：“结构在规定的时间内，在规定的条件下，完成预定功能的概率。
”故结构可靠度是可靠性的概率度量。
前面所说的“预定功能”，一般是以结构是否达到“极限状态”来标志的，并以此作为结构设计的准则。
整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能满足设计规定的某一功能要求，此特定状态为该功能的极限状态。
极限状态实质上是结构可靠（有效）或不可靠（失效）的界限，故也称为界限状态。
这种极限状态对应于结构或结构构件达到最大承载能力或不适用于继续承载的变形。
当结构或结构构件出现下列状态之一时，应认为超过了承载能力极限状态：（1）整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡（如阳台、雨篷的倾覆）等；（2）结构构件或连接因超过材料强度而破坏（包括疲劳破坏），或因过度变形而不适于继续承载；（3）结构转变为机动体系；（4）结构或结构构件丧失稳定（如压屈等）；（5）地基丧失承载能力而破坏（如失稳等）。
农村自建房检测鉴定的问题及建议
农村自建房检测鉴定的问题及建议摘要：当前在农村自建房的规划过程中，在完成农村自建房的规划后，还要重视房屋的检测和鉴定。
通过科学的农村自建房检测和鉴定，了解当前农村自建房存在的问题和不足，为推动农村自建房品质的优化和改善提供强有力的支撑和帮助。
为此，本文在观点论述的过程中，针对当前农村自建房检测的过程中遇到的问题进行梳理，给出相应的问题改善对策和建议。
基于此，确保在当前农村自建房检测鉴定的过程中能够取得较为突出的检测鉴定效果，尽可能确保农村自建房的建设品质。
关键词：农村自建房；检测鉴定；问题；建议随着时代的进步和发展，随着建筑理念的优化和变革，我国在农村自建房的建设上实现了施工工艺的优化和改善，并制定了严格的农村自建房建设标准。
由于农村自建房建设标准的优化和提升，当前我国在农村自建房的建设上，也取得了较好的建设效果，建筑的品质和可靠度也实现了相应的优化和提升。
即便如此，当前我国很多农村地区在房屋建设上，由于缺乏完善的管理机制支撑，导致农村自建房的建设者在房屋建设的过程中缺乏清晰的建筑安全认知，在施工的过程中有较高的随意性。
也正是因为如此，致使当前很多农村自建房在完成建设后的使用过程中，很容易出现问题。
这里提到的农村自建房包含了农民自身建设的房屋，以及一些村委会的办公建筑等。
从目前的学术界研究现状来看，虽然很多学者针对结构检测加固展开了深入的探讨和分析，但是针对农村自建房的检测鉴定相关的研究依然十分有限。
为此，本文在观点论述的过程中，选择农村自建房为例，针对农村自建房的鉴定进行了相应问题和对策的梳理，并给出了相应的对策和建议。
通过本文的研究，希望为推动农村自建房检测鉴定效果提供经验分享和借鉴。
一、工程基本情况概述在本次研究中筛选的是某农村地区的三层农民自建房，该房屋是在2008年完成建设的，整体的建设面积在1000平方米左右。
在该房屋的建设上，采取的是3层砖混结构，墙体采取的是普通粘土砖和混合砂浆，楼、屋盖为现浇混凝土楼板。
满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算
满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算本工程共地上三层。
考虑到装饰装修需要，我单位拟在外墙装饰装修期间搭设落地式、全高半封闭的扣件式满堂钢管脚手架，满足施工需求。
脚手架的结构楼板,基础上、底座下设置垫板，厚度为6cm，布设必须平稳,不得悬空。
脚手架满堂单立杆，立杆接头采用对接扣件连接,立杆和大横杆采用直角扣件连接.接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm。
大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨,不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。
大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内.相邻接头水平距离不小于50cm,各接头距立柱的距离不大于50cm。
每一立杆与大横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主接点的距离不大于15cm.小横杆间距应与立杆柱距相同,且根据作业层脚手板搭设的需要,可在两立柱之间设置1～2根小横杆，间距不大于75cm。
小横杆伸出不小于10cm,且上、下层小横杆应在立杆处错开布置。
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠在纵向扫地杆的立柱上.本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，剪刀撑沿架高连续布置.剪刀撑每六步四跨设置一道,斜杆与地面的夹角在45O。
斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。
剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上,另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。
所有固定点距主节点距离不大于15㎝。
最下部的斜杆与立杆的连接点与地面平行.剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度＞100㎝，并用不少于三个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端的距离＞10㎝。
脚手板采用松木、厚6㎝、宽20～35㎝的硬木板。
在作业层下部架设一道水平兜网，同时作业不超过两层.首层满铺一层脚手板,并设置安全网及防护栏杆。
确定使用楼板的楼面允许活荷载设计值
第一题确定使用楼板的楼面允许活荷载设计值假定某工程现场抽取简支空心楼板，在试验室测定其极限承载力为q kN/m2, 试确定使用该楼板的楼面允许活荷载设计值一、导语设计房屋和结构物时，首先应判明它所承受的各种荷载(力)的量值、位置和方向。
由于房屋和构筑物所处自然环境的差异，使用情况与使用要求的不同，以及各部分构件在整个建筑物中所起的作用与所处地位的不同，作用于其上的荷载多种多样，我们不可能预见到该结构物在其整个寿命中，所要承受的各种荷载，所以这种判明是不能完全精确的。
但是必须考虑由于该结构物的用途及其使用情况与所有可能发生的荷载，同时应注意查明标准荷载的实际量值，各种荷载效应组合的客观可能性，及其在结构物使用过程中可能产生的变化。
所以应采用概率论与数理统计学方法进行分析。
二、计算随着计算机结构分析软件的广泛应用和普及，它使人们摆脱了过去必须进行的大量的手工计算，使人们的工作效率得以大幅度的提高。
因此，本题可以利用结构计算软件计算。
结构设计的主要任务是进行结构计算，目前在钢筋混凝土结构计算中常用的计算程序主要有：PKPM系列（TAT、SATWE）、TBSA系列（TBSA、TBWE、TBSAP）等，这些计算软件具有模拟施工加载过程的功能，恒、活荷载可以分开计算，并可以考虑梁上的活荷载不利布置作用，只要在计算软件中输入试验结果和结构的具体条件，并给出具体的要求，软件就能自动进行从楼板到次梁、次梁到承重梁的荷载传导并自动计算结构自重，自动计算人机交互方式输入的荷载，形成整栋建筑的荷载数据库，并可由用户随时查询修改任何一部位数据。
由此数据可自动给各结构计算软件提供数据文件，也可为连续次梁和楼板计算提供数据。
也就达到了确定使用该楼板的楼面允许活荷载设计值的目的。
不过用计算机进行计算，并不能保证计算结果一定可以在施工图中用，必须根据工程设计的经验，对计算结果进行分析、判断，根据其正确与否，决定能否作为设计的依据。
外架验算计算书
第十二章 外架验算本计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设时按不同结构构造采用落地式和钢梁悬挑。
以8#楼为例，共32层。
分段搭设如下：1-4层为落地式脚手架；在5、16、27层分段进行钢梁悬挑+拉吊卸荷，最大悬挑层数11层，搭设高度33米。
分段验算如下：5-12层按工字钢悬挑验算，13-15层按卸荷钢丝绳卸荷验算。
悬挑层按照计算分段卸荷，卸荷4次，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距取1.5米，立杆的横距0.8米，步距1.80M 。
采用的钢管类型为48×3.5；连墙件2步3跨。
由于外脚手架规范以及外加整体性要求，在建筑拐角处按间距不大于1800布置外围立杆。
由于本脚手架主要用途在装修阶段，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）表4.2.2规定，装修阶段施工均布荷载取2.0kN/m 2，最多同时施工2层，脚手板按满铺铺设。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.0m ，建筑物内锚固段长度2.5m 。
锚固段设置抗裂钢筋（见后图）。
悬挑水平钢梁采用锚环与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.0m 。
Φ48×3.5钢管：弹性模量：E 取51006.2 2mm /N ；惯性矩I 取12.19×104mm 4；抵抗矩W 取5.08×103mm 3。
为计算方便，采用立杆在同一截面的模型进行计算。
第一节 悬挑工字钢计算1．计算参数设定 （1）基本参数脚手架搭设高度33.00m,立杆材料采用Φ48×3.0,横向杆上有3条纵向杆,立杆横距0.80m,立杆纵距La=1.50m,立杆步距h=1.80m;立杆离墙300m,连墙件按2步3跨布置,连墙件材料为预埋钢管,顶层层高3.00m;脚手架满铺冲压钢脚手板。
采用悬挑16号工字钢作为基础,标高+14m ，工字钢水平间距与脚手架纵向间距1.5m 相同，锚固段为1.9m ，锚固钢筋采用υ16钢筋，悬挑端用Φ16mm 的6×19钢芯钢丝绳@1.50m,与结构拉结吊环Φ20mm 。
钢筋桁架楼承板承载力验算
钢筋桁架楼承板承载⼒验算钢筋桁架楼承板验算⼯程名：武汉国家地球空间信息产业化基地模板类型：(LB1) 1.已知参数输⼊（1）楼承板钢筋规格上弦钢筋直径：10 mm下弦钢筋植筋：8 mm腹杆钢筋直径： 4.5 mm底模板厚：0.5 mm楼承板⾼度：70 mm砼板厚：100 mm （2）楼承板强度规格混凝⼟强度等级：C30上弦钢筋材质：HRB400下弦钢筋材质：HRB400腹板钢筋材质：HRB335砼fc= 14.3 N/mm2上弦钢筋抗拉压强度fy′=360 N/mm2下弦钢筋抗拉压强度fy′=360 N/mm2腹杆钢筋抗拉压强度fy′=300 N/mm2（3）荷载及其他参数活荷载： 2.5 KN/m2恒荷载：25 KN/m2（仅楼板⾃重）施⼯荷载： 1.5 KN/m2最⼤跨度： 2.6 m钢桁架间距：b= 0.188 m2。
施⼯阶段验算（1）荷载计算恒荷载⾃重：g1= 0.47 KN/m施⼯荷载⾃重：p1= 0.282 KN/m活荷载⾃重：p2= 0.47 KN/m（使⽤阶段考虑，施⼯验算不予考虑）荷载标准值：q标= 0.752 KN/m 荷载基本值：q基= 0.9588 KN/m（2）施⼯阶段内⼒验算钢桁架计算模型简化为三跨连续梁，计算模型如下图所⽰：因为钢桁架三跨的计算库跨度相差在百分之以内，故按三等跨连续梁进⾏钢桁架计算内⼒查《建筑结构静⼒计算⼿册》得：最⼤跨中弯矩：M中= 0.52 KN·m⽀座最⼤负弯矩M⽀= -0.65 KN·m最⼤⽀座反⼒：R= 1.50 KN（3）截⾯特性61 mm上下弦钢筋轴⼼距：ht0=78.5 mm2上弦钢筋截⾯⾯积：As′=下弦钢筋截⾯⾯积：100.48 mm2As=腹杆钢筋截⾯⾯积：15.90 mm2Ssc=中和轴⾼度45.75 mm截⾯有效惯性矩：I0= 165000 mm4(4)强度验算1。
跨中上下弦杆强度验算弦杆轴⼒N=M/hto= 8.50 KN上弦钢筋受压应⼒= 108.28 Mpa < 0.9fy′= 324 Mpa OK! 下弦钢筋受拉应⼒= 84.60 Mpa < 0.9fy′= 324 Mpa OK!2.⽀座上下弦杆强度验算弦杆轴⼒：N= 10.63 KN上弦钢筋受拉应⼒= 135.36 Mpa < 0.9fy′= 324 Mpa OK! 下弦钢筋受压应⼒= 105.75 Mpa < 0.9fy′= 324 Mpa OK! （5）稳定性验算1.AB跨跨中上弦杆受压上弦杆节点间距mmLs= 200上弦杆计算长度l= 180 mm惯性矩I= 490.874 mm4回转半径i= 2.5 mm长细⽐λ=l/i= 72 < 150 OK!由λ查得a类截⾯轴⼼受压构件稳定系数Ψ= 0.829上弦杆稳定验算= 130.62 Mpa < 0.9fy′= 324 Mpa OK!2.⽀座下弦杆回转半径i= 2 mm长细⽐λ=l/i= 90 < 150 OK!由λ查得a类截⾯轴⼼受压构件稳定系数Ψ= 0.714上弦杆稳定验算= 148.10 Mpa < 0.9fy′= 324 Mpa OK! （6）挠度验算施⼯阶段钢筋桁架模板的挠度，按保守考了，按简⽀梁挠度进⾏验算如下：=5fql^4/(384EI)=13.56 mm挠度限值为L/180= 14.44 mm挠度L/180 < 限值，OK!（7）刚桁架与压型钢板的连接计算钢桁架与压型钢板之间焊点的抗剪承载⼒设计值按下表采⽤钢桁架与底模焊点抗剪承载⼒设计值（N）钢板厚度/mm 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8单个焊点抗剪极限承750 1000 1350 1700 2100载⼒/N压型钢板主要作⽤是将楼板施⼯阶段的混凝⼟荷载传递给钢筋桁架。
1、楼板支撑验算
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书模板支架搭设高度为5.84米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.80米。
图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.110×1.000+0.350×1.000=3.100kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 100.00×1.40×1.40/6 = 32.67cm3；I = 100.00×1.40×1.40×1.40/12 = 22.87cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×3.100+1.4×3.000)×0.200×0.200=0.032kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.032×1000×1000/32667=0.970N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×3.100+1.4×3.000)×0.200=0.950kN截面抗剪强度计算值 T=3×950.0/(2×1000.000×14.000)=0.102N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.100×2004/(100×6000×228667)=0.024mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。
落地脚手架楼板承载力计算书
目录一、工程概况： (1)二、15米高架子力计算 (1)三、A轴交9~11轴处梁、板承载力验算 (8)四、21米高外架力计算 (13)五、室外楼梯承载力验算 (20)外墙架子及楼板承载力计算书一、工程概况：1、工程名称：南翔镇邻里中心2、工程地点：3、建设单位：南翔镇政府4、勘察单位：5、设计单位：同济大学建筑设计研究院6、监理单位：7、施工单位：8、建筑面积：本工程地上四层，地下一层；总建筑面积: 12137㎡平方米（其中地上建筑面积: 8098平方米；地下建筑面积: 4039平方米）；9、建筑高度：屋面檐口标高为19.5m，脚手架搭设高度为21米。
10、本工程局部外墙脚手架立杆立于二层楼板上（架子高度15米）及室外楼楼上（架子最高21米），其余号房脚手架立于室外地坪上。
在室外地坪上的的脚手架下做2米宽150厚C20素砼基础，基础外做排水沟。
：橫距la=0.9m，纵距lb=1.5m，步高h=1.8m，离墙距离a=0.3m，二步三跨连墙件，高度H=21m，下垫200×200×10钢板。
10、因工程造型复杂，部分外架设在二层悬挑楼板及室外楼梯处，悬挑楼板处架子高度15米，室外楼梯处外架高度按21米计算。
二、15米架子力计算（一）脚手架参数（二）荷载设计脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值G(kN/m2) 0.1kjb0.01脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G(kN/m) 0.17kdb挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值0.129g k(kN/m)1横向斜撑布置方式5跨1设装修脚手架作业层数nzj装修脚手架荷载标准值G kzj(kN/m2) 2 地区安全网设置全封闭基本风压ω(kN/m2) 0.41.06，0.796 风荷载体型系数μs 1.254 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.532，0.399风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置q=1.2×(0.033+Gkjb ×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×0.9/(2+1))+1.4×2×0.9/(2+1)=0.916kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb ×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.1×0.9/(2+1))+2×0.9/(2+1)=0.663kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax =0.1qla2=0.1×0.916×1.52=0.206kN·mσ=Mmax/W=0.206×106/4490=45.9N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax =0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.663×15004/(100×206000×107800)=1.024mmνmax ＝1.024mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax =1.1qla=1.1×0.916×1.5=1.511kN正常使用极限状态Rmax '=1.1q'la=1.1×0.663×1.5=1.094kN（四）横向水平杆验算由上节可知F1=Rmax=1.511kNq=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.094kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.457×106/4490=101.759N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax ＝1.287mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.529kN（五）扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax =1.511/2=0.756kN≤Rc=0.85×8=6.8kN横向水平杆：Rmax =1.529kN≤Rc=0.85×8=6.8kN满足要求！（六）荷载计算脚手架架体高度H 15 脚手架钢管类型Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准值0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k =(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×15=2.351kN单立杆：NG1k=2.351kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(15/1.8+1)×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.315kN1/2表示脚手板2步1设单立杆：NG2k1=0.315kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(15/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.19kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×15=0.225kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k =NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.315+1.19+0.225=1.73kN单立杆：NG2k =NG2k1=0.315kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k =la×lb×(nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(1×2)/2=1.35kN立杆：NQ1k=1.35kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k + NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.351+1.73)+ 0.9×1.4×1.35=6.599kN单立杆：N=1.2×(NG1k + NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.351+0.315)+ 0.9×1.4×1.35=4.901kN（七）立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l/i=2.7×103/15.9=169.811≤210 满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l/i=3.119×103/15.9=196.132 查《规》表A得，φ=0.1882、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k +NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.351+1.73)+1.4×1.35=6.788kNσ=N/(φA)=6787.5/(0.188×424)=85.15N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k +NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.351+1.73)+0.9×1.4×1.35=6.599kNMw =0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.399×1.5×1.82/10=0.244kN·mσ=N/(φA)+ Mw/W=6598.5/(0.188×424)+244331.64/4490=137.196N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！三、A轴交9~11轴处梁、板承载力验算楼板厚120mm ，砼强度等级C30；C8200双层双向布置。
楼板承载力验算
楼板承载力验算1、施工升降机底座安装在地下室顶板上。
2、板荷载计算：为消除地下室顶板受不利于荷载的影响，地下室（每层）顶板楼板下以导轨架为中心6.4m×6.4m的面积用双排钢管架支撑。
为简化计算，施工升降机的荷载全部作用在支撑体系上，不考虑楼板对施工升降机的竖向约束作用，此简化趋于安全。
SC200/200型施工升降机，架设高度按120m计算支撑管架承载力：吊笼重（双笼）：2×1500kg底层护栏重：1480kg导轨架总重（共80节，每节重150kg）80×150kg吊笼载重量（双笼）2×2000kg总重量近似等于：（1500×2）+1480+（150×80）+（2000×2）=20480kg施工升降机的吊笼最大起重量（单笼活载）：3500kg施工升降机在下落时产生的冲击活载（活载）：f=m.v/t=3500×9.8×0.8m/s÷0.5s=54.9KN（m：为施工升降机单笼满载时的重量，v：为施工升降机吊笼正在下落时的最大速度，t：为施工升降机吊笼正在落地时的缓冲时间）作用在楼板上的总荷载，分别取荷载分项系数1.2和1.4F=20.48×9.8×1.2+54.9×1.4=317.7KN立杆验算：支撑体系用Ф48×3.5mm，钢管双向间距600mm，对上部荷载起支撑作用的立杆至少有121根。
则A=489mm2×121=59169mm2，立杆间布置双向水平杆，间距1500mm。
立杆强度验算σ=N/A=317.7KN÷59169mm2=5.369N/mm2＜f=215N/mm2，满足要求立杆承受的压力N0=5.369N/mm2×489mm2=2.62544KN稳定性验算施工升降机支撑体系为立杆，横向间距1a=1b=600mm，横杆间距（步高）为h=1500mm的满堂钢管架，立杆的稳定性验算按扣件式钢管脚手架单肢杆进行验算（此方法偏于安全）h/1b=1500/600=2.5，按扣式钢管脚手架单肢杆件的其他距边立杆h/1a=2.5查表得μ1c=2.16立杆的计算长度10=μ1c h=2.16×1500=3240mm，i=15.8mmλ=L0/i=2160/15.8=137,查表得φ=0.362N0/φA0=10610/（0.362×489）=59.9N/mm2＜f=215N/ mm2，，满足要求因此支撑钢管承载力已满足升降机自重和活荷载要求！。
吊车荷载下楼板承载力验算
地址：无锡市崇安区人民中路与健康路交叉口东南侧档案编号：（2011）【技】字756号杨君杰先生：您好！工程联系函SM-GIA-MCS-NC-181、SM-GIA-MCS-SQ-698、SM-GIA-MCS-SQ-685、SM-GIA-MCS-SQ-625、SM-GIA-MCS-SQ-613已收悉。
我司在首层顶板上主要作业机械，可按最大70T汽车吊考虑。
一、根据设计图纸地下室顶板设计有消防车道，设计图纸总说明考虑首层楼面均布活荷载标准值30KN/m2。
1、行驶状态：70吨汽车吊自重为41t，按最大后轴整机重量26T，最大轮压26/2=13T2、汽车吊工作状态已知：70吨汽车吊自重为41t，汽车吊支腿展开尺寸为5.75×6.9m，钢构件最大重量为8t，汽车吊重心距塔身中心距离为15m。
根据现场已知条件绘制70t汽车吊工作受力简图如下：地址：无锡市崇安区人民中路与健康路交叉口东南侧档案编号：（2011）【技】字756号汽车吊工作时受力简图1）计算汽车吊作业最不利情况下单根支腿荷载根据受力分析计算简图求出汽车吊支腿最大力F2的支座反力：ΣM（A）＝08×（15＋3.885）－F2×6.9＋41×3.885＝0F2＝45吨由于F2代表汽车吊2根支腿的受力，所以单根支腿的最大受力为22.5吨。
2）受力计算及楼板承载力复核计算地址：无锡市崇安区人民中路与健康路交叉口东南侧档案编号：（2011）【技】字756号已知：根据结构设计图纸总说明：消防车道楼板活荷载30KN/m 2。
汽车吊作业时每个支腿下垫0.2×0.2m×2m 长枕木3根双层，所以单根支腿受力面积0.2×3×2＝1.2m 2。
汽车吊在楼板上最不利工作受力状况如下图：汽车吊在楼板上工作时最不利荷载分布简图楼板在5m 跨最大弯矩M max ＝（1.3×225）×5/4＝365.6KN.m，1.3为活荷载动力系数。
04砌体结构房屋的墙体的承载力验算
五、底部框架承重方案
当沿街住宅底部为公共房时，在底部也可以用钢筋混凝土框架结构同时取代内外承 重墙体，相关部位形成结构转换层，成为底部框架承重方案。此时，梁板荷载在上部 几层通过内外墙体向下传递，在结构转换层部位，通过钢筋混凝土梁传给柱，再传给 基础(如图4.5所示)。 底部框架承重方案的特点如下： (1) 墙和柱都是主要承重构件。以柱代替内外墙体，在使用上可获得较大的使用空间。 (2) 由于底部结构形式的变化，其抗侧刚度发生了明显的变化，成为上部刚度较大，底 部刚度较小的上刚下柔结构房屋。 以上是从大量工程实践中概括出来的几种承重方案。设计时，应根据不同的使用要 求，以及地质、材料、施工等条件，按照安全可靠、技术先进、经济合理的原则，正 确选用比较合理的承重方案。
4.2
第4章 砌体结构房屋的墙体的承载力验算 砌体结构房屋的组成及结构布置
砌体结构房屋通常是指主要承重构件由砖、石、砌块等不同的砌 体材料组成的房屋。如房屋的楼(屋)盖采用钢筋混凝土结构、轻钢结 构或木结构，而墙体、柱、基础等承重构件采用砌体材料。 一般情况下，砌体结构房屋的墙、柱占房屋总重的 60%左右，其 造价约占40%。 由于砌体结构房屋的墙体材料通常就地取材，因此 砌体结构房屋具有造价低的优点，被广泛应用于多层住宅、宿舍、 办公楼、中小学教学楼、商店、酒店、食堂等民用建筑中；同时还 大量应用于中小型单层及多层工业厂房、仓库等工业建筑中。 过去我国砌体结构房屋的墙体材料大多数采用粘土砖，由于粘土 砖的烧制要占用大量农田，破坏环境资源，近年来国家已经限制了 粘土实心砖的使用，主要采用粘土空心砖、蒸压灰砂砖、蒸压粉煤 灰砖等墙体材料。
吊车荷载下楼板承载力验算
地址：无锡市崇安区人民中路与健康路交叉口东南侧档案编号：（2011）【技】字756号杨君杰先生：您好！工程联系函SM-GIA-MCS-NC-181、SM-GIA-MCS-SQ-698、SM-GIA-MCS-SQ-685、SM-GIA-MCS-SQ-625、SM-GIA-MCS-SQ-613已收悉。
我司在首层顶板上主要作业机械，可按最大70T汽车吊考虑。
一、根据设计图纸地下室顶板设计有消防车道，设计图纸总说明考虑首层楼面均布活荷载标准值30KN/m2。
1、行驶状态：70吨汽车吊自重为41t，按最大后轴整机重量26T，最大轮压26/2=13T2、汽车吊工作状态已知：70吨汽车吊自重为41t，汽车吊支腿展开尺寸为5.75×6.9m，钢构件最大重量为8t，汽车吊重心距塔身中心距离为15m。
根据现场已知条件绘制70t汽车吊工作受力简图如下：地址：无锡市崇安区人民中路与健康路交叉口东南侧档案编号：（2011）【技】字756号汽车吊工作时受力简图1）计算汽车吊作业最不利情况下单根支腿荷载根据受力分析计算简图求出汽车吊支腿最大力F2的支座反力：ΣM（A）＝08×（15＋3.885）－F2×6.9＋41×3.885＝0F2＝45吨由于F2代表汽车吊2根支腿的受力，所以单根支腿的最大受力为22.5吨。
2）受力计算及楼板承载力复核计算地址：无锡市崇安区人民中路与健康路交叉口东南侧档案编号：（2011）【技】字756号已知：根据结构设计图纸总说明：消防车道楼板活荷载30KN/m 2。
汽车吊作业时每个支腿下垫0.2×0.2m×2m 长枕木3根双层，所以单根支腿受力面积0.2×3×2＝1.2m 2。
汽车吊在楼板上最不利工作受力状况如下图：汽车吊在楼板上工作时最不利荷载分布简图楼板在5m 跨最大弯矩M max ＝（1.3×225）×5/4＝365.6KN.m，1.3为活荷载动力系数。
建筑结构楼板承载力复核计算
建筑结构楼板承载力复核计算全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：建筑结构楼板的承载力复核计算是设计过程中非常重要的一环，它直接关系到楼板的安全性和稳定性。
通过对楼板的承载力进行复核计算，可以保证楼板在使用过程中不会发生过载，从而确保建筑的安全性。
本文将从建筑结构楼板的设计原理、承载力计算方法、影响因素等方面进行详细介绍，希望能对读者有所帮助。
建筑结构楼板的设计原理主要包括受力分析和构件选择两个方面。
在进行楼板设计时，首先需要明确楼板所受到的外部荷载，包括活载、静载和风荷载等。
通过对荷载的计算和分析，确定楼板受力的方式和大小，以便选择合适的楼板构件。
另外，还需要考虑楼板的几何形状、材料性能和支撑方式等因素，从而确定最优的楼板设计方案。
楼板的承载力计算方法通常采用经典理论和试验数据相结合的方式。
在计算楼板承载力时，需要考虑到楼板的受压区和拉应力区，确定楼板的受力情况。
根据楼板的受力情况，可以采用挠度法、拉力法、压杆法等不同的方法进行计算。
同时，还需要考虑楼板的边界约束条件和支撑情况，以保证计算的准确性和可靠性。
影响楼板承载力的因素主要包括荷载大小、荷载分布、楼板尺寸和材料性能等。
荷载大小是影响楼板承载力的主要因素之一，不同的荷载大小会导致楼板受力情况的差异。
荷载分布也会影响楼板的承载力分布，不同的荷载分布会导致楼板的受力方式不同。
楼板的尺寸和材料性能也会对承载力产生影响，因此在进行楼板设计时需要综合考虑这些因素。
在实际工程中，进行楼板承载力复核计算是必不可少的一环。
只有通过合理的承载力计算，才能确保楼板在使用过程中不会出现安全隐患。
希望通过本文的介绍，读者能够对建筑结构楼板的承载力复核计算有更深入的理解，从而提高工程设计的质量和安全性。
第二篇示例：建筑结构楼板是建筑物中承载楼层荷载的主要构件之一，其承载能力的计算对于建筑结构的安全性和稳定性具有非常重要的意义。
在建筑设计中，楼板承载力的复核计算是建筑师和结构工程师需要认真对待的工作之一。
混凝土楼板上汽车吊作业时midas楼板承载力计算方法
文章标题：混凝土楼板上汽车吊作业时midas楼板承载力计算方法一、引言混凝土楼板上汽车吊作业时midas楼板承载力计算方法是一个重要的工程问题，在工程实践中具有广泛的应用价值。
本文将从深度和广度两个方面对这一主题进行全面评估，并提供高质量的文章内容，以期能够帮助读者更深入地理解这一工程问题。
二、深度探讨1. 混凝土楼板的结构特点混凝土楼板作为建筑结构中的重要组成部分，其结构特点对于汽车吊作业有着重要的影响。
在进行midas楼板承载力计算时，需要充分了解混凝土楼板的结构特点，包括受力情况、材料性能等方面的因素。
2. 汽车吊作业对楼板的影响汽车吊作业时对混凝土楼板的影响是一个复杂的问题，涉及到荷载大小、荷载分布、作业时间等多个方面的因素。
在进行midas楼板承载力计算时，需要全面考虑汽车吊作业对楼板的影响，以确保结构的安全性和稳定性。
3. midas楼板承载力计算方法midas楼板承载力计算方法是针对混凝土楼板在汽车吊作业时的承载力进行计算的方法。
在进行计算时，需要考虑到楼板的强度、刚度、变形等多个方面的因素，以确定楼板在汽车吊作业时的安全承载能力。
三、广度探讨1. 工程实践中的案例分析通过对工程实践中的具体案例进行分析，可以更深入地了解混凝土楼板上汽车吊作业时midas楼板承载力计算方法的具体应用。
不同案例中可能存在不同的挑战和解决方案，这对于工程实践具有重要的借鉴意义。
2. 其他相关工程问题的影响在混凝土楼板上进行汽车吊作业时，除了midas楼板承载力计算方法外，还可能存在其他相关的工程问题，如结构变形、振动影响等。
这些问题对于汽车吊作业的安全性和效率性同样具有重要的影响。
3. 学术研究和发展趋势随着建筑结构设计和施工技术的不断发展，midas楼板承载力计算方法也在不断进行学术研究和改进。
通过对最新的研究成果和发展趋势进行广度的探讨，可以帮助读者更好地把握这一工程问题的最新动态。
四、总结和回顾通过对混凝土楼板上汽车吊作业时midas楼板承载力计算方法的深度和广度探讨，我们已经全面地了解了这一重要的工程问题。
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楼板承载力验算证明
根据工程实际需要，在结构二层平面位置处1-27轴往东米交1-B轴往北6米的位置即如下图：
在此区域放置了3台空调机位和100kg水泵机,经计算，此区域楼板需承受约200kg/m2（即2kN/m2）的活荷载，现需验算此活荷载是否能满足此楼板荷载承载力要求，验算如下：
根据建筑结构荷载设计规范《GB50009-2012》第条表不上人屋面活荷载为 kN/m2，恒荷载经计算为 kN/m2，根据荷载不利计算要求，本设备楼板的荷载不利布置为空调机位的活荷载（活荷载与空调机位荷载取较大值为不利活荷载）加楼板恒荷载进行计算： m2；此区域的楼板为计算单元，但中间已设置次梁，因此计算单元为，根据混凝土结构设计规范《GB50010-2010》对双向板控制要求，长边与短边之比大于2，小于3，即为双向板，因此2=，2<<3,故本设备楼板区域计算为双向板控制。
计算单位为四边铰接，需要验算楼板中间位置和边跨段弯矩是否满足要求，根据结构静力计算手册查询，弯矩可按系数控制，即计算弯矩为M==根据此弯矩查询构件配筋，由于弯矩过小，在此弯矩计算下的配筋率远远小于规范要求%的最小配筋率要求，因此本工程楼板配筋满足混凝土结构设计规范《GB50010-2010》第条表受弯构件最小配筋率%的要求；即楼板配筋面积为：=240mm2,因此，设备基础所在楼板区域内，在此
放置的3台空调机位和水泵机所产生的重力荷载能满足楼板的最小配筋要求，此计算根据建筑结构荷载设计规范所示的条例满足要求。
为保险起见，对设备基础采用20#槽钢横担在1-B至1-C楼梯间的两根横梁上，使设备的承重均匀分布在两道横梁上；水泵的位置选在梁上采用两段20#槽钢垂直于横梁放置。
这样处理使设备的荷载控制在200kg/m2（即2kN/m2）以内，远远小于正常楼梯的荷载300kg/m2（即3kN/m2）。
设备布置及基础设置详见下图：
验算单位：
验算日期：。