16m空心板梁预应力张拉计算书

漳州台商投资区奥特莱斯大道工程

后张法16m空心板梁预应力

张拉方案及计算书

中铁二局奥特莱斯大道项目部

2014-6-18

、张拉条件.

、张拉方法.

三、张拉程序.

五、钢绞线的穿束.

六、千斤顶、油表.

七、张拉操作.

八、实际伸长量的计算和测量.

九、伸长率的计算.

十、预应力钢束的封头.

卜一、施加预应力的注意事项.

十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表十三、钢绞线伸长量计算十四、孔道压浆.

十五、安全措施.

十六、预应力施工人员和机具统计表

后张法16m 空心板梁预应力张拉方案及计算书

、张拉条件

砼强度达到设计强度100%以上，并且混凝土龄期不小于 14d ，方可张拉。 、张拉方法

所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长 量与理论伸长量的误差控制在 6%以内。如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。

三、张拉程序

0-初应力（10% T20沁力-1.0应力（持荷2min ）后锚固，张拉顺序为:

15.2mm 钢绞线。锚具和钢绞线均由厂家出具产品检

验书，并送有关检测单位进行效验。

五、钢绞线的穿束

钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。 预应力钢束明细表，如下：

板位

钢束 编号

参数

计算长 度（mm

下料长 度（mm

延伸量 （mm

束 数

预应力钢束 共长（m ）

张拉端锚 具（套）

波纹管总 长（m ）

螺旋筋总 长（m

中板

1

m=4 15607 16807 48.9 2 33.6 4X 15-4 30.6 16.8

2

n=3 15657 16857 48.1 2 33.7 4X 15-3 30.8 12.1

边板（悬臂长 O

1 m=5

15607

16807

48.9

2 33.6

4X 15-5 30.6

18.5

605mm

2 n=4 15657 16857 48.1 2 33.7 4X 15-4 30.7 16.8 边板（悬臂长 Cv

1 m=4 15607 16807 48.9

2 33.6 4X 15-4 30.6 16.8 605mm

2

n=4

15657

16857

48.1

2

33.7

4X 15-4

30.7

16.8

六、千斤顶、油表

均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。

16.0m(h=0.8m)简支梁

张拉顺序为：左 N1f 右N2—右N1f 左N2, 钢束应对称交错逐步加载张拉;

②

② n m

m

本工程采用YM15系列锚具。钢绞线采用

七、张拉操作

千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。

八、实际伸长量的计算和测量

初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。

△ L= △ L1 + △ L2;

△ L1----从初始拉力至最大张拉力之间的实际伸长量;

△ L2----初始拉力以下推算伸长量（相邻级的伸长度）

九、伸长率误差的计算

（实测伸长量-理论伸长值）/理论伸长值X 100%，张拉过程中该误差应小于6%。

十、预应力钢束的封头

张拉工序完成后经监理工程师同意后，对外露钢绞线进行切割，锚固后的外露长度必须满足10-50mm的要求。封头必须将锚具及夹片缝隙填塞紧，确保压浆质量。

卜一、施加预应力的注意事项

1、钢束中的每一根钢绞线应从相对应的锚环孔中穿出，不允许出现钢绞线拧筋现象。

2、锚具中心线与孔道中心线重合。

3、张拉机油箱应保持85%的油位，不足时用相投油液补充。

4、连续张拉油泵的千斤顶的油管应保持清洁，连接时要紧密不的漏油。

5、张拉机具出现不正常现象，应重新进行效验。

十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表

锚下控制力：0.75fpk=0.75X 1860=1395Mpa

单根© 15.2 钢绞线张拉力=1395X 106X 1.4X 10-4=195300 (N) =195.3(KN)

—(140mm2为单根© 15.2钢绞线截面面积)

各线性回归方程详见“千斤顶标定报告”。中梁、边梁各级张拉应力详见下表:

奥特莱斯中桥16m预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算

奥特莱斯中桥16m预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算

奥特莱斯中桥16m预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算

十三、钢绞线伸长量计算

P P=P(i-e-(kx+ ) )/ (kx+ ^0 )

奥特莱斯中桥16m 预应力空心板梁张拉钢绞线理论伸长量计算 （N2）

P P —预应力筋平均张拉力（N ）

P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） e —常数(e=2.7183

k —孔道偏差摩擦系数（取0.00佝

x —从张拉端至计算截面积的孔道长度，该长度应加上千斤顶和锚具的工作长度

卩一孔道摩擦系数（取0.25）

0 —从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） L —预应力筋长度（mm ）

A P —预应力筋的截面面积（mm 2）（取140mm 2

） E P —预应力筋的弹性模量（取1.95X 105N/mm 2

）

当每束钢绞线中钢绞线根数发生变化时，只是增加张拉力，单根钢绞线伸长量不变。分段详 细计算见下表:

奥特莱斯中桥16m 预应力空心板梁张拉钢绞线理论伸长量计算 （N1）

分段

局部

钢束图:

附注：1、采用两端同时对称张拉。

350mm 。

预应

偏差

中各 预应

预应

预应

分段

分段

分段

总伸 钢绞

力筋 曲线

力筋 张拉

力筋

终点

N1 预应

力筋

分段

ab

be ed

分段

长度

(mm)

1229.0

1396.0 5528.5 对摩

擦的

影响

系数

0.0015

0.0015 0.0015 的切

线夹

角和

(rad)

0.0698 和孔 道壁

的摩 擦系

0.25

0.25 0.25 控制

(KN)

195.3

195.3 195.3 力筋

截面

Ap

(mm2)

140

140 140 kx+u 0

起点

平均 长量

弹性

模量

Ep

(N/mm2)

195000

195000 195000 张拉

伸长

（X 单

位:m)

0.00184

0.01955 0.00829 -(kx+u

张拉 张拉

0.99816

0.98064 0.99 仃4

力Pq

(KN)

195.3

194.940 191.167 力 Pz=Pq

(KN)

L(mm)

(KN)

L(mm)

194.94

191.167 189.588 195.120

193.047 190.376 8.78

9.87 57.21

38.55

T=698

11057/2

1S607