多跨连续梁计算实例电子版本
80米跨连续梁桥计算书
80米跨连续梁桥0#块托架检算、0#块立杆荷载计算设计方案如下图示，腹板区域立杆在横向按0.3m布置，在纵向按0.6m布置，0#块悬挑部分最大截面高度按6.50m计，为安全计，可以整个梁段按高度6.50m等截面梁段计算。
托架立面图托架侧面图1400进（50 300~~彳呷f300\>—: ___________________ 「a吒豎竺_/400此时，分布于翼板区、腹板区和箱室区的立杆荷载见下图:按纵向0.向O T 3血布置立柱单根钢管受力匕108. 34/4=27. 2kN立杆受力：腹板区杆件轴力为：27.2Kn; 箱室区杆件轴力为11.1K n 翼缘区杆件轴力为5.4Kn 当考虑超载系数：1.05; 混凝土浇注时的冲击系数：1.2附加荷载1:施工机机械与人群荷载按2.5kN/m2考虑； 附加荷载2:冲击荷载按2.0kN/m2考虑；附加荷载3:模板荷载，按外模1OOkN,内模30kN 考虑，总共130Kn,贝U 130/6.7/5=3.9 kN/m2 ;则总附加荷载为：(2.5+2+3.9 )X 0.3 X 0.6=1.5kN ; 则考虑上述因素后的立杆轴力为：腹板区杆件轴力为:1.05 X 1.2 X (27.2+1.5)= 36.2 kNIL 5单根钢管受力r 73/7=1 Llkli单根钢管受力；16. 2/3=5.4kN1. 8箱室区杆件轴力为 1.05 X 1.2 X (11.1+1.5)Kn=15.9kN翼缘区杆件轴力为 1.05 X 1.2 X (5.4+1.5)Kn =8.7kN、横向10号槽钢计算1、横向10号槽钢的截面特性为:H=0.10mlx=25.6 cm 4=0.000000256mA=12.74cm=0.001274n^2、横向10号槽钢布置方案0,6■----- 0,30.33、横向10号槽钢计算模型可取半结构计算，半结构模型如下:.70 2:232JX 2181/■2 」2该计算模型的单元特性如下表:4、横向10号槽钢荷载布置腹板区杆件轴力为：1.05 X 1.2 X (27.2+1.5)= 36.2 kN 箱室区杆件轴力为 1.05 X 1.2 X (11.1+1.5)Kn=15.9kN 翼缘区杆件轴力为 1.05 X 1.2 X (5.4+1.5)Kn =8.7kNNFool F 黒.9:/ -OTO^ : /5、横向10号槽钢计算结果（变形图和最大位移表：单位mm ）l i(*lQ(K)Uj(*lQCN>Vj(tlQOQ)B j (*1040ir-1.075 7. J3& 0 -1. M2 0. 233-J. MF0.郵'■7004. MB-2,. 61 -1. 94 -1. 28 -0. &1 0. 06 (172 1. 39 2. 05 2. 72（弯矩图kN.m ）1. 7 mm1. 7 mm草元号：13左截面下缘正应力=N/A+MY/I=O/0. 001274-1.23XQ, 024/2. 5E-7=-113. 54MPa 左截面上缘正应力=N/A+]ffY/I=0/0. 001274+1.23X0. 024/2. SE-7=113* 54JIPa 右截面下缘正应力山 001274+2.72X3. 024/2. SE-7=25L OSMPa右截面上缘正应力=N/A+MY/I=0/0. 001274-2.72X0. 024/2, 6E-7=-251. O8HPa 单无号：24左截面下缘正应力=IVA+MY/I=：O/O. 001274-H]. T1 X0. 024/2. 6E-7=65. 54MPa 左截面上缘正应力=N/A+MY/1=0/0. 00127^1-0. 71 024/2. 6E-7=-65.网MPa 右截面下缘正应力=N/A+HY/1=0/0, 001274-2,1)1 X0. 024/2. 6E-7=-240-92MPa 右截面上缘正应力=K/A+KY/I=O/O. 001274+2. il X0. 024/2. 6E-7=240. 92MPa（支座反力图kN ）10号槽钢的最大正应力C换用更大的槽钢。
任务三十一多跨连续梁的内力包络图
R左/a=280/6＜(Pk+R右)/b=560/6 (Pk+R左)/a= 560/6＞R右/b=280/6
三、影响线的应用
2.
确定荷载最不利位置
由计算结果可见，P2是临界荷载。
(3) 计算MCmax P1、P2、P3作用点处所对应的MC影响线上的竖标见图31.9(c)。
MCmax=P1y1+P2y2+P3y3 =280×(0.6+3+2.28)kN· m =1646.4 kN· m
二、单跨静定梁的影响线
RA影响线：
仍取A点为原点，P=1至A的距离为变量x。根据力矩平衡条件 ∑MB=0，有
RAl-(l-x)=0
RA=(l-x)/l 由 x=0时，RA=1 x=l时，RA=0 可以绘出RA的影响线如图31.1(c)所示。
二、单跨静定梁的影响线
二、单跨静定梁的影响线
当x=0时，RB=0
当x=l时，RB=1 RB的影响线如图31.1(b)所示。
由RB影响线的绘制过程可知，作影响线的一般步骤是：
① 选择坐标系，定坐标原点，并用变量x标记单位移动荷载P=1 的作用位置； ② 利用静力平衡条件确定所求量值影响线的方程，并注明变量x
取值范围； ③ 根据影响线方程绘出影响线。
四、简支梁的内力包络图和绝对最大弯矩
2.
简支梁的绝对最大弯矩
P1、P2、P3、P4作用点处所对应的MC影响线上的竖标见图
31.13(b)。
MCmax=P1y1+P2y2+P3y3+P4y4=574kN· m
多跨连续梁计算程序
多跨连续梁计算程序V2.0用户使用手册上海易工工程技术服务有限公司目 次一、功能简介 (3)1.1 基本功能 (3)1.2 运行环境 (3)1.3 计算依据 (3)1.4 参数输入约定 (3)1.4.1 坐标系约定 (3)1.4.2 作用效应值的正负号约定 (3)1.4.3 参数采用的量纲 (3)1.5 计算原理 (3)1.5.1 内力计算 (3)1.5.2 效应组合 (4)1.5.3 配筋计算 (4)二、程序说明 (5)2.1 程序功能 (5)2.2 程序界面 (5)三、参数输入 (6)3.1基本参数输入 (6)3.2 地基系数 (6)3.3 截面参数 (6)3.4 连续梁参数 (8)3.5 节点支撑、连接方式 (9)3.6 荷载定义 (10)3.7 荷载输入 (11)3.8 组合参数输入 (13)四、结果查询、显示和输出 (15)4.1 计算结果查询 (15)4.2 计算结果图形显示 (15)4.3 计算结果报告书输出 (15)五、计算算例 (17)5.1、算例1刚性支座 (17)5.2 算例2弹性支座 (21)5.3 算例3弹性地基梁 (23)六、附录 (27)6.1 分项系数设置 (27)6.2 材料设置 (27)6.3 支撑方式设置 (27)6.4 背景颜色设置 (28)一、功能简介1.1 基本功能多跨连续梁计算系统是依据港口工程最新技术规范开发的工程辅助设计软件，该系统考虑多种支撑方式（弹性支撑、刚性支撑、自定义支撑）、多种单元模式（普通梁单元、弹性地基梁单元）、多种连接方式（节点铰接、节点固结）、多种荷载（集中力、均布力、滚动力），并且考虑叠合构件问题，此外该系统提供直观的3D视图方式显示连续梁实体模型、荷载、作用效应等，并且为用户提供完整的WORD格式报告书。
1.2 运行环境项 目最 低推 荐处理器Pentium II 350Pentium III450内 存128MB256MB可用硬盘50MB100MB显示分辨率800*6001024*768打印机Windows支持的图形打印机激光打印机操作系统Windows 98Windows 2000/xp1.3 计算依据使用规范《港口工程荷载规范》 (JTS 144-1-2010)《港口工程混凝土结构设计规范》(JTJ 267)1.4 参数输入约定1.4.1 坐标系约定X方向为沿连续梁方向，X零点为连续梁左侧。
三跨连续梁支架方案计算书
x连续梁支架计算书x特大桥跨匝道的连续梁为1-（32+48+32）m的现浇梁，设计采用支架现浇施工。
边跨和中跨采取钢管桩+贝雷架施工。
基础采用砼条形扩大基础（C30），边跨原状土处的条形基础下采取挖除换填压实进行处理，路面部分条形基础直接浇筑在原路面上，条形基础平面尺寸为1.5×9m，支撑钢管桩规格为φ630×8mm，钢管桩立于相应的条形基础和承台上。
钢管上部横向设置双拼工字钢作为枕梁，枕梁上部设置纵向贝雷梁，腹板底贝雷梁间距为22.5cm，翼缘板和底板底贝雷梁间距为90cm。
纵向贝雷梁上部沿桥横向设置10×15cm方木分配梁，间距60cm,在横向方木分配梁上安装底托搭设碗扣支架作为脱模构件，在碗扣顶托上部横桥向铺设10×15cm方木，间距60cm,再在其上部纵向设置12×12方木，底板及翼缘板间距30cm，腹板处间距24cm，最后满铺竹胶板；翼缘板处、墩中心处4m范围内侧模采用钢模，其余均采用木模，侧模直线段采用1.5cm厚的竹胶板，内模和底模采用1.2cm的竹胶板。
一、计算参数：1）、梁体混凝土容重：26.0kN/m3；2）、混凝土超重系数：1.05；3）、钢材弹性模量取：2.1×105MPa；4）、方木弹性模量取：9×103MPa；5）、竹胶板弹性模量取：3.1×103MPa；6)、每片贝雷梁自重:2.7KN;7）、杆件承担混凝土重的弹性挠度取构件跨度的L/400；8）、冲击系数取：1.2； 9）、施工荷载取：2.5kN/m 2； 10）、C30素混凝土容重：24.0kN/m 3； 11）、贝雷梁安全系数取：1.5 12）、应力取值：A 3钢： [σ轴]=140MPa ，[σ弯]=145MPa ，[τ]=85MPa ;方木: [σ弯]=9MPa, [τ]=4.1MPa; 竹胶板: [σ弯]=55MPa, [τ]=12.1MPa 。
任务二十九多跨连续梁内力计算及内力图绘制
三、用力矩分配法计算多跨连续梁
（4）重新固定结点C，并放松结点B：在结点B进行力矩分配， 注意此时结点B的约束力矩为
MFB+MCBC=(3.75-4.5)kN·m=-0.75kN·m
然后将其反号乘以分配系数，即得相应的分配弯矩为
MμBA=1/3×0.75kN·m=0.25kN·m MμBC=2/3×0.75kN·m=0.5kN·m
三、用力矩分配法计算多跨连续梁
5. 依次对各节点循环进行分配、传递计算，当误差在允许范围内时， 终止计算，然后将各杆端的固端弯矩、分配弯矩与传递弯矩进行代数相 加，得出最后的杆端弯矩； 6. 根据最终杆端弯矩值及位移法下的弯矩正负号规定，用迭加法绘制 结构的弯矩图。
三、用力矩分配法计算多跨连续梁
二、力矩分配法的基本思路
R1F是结点固定时附加刚臂上的反力矩，它等于 汇交于结点1的各杆端固端弯矩的代数和 ∑M1jF，亦即 各固端弯矩所不能平衡的查额，故又称为结点上的不
平衡力矩。
r11=4i12+3i13+i14=S12+S13+S14= ∑S1j
式中∑S1j----汇交于结点1的各杆端转动刚度（劲度系
二、力矩分配法的基本思路
以下图示刚架来说明力矩分配法得基本原理。
q
F
21
4
3
M21F M12F M14F
R1F
M41F
4i12 r11
2i123i13
i14
(a)
(b)MF图
此刚架用位移法计算时，只有一个未知数即结点转角
(c)M1图
Z1，其位移法方程为 r11Z1+R1F=0
绘出MF即M1图，可求得自由项为 R1F=M12F+M13F+M14F= ∑M1jF
多跨连续梁计算程序使用手册
上海易工工程技术服务有限公司 易工多跨连续梁计算程序V1.0用户使用手册多跨连续梁计算程序使用手册一、 功能简介（1） 基本功能 (1)（2） 系统组成 (1)（3） 运行环境 (2)二、 程序说明（1） 程序功能 (3)（2） 程序界面 (3)三、使用说明（1） 基本参数输入 (4)（2） 材料参数输入 (4)（3） 地基系数输入 (5)（4） 截面参数 (5)（5） 连续梁参数 (7)（6） 节点支撑、连接方式 (7)（7） 荷载定义 (10)（8） 荷载输入 (10)（9） 组合参数输入 (13)四、 结果输出（1） 作用效应标准值计算结果 (15)（2） 各种工况下作用效应组合结果 (17)（3） 作用效应包络值 (17)（4） 辅助功能 (18)五、 计算算例（1） 算例1 刚性支座 (21)（2） 算例2弹性支座 (26)六、计算原理（1） 设置 (31)（2） 作用效应值正负号约定 (33)一、功能简介1.1.基本功能：多跨连续梁计算系统是依据港口工程技术规范（1998年）开发的工程辅助设计软件，该系统考虑多种支撑方式（弹性支撑、刚性支撑、自定义支撑）、多种单元模式（普通梁单元、弹性地基梁单元）、多种连接方式（节点铰接、节点固结）、多种荷载（集中力、均布力、滚动力），并且考虑叠合构件问题，此外该系统提供直观的3D视图方式显示连续梁实体模型、荷载、作用效应等，并且为用户提供完整的WORD格式报告书。
1.2.系统组成：系统由计算核心模块、图形处理模块、辅助功能模块三部分组成，其中各模块的说明如下：(A)计算核心模块：根据用户输入的基本条件，本系统将计算对这些条件进行处理，然后交付计算核心模块，核心模块将会计算作用在连续梁上的荷载、以及各荷载作用下的作用效应等。
系统提供方便的计算结果查询，用户可以方便的获得想要的计算结果。
(B)图形处理模块：本系统提供3D视图方式，并提供强大的图形操作功能，用户可以对图形进行放大、缩小、平移、旋转等操作，用户可以选择实体方式或线框方式显示图形。
多跨铰接静定梁计算
基本参数：1：计算点标高：72.7m；2：力学模型：多跨铰接连续静定梁；3：立柱跨度：参见内力分析部分；4：立柱左分格宽：1150mm；立柱右分格宽：1150mm；5：立柱计算间距：B=1150mm；6：板块配置：石材；7：立柱材质：Q235；8：安装方式：偏心受拉；本处幕墙立柱按多跨铰接连续静定梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：1.1立柱型材选材计算：(1)风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布)：q wk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)；w k：风荷载标准值(MPa)；B：幕墙立柱计算间距(mm)；q wk=w k B=0.002782×1150=3.199N/mmq w：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)；q w=1.4q wk=1.4×3.199=4.479N/mm(2)水平地震作用线荷载集度(按矩形分布)：q EAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；βE：动力放大系数，取5.0；αmax：水平地震影响系数最大值，取0.12；G k：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)；A：幕墙平面面积(mm2)；q EAk=βEαmax G k/A ……5.3.4[JGJ102-2003]=5×0.12×0.0011=0.00066MPaq Ek：水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；B：幕墙立柱计算间距(mm)；q Ek=q EAk B=0.00066×1150=0.759N/mmq E：水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；q E=1.3q Ek=1.3×0.759=0.987N/mm(3)幕墙受荷载集度组合：用于强度计算时，采用S w+0.5S E设计值组合：……5.4.1[JGJ102-2003]q=q w+0.5q E=4.479+0.5×0.987=4.972N/mm用于挠度计算时，采用S w标准值：……5.4.1[JGJ102-2003]q k=q wk=3.199N/mm1.2选用立柱型材的截面特性：按上一项计算结果选用型材号：矩形钢管100×50×4型材的抗弯强度设计值：f s=215MPa型材的抗剪强度设计值：τs=125MPa型材弹性模量：E=206000MPa绕X轴惯性矩：I x=1441300mm4绕Y轴惯性矩：I y=473700mm4绕X轴净截面抵抗矩：W nx1=28830mm3绕X轴净截面抵抗矩：W nx2=28830mm3型材净截面面积：A n=1136mm2型材线密度：γg=0.089176N/mm型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=8mm型材受力面对中性轴的面积矩：S x=18060mm3塑性发展系数：对于钢材龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00；此处：γ=1.051.3立柱的内力分析：第1跨内力分析：R Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=1=5.026×3060×[1-(800/3060)2]/2-0×(800/3060)=7164NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8，i=1=5.026×30602×[1-(800/3060)2]2/8=5106004N·mm第2跨内力分析：P i=R Bi-1，i=2=7164NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=2=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-7164×(700/3200)=6090NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=2=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-7164×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3444909N·mmM A2=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=2)=-6246170N·mm第3跨内力分析：P i=R Bi-1，i=3=6090NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=3=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6090×(700/3200)=6325NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=3=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6090×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3802821N·mmM A3=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=3)=-5494370N·mm第4跨内力分析：P i=R Bi-1，i=4=6325NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=4=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6325×(700/3200)=6273NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=4=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6325×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3724507N·mmM A4=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=4)=-5658870N·mm第5跨内力分析：P i=R Bi-1，i=5=6273NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=5=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6273×(700/3200)=6285NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=5=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6273×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3741836N·mmM A5=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=5)=-5622470N·mm第6跨内力分析：P i=R Bi-1，i=6=6285NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=6=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6285×(700/3200)=6282NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=6=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6285×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3737837N·mmM A6=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=6)=-5630870N·mm第7跨内力分析：P i=R Bi-1，i=7=6282NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=7=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6282×(700/3200)=6283NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=7=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6282×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738837N·mmM A7=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=7)=-5628770N·mm第8跨内力分析：P i=R Bi-1，i=8=6283NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=8=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6283×(700/3200)=6282NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=8=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6283×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738504N·mmM A8=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=8)=-5629470N·mm第9跨内力分析：P i=R Bi-1，i=9=6282NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=9=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6282×(700/3200)=6283NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=9=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6282×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738837N·mmM A9=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=9)=-5628770N·mm第10跨内力分析：P i=R Bi-1，i=10=6283NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=10=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6283×(700/3200)=6282NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=10=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6283×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738504N·mmM A10=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=10)=-5629470N·mm第11跨内力分析：P i=R Bi-1，i=11=6282NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=11=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6282×(700/3200)=6283NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=11=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6282×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738837N·mmM A11=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=11)=-5628770N·mm第12跨内力分析：P i=R Bi-1，i=12=6283NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=12=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6283×(700/3200)=6282NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=12=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6283×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738504N·mmM A12=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=12)=-5629470N·mm第13跨内力分析：P i=R Bi-1，i=13=6282NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=13=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6282×(700/3200)=6283NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=13=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6282×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738837N·mmM A13=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=13)=-5628770N·mm第14跨内力分析：P i=R Bi-1，i=14=6283NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=14=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6283×(700/3200)=6282NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=14=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6283×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738504N·mmM A14=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=14)=-5629470N·mm第15跨内力分析：P i=R Bi-1，i=15=6282NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=15=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6282×(700/3200)=6283NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=15=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6282×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738837N·mmM A15=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=15)=-5628770N·mm第16跨内力分析：P i=R Bi-1，i=16=6283NR Bi=qL i×[1-(A i/L i)2]/2-P i×(A i/L i)，i=16=5.026×3200×[1-(700/3200)2]/2-6283×(700/3200)=6282NM i=qL i2×[1-(A i/L i)2]2/8-P i×A i×[1-(1+(A i/L i))2/2+A i/L i]，i=16=5.026×32002×[1-(700/3200)2]2/8-6283×700×[1-(1+(700/3200)2/2+700/3200] =3738504N·mmM A16=-(P i×A i+qA i2/2)，(i=16)=-5629470N·mm关键词：幕墙立柱计算结构应力优化摘要：本文经过对三种幕墙立柱的受力分析，明确了每种立柱的最佳适用工况。
02第二章连续梁计算
第二章连续梁计算连续梁程序设定可以计算的最多跨数是30跨，每跨长度不得超过50米。
当然也可计算特殊情况下的单跨梁、外伸梁、悬臂梁等。
图2-1 连续梁计算对话框使用时，用户点“连续梁计算”菜单项，弹出如图2-1所示的对话框。
在该对话框中，包含三个活页夹，即“几何信息”、“所有跨荷载信息”、“单跨荷载信息”等。
在“几何信息”活页夹中输入有关连续梁的跨数、两端约束情况、几何尺寸等内容。
在“所有跨荷载信息”活页夹中输入连续梁各跨都共同具有的荷载信息，如均布恒载、均布活载等内容。
在“单跨荷载信息”活页夹中输入连续梁某一跨所具有的荷载信息。
用户激活“单跨荷载信息”活页夹后，选定某一跨（用鼠标在图形显示区点取对应的梁跨或选择当前跨号右边的列表框均可），点“增加荷载”按钮可在梁上施加某种类型的荷载，默认荷载类型为集中力，用户可在荷载类型列表中修改，可选的荷载类型包括集中力、满跨均布荷载、满跨三角形荷载、和集中力偶，添加一个满跨均布荷载和一个满跨三角形荷载，等同一个梯形荷载。
实际使用时，若遇到非满跨分布荷载（半跨分布荷载），用户可简化为若干个集中力荷载，逐次施加到梁上。
点“减少荷载”按钮可删除最后添加上的荷载。
点“清空荷载”按钮可删除当前所选梁跨上的所有荷载（指属于单跨荷载信息里的荷载）。
用户点“开始计算”按钮后，软件会自动生成三个文件，第一个文件是工程项目文件，其扩展名为LxlPrj，以后在遇到类似的项目时，或者同一项目但不同工况时，用户可用“导入工程文件”按钮把原来输入的数据批量导入到对话框中，以便做进一步的修改。
第二个文件是成果说明文件，其扩展名为Doc，文件中记录了用户输入的原始数据以及计算结果说明。
用户可以用Word软件把成果说明文件打开，进一步编辑整理成计算书和说明书。
第三个文件是成果绘图文件，其扩展名为LxlPlt。
用“百图结构内力计算结果绘图”软件可把*.LxlPlt格式的文件绘制成图形（不是打开图形，而是用“结构内力计算绘图JGNLHT”命令），*.LxlPlt图形中包含弯距图和剪力图。
70+120+70m变高度三跨连续梁计算书
71.8945
17.82
2.85
5.25
170
0.0
83.6128
18.557
2.97
5.54
173
0.0
83.6128
18.557
2.97
5.54
173
0.0
97.213
19.339
3.09
5.85
176
0.0
97.213
19.339
3.09
5.85
176
0.0
113.098
20.192
3.21
6.17
计算报告
16.2578
11.35
2.02
3.2
7.5
0.0
16.2578
11.35
2.02
3.2
7.5
0.0
16.2578
11.35
2.02
3.2
8.85
0.0
16.2578
11.35
2.02
3.2
8.85
0.0
16.2578
11.35
2.02
3.2
9.85
0.0
16.2578
11.35
2.02
3.2
9.85
0.0
16.2578
11.35
2.02
3.2
10.9
0.0
16.2578
11.35
2.02
3.2
10.9
0.0
16.7717
11.418
2.04
3.23
14.9
0.0
16.7717
11.418
2.04
3.23