返还功沈岳武

返还功沈岳武
返还功沈岳武

返还功沈岳武

返还功

沈岳武

返还功是古代道家功法,具有强身延年的功效,由湖南浏阳县中知院沈岳武老中医继承下来。练功只需一席平坦场地,以空气新鲜、洁静之处为宜。靠山水花木之处更好。早晚面向规定方向。排除杂念,须无为中求有为,立正,两目直观。以意回光返照,以目内视,意守祖窍(脐内三寸,亦称天根,俗称三叉路口、地产),独自练功。

返还功分动功与静功,动静功法均以意守和调整呼吸为关键。

(一)动功

动功分八个动作(每个动作反复四次)。

(1)一气三清:

诗曰:

一气三清透顶门,任其百脉自调匀。

周身辗转舒经络,气在先天法自通。

保持立正姿势;两足与肩平开,足趾作抓地状。两手自然垂直,气沉丹田,意守祖窍。中正安舒,两手向前如托东西一样,掌心向天,缓缓伸直向头顶,让气从足趾伸到顶尖(头顶)后,再缓缓以意降下,手缓缓向下归还原状。

(2)横担日月:

诗曰:

横担日月向前推,吐纳绵绵着急催。

齿落发颁空叹息,快把长生法奋追。

保持立正姿势:两足与肩平开,气沉丹田,两手向前伸平,掌心向上,两手平开如一字,掌心向左右,气随动作均匀吸入,气吸足时,再两手回归,向前伸平(掌心向下)。再作辘轳式(立圈式)将手收缩平耳,又如推球一样运出,缓缓归还原式,气随动作徐徐呼出。

(3)霸王举鼎:

诗曰:

霸王举鼎练缠功,内练功夫无止境。

柔中刚化引虚门,彼此之中动中静。

保持立正姿势:右手握拳上举,左手徐徐下降,吸气,腹向后(命门)收回,动作做完,吸气止。左脚向左踏开一步两手向左抱圈状,目视两手圈中,气徐徐胸放腹,左右反复四次。

(4)FL常转:

诗曰:

FL常转象圆周,守法殷勤靠自修。

洗髓九年除色相,左右盘旋万事休。

保持立正姿势:气沉丹田,一手放于脐部,一手贴于命门,右手随身向左转90度,再向右转90度,颈、背、脊、腰椎随身转动,每一圆周一息,左右动作交替。

(5)彭祖抹须:

诗曰:

彭祖抹须走内旋,借撩须式易坤乾。

支撑弓步随身换,变化全凭意在沾。

保持立正姿势:气沉丹田,两手分别在胸前作撩须式,吸气后动作起,呼气随动

作完。左脚向左迈出一步,身向左转90度,呈弓箭步,双手从两腮做抹须动作,握须从乳部向前推出。

(6)金刚伏虎:

诗曰:

金刚伏虎走脚功,挑缠勾跨侧腰伸。

频频稳扎金鸡立,伏虎全凭刹那中。

保持立正姿式:气沉丹田,左脚向前挑起,再屈膝,收回平脐。然而两手握拳向上,脚向侧提起,身体向前稍俯,似金鸡独立状。然后左脚向前伸出,两手平开,左脚落地,再作右侧,左右交替。

(7)银河入海:

诗曰:

银河入海练大元,送宝归还母腹边。

炉中火暖填高坎,全功就在蒂中玄。

保持立正姿势:气沉丹田,收腹合胸,左脚向前伸直,仰身,重心落在右脚上,吸气,两手与肩平开。落式再呼气,两手合掌,掌背相贴,掌心向两侧,内旋,从头向腹部缓缓插下,呼气亦随动作,左右交替。

(8)卧学希夷:

诗曰:

卧学希夷很自然,壶中日月性中天。

河东运上昆仑顶,无物何尘便是仙。

保持立正姿势:气沉丹田,左脚伸出,屈膝,两手伸出,掌背相贴,手指向下,附于胸前。侧睡,右手举作枕,左手放于髂部,随左脚缓伸出,呈睡眠状,缓呼缓吸,左右交替。

收功时,两手搓掌后,放在鬓角,两大拇指在风池、风府两穴横擦数次,咽津一次,下达丹田。

(二)静功

静功分调息,胎息,乾元,纯阳等四层功夫,由浅入深。其功法有坐法、立法、睡、行法等。为适应临床之需要,本文主要简介坐法的调息和胎息功法。

静坐式有单盘法坐、双盘坐、木马坐、一字坐、平坐等。坐式虽殊,练意则一。练功前,排除大小便。选择一定的位置:如床上、坐椅等。宽衣解带,正身,两膝两手按坐式选择,两目向前平视并屏息片刻,让头脑清静,涤除一切杂念,做到正中安舒。

(1)调息功

诗曰:

静坐少思寡欲,冥心调息存神。

此是返还妙诀,学者可以体会。

舌平,舌尖抵于天河(上腭近门齿部位)。两目垂帘,松腹,意守祖窍。匀其鼻息,使呼吸柔细匀长。鼻吸口呼时,吸气收腹,使丹田之气上行。呼气放腹,以意运气下达丹田,在调息功练就时,自有口中津液增多等现象,则为胎息功打好基础。

(2)胎息功

诗曰:

法练乾坤祖,阴阳本是宗。

殷勤持此法,长寿貌如童。

姿势如前,在调息功呼吸深细柔长的基础上,易后天呼吸为先天之呼吸(即胎息呼吸,内呼吸,又曰屏呼吸)。做内呼吸时,呼气舌尖抵“天河”,吸气舌尖转下,练至“口中沾沾润,唾液咽下腹中凉”,则为乾元功奠定了基础。

至于乾元和纯阳功法,较为繁复,暂不详解。

电力系统电压及无功补偿

电力系统电压与无功补偿 交流电力系统需要电源供给两部分能量,一部分将用于作功而被消耗掉,这部分电能将转换为机械能、光能、热能或化学能,我们称为“有功功率”。另一部分能量是用来建立磁场,用于交换能量使用的,对于外部电路它并没有作功,由电能转换为磁能,再由磁能转换为电能,周而复始,并没有消耗,这部分能量我们称为“无功功率”,无功是相对于有功而言,不能说无功是无用之功,没有这部分功率,就不能建立感应磁场,电动机、变压器等设备就不能运转。 2、无功功率按电路的性质有正有负,Q为正值(感性)时表示吸收无功功率,Q为负值(容性)时表示发出无功功率,在感性电路中,电流滞后于电压,f >0,Q为正值。而在容性电路中,电流超前于电压,f < 0,Q为负值。这就是人们通常称电动机等设备“吸收”无功而电容器发出“无功”的道理。 3、输电线路电压损耗由两部分组成,即有功功率在电阻上的压降和无功功率在电抗上的压降。一般说来,在超高压电网的线路、变压器的等值电路中,电抗的数值比电阻大得多。所以无功功率对电压损耗的影响很大,而有功功率对电压损耗的影响则要小得多。因此,可以得出结论,在电力系统中,无功功率是造成电压损耗的主要因素。由电压损耗表达式DU = (PR + QX)/U可知,要改变电压损耗有两种办法。

(1)改变元件的电阻; (2)改变元件的电抗,都能起到改变电压损耗的作用。 可采取的一种办法是增大导线截面减小电阻以减小电压损耗,这种办法在负荷功率因数较高、原有导线截面偏小的配电线路中比较有效。适宜负荷不断增加的农村地区采用。 而电网中用的最多的办法是减少线路中的电抗,在超高压输电线路中广泛采用的分裂导线就可以明显降低线路的电抗。在我国,220kV线路一般采用二分裂、500kV线路采用四分裂导线。采用分裂导线,降低线路电抗,不仅仅减少了电压损耗,而且有利于电力系统的稳定性,能提高线路的输电能力。 减小线路电抗的另一种办法是采用串联电容补偿,就是在线路中串联一定数值的电容器,大家知道,同一电流流过串联的电感、电容时,电感电压与电容电压在相位上正好差180 串联电容器补偿,现在主要应用于超高压、大容量的输电线路上 4、除了用改变电力网参数来减少电压损耗以外,改变电压损耗的另一个重要方面是改变电网元件中传输的功率。即改变表达式中的P和Q的大小,在满足负荷有功功率的前提下,要改变供电线路、变压器传输的有功功率,是比较困难的,常常是不可能的。因此,改变线路、

功函数总结解读

功函数:是体现电子传输能力的一个重要物理量,电子在深度为χ的势阱内,要使费米面上的电子逃离金属,至少使之获得W=X-E F的能量,W称为脱出功又称为功函数;脱出功越小,电子脱离金属越容易。另外,半导体的费米能级随掺杂和温度而改变,因此,半导体的功函数不是常数。 功函测量方法:光电子发射阈值法、开尔文探针法和热阴极发射阻挡电势法、热电子发射法、场发射法、光电子发射法以及电子束(或离子束减速电势(retarding potential法、扫描低能电子探针法等。 紫外光电谱(UPS测量功函数 1.测量所需仪器和条件 仪器:ESCALAB250多功能表面分析系统。 技术参数:基本真空为3×10-8Pa, UPS谱测量用Hel(21.22eV,样品加-3.5 V偏压;另外,测量前样品经Ar+离子溅射清洗, Ar+离子能量为2keV,束流密度为 0.5μA/mm2。运用此方法一般除ITO靶材外, 其它样品都是纯金属标样。 2.原理

功函数:φ=hv+ E Cutoff-E Fermi 3.测量误差标定 E Fermi标定:费米边微分 E Cutoff标定:一是取截止边的中点, 另一种是由截止边拟合的直线与基线的交点。 4.注意事项 测试样品与样品托(接地要接触良好,特别是所测试样的表面与样品托之间不能存在电阻。 用Fowler-Nordheim(F-N公式测定ITO功函数 1.器件制备 双边注入型单载流子器件ITO/TPD(NPB/Cu 原料:较高迁移率的空穴传输材料TPD和NPB作有机层,功函数较高且比较稳定的Cu作电极,形成了双边空穴注入的器件。 制备过程:IT0玻璃衬底经有机溶剂和去离子水超声清洗并烘干后,立即置于钟罩内抽真空,在1×10-3 Pa的真空下依次蒸镀有机层(TPD或NPB和金属电极Cu。

【CN109904233A】金属栅功函数的调节方法及MOSFET的制备方法【专利】

(19)中华人民共和国国家知识产权局 (12)发明专利申请 (10)申请公布号 (43)申请公布日 (21)申请号 201910107631.6 (22)申请日 2019.02.02 (71)申请人 中国科学院微电子研究所 地址 100029 北京市朝阳区北土城西路3号 (72)发明人 张韫韬 罗军 许静  (74)专利代理机构 北京康信知识产权代理有限 责任公司 11240 代理人 韩建伟 (51)Int.Cl. H01L 29/78(2006.01) H01L 21/336(2006.01) H01L 21/02(2006.01) (54)发明名称金属栅功函数的调节方法及MOSFET的制备方法(57)摘要本发明提供了一种金属栅功函数的调节方法及MOSFET的制备方法。该调节方法包括以下步骤:S1,提供表面具有第一栅介质层和第二栅介质层的衬底,第一栅介质层和第二栅介质层位于衬底的不同区域上;S2,分别在第一栅介质层和第二栅介质层上沿远离衬底的方向顺序形成TaN 层和TiN层,然后去除位于第一栅介质层上的TiN 层,第一栅介质层上的TaN层具有远离的衬底的第一表面,第二栅介质层上的TiN层具有远离的衬底的第二表面;S3,分别在第一表面和第二表面上形成TiAl层后去除各TiAl层。在除去NMOS中功函数金属TiAl的同时能够使NMOS的功函数保持调节后的状态不变, 使得栅极厚度明显减小。权利要求书1页 说明书6页 附图4页CN 109904233 A 2019.06.18 C N 109904233 A

权 利 要 求 书1/1页CN 109904233 A 1.一种金属栅功函数的调节方法,其特征在于,包括以下步骤: S1,提供表面具有第一栅介质层(210)和第二栅介质层(220)的衬底(10),所述第一栅介质层(210)和所述第二栅介质层(220)位于所述衬底(10)的不同区域上; S2,分别在所述第一栅介质层(210)和所述第二栅介质层(220)上沿远离所述衬底(10)的方向顺序形成TaN层(40)和TiN层(50),然后去除位于所述第一栅介质层(210)上的所述TiN层(50),所述第一栅介质层(210)上的所述TaN层(40)具有远离所述的衬底(10)的第一表面,所述第二栅介质层(220)上的所述TiN层(50)具有远离所述的衬底(10)的第二表面; S3,分别在所述第一表面和所述第二表面上形成TiAl层(60)后去除各所述TiAl层(60)。 2.根据权利要求1所述的调节方法,其特征在于,在所述步骤S1和所述步骤S2之间,所述调节方法还包括分别在所述第一栅介质层(210)和所述第二栅介质层(220)上形成盖帽层(30)的步骤。 3.根据权利要求2所述的调节方法,其特征在于,形成所述盖帽层(30)的材料为TiN。 4.根据权利要求2所述的调节方法,其特征在于,所述盖帽层(30)的厚度≤1.5nm。 5.根据权利要求1所述的调节方法,其特征在于,所述TaN层(40)的厚度为1~1.5nm。 6.根据权利要求1所述的调节方法,其特征在于,所述TiN层(50)的厚度小于4nm。 7.根据权利要求1至6中任一项所述的调节方法,其特征在于,在所述步骤S2中,采用原子层沉积工艺顺序形成所述TaN层(40)和所述TiN层(50),形成所述TaN层(40)的步骤与形成所述TiN层(50)的步骤之间的时间间隔≥2h。 8.根据权利要求1所述的调节方法,其特征在于,所述TiAl层(60)的厚度为4~5nm。 9.根据权利要求1所述的调节方法,其特征在于,所述第一栅介质层(210)和所述第二栅介质层(220)均为HfO2层。 10.一种MOSFET的制备方法,其特征在于,包括以下步骤: 提供具有第一源/漏区和第二源/漏区的衬底(10),在位于所述第一源/漏区之间的所述衬底(10)表面形成第一栅介质层(210),并在位于所述第二源/漏区之间的所述衬底(10)表面形成第二栅介质层(220); 采用权利要求1至8中任一项所述的调节方法分别形成位于所述第一栅介质层(210)和所述第二栅介质层(220)上的金属功函数层堆叠,所述第一栅介质层(210)上的所述金属功函数层堆叠具有远离所述的衬底(10)的第一表面,所述第二栅介质层(220)上的所述金属功函数层堆叠具有远离所述的衬底(10)的第二表面; 分别在所述第一表面和所述第二表面沿远离所述衬底(10)的方向顺序形成粘附层(70)和连接层(80),以形成位于所述第一栅介质层(210)上的第一栅堆叠结构和位于所述第二栅介质层(220)上的第二栅堆叠结构, 所述第一源/漏区、所述第一栅介质层(210)和所述第一栅堆叠结构构成NMOS晶体管,所述第二源/漏区、所述第二栅介质层(220)和所述第二栅堆叠结构构成PMOS晶体管。 2

无功补偿来源和电压调节设备

无功补偿来源和电压调节设备 1)同步发电机:同步发电机是电力系统中最重要的无功补偿设备。往往依照不同系统条件和不同的安装位置,根据需要选择不同的发电机额定功率因数。位于负荷中心附近的发电机组,宜于有较大的送出无功功率的能力,可以供应正常负荷的部分无功功率需求外,还可以在正常时保留一部分作为事故紧急储备,非常重要。 至于送端电厂的发电机组,特别是远方电厂,由于无功功率不宜远送的规律,它发出的无功功率主要用以补偿配出线路在重负荷期间的部分无功功率损耗,实现超高压网无功功率的分层平衡。功率因数一般都较高。例如,巴西伊泰普水电.站中,有9台765MW勺机组接在交流侧,经900km 765kV交流线路到受端,机组的额定功率因数选为0.95,另9台7机通过直流线路到受端,其额定功率因数选为0.85,因为前者只需要补偿线路,后者还需要补偿换流站的无功(换流站的无功需求相当大)。 反过来说,接到超高压电网特别是位于远方的发电机组需要具有 适当的进相运行能力(吸收无功),使能在系统低负荷期间,吸收配出的超高压线路的部分多余无功功率,以保持电厂送电电压不超标。这点在工程实践中往往是一个后备方案,即机组的进相运行来调整电压。我国一般现在

机组都会做进相运行试验。 2)输电线路:输电线路既能产生无功功率(由于分布电容)又消耗无功功率(由于串联阻抗)。当沿线路传送某一固定有功功率,线路上的这两种无功功率适能相互平衡时,这个有功功率,叫做线路的 “自然功率”。这点应该是较为基本的认识,所以有功潮流大的线路,无功消耗也大,自然产生较少无功;空载线路也最容易贡献无功,从而抬升电压。尤其是500kV层面小负荷方式下容易无功剩余。

金属栅薄膜全耗尽器件研究

收稿日期:2007204227; 定稿日期:2007210217基金项目:浙江省自然科学基金资助项目(Y105607) 金属栅薄膜全耗尽器件研究 颜志英,王雄伟,丁 峥 (浙江工业大学信息工程学院,杭州 310032)   摘 要: 实验并研究了采用金属栅工艺的全耗尽SOI MOS 器件。采用LDD 结构,以减小热载流子效应,防止漏击穿;采用突起的源漏区,以增加源漏区的厚度,并减小源漏区的串联电阻,以增强器件的电流驱动能力,降低寄生电阻,减小静态功耗。研究并分析了硅膜厚度对阈值电压和阈值电压漂移的影响,以及对本征栅电容和静态功耗的影响。与采用常规工艺的器件相比,提高了输出驱动电流,改善了器件的亚阈值特性,特别是在沟道掺杂浓度比较低的情况下,能得到非常合适的阈值电压。关键词: 全耗尽器件;金属栅;SO I CMOS ;MOSFET ;短沟道效应 中图分类号: TN 326 文献标识码: A 文章编号:100423365(2008)0120100204   A Study on Fully 2Depleted SOI CMOS Devices with Ti N G ate YAN Zhi 2ying ,WAN G Xiong 2wei ,DIN G Zheng (College of I nf ormation Engineering ,Zhej iang Universit y of Technology ,Hangz hou ,Zhej iang 310032,P.R.China )   Abstract : Thin 2film f ully 2depleted SOI CMOS devices with TiN gate and LDD structure were investigated. Effects of film thickness on threshold and threshold shift ,and on intrinsic gate capacitance and static power were an pared with normal SOI MOSFET ’s ,source/drain series resistance of the f ully depleted SOI CMOS de 2vice was reduced ,and the leakage current was very weak.The short 2channel effect and drain 2induced 2barrier 2lower 2ing effect were suppressed effectively in this device.And the parasitic capacitance is smaller as a result of reduced silicon thickness. K ey w ords : Fully depleted device ;TiN gate ;SOI CMOS ;MOSFET ;Short 2channel effect EEACC :  2570F 1 引 言 近年来,随着集成电路对集成度、功耗、速度等方面的要求不断提高,MOS 器件的特征尺寸不断缩小。当尺寸缩小到超深亚微米数量级时,传统的MOS 器件结构已不能满足低功耗和高速度的要求。SOI 技术是公认的未来主流半导体技术之一,并极 有可能替代体硅器件,成为CMOS 工艺的首选。相对于体硅器件,基于SOI 技术的器件,由于载流子迁移率高,大大增强了器件的输出驱动能力,消除了闩锁效应,以及短沟效应小、源漏穿通效应小等优 势,特别适合于高速度、高性能、超低功耗集成电路的研制。当集成电路中的器件尺寸进入超深亚微米数量级时,薄膜全耗尽SOI MOS 器件有望成为首选器件结构[1]。在对全耗尽SOI MOS 器件进行的大量研究中发现,随着MOS 器件尺寸的不断缩小,其硅膜厚度越来越薄[2],这会进一步增加源漏电阻;另一方面,小尺寸器件的短沟效应会变得越来越严重,栅对沟道的控制作用会下降,对器件的阈值电压的控制是一个不容忽视的问题。常规工艺中使用的多晶硅栅CMOS/SOI 器件的阈值电压往往比较大,栅的电阻值也比较大,不适合低压低功耗电路的应用。 第38卷第1期 2008年2月 微电子学 Microelect ronics Vol 138,No.1Feb 12008

金属电子逸出功的测量与分析

金属逸出功的测量与分析 2009年10月11日 物理工程与技术学院 光信息科学与技术07级1班 实验人:乐广龙 07305939 参加人: 林 铭 07305938 【实验目的】 1, 了解费米狄拉克量子统计规律; 2, 理解热电子发射规律和掌握逸出功的测量方法; 3, 用理查逊直线法分析印记材料(钨)的电子逸出功。 【实验原理】 (1) 电子需要W o =W a -W f 才能逸出。 (2) 热发射电流密度2/e K T s J AT e ?-= (3) A.由于A 以及面积S 难以测量: 2 ln( )ln()s T e A S T K T ?=- 则2 ln( )s T T 与1T 为线性关系,利用此方法实验称理查逊直线法。 B.发射电流测量加入电场E α,电流作相应修正 : ' 4.39ln ln s s I I T =+ 在选定温度下 :' ln s I 由直线斜率可得零场发射电流s I C.温度测量由f T I 关系曲线得出。 【实验内容】 1, 按电路图连接电路,注意a U 与f U 勿连接错误; 2, 取灯丝电流f I 为0.600、0.625、0.650…0.775A ,求得灯丝温度; 3, 对应每灯丝电流f I ,测量阳极电压a U 分别为25、36、49、64、81、100、121及144V 对应阳极电流' s I ,阳极电压先粗调,再微调。

4, 作'ln s I ln s I ; 5, 作2 1ln( )s T T T 图,拟合出逸出功与实验误差。 【实验结果与分析】 表1 灯丝温度 2, 对应阳极电流以及求'ln s I 有下表(原始数据见预习报告): 表2阳极电流以及lg s I 、s I 3, 作' ln s I 1~8:

高压电压无功补偿-无功补偿的意义

无功补偿的意义 电网中的许多用电设备是根据电磁感应原理工作的。它们在能量转换过程中建立交变磁场,在一个周期内吸收的功率和释放的功率相等,这种功率叫无功功率。电力系统中,不但有功功率平衡,无功功率也要平衡。 有功功率、无功功率、视在功率之间的关系如图1所示 式中: S——视在功率,kV A P——有功功率,kW Q——无功功率,kvar φ角为功率因数角,它的余弦(cosφ)是有功功率与视在功率之比即cosφ=P/S称作功率因数。 由功率三角形可以看出,在一定的有功功率下,用电企业功率因数cosφ越小,则所需的无功功率越大。如果无功功率不是由电容器提供,则必须由输电系统供给,为满足用电的要求,供电线路和变压器的容量需增大。这样,不仅增加供电投资、降低设备利用率,也将增加线路损耗。为此,国家供用电规则规定:无功电力应就地平衡,用户应在提高用电自然功率因数的基础上,设计和装置无功补偿设备,并做到随其负荷和电压变动及时投入或切除,防止无功倒送。还规定用户的功率因数应达到相应的标准,否则供电部门可以拒绝供电。因此,无论对供电部门还是用电部门,对无功功率进行自动补偿以提高功率因数,防止无功倒送,从而节约电能,提高运行质量都具有非常重要的意义。 无功补偿的基本原理是:把具有容性功率负荷的装置与感性功率负荷并联接在同一电路,能量在两种负荷之间相互交换。这样,感性负荷所需要的无功功率可由容性负荷输出的无功功率补偿。 当前,国内外广泛采用并联电容器作为无功补偿装置。这种方法安装方便、建设周期短、造价低、运行维护简便、自身损耗小。 采用并联电容器进行无功补偿的主要作用:

1、提高功率因数 如图2所示图中: P——有功功率 S1——补偿前的视在功率 S2——补偿后的视在功率 Q1——补偿前的无功功率 Q2——补偿后的无功功率 φ1——补偿前的功率因数角 φ2——补偿后的功率因数角 由图示可以看出,在有功功率P一定的前提下,无功功率补偿以后(补偿量Qc=Q1-Q2),功率因数角由φ1减小到φ2,则cosφ2>cosφ1提高了功率因数。 2、降低输电线路及变压器的损耗 三相电路中,功率损耗ΔP的计算公式为 式中 P——有功功率,kW; U——额定电压,kV; R——线路总电阻,Ω。 由此可见,当功率因数cosφ提高以后,线路中功率损耗大大下降。 3、改善电压质量 线路中电压损失ΔU的计算公式 式中 P——有功功率,KW; Q——无功功率,Kvar; U——额定电压,KV; R——线路总电阻,Ω

详解电网无功补偿与电压调节

详解电网无功补偿与电压调节 无功对于电网系统设计来说,肯定是非常非常重要的了,这块其实内容很多,就做一个简单的梳理总结,有一些工程实践中的认识,希望可以互相印证。无功对应电压,有功对应频率,应该是一个比较普遍大概的认识,当然没错。所以无功补偿和电压调节是密不可分的,也是调度考核的重要指标。 一、无功补偿概述和原则 无功功率比较抽象,它是用于电路内电场与磁场的交换,并用来在电气设备中建立和维持磁场的电功率。它不对外作功,而是转变为其他形式的能量。凡是有电磁线圈的电气设备,要建立磁场,就要消耗无功功率。比如40瓦的日光灯,除需40多瓦有功功率(镇流器也需消耗一部分有功功率)来发光外,还需80乏左右的无功功率供镇流器的线圈建立交变磁场用。由于它不对外做功,才被称之为“无功”。 电力系统的无功补偿与无功平衡是保证电压质量的基本条件,首先是一些重要原则当然很多是国网的原则,虽说要摆脱国网思路束缚,但是有些好东西还是要保留。 分层分区补偿原则:有鉴于经较大阻抗传输无功功率所产生的很大无功功率损耗和相应的有功功率损耗,电网无功功率的补偿安排宜实行分层分区和就地平衡的原则。所谓的分层安排,是指作为主要有功功率大容量传输即220--500 kV电网,宜力求保持各电压层间的无功功率平衡,尽可能使这些层间的无功功率串动极小,以减少通过电网变压器传输无功功率时的大量消耗;而所谓分区安排、是指110k V 及以下的供电网,宜于实现无功功率的分区和就地平衡。 电压合格标准:

500kV母线:正常运行方式时,最高运行电压不得超过系统额定电压的+10%;最低运行电压不应影响电力系统同步稳定、电压稳定、厂用电的正常使用及下一级电压调节。 发电厂和500kV变电所的220kV母线:正常运行方式时,电压允许偏差为系统额定电压0~+10%;事故运行方式时为系统额定电压的的-5%~+10%。 发电厂和220kV变电所的110kV~35kV母线:正常运行方式时,电压允许偏差为相应系统额定电压-3%~+7%;事故后为系统额定电压的的±10%。 带地区供电负荷的变电站和发电厂(直属)的10(6)kV母线:正常运行方式下的电压允许偏差为系统额定电压的0~+7%。 无功补偿配置原则:各电压等级变电站无功补偿装置的分组容量选择,应根据计算确定,最大单组无功补偿装置投切引起所在母线电压变化不宜超过电压额定值的2.5%,并满足主变最大负荷时,功率因数不低于0.95。 以上只是大概的比例估计,具体工程的变电站的无功配置是需要通过计算的,计算分不同运行方式(针对容性和感性),无功计算一般是有无功交换的整个区域一

电网的无功补偿与电压调整

电网的无功补偿与电压调整 、输电网的无功补偿与电压调整 输电网多数无直供负载,一般不为调压目的而设置无功补偿装置。参数补偿多用于较长距离的输电线路,有串联补偿(又称纵补偿)与并联补偿(又称横补偿)之分。电压支撑则多用于与地区受电网络连接的输电网的中枢点。 1.1电抗器补偿 电抗器是超高压长距离输电线路的常用补偿设备,用以补偿输电线路对地电容所产生的充电功率,以抑制工频过电压。电抗器的容量根据线路长度和过电压限制水平选择,其补偿度(电抗器容量与线路充电功率之比)国外统计大多为70-85,个别为65,一般不低于60。电抗器一般常设置在线路两端,且不设断路器。 1.2串连电容补偿 串联电容用来补偿输电线路的感抗,起到缩短电气距离提高稳定性水平和线路的输电容量的作用。串联电容器组多为串、并联组合而成,并联支数由线路输送容量而定,串联个数则由所需的串联电容补偿度(串联电容的容抗与所补偿的线路感抗之比)而定。串联电容补偿一般在50以下,不宜过高,以免引起系统的次同步谐振。输电网中因阻抗不均而造成环流时,也可用串联电容来补偿。日本在110kV环网中就使用了串联电容补偿。 1.3中间同步或静止补偿 在远距离输电线路中间装设同步调相机或静止补偿装置,利用这些

装置的无功调节能力,在线路轻载时吸收线路充电功率,限制电压升高;在线路重载时发出无功功率,以补偿线路的无功损耗,支持电压水平,从而提高线路的输送容量。中间同步或静止补偿通常设在线路中点,若设在线路首末端,则调节作用消失。 输电网的电压支撑点与调压输电网与受电地区的低一级电压的电网相联的枢纽点,常设置有载调压变压器或有相当调节与控制能力的无功补偿装置,或者二者都有,以实现中枢点调压,使电网的运行不受或少受因潮流变化或其他原因形成的电压波动的影响,在电网发生事故时起支撑电压的作用,防止因电网电压剧烈波动而扩大事故。 电压支撑能力的强弱,除与补偿方法和补偿容量大小有关外,更与补偿装置的调节控制能力和响应速度有关。并联电容器虽是常用而价廉的补偿设备,但其无功出力在电压下降时将按电压的平方值下降,不利于支撑电压。大量装设并联补偿电容器反而有事故发生助长电网电压崩溃的可能性。采用同步调相机和静止无功补偿装置辅以适当的调节控制,是比较理想的支撑电压的无功补偿设备。近年来,国内外均注重静止补偿装置的应用。 2、配电网的无功补偿与电压调整 以相位补偿和保证用户用电电压质量为主。 2.1相位补偿亦称功率因数补偿 用电电器多为电磁结构,需要大量的励磁功率,致使用户的功率因数均为滞相且较低,一般约为0.7左右。励磁功率滞相的无功功率在配电网中流动,不仅占用配电网容量,造成不必要的损耗,而且导致用户

电网的无功补偿与电压调整

电网的无功补偿与电压调整 1、输电网的无功补偿与电压调整 输电网多数无直供负载,一般不为调压目的而设置无功补偿装置。参数补偿多用于较长距离的输电线路,有串联补偿(又称纵补偿)与并联补偿(又称横补偿)之分。电压支撑则多用于与地区受电网络连接的输电网的中枢点。 1.1电抗器补偿 电抗器是超高压长距离输电线路的常用补偿设备,用以补偿输电线路对地电容所产生的充电功率,以抑制工频过电压。电抗器的容量根据线路长度和过电压限制水平选择,其补偿度(电抗器容量与线路充电功率之比)国外统计大多为70-85,个别为65,一般不低于60。电抗器一般常设置在线路两端,且不设断路器。 1.2串连电容补偿 串联电容用来补偿输电线路的感抗,起到缩短电气距离提高稳定性水平和线路的输电容量的作用。串联电容器组多为串、并联组合而成,并联支数由线路输送容量而定,串联个数则由所需的串联电容补偿度(串联电容的容抗与所补偿的线路感抗之比)而定。串联电容补偿一般在50以下,不宜过高,以免引起系统的次同步谐振。输电网中因阻抗不均而造成环流时,也可用串联电容来补偿。日本在110kV环网中就使用了串联电容补偿。 1.3中间同步或静止补偿 在远距离输电线路中间装设同步调相机或静止补偿装置,利用这些装置的无功调节能力,在线路轻载时吸收线路充电功率,限制电压升高;在线

路重载时发出无功功率,以补偿线路的无功损耗,支持电压水平,从而提高线路的输送容量。中间同步或静止补偿通常设在线路中点,若设在线路首末端,则调节作用消失。 输电网的电压支撑点与调压输电网与受电地区的低一级电压的电网 相联的枢纽点,常设置有载调压变压器或有相当调节与控制能力的无功补偿装置,或者二者都有,以实现中枢点调压,使电网的运行不受或少受因潮流变化或其他原因形成的电压波动的影响,在电网发生事故时起支撑电压的作用,防止因电网电压剧烈波动而扩大事故。 电压支撑能力的强弱,除与补偿方法和补偿容量大小有关外,更与补偿装置的调节控制能力和响应速度有关。并联电容器虽是常用而价廉的补偿设备,但其无功出力在电压下降时将按电压的平方值下降,不利于支撑电压。大量装设并联补偿电容器反而有事故发生助长电网电压崩溃的可能性。采用同步调相机和静止无功补偿装置辅以适当的调节控制,是比较理想的支撑电压的无功补偿设备。近年来,国内外均注重静止补偿装置的应用。 2、配电网的无功补偿与电压调整 以相位补偿和保证用户用电电压质量为主。 2.1相位补偿亦称功率因数补偿 用电电器多为电磁结构,需要大量的励磁功率,致使用户的功率因数均为滞相且较低,一般约为0.7左右。励磁功率——滞相的无功功率在配电网中流动,不仅占用配电网容量,造成不必要的损耗,而且导致用户电压降低。相位补偿是以进相的无功补偿设备(如并联电容器)就近供给用户或配电网所需要的滞相无功功率,减少在配电网中流动的无功功率,降低网损,

并联电容器对电力系统无功补偿及电压调节问题的探讨_马文成

DOI :10.3969/j.issn.1001-8972.2012.09.069 并联电容器对电力系统无功补偿及电压调节问题的探讨 马文成 固原供电局,宁夏 固原 756300 摘 要 变电站并联电容器可以对电网的无功功率进 行集中补偿。通过对无功功率的合理补偿, 从而达到调节电压、使系统经济和稳定运 行。但在实际运行中,往往由于设计原因, 无功负荷的分布不可预见性等因素导致变电 站母线并联电容器不能合理的补偿无功和调 节电压。下面就某站10kV 母线并联电容器运 行中存在的问题加以分析和探讨。 关键词 并联电容器;无功补偿;电压调节 某变电站电压等级为110/35/10kV ,两台 主变容量分别为25000kVA 和20000kVA 的有载调 压变压器,正常时20000kVA 变压器运行,另一 台主变热备用,10kV Ⅰ、Ⅱ段母线经分段开关 联成单母运行。10kV Ⅱ段母线装TBB 210- 3600/3600Kvar 成套电容器装置,电容器型号 为:BFFH 4-11/ -2×1800-1×3W 密集型电 容器,每组容量为1800Kvar ,两组共 3600Kvar ,其额定电流为89A ,串联电抗器型 号为CKGKL-12/10-1的空芯电抗器,额定电 抗率为1%。 1 运行中存在的问题 该站自2000年投运以来,因10kV 母线并联 电容器的补偿容量不合理致使电容器不能正常 投入运行,因此,10kV 母线输送的无功负荷不 能实现就地补偿,从而不利于电网运行的经济 性和稳定性。 1.1 并联电容器投入时补偿容量过剩 图例分析如下: 图1 上图数据为该站10kV 母线2011年有功、无 功负荷平均值,从图中可以看出,10kV 母线 年输送无功负荷最大值为1500Kvar ,最小值为 500Kvar ,平均值为1000Kvar 。若投入一组容量 为 的电容器时除补偿了10kV 母线输送的无功 负荷外,还向系统倒送无功容量800Kvar 。按照 规定,电力系统无功补偿应以分级补偿,就地 平衡的原则进行,向系统倒送无功时将会引起 过电压,系统稳定性受到破坏。因此,向系统 倒送无功是不允许的。 1.2 并联电容器投入时对母线电压影响较 大 若正常运行时投入一台20000kVA 的有载调 压变压器时,从图A 中可知10kV 母线年输送有 功功率最大值为6000kW ,最小值为3000kW , 平均值为4500kW 。正常运行时,在110kV 母线 确保电压合格率的情况下,35kV 及10kV 母线 通过有载调压完全可以满足各级母线电压合格 率的要求。当电容器投入时,除补偿了10kV 母线输送的无功功率外,还向系统倒送了大量 无功。此时,变压器输出的无功功率减少,导 致高压侧母线向系统输送的无功减少而电压升 高。变压器中、低压侧母线电压随之相应升 高,尤其低压侧母线电压升高较大,而并联电 容器运行时向系统补偿的无功容量与其端电压 的平方成正比,电压升高浮度越大,向系统输 送的无功容量越大,如此恶性循环,可能导致 电容器过电压保护动作跳闸,系统其它设备超 过额定电压运行时,其绝缘受到威胁。此时, 用有载调压来降低电压运行已不能满足电压合 格率的要求。 1.3 并联电容器退出运行时对系统经济运 行的影响 变电站并联电容器投入电网的目的是为 了补偿系统无功的不足,减少电源向系统输送 的无功功率,从而提高有功输送容量。因电源 向系统远距离输送无功负荷时,在线路及变压 器等感性、容性元件及阻性元件上消耗一定的 有功功率,因此,电源远距离大容量输送无功 不经济。变电站采用并联电容器通过就地无功 补偿,可以降低电源向系统及用户输送的无功 负荷,从而提高了有功输送容量。相对于电源 输送无功时,变电站并联电容器的单位容量费 用最低,有功功率损耗最小(约为额定容量的 0.3%~0.5%),一次性投资,运行维护简便。 因此用系统减少输送的无功功率来相应的提高 有功容量的输送能力,从经济性方面比较, 并联电容器投资成本小,最多1~2年可收回成 本。因此,获得了最好的经济效益。 从以上分析可以看出,当该站并联电容器 退出运行时,据查10kV 母线年输送无功电能约 760万度。因此,在当前负荷情况下,并联电容 器退出运行最不经济。 2 应采取的措施 针对以上分析,该站10kV 母线并联电容器 在电压调整、无功补偿过剩及运行经济性方面 存在着相互制约的矛盾,如何解决这一问题, 本人提出采取以下措施: 2.1 改变10kV 母线并联电容器的接线方 式,改造图如下: 图2 图3 图2为原接线,改造前当一组电容器投 入运行时向系统输送的总无功补偿容量为 Q 1=U 2ωC ,式中:U 为母线端电压,当f 为工 频时,ω为一常数,C 1=C 2,因C 1和C 2并联, 所以C=C 1+C 2,即Q 1=2U 2ωC 1。图C 为改造后 的接线图,总无功补偿容量为Q 2=U 2ωC ,式 中:U 为母线端电压,当f 为工频时,ω为一 常数,C 1=C 2,因C 1和C 2串联,所以C=C 1/2, 即Q 2=U 2ωC 1/2。所以 Q 1/Q 2=2U 2ωC 1/ U 2ωC 1/2=4,即Q 2=Q 1/4=3600/4=900(Kvar)。 通过计算可知,改造后两组电容器串联后 再三相并联接于电网时的总无功功率900Kvar 。 考虑到后期无功负荷的增长给补偿带来新 -119- 的问题,上述改造中在实际设备上可通过如图 C 所示加装一组隔离开关来实现,即通过操作 拉开G 2隔离开关,合上G 1隔离开关来实现投入 无功容量900Kvar 。后期无功负荷增长较大时, 可通过操作拉开G 1隔离开关,合上G 2隔离开关 来实现投入无功容量 1800Kvar 。 2.2 改变并联电容器的接线方式后对系统 及各元件的影响 2.2.1 对系统的无功补偿情况 图A 中,按目前年平均输送无功负荷曲线 可以看出,年平均无功输送容量为1000Kvar , 改造后并联电容器投入电网运行时补偿的无功 容量为900Kvar ,因此,可以实现就地补偿无 功的能力。对于后期无功负荷增长带来的无功 补偿不足时,可通过操作 G 1、G 2隔离开关来实 现电容器无功容量在900Kvar 与1800Kvar 之间转 换。 2.2.2 对电压质量的影响 改造后并联电容器输送的总无功容量为改 造前的一半,因此电容器投入运行时对电压的 影响相对较小,当各级母线电压变化时可通过 变压器有载调压装置调整电压,以及无功补偿 情况投退并联电容器来调整电压。 2.2.3 改造后的并联电容器运行时的经济 性 通过无功就地平衡补偿,据查可实现年累 计补偿无功负荷约760万度,相对电源系统输送 无功来说,可减少网损,提高电源输送能力, 最终达到经济效益最大化。 2.2.4 改造后对成套并联电容器装置各元 件的影响 2.2.4.1 对电容器各参数的影响 电容器额定电压为11/ kV ,改造后C1和 C2串联,当接在10kV 母线上时,C1和C2 串联 时分压,即C1与C2各承受电压为改造前端电压 的 一 半 , 电 容 器 通 过 的 电 流 为 I=Q2/2U=900/2×10=45(A)。因此,改造后的 各电容器承受的电压和通过的电流均在额定参 数内。 2.2.4.2 对电抗器的影响 因电抗器额定电压为10kV ,额定电流为 189A ,改造后均在额定值范围内。 2.2.4.3 对继电保护的影响 当并联电容器主接线改变后,其输送的电 流和各电容器承受的电压相应的发生变化,因 此,原保护定值不能满足需要,应重新计算并 整定,即可通过现有微机保护整定两套定值, 当电容器的无功容量在900Kvar 与1800Kvar 之间 转换时,切换相应的定值实现保护功能。 笔者认为通过上述改造后,可解决该站目 前10kV 母线无功负荷的补偿问题,从而实现了 该站并联电容器长时间不能投入电网运行的难 题,同时,提高了10kV 系统的功率因数,优化 了电网运行方案,提高了系统运行的经济性。 参考文献 [1] 韩祯祥,吴国炎 .电力系统分析. 浙江大学出 版社, 2002年版,227页 [2] 李坚,郭建文 .变电运行及设备管理技术问 答.中国电力出版社 ,2005年版,158页 作者简介 马文成 学历:大学 职称:工程师。

常见金属的功函数,具体出处忘了,仅供参考

常见金属的功函数集中,以备查询 Metal Work Function (eV) 银Ag (silver) 4.26 铝Al (aluminum) 4.28 金Au (gold) 5.1 铯Cs (cesium) 2.14 铜Cu (copper) 4.65 锂Li (lithium) 2.9 铅Pb (lead) 4.25 锡Sn (tin) 4.42 铬Cr (Chromium) 4.6 钼Mo(Molybdenum) 4.37 钨Tungsten 4.5 镍Nickel 4.6 钛Titanium 4.33 铍Beryllium 5.0 镉Cadmium 4.07 钙Calcium 2.9 碳Carbon 4.81 钴Cobalt 5.0 钯Pd(Palladium) 5.12 铁Iron 4.5 镁Magnesium 3.68 汞Mercury 4.5 鈮Niobium 4.3 钾Potassium 2.3 铂Platinum 5.65 硒Selenium 5.11 钠Sodium 2.28 铀Uranium 3.6 锌Zinc 4.3 Notes: Source: various (listed in my dissertation). The actual work function is VERY dependent (usually) several factors including morphology, preparation, gas on surface, oxidation... Aluminum is a strange one... Once exposed to atmosphere the surface oxidizes and the effective work function increases to values of 10 or 11 !!!! Most common metals can be roughly assumed to have a work function of ~4.5

无功补偿方案.

济宁聚能光伏石墨材料有限公司35kV动态无功补偿装置(MCR+FC) 技 术 标 书

武汉国瑞电力设备有限公司 二○一二年九月 动态无功补偿装置设备技术规范书 1 设备总机要求 ◆本设备技术协议书适用于济宁聚能光伏石墨材料有限公司35kV动态无 功补偿装置,它提出了该设备的功能设计、结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。 ◆本设备技术协议书提出的是最低限度的技术要求,并未对一切技术细节 作出规定,也未充分引述有关标准和规范的条文,供方应提供符合工业标准和本规范书的优质产品。 ◆本设备技术协议书所使用的标准如遇与供方所执行的标准不一致时,按 较高标准执行。 ◆本设备技术协议书经供、需双方确认后作为订货合同的技术附件,与合 同正文具有同等的法律效力。 ◆本设备技术协议书未尽事宜,由供、需双方协商确定。 2 应用技术条件及技术指标 2.1标准和规范 应遵循的主要现行标准,但不仅限于下列标准的要求,所有设备都符合相应的标准、规范或法规的最新版本或其修正本的要求,除非另有特别外,合同期内有效的任何修正和补充都应包括在内。 DL/T672-1999《变电所电压无功调节控制装置订货技术条件》

DL/T597-1996 《低压无功补偿控制器订货技术条件》 GB11920-89 《电站电气部分集中控制装置通用技术条件》 GB 1207-1997《电压互感器》 SD 325-89《电力系统电压和无功电力技术导则》 SD205-1987 《高压并联电容器技术条件》。 DL442-91 《高压并联电容器单台保护用熔断器订货技术条件》。GB50227-95 《高压并联电容器装置设计规范》。 GB311.2~311.6-83 《高电压试验技术》。 GB11 024 《高电压并联电容器耐久性试验》。 GB11025 《并联电容器用内部熔丝和内部过压力隔离器》。 ZBK48003《并联电容器电气试验规范》。 GB50227《并联电容器装置设计规范》 GB3983.2-89《高电压并联电容器》 JB7111-97《高压并联电容器装置》 DL/T604-1996《高压并联电容器装置定货技术条件》 GB3983.2《高压并联电容器》 GB5316《串联电抗器》 GB1985-89《交流高压隔离开关和接地开关》 JB 5346-1998《串联电抗器》 DL/T 462-1992《高压并联电容器用串联电抗器订货技术条件》DL/T653-1998《高压并联电容器用放电线圈订货技术条件》 JB/T 3840-1985《并联电容器单台保护用高压熔断器》 DL/T620 《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》 GB/T 11032-2000《交流无间隙金属氧化物避雷器》 GB/T 11024.1-2001《放电器》 GB2900 《电工名词术语》

无功补偿常用计算方法

按照不同的补偿对象,无功补偿容量有不同的计算方法。 (1)按照功率因数的提高计算 对需要补偿的负载,补偿前后的电压、负载从电网取用的电流矢量关系图如图3.7所示: I 2r I 1 补偿前功率因数1cos ?,补偿后功率因数2cos ?,补偿前后的平均有功功率为 P ,则需要补偿的无功功率容量 )t a n (t a n 21? ?-=P Q 补偿 (3.1) 由于负载功率因数的增加,会使电网给负载供电的线路上的损耗下降, 线损的下降率 %100)cos (3)cos (3)cos ( 3%21 122 2211?-= ?R I R I R I P a a a ???线损 %100)c o s c o s (1221??? ? ???-=?? (3.2) 式中R 为负载侧等值系统阻抗的电阻值。 (2)按母线运行电压的提高计算 ①高压侧无功补偿 无功补偿装置直接在高压侧母线补偿,系统等值示意图如图3.8所示: 图3.7 电流矢量图

P+jQ 补偿 图中, S U、U分别是系统电压和负载侧电压;jX R+是系统等值阻抗(不 含主变压器高低压绕组阻抗);jQ P+是负载功率, 补偿 jQ是高压侧无功补偿容 量; 1 U、 2 U分别是补偿装置投入前后的母线电压。 无功补偿装置投入前后,系统电压、母线电压的量值存在如下关系: 无功补偿装置投入前 1 1U QX PR U U S + + ≈ 无功补偿装置投入后 2 2 ) ( U X Q Q PR U U S 补偿 - + + ≈ 所以 2 1 2U X Q U U补偿 ≈ -(3.3) 所以母线高压侧无功补偿容量 ) ( 1 2 2U U X U Q- = 补偿 (3.4) ②主变压器低压侧无功补偿 无功补偿装置在主变压器的低压侧进行无功补偿,系统等值示意图如图3.9所示: P+jQ 补偿 图3.8 系统等值示意图

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