30+45+30m预应力连续梁计算书(桥梁博士)
30+45+30m预应力连续梁计算书
30+45+30米连续梁计算书一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书（一）工程概况：本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。
桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。
箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。
箱梁顶板厚22cm。
为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。
其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。
结构支承形式见图1.3。
主梁设纵向预应力。
钢束采用Øj15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。
预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。
纵向钢束采用大吨位锚。
钢束为19Øs15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。
图1.1 中跨跨中截面形式图1.2 横梁边截面形式图1.3 结构支承示意图（二）设计荷载结构重要性系数：1.0设计荷载：桥宽9.5米，车道数为2，城-A汽车荷载。
人群荷载：没有人行道，所以未考虑人群荷载。
设计风载：按平均风压1000pa计，地震荷载：按基本地震烈度7度设防，温度变化：结构按整体温升200C，整体温降200C计，桥面板升温140C，降温70C。
基础沉降：桩基础按下沉5mm计算组合。
其他荷载：（三）主要计算参数材料：C50砼；预应力钢束：高强度低松弛钢绞线，抗拉标准强度fpk=1860MPa，抗拉设计强度fpd=1260MPa，抗压设计强度fpd=390Mpa。
一期恒载 容重325/kN m γ=；二期恒载:防撞墙砼重量为0.34722517.35/kN m ⨯⨯=，花槽填土重量为0.419208.38/kN m ⨯=；桥面铺装:沥青砼323/kN m γ=，计算每延米重量为7.750.092316.04/kN m ⨯⨯=；（四）计算模型结构计算、施工模拟分析以设计图纸所示跨度、跨数、断面尺寸及支承形式为基础，有关计算参数和假定以现行国家有关设计规范规程为依据。
[整理]30m预应力连续T梁通用图计算书(1)
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30米后张法预应力混凝土T形梁通用图计算书1.概况与基本数据1.1概况依据《西部地区中小跨径桥梁技术研讨会》会议纪要、《西部地区中小跨径适用桥梁形式研究下一步工作内容和计划》及我院任务通知单编号：桥－施－技科（2004）字第67号。
课题组进行课题相关设计开发。
开发原则为：（1）上部构造形式采用5梁式（2）梁宽模数B=2.4米，板梁预制高度为1.90米。
明确10厘米现浇混凝土铺装不参与受力。
（3）混凝土强度等级：C50（4）边梁悬臂长度120厘米。
（5）T梁两端及顺桥向采用单支座。
（6）适用路基宽度：整体式路基24.50米、12.0米。
（7）适用于直线桥。
（8）T形梁结构连续3～5孔一联。
1.2基本数据（1）结构：后张法预应力混凝土连续T形梁（2）计算跨经：30米（3）路基宽度：整体式路基24.5米、12米（4）车道数：双向4车道（5）汽车荷载：公路－Ⅰ级2. 技术规范2.1《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2.3《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ 022-85）2.4《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）2.5《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85）2.6《公路工程抗震设计规范》（JTJ 004-89）2.7《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）3.材料主要指标3.1混凝土表1 T形梁混凝土主要指标3.2 预应力钢绞线表2 钢绞线主要指标3.3 钢筋表3 钢筋主要指标4.主要材料选用（1） 沥青混凝土：桥面铺装 。
（2） C50混凝土：桥面铺装 。
（3） C50混凝土：预制T 形梁、现浇连续段。
（4）24.15j φmm 钢绞线：预制T 形梁及顶板束。
5．活载横向分布系数与汽车冲击系数T 形梁采用平面杆系有限元程序进行计算。
按平面杆系有限元计算，考虑活荷载横向分布系数，进行影响线加载。
桥梁博士T梁计算
桥梁博士计算1 设计资料1.1 设计标准计算跨径：34m标准跨径：35m设计荷载：公路I 级单侧栏杆的重：1.52kN/m1.2、上部结构普通受力钢筋：直径》=12mm的普通钢筋采用HRB335直径＜12mm 的普通钢筋采用R235预应力钢筋：采用抗拉强度标准值f pk=1860Mpa,公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线；混凝土：预制T 梁、横隔梁、湿接缝、封锚端及桥面现浇混凝土均用C50，桥面铺装采用10cm 沥青混凝土；锚具采用夹片锚，预留孔道外径77mm,内径70mm1.3 设计依据1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）2、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）3、《公路桥涵设计手册》（桥梁上册）（人民交通出版社2004.3）2 构造布置.2.1 纵断面图I II3.1横隔板集中荷载1 39 节点【1.5- (0.12+0.20) /2】*(2.2-0.3)/2*(0.15+0.16)/2 *25=4.93 KN 4.93*2=9.9 KN11 20 29 节点【1.5-(0.12+0.20) /2】*(2.2-0.2)/2*(0.15+0.16)/2 *25=5.19 KNI-I 截面I- II 截面3计算步骤及参数5.19*2=10.4 kN3.2 均布荷载0.10*2.2*23= 5.06 KN3.3 成孔面积3.14x (772) A2=4655mm A23.4 计算主梁抗弯惯矩和抗扭惯矩H= (12+20) /2=16Ax二{(220-30)*16*16/2+190*30*190/2}/{220-30}*16+(190*30)}=64.74 1=1/12(220-30)*16八3+(220-30)*16*(64.74-182) A2+1/12*30*190A3+30*190*(190/ 2-64.74)八2=0.322口八43.5 主梁抗扭惯矩查表C1=0.333 c2=0.29m则抗扭惯矩I T=C j bfi 1|=1/3*220*16A3+0.29*140*30A3=0.0139mA4修正系数1Gl2 I T1 厂12E a i2I iB=0.9163.6 冲击系数：简支梁桥基频f的计算公式为：f ，m c —2l m c g式中I——结构的计算跨径（m）;E ――结构材料的弹性模量（N/m 2 ）； I c ――结构跨中截面的截面惯性矩（m 4）; m e -------- 结构跨中处的单位长度质量（kg/m ）; G ——结构跨中处延米结构重力（kN/m ）； g ---- 重力加速度，g=9.81（ m/s 2）。
【桥梁博士学习资料】应用Dr.Bridge计算预应力混凝土桥梁
第三节 桥梁博士系统项目的管理和操作
☞ 项目的定义 ☞ 项目的使用规定 ☞ 项目的操作
返回目录
3.1 项Hale Waihona Puke 的定义3.1.1项目的意义
为便于用户索引数据和方便系统管理，系统采用项目的概 念来管理桥梁结构的分析与计算。
3.1.2项目的内容
项目定义了结构分析计算所需要的所有信息，包括： ※ 结构分析计算的类型； ※ 该项目的输入方法和工作路径； ※ 该项目的所有输入数据文件； ※ 该项目的计算进程控制和最新状态信息。
图3.12 均布荷载描述对话框
★ 输入结构的边界条件，选择边界条件按钮，系统将打开 一个如图3.13的对话框，输入1#和3#节点的边界条件，对话框显 示如下：
图3.13 边界条件描述对话框
3.3.3输入原始数据
※ 输入使用阶段信息，使用项目菜单中的输入使用阶段 信息命令（或使用鼠标右键弹出右菜单切换），系统将打开一 个如图3.14所示的对话框：
4.截面验算：可进行承载能力极限状态荷载组合I-III 和正常使用极限状态荷载组合I-VI共9种组合的计算，并 进行9种组合的应力验算及承载能力极限强度验算。
1.5 横向分布系数计算
能运用杠杆法、刚性横梁法或刚接（铰接）板梁法计算 主梁在各种活载作用下的横向分布系数。
1.6 输入、输出、打印及帮助系统
3.3.5执行项目与结果查看
※所输入的数据没有错误，下面进行项目计算；使用项 目菜单中的执行项目计算命令执行当前项目的计算；
※项目计算结束后，可以使用数据菜单中的各条输出命令， 来查看当前项目的各种计算结果信息。
第四节 桥梁博士计算预应力混凝土结构
利用桥梁博士进行设计计算一般需要经过：离散结构划分 单元，施工分析，荷载分析，建立工程项目，输入总体信息、 单元信息、钢束信息、施工阶段信息、使用阶段信息以及输入 优化阶段信息（索结构），进行项目计算，输出计算结果等几 个步骤。
桥梁博士计算书参考
3.1施工前某桥上部结构承载能力验算3.1.1 桥梁上部结构T 梁验算一、计算依据《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ-023-85 《公路桥涵设计通用规范(旧)》(JTJ-021-89) 二、基本数据跨径：27m ，计算跨径：26.98m ；设计荷载：原设计荷载为汽—超20，挂—120（大体与公路—Ⅰ级相当，验算结构在现有的公路交通状况下的承载能力时采用公路－Ⅰ）净宽：21m材料：普通钢筋HRB335：强度标准值335MPa ，强度设计值280MPa ，弹性模量5210 MPa 。
混凝土：50号混凝土（相当于新规范的C48混凝土），预应力钢绞线采用标准强度为1570MPa ，边梁预应力张拉控制应力1036.2MPa ，中梁张拉控制应力为1099 MPa 。
桥梁横断面及单根预制T 梁断面图 桥梁横断面布置见下图。
图3-1 桥梁横断面图(单位：cm)图3-2 边梁构造图 (单位：cm) 图3-3 中梁构造图(单位：cm)三、荷载横向分布系数计算六、按(JTG D62-2004)规范对现有桥梁1#边T 梁复核计算结果及分析计算根据桥梁上部结构的竣工图进行计算，并按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004对1#边T 梁在现有交通荷载作用下的安全进行分析。
（1）极限承载能力状态计算正截面抗弯承载能力极限计算结果见下图。
7984527456927705692772图3-24 正截面承载能力极限组合I 计算结果由图可以看出，构件作用效应的组合设计值（最大值为5274kN.m ）小于承载能力设计值（为7984kN.m ），正截面承载能力极限状态满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）中5.2.2条要求。
（3）、正常使用极限状态变形验算结构自重作用下的全梁竖向挠度见下图。
利用桥梁博士进行横梁计算的教程_建模
利用桥梁博士进行横梁计算的教程本文介绍桥梁博士进行箱梁横梁计算。
红色字体内容为本文的操作步骤，黑体字为相应的一些说明和解释。
横梁为一个30+30m两跨预应力箱梁边墩(8号墩)上的边横梁。
8号墩上预应力箱梁高2m，箱顶宽约46.1m，箱底宽36.5m。
计算时横梁外形近似取为墩顶箱梁外形。
横梁厚为150cm，为预应力横梁。
预应力钢绞线规格为12Фs15.2，4束一股，钢绞线张拉控制应力取为1357.8MPa，其它参数可参见PDF版的CAD图。
一、新建项目组——创建项目——将项目名称命名为8号墩边横梁二、输入总体信息：计算类别：全桥结构安全验算，其它取为默认项三、从CAD导入计算模型1)在桥博的白色界面区域右键——输入单元信息2)在桥博的白色界面区域右键——从AUTOCAD导入模型事先应准备好模型图，本例中为“8号墩边横梁.dxf”，注意最好使单元1的起点位于CAD中的原点，这样导入模型后，桥博中模型的的单元1的左节点(节点1也将位于桥博系统中的坐标原点)。
从CAD导入计算模型的相关注意事项参见桥博帮助文件(V3使用手册，以下简称V3)的14.2节。
这里稍微再做些解释：1)长度单位：桥博中的单位采用的米，桥博认为dxf中的单位采用mm，1m=1000mm，也就是说如果要在桥博中建立一个1m长的单元，那么再CAD中的线长度应为1000mm。
2)图层：V3中有一个例子，其中存储单元的图层命名为0，但是并不意味着单元只能放在0图层里。
理论上讲，导入模型时，“dim”和“sub”图层是有特定用途的，除了这两个图层，你可以任意建立其它的图层用来放置单元。
而且单元也并不要求只能放于一个图层中，你可以放于两个或者多个图层中，但是一次只能导入一个图层中的单元。
3)单元节点文字：如果需要指定划分节点的单元节点号，可以在“dim”图层中输入文字进行说明，注意文字与节点文字的最小距离(在桥博中“从CAD导入模型”工作界面上指定)。
利用桥梁博士进行横梁计算的教程_计算
利用桥梁博士进行横梁计算的教程_计算利用桥梁博士进行横梁计算的教程(续一)本文介绍桥梁博士进行箱梁横梁计算。
红色字体内容为本文的操作步骤，黑体字为相应的一些说明和解释。
基本情况在前文中有所介绍，这里主要介绍加载及边界条件的设定。
一、输入施工信息共建立了三个施工阶段，阶段1安装所有单元；阶段2张拉所有钢束(钢束1、2)，并灌浆；阶段3施加永久荷载。
三个施工阶段的设置分别如图1.1-1.3所示。
图1.1 试工阶段1在阶段3中所施加的永久荷载，是在求得8号墩上所承担的恒载(F0)的基础上，除以墩上箱梁的腹板数(n)，而后在与腹板对应的位置处加以F0/n的集中力。
如果要做的细，还可以按各腹板所承担的承载面积进行分配。
关于边界条件，可以在有支座的位置处设计边界条件，注意一般设一个横向约束即可，其它均可只设为竖向约束。
图1.4给出了相应的约束和加载情况。
图1.2 试工阶段1图1.3 试工阶段1二、输入使用信息：收缩徐变天数取为：3650。
一般认为混凝土的收缩徐变可以持续数年。
最在升温温差取为25度，降温温差也取25度。
非线性温度按D60-2004中4.3.10定义，一个为正温差，一个为负温差。
活荷载描述：按公路一级车道荷载加载。
因为本例中桥宽有40多m，故偏保守的取为10个车道。
先按一个车道纵向影响线加载求得墩顶位置处承担的活荷载值，此例约为626KN，填入图2.1中鼠标处示处。
图2.1 活荷载输入如图2.1所示，勾选横向加载——点横向加载有效区域按钮，将弹出如图2.2所示窗口。
活载类别选择汽车，横向有效区域起点取为1m，终点为45.1m。
有必要说明下的是，采用桥博进行横向加载计算时并不用输入活载的横向分布调整系数，车道折减系数等，而是通过定义车道、横向有效分布区域等由桥博自行进行加载。
30+45+30m预应力连续梁计算书（桥梁博士）
30+45+30m预应⼒连续梁计算书（桥梁博⼠）⽬录⼀、预应⼒钢筋砼上部结构纵向计算书 (1)（⼀）⼯程概况： (1)（⼆）设计荷载 (2)（三）主要计算参数 (2)（四）计算模型 (3)（五）主要计算结果 (4)1、施⼯阶段简明内⼒分布图和位移图 (4)2、⽀承反⼒ (5)3、承载能⼒极限状态内⼒图 (6)4、正常使⽤极限状态应⼒图 (7)（六）主要控制截⾯验算 (8)1、截⾯受弯承载能⼒计算 (8)2、斜截⾯抗剪承载能⼒计算 (16)3、活载位移计算 (17)（七）结论 (17)30+45+30⽶连续梁计算书⼀、预应⼒钢筋砼上部结构纵向计算书（⼀）⼯程概况：本计算书是针对标段中的30+45+30⽶的预应⼒混凝⼟连续梁桥进⾏。
桥宽为9.5m，采⽤单箱单室，单侧翼板长2.5⽶；梁⾼为1.6~2.3⽶，梁底按⼆次抛物线型变化。
箱梁腹板采⽤斜腹板，腹板的厚度随着剪⼒的增⼤⽽从跨中向⽀点逐渐加⼤，箱梁边腹板厚度为50~70cm。
箱梁顶板厚22cm。
为了满⾜⽀座布置及承受⽀点反⼒的需要，底板的厚度随着负弯矩的增⼤⽽逐渐从跨中向⽀点逐渐加⼤，厚度为22～35cm。
其中跨跨中断⾯形式见图1.1，⽀承横梁边的截⾯形式见图1.2。
结构⽀承形式见图1.3。
主梁设纵向预应⼒。
钢束采⽤?j15.24低松弛预应⼒钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称⾯积为140mm2。
预应⼒钢束采⽤真空吸浆⼯艺，管道采⽤与其配套的镀锌⾦属波纹管。
纵向钢束采⽤⼤吨位锚。
钢束为19?s15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应⼒为1339MPa。
图1.1 中跨跨中截⾯形式图1.2 横梁边截⾯形式图1.3 结构⽀承⽰意图（⼆）设计荷载结构重要性系数：1.0设计荷载：桥宽9.5⽶，车道数为2，城-A汽车荷载。
⼈群荷载：没有⼈⾏道，所以未考虑⼈群荷载。
设计风载：按平均风压1000pa计，地震荷载：按基本地震烈度7度设防，温度变化：结构按整体温升200C，整体温降200C计，桥⾯板升温140C，降温70C。
30+40+30m现浇预应力混凝土连续弯箱梁受力计算分析
30+40+30m现浇预应力混凝土连续弯箱梁受力计算分析摘要:近几年,我国高速公路建设呈高速发展态势,高速公路网逐渐形成。
后续新建高速公路势必与已建高速公路网相交而需设置大型立交枢纽互通,网格越密,出现相交的概率越大。
大型立交枢纽互通里面的路线线形复杂,上下层道路立体交叉等给桥梁跨径布设、结构计算等带来相当的难度。
本文通过汕头至昆明国家高速公路贵州板坝至江底段顶效东立交枢纽主线跨线桥多联30+40+30m现浇预应力混凝土连续弯箱梁的设计,以便进一步了解在大型立交枢纽互通中桥梁设计的布跨特点以及受力计算分析规律,为以后同类型桥梁设计提供借鉴和参考。
关键词:大型立交枢纽互通桥预应力混凝土连续弯箱梁现浇受力计算分析1 引言顶效东立交枢纽主线跨线桥分为主桥和引桥,其中主桥采用多联的30+40+30m现浇预应力混凝土连续梁设计,引桥采用多跨30m的先简支后结构连续装配式预应力混凝土小箱梁结构,本主线跨线桥属于大型立交枢纽互通桥。
2 工程概况顶效东立交枢纽位于兴义万屯镇的贡新村,桥轴线地表高程在1388.5～1400.5m之间,相对最大高差仅12m。
桥位区较平缓,主要为水旱地。
年平均气温15.1℃,1月份气温最低,极端最低气温－8.9℃。
桥位地质条件为第四系残坡积层粘土:褐黄色、橙黄色、黑褐色,粘性一般～较好,局部含少量碎石,可塑为主。
基岩为三叠系中统关岭组灰岩、白云岩,灰岩沉积于白云岩之上,两者呈整合接触,主要为弱风化层,裂隙较发育,偶有溶洞。
3 桥跨布置根据立交枢纽处地形、地貌,路线采用主线上跨,匝道下穿形式。
匝道B、匝道C以不同方向,不同交角与之相交。
其中:匝道B与主线的交点桩号为BK0+728.451= K76+425.105,交角44°;匝道C与主线的交点桩号为CK0+436.976=K76+326.976,交角47°。
由于下穿匝道B、匝道C与主线交角较小、匝道路基宽度均较宽,达10.5m,而与匝道相交部分主线位于圆曲线范围内,半径1700m,整幅路基宽度24.5m,故初步布置主线跨线桥跨越匝道的跨度需要达到40m及以上。
桥梁博士计算报告(验算报告)
验算报告1.工程概况本桥位于XX市开发区东大市场南部，通XX公路南侧，横跨XX运河，南接XX镇。
XX运河为内河五级航道，通航净空宽38米、高5米。
本桥上部结构为预应力混凝土双幅连续箱梁，跨径布置：80.11+130+80.11，下部结构墩采...基承台接实体墩形式、台采用桩基接盖梁。
本桥上部结构采用双悬臂对称浇注的施工形式。
2.技术标准和设计参数2.1技术标准2.1.1桥面宽度：全宽30m，横向布置为0.5米防撞护栏+12.5米行车道+0.5米防撞护栏+3.0米中央分隔带+0...防撞护栏+12.5米行车道+0.5米防撞护栏2.1.2桥面纵坡：小于3%2.1.3桥面横坡：2%（单幅单向坡）2.1.4车辆荷载等级：公路II级2.2设计规范2.2.1《公路工程技术标准》（JTJ001-97）2.2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2.2.3《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）2.2.4《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）2.2.5《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）2.2.6《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）3.截面特征及单元特征信息列表原始截面信息单元号节点号截面抗弯惯距截面面积截面高度中性轴高1116.528513.2858 1.77 3.052216.139712.7575 1.78 3.053315.9812.5551 1.78 3.054415.810612.3422 1.79 3.055513.843110.2708 1.82 3.056613.843110.2708 1.82 3.057713.843110.2708 1.82 3.058813.843110.2708 1.82 3.059915.497510.7284 1.82 3.13101019.790312.1248 1.9 3.38111127.644513.8982 2.08 3.79121237.513114.908 2.29 4.25131350.98116.0081 2.53 4.77141468.448917.1614 2.79 5.34151594.471418.5492 3.12 6.05161696.911518.6656 3.15 6.11171794.509918.5508 3.12 6.05181868.448917.1614 2.79 5.34191950.964516.003 2.53 4.77202037.514.9029 2.29 4.25212127.644513.8982 2.08 3.79222219.780612.1194 1.9 3.38 232315.497510.7284 1.82 3.13 242413.843110.2708 1.82 3.05 252513.843110.2708 1.82 3.05 262613.843110.2708 1.82 3.05 272713.843110.2708 1.82 3.05 282813.843110.2708 1.82 3.05 292915.497510.7284 1.82 3.13 303019.780612.1194 1.9 3.38 313127.644513.8982 2.08 3.79 323237.514.9029 2.29 4.25 333350.964516.003 2.53 4.77 343468.448917.1614 2.79 5.34 353594.509918.5508 3.12 6.05 363696.911518.6656 3.15 6.11 373794.471418.5492 3.12 6.05 383868.448917.1614 2.79 5.34 393950.98116.0081 2.53 4.77 404037.513114.908 2.29 4.25 414127.644513.8982 2.08 3.79 424219.790312.1248 1.9 3.38 434315.497510.7284 1.82 3.13 444413.843110.2708 1.82 3.05 454513.843110.2708 1.82 3.05 464613.843110.2708 1.82 3.05 474713.843110.2708 1.82 3.05 484815.810612.3422 1.79 3.05 494915.9812.5551 1.78 3.05 505016.139712.7575 1.78 3.05 515215.62530.0 1.25 2.5 525315.62530.0 1.25 2.5 535515.62530.0 1.25 2.5 545615.62530.0 1.25 2.5 555815.62530.0 1.25 2.5 565915.62530.0 1.25 2.5 576115.62530.0 1.25 2.5 586215.62530.0 1.25 2.5第1施工阶段截面信息单元号节点号截面抗弯惯距截面面积截面高度中性轴高141468.385317.1487 5.34 2.8 151594.471418.5492 6.05 3.12 161696.911518.6656 6.11 3.15 171794.509918.5508 6.05 3.12 343468.379417.1487 5.34 2.8353594.509918.5508 6.05 3.12363696.911518.6656 6.11 3.15373794.471418.5492 6.05 3.12第2施工阶段截面信息单元号节点号截面抗弯惯距截面面积截面高度中性轴高141468.385317.1487 5.34 2.8151594.471418.5492 6.05 3.12161696.911518.6656 6.11 3.15171794.509918.5508 6.05 3.12343468.379417.1487 5.34 2.8353594.509918.5508 6.05 3.12363696.911518.6656 6.11 3.15373794.471418.5492 6.05 3.12第3施工阶段截面信息单元号节点号截面抗弯惯距截面面积截面高度中性轴高141468.501617.1733 5.34 2.8151594.832118.6199 6.05 3.13161697.293618.7363 6.11 3.16171794.870818.6215 6.05 3.13343468.495617.1733 5.34 2.8353594.939918.6431 6.05 3.13363697.371418.7579 6.11 3.16373794.901218.6415 6.05 3.134.正常使用极限状态应力验算新《公桥规》第7.1.5条规范：使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的压应力，应符合下列规定：受压区混凝土的最大压应力未开裂构件σkc+σpt≤0.5fck允许开裂构件σcc≤0.5fck新《公桥规》第6.3条规范：正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，并应符合下列规定：1 全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件σst－0.85σpc≤0分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件σst－0.80σpc≤02 A类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下σst－σpc≤0.7fck ；但在荷载长期效应组合下σlt－σpc≤0新《公桥规》第7.1.6条规范：使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的主压应力，应符合下列规定：σcp≤0.6fck新《公桥规》第6.3条规范：斜截面抗裂应对构件斜截面混凝土的主拉应力进行验算，并应符合下列规定：1 全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件σtp≤0.6fck分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件σtp≤0.4fck2 A类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件σtp≤0.7fck分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件σtp≤0.5fck4.1短期效应组合主截面应...单元号节点号应力上缘正应力下缘正应力最大主应力最大最小最大最小主压应力主拉应力11应力属性0.00.00.00.0 6.51e-02-6.51e-02容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是22应力属性 1.41 1.38 6.0 5.8 6.0-1.64容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是33应力属性 1.26 1.25 6.4 6.14 6.41-1.42容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是44应力属性 1.15 1.11 6.84 6.52 6.87-1.13容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是55应力属性0.7040.43510.39.5210.5-0.569容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是66应力属性0.477-9.5e-0311.310.111.7-0.311容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是否是是是是77应力属性 2.06 1.5111.29.8711.7-0.229容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是88应力属性 4.2 3.5810.38.8610.9-0.18容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是99应力属性 4.02 3.3310.48.9211.4-0.964容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1010应力属性 4.9 4.38.517.339.85-1.03容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1111应力属性 5.42 4.91 6.95 5.958.49-0.738容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1212应力属性 5.68 5.24 5.35 4.477.01-0.861容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1313应力属性 6.02 5.63 4.02 3.24 6.03-0.906容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1414应力属性 6.67 6.36 3.42 2.71 5.62-0.643容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1515应力属性 6.2 5.93 3.1 2.47 5.43-0.858容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1616应力属性 6.7 6.12 2.65 2.11 6.32-0.7容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1717应力属性7.13 6.52 2.21 1.7 6.89-0.57容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1818应力属性 6.68 6.13 2.42 1.87 6.29-0.626容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1919应力属性 6.41 5.95 3.47 2.85 6.11-0.561容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2020应力属性 6.21 5.84 4.68 3.99 6.65-0.638容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2121应力属性 5.5 5.2 6.1 5.337.83-0.545容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2222应力属性 5.29 4.928.037.079.86-0.733容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2323应力属性 4.69 4.2310.39.0112.2-0.535容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2424应力属性 3.39 2.8211.49.8613.2-1.62e-02容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2525应力属性 1.81 1.1111.59.7513.2-0.311容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2626应力属性 1.640.92811.79.8813.5-0.304容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2727应力属性 3.03 2.3511.79.9613.6-0.133容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2828应力属性 4.04 3.4112.610.814.6-3.71e-02容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2929应力属性 6.17 5.7310.49.0812.4-0.443容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3030应力属性7.21 6.767.83 6.959.71-0.829容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3131应力属性7.757.24 5.63 5.17.9-0.631容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3232应力属性8.017.43 4.24 3.927.76-0.765容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3333应力属性8.67.94 3.03 2.718.25-0.644容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3434应力属性9.718.96 1.96 1.599.3-0.438容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3535应力属性9.528.73 1.83 1.449.3-0.686容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3636应力属性9.148.34 2.24 1.837.84-0.584容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3737应力属性9.448.66 1.88 1.498.28-0.402容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3838应力属性8.487.76 2.3 1.917.16-0.417容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3939应力属性7.87.12 2.83 2.43 6.57-0.416容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4040应力属性7.07 6.42 4.09 3.7 6.06-0.428容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4141应力属性 5.81 5.2 5.81 5.327.09-0.338容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4242应力属性 4.9 4.327.4 6.668.47-0.424容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4343应力属性 3.45 2.939.358.3210.1-0.204容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4444应力属性 3.28 2.839.458.379.86-0.175容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4545应力属性0.8160.42510.79.6511.1-3.75e-03容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4646应力属性0.7350.410.79.7511.0-3.47e-03容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4747应力属性0.8320.64410.09.3310.2-0.338容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4848应力属性 1.17 1.14 6.79 6.49 6.81-0.889容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4949应力属性 1.28 1.26 6.37 6.12 6.38-1.18容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是5050应力属性 1.41 1.38 5.99 5.8 5.99-1.39容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是5152应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5253应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5355应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5456应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5558应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5659应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5761应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5862应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否单元下缘最大应力：ZMAX<[SZ(iE,L,1,2).M...单元下缘最小应力：ZMIN<[SZ(iE,L,1,2).MINB],iE=1-75>单元最大主压应力：ZMAX<[SZ(iE,L,1,2).M...单元最大主拉应力：ZMIN<[SZ(iE,L,1,2).MINA],iE=1-75>下图图中红、蓝、橙、黑分别代表上缘最大、最小应力及下缘最大、最小。
30+40+30m
30+40+30m现浇预应力混凝土连续弯箱梁受力计算分析作者：余军思来源：《科技创新导报》2011年第23期摘要:近几年,我国高速公路建设呈高速发展态势,高速公路网逐渐形成。
后续新建高速公路势必与已建高速公路网相交而需设置大型立交枢纽互通,网格越密,出现相交的概率越大。
大型立交枢纽互通里面的路线线形复杂,上下层道路立体交叉等给桥梁跨径布设、结构计算等带来相当的难度。
本文通过汕头至昆明国家高速公路贵州板坝至江底段顶效东立交枢纽主线跨线桥多联30+40+30m现浇预应力混凝土连续弯箱梁的设计,以便进一步了解在大型立交枢纽互通中桥梁设计的布跨特点以及受力计算分析规律,为以后同类型桥梁设计提供借鉴和参考。
关键词:大型立交枢纽互通桥预应力混凝土连续弯箱梁现浇受力计算分析中图分类号:U44 文献标识码:A 文章编号:1674-098X(2011)08(a)-0118-021 引言顶效东立交枢纽主线跨线桥分为主桥和引桥,其中主桥采用多联的30+40+30m现浇预应力混凝土连续梁设计,引桥采用多跨30m的先简支后结构连续装配式预应力混凝土小箱梁结构,本主线跨线桥属于大型立交枢纽互通桥。
2 工程概况顶效东立交枢纽位于兴义万屯镇的贡新村,桥轴线地表高程在1388.5～1400.5m之间,相对最大高差仅12m。
桥位区较平缓,主要为水旱地。
年平均气温15.1℃,1月份气温最低,极端最低气温－8.9℃。
桥位地质条件为第四系残坡积层粘土:褐黄色、橙黄色、黑褐色,粘性一般～较好,局部含少量碎石,可塑为主。
基岩为三叠系中统关岭组灰岩、白云岩,灰岩沉积于白云岩之上,两者呈整合接触,主要为弱风化层,裂隙较发育,偶有溶洞。
3 桥跨布置根据立交枢纽处地形、地貌,路线采用主线上跨,匝道下穿形式。
匝道B、匝道C以不同方向,不同交角与之相交。
其中:匝道B与主线的交点桩号为BK0+728.451= K76+425.105,交角44°;匝道C与主线的交点桩号为CK0+436.976=K76+326.976,交角47°。
桥梁博士--例题七：30+50+30连续梁
结构简介
跨径及桥面布置：30+50+30全预应力箱梁，桥面宽13m； 截面类型：单箱三室整体箱梁 单元初始龄期： 28天 施工荷载：横梁荷载：20KN/道(横梁) 二期恒载：45.9KN/m; 施工方法：一次落架 施工阶段：分三个施工阶段
1、一次落架 2、二期铺装 3、收缩徐变完成
桥梁博士 3.x
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1、图形编辑器
2、报告生成器 3、调束（索）效应显示 查看内容： 内力、应力包络图
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抗力包络图
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上海同豪土木工程咨询有限公司截面形式变截面单箱双室截面上海同豪土木工程咨询有限公司结构简介跨径及桥面布置
３０＋５０;50+30变截面连续梁，模型如下：
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截面形式
变截面单箱双室截面
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汽车荷载及车道数:公路一级，3车道
温度荷载:整体升降温20o，温差采用04规范非线性温差
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建模过程
• 模型建立：直线编辑器操作: 建立60个单元 • 截面输入（采用通用截面拟合）
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• 施工阶段设置 • 使用阶段信息（汽车横向调整系数输入）
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桥梁博士 桥梁工程电算讲解
目录上机基础练习题一：三跨连续梁桥建模 (1)上机基础练习题二：钢管拱桥的建模 (6)上机综合练习题一：等截面简支T梁的建模 (16)上机综合练习题二：变截面连续箱梁的挂篮施工 (25)上机综合练习题三：40m预应力简支T梁的安全性验算 (31)附件：桥梁博士的安装 (32)上机基础练习题一：三跨连续梁桥建模一、目的要求：1 、了解桥梁博士操作的基本步骤；2 、掌握“直线快速编译器”的使用方法；3 、掌握“向前抛物线”“向后抛物线”的意义；4 、掌握图形窗口的基本操作方法；5 、掌握截面输入的基本方法。
二、教学课时：2课时三、教学内容与步骤：我们现在拟定建立如下图所示的模型：模型参数：3跨连续梁，边跨30m，中跨40m，都呈抛物线变化，模型共分100个单元，每单元为1m，截面形状如上图（具体尺寸见后面），为铅直腹板单箱双室，边跨梁高2500mm，跨中梁高1400mm。
下面介绍具体建立过程：步骤一：选择菜单栏的项目>创建工程项目，建立新工程。
步骤二：在数据菜单中选择“输入单元特征信息”，见下图步骤三：建立新工程，在输入单元特性信息对话筐中，点击快速编译器的直线编译器，如下图所示：步骤四：如上图在编辑内容的复选框内把4个复选按钮都勾上，编辑单元号：1-100，左节点号：1-100，右节点号：2-101，分段长度：100*1，起点x=0 y=0，终点x=1，y=0，如下图：步骤五：添加控制截面。
1、在控制点距起点距离这一栏，依次添加0、15、30、50、70、85、90，如下图所示：2、选定控制截面0米处，点击截面特征，输入截面类型和尺寸，如下图：（注意：在输完截面类型和尺寸后回到主菜单后一定要点击一下“修改”这个按钮）3、依次选定控制截面15、30、50、70、85、100米处，点击截面特征，输入截面类型和尺寸，方法如上一步。
步骤六：修改截面的拟合类型。
0米处：直线内插15米处：向后抛物线30米处：向前抛物线50米处：向后抛物线70米处：向前抛物线85米处：向后抛物线100米处：向前抛物线（注意，每次修改了拟合类型后都要按“修改”这个按钮）修改完以后如下图所示：再按确定就可以输出单元了向前抛物线：以该点及该点前面两个点（共三个点）拟合二次抛物线；向后抛物线：以该点及该点前面一个点和后面一个点（共三个点）拟合二次抛物线。
30m预应力连续T梁通用图计算书(2)13页word文档
7.2简支T梁边梁使用阶段验算（1）正常使用极限状态验算●正常使用极限状态作用长期效应组合下简支边梁拉应力:仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（9＃节点）及半跨（16号节点）处计算结果（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）●正常使用极限状态作用短期效应组合下简支边梁拉应力:仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（9＃节点）及半跨（16号节点）处计算结果（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）●正常使用极限状态作用简支边梁压应力:仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（9＃节点）及半跨（16号节点）处计算结果（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）●正常使用极限状态简支T形梁边梁截面验算边梁为C50预应力混凝土结构。
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第6.3.1条、第7.1.5条、第7.1.6条，混凝土构件的法向应力和主拉、压应力及部分预应力混凝土A类受弯构件的法向拉应力应符合下面规定：法向压应力限值： 0.5f＝0.5×32.4=16.2 Mpack法向拉应力限值（短期效应组合）：0.7f＝0.7×2.65=1.855 Mpatk主压应力限值： 0.6f＝0.6×32.4=19.44 Mpack主拉应力限值（短期效应组合）： 0.7f=0.7×2.65=1.855 Mpatk由正常使用极限状态荷载组合应力表中可知：在荷载组合作用下，边梁截面应力均满足要求。
使用荷载作用下，简支边梁各束预应力钢绞线最大拉应力值为1171 Mpa ，小于按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第7.1.5条，7股钢绞线最大拉应力限值0.65pk f ＝0.65×1860＝1209 Mpa ，满足要求● 正常使用极限状态简支T 梁边梁竖向挠度验算在短期效应组合作用下，跨中16#节点最大竖向挠度为mm f 5.25max =（↑）。
桥梁博士预应力损失计算(全文)
桥梁博士预应力损失计算(全文)A 文章编号：预应力损失如何算预应力损失值，是预应力混凝土结构设计的一个重要内容。
我国《混凝土以及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ D62-2004）以下简称为“桥规”，采用分项计算预应力损失，然后把分项损失相加便可得出总损失的计算方法。
《桥梁博士》程序中预应力损失量的计算（12米简支梁某根钢束）以12米简支梁某根钢束为例进行验证。
图一：钢束大样（1）摩阻损失表一：预应力损失以及钢束伸长量的计算以上是手算结果，程序计算的结果。
跨中截面预应力损失为98.2MPa，手算结果为97.3 MPa；手算伸长量为0.423mm，桥博计算值为0.416mm。
两个数据基本都是一致的。
（2）锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩：张拉方式与锚具的回缩变形均需在界面上进行设置。
（3）预应力钢筋与台座之间的温差：此项程序没有进行考虑。
（4）混凝土的弹性压缩：根据规范JTG D62-2004的6.2.5编制。
（5）预应力钢筋的应力松弛：根据规范JTG D62-2004的6.2.6和附录F编制。
（6）混凝土的收缩和徐变程序的计算混凝土的收缩和徐变损失按照规范JTG D62-2004的6.2.7计算，徐变系数的采用了程序内部的拟和方式。
以下为桥博徐变系数的拟和方法：拟合方法如下，分别计算下列各个参数：，，，，，，，，为书写方便，令至此已得到了新规范徐变系数拟合公式所需要的所有系数，可利用这些公式编制采用递推法计算的徐变位移法分析程序。
由于程序拟和方式的影响，对计算结果可能会有一定的差异，但只要在合理的情况下使用，结果是几乎没有误差的。
以下是对桥博徐变系数变化规范的一个分析：表二：桥博徐变系数与规范徐变系数的对比以上是桥梁博士徐变系数与规范徐变系数差值的的简表：差值百分比＝（桥博计算值－规范计算值）/规范计算值×100％，差值百分比越大则说明两者差距越大，都百分比接近于0时，说明两者基本重合，可以看出，1000天后三个构建的徐变系数基本重合。
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目录一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 (1)（一）工程概况： (1)（二）设计荷载 (2)（三）主要计算参数 (2)（四）计算模型 (3)（五）主要计算结果 (4)1、施工阶段简明内力分布图和位移图 (4)2、支承反力 (5)3、承载能力极限状态内力图 (6)4、正常使用极限状态应力图 (7)（六）主要控制截面验算 (8)1、截面受弯承载能力计算 (8)2、斜截面抗剪承载能力计算 (16)3、活载位移计算 (17)（七）结论 (17)30+45+30米连续梁计算书一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书（一）工程概况：本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。
桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。
箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。
箱梁顶板厚22cm。
为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。
其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。
结构支承形式见图1.3。
主梁设纵向预应力。
钢束采用Øj15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。
预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。
纵向钢束采用大吨位锚。
钢束为19Øs15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。
图1.1 中跨跨中截面形式图1.2 横梁边截面形式图1.3 结构支承示意图（二）设计荷载结构重要性系数：1.0设计荷载：桥宽9.5米，车道数为2，城-A汽车荷载。
人群荷载：没有人行道，所以未考虑人群荷载。
设计风载：按平均风压1000pa计，地震荷载：按基本地震烈度7度设防，温度变化：结构按整体温升200C，整体温降200C计，桥面板升温140C，降温70C。
基础沉降：桩基础按下沉5mm计算组合。
其他荷载：（三）主要计算参数材料：C50砼；预应力钢束：高强度低松弛钢绞线，抗拉标准强度fpk=1860MPa，抗拉设计强度fpd=1260MPa，抗压设计强度fpd=390Mpa。
一期恒载 容重325/kN m γ=；二期恒载:防撞墙砼重量为0.34722517.35k N m ⨯⨯=，花槽填土重量为0.419208.38k N m ⨯=；桥面铺装:沥青砼323/kN m γ=，计算每延米重量为7.750.092316.04/kN m ⨯⨯=；（四）计算模型结构计算、施工模拟分析以设计图纸所示跨度、跨数、断面尺寸及支承形式为基础，有关计算参数和假定以现行国家有关设计规范规程为依据。
采用的计算软件是桥梁博士3.0。
计算模型见图1.3。
全桥共划分为102个单元，103个节点。
施工阶段共三个，第一个施工阶段为安装全部单元；第二个施工阶段为进行桥面铺装和防撞墙的施工；第三个施工阶段主要是模拟施工完成后养护30天再开放交通。
各施工阶段计算图式及永久荷载作用见图4.1－4.3所示。
图4.1 第一施工阶段计算图式图4.2 第二施工阶段计算图式图4.3 第三施工阶段计算图式运营阶段结构计算图式与第三施工阶段相同，所考虑的荷载有： 收缩徐变天数：1000天；整体升温温差20℃，整体降温温差20℃；非线形温度：桥面升温14℃，降温7℃； 支座不均匀沉降：考虑每个支座可能沉降0.5cm 。
汽车荷载横向分布调整系数：2。
汽车冲击系数按《城市桥梁设计荷载标准》计算为20200.16808045L==++。
（五）主要计算结果1、施工阶段简明内力分布图和位移图由于本桥施工方法简单，采用全桥一次落架浇注完成。
这里只给出成桥后的内力分布图和位移图。
6.544.979.921.619.811.09 4.8811.454.8811.459.811.096.544.979.921.61 5.2812.808.038.055.997.875.2812.808.038.055.997.87图5.1 成桥状态正应力图（kN ·m ）8.34-0.527.65-0.417.37-0.257.37-0.257.65-0.418.34-0.5212.8012.80图5.2 成桥状态主应力图（kN ）0.0070.0250.007图5.3 成桥位移图（m）2、支承反力恒载、温度、收缩徐变、支座沉降、活载等各种荷载作用下的支承反力以及长期效应组合、短期效应组合、标准值组合下支承反力如下：3、承载能力极限状态内力图-4178140681-417832284722829图5.4 承载能力极限组合弯距图（单位:kN ·m ）707074567438708437223718图5.5 承载能力极限组合剪力图（单位:kN ）4、正常使用极限状态应力图13.582.656.101.9211.8711.877.871.926.102.6513.587.876.0010.356.649.936.569.926.6410.358.698.71图5.6 作用长期效应组合最大正应力图（单位:Mpa ）11.001.274.810.849.339.330.844.811.2610.997.645.539.148.984.707.735.398.985.539.144.707.767.64图5.7 作用长期效应组合最小正应力图（单位:Mpa ）13.58-0.53-0.52-0.52-0.5313.5811.8711.876.646.647.877.87图5.8 作用长期效应组合主应力图（单位:Mpa ）14.894.087.533.2513.1313.133.254.087.5314.8913.8110.0713.438.418.1911.8010.7313.4310.0713.819.5811.868.418.19图5.9 作用短期效应组合最大正应力图（单位:Mpa ）6.250.740.254.803.211.140.264.800.746.245.795.793.543.545.181.794.384.303.284.300.560.564.381.795.18图5.10 作用短期效应组合最小正应力图（单位:Mpa ）-0.68-0.65-0.65-0.688.4114.8910.0710.0713.1313.1314.898.41图5.11 作用短期效应组合主应力图（单位:Mpa ）（六）主要控制截面验算1、截面受弯承载能力计算单元承载能力极限组合最大、最小抗力及对应的内力图如下：2、斜截面抗剪承载能力计算斜截面抗剪承载能力计算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD62－2004）》的规定选取计算位置。
受拉钢筋为20mm，预应力钢束采用12束φs15.24高强度低松弛钢绞线，每束19根。
箍筋采用4肢直径16mm。
各验算截面抗剪承载能力计算结果见下表。
3、活载位移计算-0.008-0.008-0.018图6.1 活载最大竖向位移图（单位：m）（七）结论通过以上计算分析，可以得出以下结论：（1）各截面抗弯能力大于承载能力组合弯距值，截面承载能力满足规范要求。
（2）长期效应组合截面下缘最大正应力为13.58Mpa，最小正应力为0.84Mpa，截面上缘最大正应力为10.35Mpa，最小正应力为4.7Mpa，最大主应力为13.58Mpa，最大主拉应力为0.53Mpa。
各截面未出现正拉应力，最大正应力未超过规范允许值0.5f ck＝16.2Mpa，最大主应力未超过规范允许值0.6f ck＝19.4Mpa，最大主拉应力为未超过规范允许值2.65Mpa。
（3）短期效应组合截面下缘最大正应力为14.89Mpa，最小正应力为0.25Mpa，截面上缘最大正应力为13.81Mpa，最小正应力为0.56Mpa，最大主应力为14.89Mpa，最大主拉应力为0.68Mpa。
各截面未出现正拉应力。
（4）结构成桥最大挠度为中跨跨中向上的2.5cm，活载最大挠度为中跨跨中向下的1.8cm，二者相叠加，总的挠度很小，因此可以不设预拱度。