板式塔设计计算说明书
板式塔(筛板塔)设计教材
u
0.2
u f C f 20 20
式中
f
L V V
0.5
—— 气体负荷因子， m/s；可由 u
查取 图3
C f 20—— 液相表面张力，mN/m
V 、 L 是以塔内气体流通面积，即塔的横截面积减去降 注意： uAfT –Af ）为依据计算的。 液管面积（
4. 塔和塔板主要尺寸的设计
4.1 塔和塔板设计的主要依据
进行塔和塔板设计时，所依据的主要参数是： 汽相 流量 VS ( m³ /s ), 密度 ρV ( kg/m³) 液相 流量 LS ( m³ /s ), 密度 ρL ( kg/m³) 表面张力 σ （ mN/m ） 注意：由于各块塔板的组成和温度不同，所以各块塔板 上的上述参数均不同，设计时应取平均值。具体方法如下： (1) 若V、L变化不大，可以精馏段或提馏段的平均值为 代表进行设计. (2) 若V、L变化较大，应分段处理，各段分别取平均值 进行设计。
4.2塔板的设计参数
筛板塔设计必须确定的主要结构参数有（参阅 图 2 ）： （1）塔板直径D； （2）板间距HT； （3）溢流堰的型式，长度 lW 和高度 hw； （4）降液管型式、降液管底部与塔板间的距离ho； （5）液体进、出口安定区的宽度Ws’、Ws ,边缘 区宽度Wc； （6）筛孔直径do,孔间距t。
3.2 回流比的选定
选择原则：使塔的设备费用和操作费用的总和最低，
同时应考虑到操作时的调节弹性。
选择方法：
（1） 参考生产现场所提供的回流比数据； （2） 回流比取最小回流比Rmin的1.2～2倍； （3） 先求最少理论板数 Nmin , 以理论板数为Nmin 的两倍求取回流比R； （4） 作出回流比R和理论板数N的曲线图，在曲线 图上确定合适的回流比R。
化工设计竞赛4-塔设备计算说明书(0001)
塔设备计算说明书目录概述 (2)1.1 设计依据 (2)1.2 塔的设计要求 (2)1.3 塔型选择原则 (3)1.3.1 与物性有关的因素 (3)1.3.2 与操作条件有关的因素 (4)1.3.3 其他因素 (4)1.3.4 板式塔及塔板选择 (5)1.4 塔设备详细设计 (5)1.4.1 板式塔详细设计（以T0403为例） (6)1.4.2 醋酸乙烯精馏塔T0403结构设计 (11)1.4.3 醋酸乙烯塔T0403接管设计 (15)1.4.4 醋酸乙烯塔T0403机械强度核算 (17)附图：塔设备条件图 (33)概述塔设备是石油化工生产中最重要的设备之一。
它可使气液或液液两相进行紧密接触，达到相际传质和传热的目的。
化工生产中可在塔设备中完成的常见单元操作有:精馏、吸收与解吸、萃取等。
塔设备的性能对于整个装置的产品产量、产品质量、生产能力和消耗定额，以及三废处理和环境保护等各个方面都有很大的影响。
本项目为陕西北元化工集团股份有限公司化工分公司15万吨/年醋酸乙烯项目，该项目所涉及的塔设备共12座，其中板式塔6座，填料塔6座。
项目借助Aspen Plus V10软件得到塔设备水力学数据并进行水力学校核，使用全国化工设备设计中心站研发的SW6软件对塔设备进行机械强度校核。
1.1设计依据《化工设备设计全书——塔设备》《压力容器》GB150-2011《设备及管道绝热设计导则》GB/T8175-2008《压力容器封头》GB/T25198-2010《中国地震动参数区划分》GB 18306-2001《塔器设计技术规定》HG20652-1998《钢制化工容器结构设计规定》 HG/T20583-2011《工艺系统工程设计技术规范》HG/T20570-1995《塔顶吊柱》HG/T21639-2005《钢制人孔和手孔的类型与技术条件》HG/T21514-2005《钢制塔器容器》JB/T4710-20051.2塔的设计要求作为主要用于传质过程的塔设备，首先必须使气液两相充分接触，以获得较高的传质效率；同时还应保证塔设备的经济性和运行安全性。
板式塔设计计算说明书
一、设计任务1. 结构设计任务完成各板式塔的总体结构设计，绘图工作量折合A1图共计4张左右，具体包括以下内容：⑴各塔总图1张A0或A0加长； ⑵各塔塔盘装配及零部件图2张A1。
2. 设计计算内容完成各板式塔设计计算说明书，主要包括各塔主要受压元件的壁厚计算及相应的强度校核、稳定性校核等内容。
二、设计条件1. 塔体内径mm 2000=i D ，塔高m 299.59H i =；2.设计压力p c =2.36MPa ，设计温度为=t 90C ︒；3. 设置地区：山东省东营市，基本风压值q 0=480Pa ，地震设防烈度8度，场地土类别III 类，地面粗糙度是B 类；4. 塔内装有N=94层浮阀塔盘；开有人孔12个，在人孔处安装半圆形平台12个，平台宽度B=900m m ，高度为1200m m ；5. 塔外保温层厚度为δs =100m m ，保温层密度ρ2=3503m /kg ；三、设备强度及稳定性校核计算1. 选材说明已知东营的基本风压值q 0=480Pa ，地震设防烈度8度，场地土类别III 类；塔壳与裙座对接；塔内装有N=94层浮阀塔盘；塔外保温层厚度为δs =100m m ，保温层密度ρ2=3503m /kg ；塔体开有人孔12个，在人孔处安装半圆形平台12个，平台宽度B=900m m ，高度为1200m m ；设计压力 p c =2.36MPa ，设计温度为=t 90C ︒；壳3m m ，裙座厚度附加量2m m ；焊接接头系数取为0.85；塔内径mm 2000=i D 。
通过上述工艺条件和经验，塔壳和封头材料选用Q345R 。
对该塔进行强度和稳定计算。
2. 主要受压元件壁厚计算本部分应包括常压塔的主要筒体及椭圆封头等重要受压元件的壁厚计算，裙座厚度先按经验值取。
l塔壳和封头材料选用Q345R[MPa 185][,325)(t.20p eL ==σR R (16<≤δ36)] 直径mm 2000=i D 段圆筒及封头： 圆筒：15.12mm 36.285.01852200036.2][2ci c =-⨯⨯⨯=-=p D p tφσδ 封头：mm 06.1536.25.085.018521200036.25.0][2ci c h =⨯-⨯⨯⨯⨯=-=p K D p tφσδ 经圆整后，塔壳厚度取为22m m ，封头厚度取为24m m ，裙座壳厚度取为18m m 。
课程设计计算书(板式塔)
《化工设备设计基础》课程设计计算说明书学生姓名：学号：所在学院：专业：设计题目：指导教师：2015年月日目录一.设计任务书 (2)二.设计参数与结构简图 (4)三.设备的总体设计及结构设计 (5)四.强度计算 (7)五.设计小结 (13)六.参考文献 (14)一、设计任务书1、设计题目根据《化工原理》课程设计工艺计算内容进行填料塔（或板式塔）设计。
设计题目：各个同学按照自己的工艺参数确定自己的设计题目：填料塔（板式塔）DNXXX设计。
例：精馏塔（DN1800）设计2、设计任务书2.1设备的总体设计与结构设计（1）根据《化工原理》课程设计，确定塔设备的型式(填料塔、板式塔)；（2）根据化工工艺计算，确定塔板数目(或填料高度)；（3）根据介质的不同，拟定管口方位；（4）结构设计，确定材料。
2.2设备的机械强度设计计算（1）确定塔体、封头的强度计算。
（2）各种开孔接管结构的设计，开孔补强的验算。
（3）设备法兰的型式及尺寸选用；管法兰的选型。
（4）裙式支座的设计验算。
（5）水压试验应力校核。
2.3完成塔设备装配图（1）完成塔设备的装配图设计，包括主视图、局部放大图、焊缝节点图、管口方位图等。
（2）编写技术要求、技术特性表、管口表、明细表和标题栏。
3、原始资料3.1《化工原理》课程设计塔工艺计算数据。
3.2参考资料：[1] 董大勤.化工设备机械基础[M].北京：化学工业出版社，2010.3.[2] 全国化工设备技术中心站.《化工设备图样技术要求》2000版[S]．[3] GB150.压力容器[S]．[4] 郑晓梅.化工工程制图化工制图[M]．北京：化学工业出版社，2002.[5] NB/T47041-2014.塔式容器[S]．4、文献查阅要求设计说明书中公式、内容等应明确文献出处;装配图上应写明引用标准号。
5、设计成果1、提交设计说明书一份;2、提交塔设备(填料塔、板式塔)草图一张(A3);2、提交塔设备(填料塔、板式塔)装配图一张(A1)。
板式塔设备机械设计说明
1 板式塔设备机械设计任务书1.1 设计任务及操作条件试进行一蒸馏塔与裙座的机械设计已知条件为：塔体径mm D i 2000=，塔高m 30，工作压力为MPa 2.1，设计温度为300℃，介质为原油，安装在郊区，地震强度为7度，塔安装55层浮阀塔板，塔体材料选用16MnR ，裙座选用A Q -235。
1.2 设计容（1）根据设计条件选材；（2）按设计压力计算塔体和封头壁厚； （3）塔设备质量载荷计算； （4）风载荷与风弯矩计算； （5）地震载荷与地震弯矩计算； （6）偏心载荷与偏心弯矩计算； （7）各种载荷引起的轴向应力；（8）塔体和裙座危险截面的强度与稳定校核； （9）塔体水压试验和吊装时的应力校核； （10）基础环设计； （11）地脚螺栓计算； （12）板式塔结构设计。
1.3.设计要求：（1）进行塔体和裙座的机械设计计算； （2）进行裙式支座校核计算； （3）进行地脚螺栓座校核计算； （4）绘制装备图（A3图纸）2 塔设备已知条件及分段示意图已知设计条件分段示意图塔体径i D 2000mm 塔体高度H 30000mm 设计压力P 1.2MPa 设计温度t300℃ 塔 体材料16MnR 许用应力[σ]170MPa [σ]t144MPa设计温度下弹性模量E MPa 51086.1⨯常温屈服点s σ 345MPa 厚度附加量C 2mm 塔体焊接接头系数φ0.85介质密度ρ 3/800m kg塔盘数N55 每块塔盘存留介质层高度w h100mm 基本风压值0q 500N/㎡ 地震设防烈度 7度 场地土类别 II 类 地面粗糙度 B 类 偏心质量e m 4000kg 偏心距e 2000mm 塔外保温层厚度s δ 100mm保温材料密度2ρ 3/300m kg材料 Q235-A 裙许用应力t s ][σ 86MPa 常温屈服点s σ235MPa3 塔设备设计计算程序及步骤3.1 按设计压力计算塔体和封头厚度3.2 塔设备质量载荷计算3.3 自振周期计算3.4 地震载荷与地震弯距计算mgH3.5 风载荷与风弯距计算3.6 偏心弯距3.7 最大弯距3.8 圆筒轴向应力校核和圆筒稳定校核3.12 地脚螺栓计算3.13 计算结果4 计算结果总汇1 按设计压力计算塔体和封头厚度4 后记本设计的任务是进行一蒸馏塔与裙座的机械设计。
化工原理——板式塔设计
逐板计算，得出理论板数 N
再获得实际板数与上面假设比较
如果相差较大，需重新迭代 最后计算获得实际板数
33
第三节
板式塔的化工设计计算
一、塔的有效高度 Z
Z HT N p
已知：实际塔板数 NP 选取塔板间距 HT 有效塔高 塔体高度：有效高+顶部+底部+其它 安装高度 ：裙座
34
选取塔板间距 HT ：(计算塔径之后还要迭代） 考虑经济性 、经验选取 HT ↓，则塔高↓，液沫夹带量↑，液泛气速↓ HT ↑，则塔内气速↑，塔径↓，但塔高↑
设计气速 u
= 泛点率 ×uf
A Vs u
38
所需气体流通截面积
39
塔截面积 AT = 气体流通截面积 A +降液管面积 Ad 即： A = AT - Ad 塔截面积
A AT Ad 1 AT
选取 Ad / AT原则 单流型弓形降液管： 0.06 -- 0.12 多流型：可适当增大 U 形流型：可适当减小
（2）热量衡算(H)
再沸器、冷凝器负荷 Q、热剂、冷剂的用量
（3）气液平衡方程(E) （4）归一方程（S） MESH
30
已知：塔顶、塔底组成、塔顶压力、回流比 为求理论板数需要知道：塔顶、塔底温度，塔内气液相负荷， 相对挥发度 烃类特点：近似认为理想体系，可按恒摩尔流假设处理 如何确定物性
塔设计中物性的确定按塔顶温度、压力条件；
底隙 hb ：30 -- 40 mm
3. 溢流堰
维持塔板上一定液层 使液体均匀横向流过
44
液流型式选取参考表
塔径 m
1.0 1.4 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0
液体流量
m 3/h
板式塔计算
板式塔计算板式塔的结构设计及计算2.1 : 塔体与裙座的机械设计条件如下:1.塔体内径D=2000mm,塔体高度近似计算H=40000mm,计算压力Pc=1.0Mpa,计算温度t=300C.2.设置地区:基本风压=400N/;地震防裂度为8度,场地土类:B类。
3.塔内装有N=70快浮法塔板,每块塔板上存留介质层高度为=100mm,介质密度=950kg/,沿塔每高5米左右开设一个人孔,人孔数为8个,相应的人孔安置半圆形平台8个,平台宽度B=900mm,高度为1000mm。
4.塔外保温层厚度=95mm,保温材料密度=300kg/.5.塔体与裙座之间悬挂一台再沸器,其操作质量=400kg,偏心距e=2000mm。
6. 塔体与封头材料选用16MnR,,其=144MPa,=170MPa, =345MPa, =1.8MPa。
7.裙座材料选用Q235—B。
8.塔体与裙座对接焊接,塔体焊接接头系数=0.85。
9.塔体与封头壁厚附加量取c=2mm,裙座壁厚附加量取c=2mm。
2.2 按压力计算塔体厚度:===8.2mm,C=2mm,圆整后=12mm;2.3 封头厚度计算:===8.19mm,C=2mm,圆整后取=12mm;2.4 塔设备质量载荷计算:2.4.1 筒体圆筒,封头,裙座质量圆筒质量=59635.86=21372.56kg;封头质量=4382=876kg裙座质量=5963.08=1835.68kg群体裙座质量=++=21372.56+876+1835.68=24084.24kg;注:1.塔体圆筒的总高度=35.86m;2.查得DN2000,厚度12mm的圆筒每米质量为596kg;3.查得DN2000,厚度12mm的椭圆形封头质量取438kg, (其中封头曲面深度500mm,直边高度40mm;)4.裙边高度3080mm(厚度=12mm)2.4.2 塔内件质量==0.78547570=16485kg注:1.由表查得浮阀塔板每平方米的质量为75kg。
课程设计-板式塔设计计算
（2）筛板塔板
塔板上开圆孔，孔径：3 - 8 mm，大孔径筛板：12 - 25 mm。
（3）浮阀塔板 浮阀塔盘
方形浮阀
圆形浮阀
条形浮阀
方形浮阀
F1型浮阀
优点：浮阀根据气体流量，自动调节开度，提高了塔板的操作弹 性、降低塔板的压降，同时具有较高塔板效率，在生产中得到广 泛的应用。 缺点：浮阀易脱落或损坏。
② 降液管液泛
当塔内气、液两相流量较大，导致降液管内阻力及塔板阻
力增大时，均会引起降液管液层升高，当降液管内液层高度难 以维持塔板上液相畅通时，降液管内液层迅速上升，以致达到 上一层塔板，逐渐充满塔板空间，即发生液泛。并称之为降液 管液泛。
说明：两种液泛互相影响和关联，其最终现象相同。
（2） 严重漏液 漏液量增大，导致塔板上难以维持正常操作所需的液面，无
6.10.2 塔内气、液两相异常流动
（1）液泛 如果由于某种原因，使得气、液两相流动不畅，使板上液
层迅速积累，以致充满整个空间，破坏塔的正常操作，称此现
象为液泛。 液 泛现象：
① 过量雾沫夹带液泛 原因：
① 气相在液层中鼓泡，气泡破裂，将雾沫弹溅至上一层塔板；
② 气相运动是喷射状，将液体分散并可携带一部分液沫流动。 说明：开始发生液泛时的气速称之为液泛气速 。
为了使进料保持稳定，一般入塔的原料液由高位槽供给，
以免受泵的流量波动的影响。
为了保持回流液的稳定，冷凝器常采用冷却水,而不用塔 顶蒸气预热原料液.因为塔顶蒸气量如有波动，将影响回 流液量及进料温度。从而影响整个塔的操作稳定性。有 时也把冷凝器分割为两部分，一部分预热原料液，另一 部分用冷却水使蒸气冷凝。这样可以用控制冷却水量来 控制冷凝器的操作,同时保证进料温度一定。 塔釜液体虽然温度很高，但用它来预热原料液,对液-液 传热过程其传热系数很小，则所需传热面积必然很大。
《化工原理》电子教案-板式塔及其设计计算
欢迎来到《化工原理》电子教案系列！在本节课中，我们将介绍板式塔及其 设计计算，帮助您深入了解这一关键概念，提升化工工程技能！
什么是板式塔
板式塔是化工工程中常用的分离设备，用于将混合物分离为不同组分。它结 构紧凑，高效可靠，广泛应用于石油、化工、制药等行业。
板式塔的结构和原理
通过分Байду номын сангаас混合物的组分、物理性质和工作条件，确定板式塔的输入和输出条 件。这对于塔设计的准确性和性能优化非常重要。
理论计算与模拟软件的应用
利用化学工程原理和计算方法，进行板式塔的理论计算。同时，计算软件如 Aspen Plus等也为塔设计和优化提供了强大的工具。
实际案例分析
通过实际案例的分析，深入了解板式塔设计和操作中的挑战和解决方案。这 将帮助您应对实际工程中的各种情况。
板式塔由一系列水平放置的平板组成，通过不同级别的填料和板间的液体-气体接触，实现物质的分离。 它运用传质和传质过程来促进组分之间的分离。
板式塔设计计算的基本步骤
板式塔的设计计算包括确定输入和输出条件、理论计算和模拟软件的应用。 了解这些步骤可以帮助您更好地设计和优化板式塔的操作。
确定输入和输出条件
总结和展望
在本节课中，我们回顾了板式塔的概念、结构、工作原理以及设计计算的基本步骤。接下来，我们将进 一步探索相关的研究和最新进展。
板式精馏塔设计说明书
课程设计说明书武汉工程大学化工与制药学院课程设计说明书课题名称乙醇—水板式精馏塔设计专业班级09级侯氏01班学生学号0906120123学生姓名杨中国学生成绩指导教师唐正姣课题工作时间2012.6.18－2012.6.29武汉工程大学化工与制药学院武汉工程大学化工原理课程设计任务书专业化学工程与工艺班级09级侯氏01班学生姓名杨中国发题时间：2012 年 6 月18 日一、课题名称乙醇-水分离过程板式精馏塔设计二、课题条件(文献资料、仪器设备、指导力量)⏹参考文献1.大连理工大学化工原理教研室. 化工原理课程设计. 大连：大连理工大学出版社，19942.柴诚敬，刘国维，李阿娜. 化工原理课程设计. 天津：天津科学技术出版社，19953.贾绍义，柴诚敬. 化工原理课程设计. 天津：天津大学出版社,20024.王国胜. 化工原理课程设计. 大连：大连理工大学出版社，20055.匡国柱,史启才.化工单元过程及设备课程设计. 北京:化学工业出版社,20026.上海医药设计院. 化工工艺设计手册(上、下). 化学工业出版社，19867.阮奇,叶长,黄诗煌. 化工原理优化设计与解题指南. 北京:化学工业出版社,2001.98.化工设备技术全书编辑委员会. 化工设备全书—塔设备设计. 上海：上海科学技术出版社，19889.邹兰，阎传智. 化工工艺工程设计. 成都：成都科技大学出版社,199810.李功祥，陈兰英，崔英德. 常用化工单元设备设计. 广州：华南理工大学出版社,200311.童景山, 李敬. 流体热物理性质的计算. 北京：清华大学出版社，198212.马沛生. 化工数据. 北京：中国石化出版社，200313.靳士兰, 邢凤兰. 化工制图. 北京：国防工业出版社，200614.朱有庭,曲文海，于浦义.化工设备设计手册（上、下册).北京：化学工业出版社,200415.刘雪暖, 汤景凝.化工原理课程设计.北京：石油大学出版社，2001⏹仪器设备化工与制药学院机房提供电脑给学生查资料和进行计算机辅助设计⏹指导力量指导教师已从事多年的化工原理教学，指导了多届学生的课程设计，对设计内容较熟悉。
《课程设计板式塔设计计算》PPT课件
沸点等，实现分离。
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设计计算：根据工艺要求，对板 式塔进行设计、计算和优化，以 满足生产需求。
塔板：板式塔的核心部件，用于 提供气体混合物与液体接触的表 面，促进传质传热过程。
板式塔设计计算的基本公式包括：物料衡算公 式、能量衡算公式、传质速率公式、传热速率 公式等。
出口堰的作用：控制塔内液位，防止液体溢出 出口堰的设计：根据塔内液体性质和操作条件确定堰高和堰宽 侧向出料管的作用：将塔内液体输送到下一级设备 侧向出料管的设计：根据塔内液体性质和操作条件确定管径和管长
确定塔板的几何尺寸和形状 计算塔板的压降和流量 确定塔板的流体力学参数 计算塔板的传质效率和传热效率 确定塔板的流体力学性能和稳定性 优化塔板的流体力学设计
企业背景：某环保企业，致力 于环保技术研发和应用
设计目的：提高废气处理效率， 降低能耗
设计参数：废气处理量、废气 成分、处理效率等
设计过程：废气处理工艺选择、 设备选型、参数优化等
设计结果：板式塔设计计算结 果，包括处理效率、能耗等
应用效果：环保企业应用板式 塔设计计算后的效果，如废气 处理效率提高、能耗降低等
设计计算应考虑塔内流体 的流动状态和传质效果
设计计算应考虑塔内构件 的强度和刚度
设计计算应考虑塔内构件 的耐腐蚀性和耐磨性
设计计算应考虑塔内构件 的密封性和防泄漏性
汇报人：
塔径：塔的直径，影响塔的体积和传质 效率
塔板间距：塔板之间的间距，影响塔 的传质效率和分离效果
塔高：塔的高度，影响塔的传质效率 和分离效果
塔板开孔率：塔板上开孔的面积与塔 板总面积的比值，影响塔的传质效率 和分离效果
塔板数：塔板的数量，影响塔的传质效 率和分离效果
《化工原理》电子教案 —— 板式塔及其工艺设计计算
《化工原理》电子教案——板式塔及其工艺设计计算教案章节：一、板式塔的分类及基本结构1.1 板式塔的分类1.2 板式塔的基本结构1.3 板式塔的优点与缺点二、塔板的设计与计算2.1 塔板的设计原则2.2 塔板的计算方法2.3 塔板效率的计算与提高三、塔板的类型及其特点3.1 固定泡沫塔板3.2 动态泡沫塔板3.3 流动泡沫塔板3.4 其他类型的塔板四、塔的工艺设计计算4.1 塔的直径计算4.2 塔的高度计算4.3 塔的内件设计4.4 塔的流体力学计算五、塔板塔的应用案例分析5.1 案例一：苯甲酸乙酯的合成5.2 案例二：硫酸铵的结晶分离5.3 案例三：异构体的分离5.4 案例四：乙二醇的脱水反应《化工原理》电子教案——板式塔及其工艺设计计算教案章节：六、塔板塔的流体力学计算6.1 塔内流体的流动模型6.2 塔板塔的流动阻力计算6.3 塔板塔的压力降计算6.4 塔板塔的气液负荷计算七、塔板塔的物料与热量平衡7.1 塔板塔的物料平衡计算7.2 塔板塔的热量平衡计算7.3 塔板塔的热量传递与热效率7.4 塔板塔的节能措施八、塔板塔的模拟与优化8.1 塔板塔的模拟方法8.2 塔板塔的优化目标与方法8.3 塔板塔的工艺参数优化8.4 塔板塔的操作条件优化九、塔板塔的安全与环保考虑9.1 塔板塔的安全设计9.2 塔板塔的安全操作规程9.3 塔板塔的环境影响评估9.4 塔板塔的环保措施十、综合案例分析与实践10.1 案例五：塔板塔在合成氨厂的应用10.2 案例六：塔板塔在石油炼制中的应用10.3 案例七：塔板塔在精细化工中的应用10.4 案例八：塔板塔在环境保护中的应用《化工原理》电子教案——板式塔及其工艺设计计算教案章节：十一、塔板塔的操作与控制11.1 塔板塔的操作流程11.2 塔板塔的控制系统11.3 塔板塔的操作参数监控11.4 塔板塔的故障处理与维护十二、塔板塔的现代化改造与创新12.1 塔板塔的现代化改造技术12.2 塔板塔的创新设计理念12.3 塔板塔的新型材料应用12.4 塔板塔的智能化发展十三、塔板塔在不同领域的应用13.1 塔板塔在化学工业中的应用13.2 塔板塔在制药工业中的应用13.3 塔板塔在食品工业中的应用13.4 塔板塔在其他领域的应用案例十四、实验与实践教学14.1 塔板塔的实验设计14.2 塔板塔的实验操作步骤14.3 塔板塔的实验数据处理14.4 塔板塔的实验结果分析十五、课程总结与展望15.1 塔板塔的主要概念与原理回顾15.2 塔板塔工艺设计计算的关键点15.3 塔板塔在化工领域的未来发展趋势15.4 塔板塔在技术创新中的机遇与挑战重点和难点解析本教案主要围绕板式塔的分类、结构、设计计算、流体力学、物料与热量平衡、模拟与优化、安全与环保、操作与控制、现代化改造与创新、应用领域、实验与实践以及课程总结与展望等方面进行讲解。
板式塔及其设计计算
筛孔气速：
u0
qVV S A0
筛孔数： n A0 Aa 2 2 0.785 d 0 d0 4
(6) 塔板的校核
对初步设计的结果进行调整和修正。
① 液沫夹带量校核 单位质量（或摩尔）气体所夹带的液体质量（或摩尔） ev ： kg 液体 / kg气体，或 kmol液体 / kmol气体 单位时间夹带到上层塔板的液体质量（或摩尔） e：
《化工原理》电子教案
—— 板式塔及其设计计算
大连理工大学化工原理教研室 研制
6.10 板 式 塔 6.10.1 板式塔结构及性能
（1） 板式塔结构
功能：为混合物的气、液两相提供多级的充分、有效的接触
与及时、完全分离的条件。
塔顶气相
回流液 进料
塔底液相
汽、液两相接触方式
全塔：逆流接触
塔板上：错流接触
C20 uf
V L V
0.3
0.15
0.Байду номын сангаас1 0.01
0.02 0.03 0.04
FLV
0.07 0.1
qVL s qVV s
0.2
0.3 0.4
0.7 1.0
l v
筛板塔泛点关联图
② 选取设计气速 u
选取泛点率： u / uf
一般液体， 0.6 ~0.8 易起泡液体，0.5 ~ 0.6 设计气速 u = 泛点率 ×uf ③ 计算塔径 D 所需气体流通截面积 塔截面积： AT
6.10.3 常用塔板的类型
塔板是气液两相接触传质的场所，为提高塔板性能， 采用各种形式塔板。 （1）泡罩塔 组成：升气管和泡罩
优点：塔板操作弹性大，塔效率也比较高，不易堵。 缺点：结构复杂，制造成本高，塔板阻力大但生产能力不大。
化工原理课程设计《板式塔课程设计》
三、设计内容：
三、设计内容： 1、确定设计方案 ( 精馏装置流程设计与论证 )。 2、板式塔的工艺计算： (1). 确定塔顶，塔底产品的质量与流量； (2). 确定塔顶，塔底控制温度； (3). 求算最小回流比，确定操作回流比； (பைடு நூலகம்). 求算理论板层数 N ，确定加料位置； (5). 确定实际板层数，实际加料板位置； (6). 全塔热平衡，计算塔顶冷凝，冷却器热负荷及冷却水消耗量；塔底再沸器热负荷及加热蒸汽消耗量；
计算а、μ（以定性温度下、进料组成计算）
ET=0.49(аμ)-0.245
关联图
校验
将工艺计算结果列表
接管尺寸
冷却剂用量
加热剂用量
（3）冷却剂、加热剂用量
（2）各接口尺寸
注意u的选择：根据第1章流体流动选择合适的流速
进料管：泵加料 u= 1-3m/s；高位槽进料u= 0.5-1m/s
回流液管：泵回流 u= 1.5-3m/s；重力回流u= 0.5-1m/s
绘图
物料流程图： 塔板结构图： 塔体工艺图：
只标设备名称，物料组成、流量。
总高、管口位置、板间距、管口方位、管口表、技术特性表。
塔板分块、孔的排列、降液管的尺寸；
5、设计说明书内容
1.设计任务书 2.目录 3.符号表 4.精馏方案的选择 5.工艺计算 6.精馏塔的工艺尺寸设计 7.参考文献 8.结束语：评价、感受
正文
每项单独一页
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设计任务书 一、设计题目：年产 A 吨乙醇板式精馏塔工艺设计。 二、已知条件： 1．原料组成：含 B %（质量）的粗乙醇溶液，其余为水。 2．产品要求：含量≥ 93.5 %（质量）的乙醇。 3．塔底残液要求：含乙醇≤0.1%（质量）。 4．加热剂：经压力调节后为0.2MPa（表压）的饱和水蒸气。 5．冷却剂：30℃的循环冷却水。 6、进料状况：
（整理）板式塔设计指导书.pdf
（整理）板式塔设计指导书.pdf 化⼯原理课程设计指导书–––––板式精馏塔的设计黄⽂焕⽬录绪论 (4)第⼀节概述 (9)1.1精馏操作对塔设备的要求 (9)1.2板式塔类型 (9)1.2.1筛板塔 (10)1.2.2浮阀塔 (10)1.3精馏塔的设计步骤 (10)第⼆节设计⽅案的确定 (11)2.1操作条件的确定 (11)2.1.1操作压⼒ (11)2.1.2 进料状态 (11)2.1.3加热⽅式 (11)2.1.4冷却剂与出⼝温度 (12)2.1.5热能的利⽤ (12)2.2确定设计⽅案的原则 (12)第三节板式精馏塔的⼯艺计算 (13)3.1 物料衡算与操作线⽅程 (13)3.1.1 常规塔 (13)3.1.2 直接蒸汽加热 (14)第四节板式塔主要尺⼨的设计计算 (15)4.1 塔的有效⾼度计算 (16)4.2 板式塔的塔板⼯艺尺⼨计算 (19)4.2.1 溢流装置的设计 (19)4.2.2 塔板设计 (26)4.2.3 塔板的流体⼒学计算 (29)4.2.4 塔板的负荷性能图 (34)第五节板式塔的结构 (35)5.1塔的总体结构 (35)5.2 塔体总⾼度 (35)5.2.1塔顶空间H D (35)5.2.2⼈孔数⽬ (35)5.2.3塔底空间H B (37)5.3塔板结构 (37)5.3.1整块式塔板结构 (37)第六节精馏装置的附属设备 (37)6.1 回流冷凝器 (38)6.2管壳式换热器的设计与选型 (38)6.2.1流体流动阻⼒（压强降）的计算 (39)6.2.2管壳式换热器的选型和设计计算步骤 (40)6.3 再沸器 (40)6.4接管直径 (41)6.4加热蒸⽓⿎泡管 (42)6.5离⼼泵的选择 (42)附：浮阀精馏塔设计实例 (43)附1 化⼯原理课程设计任务书 (43)附2 塔板的⼯艺设计 (43)附3 塔板的流体⼒学计算 (57)附4 塔附件设计 (64)附5 塔总体⾼度的设计 (67)附6 附属设备设计（略） (68)绪论⼀、化⼯原理课程设计的⽬的和要求课程设计是《化⼯原理》课程的⼀个总结性教学环节，是培养学⽣综合运⽤本门课程及有关选修课程的基本知识去解决某⼀设计任务的⼀次训练。
板式塔设计计算
0.907d0 t
2
2
d0 t
筛孔直径 d0 : 3 ~ 8 mm (一般)。 12 ~ 25 mm (大筛孔)
孔中心距 t : (2.5~5) d0 取整。 开孔率φ : 通常为 0.08 ~ 0.12。
板厚：碳钢（3 ~ 4mm）、不锈钢。
筛孔气速：
u0
qVV S A0
③ 溢流堰（出口堰） 作用：维持塔板上一定液层，使液体均匀横向流过。 型式：平直堰、溢流辅堰、三角形齿堰及栅栏堰。
堰高 hW：直接影响塔板上液层厚度 过小，相际传质面积过小； 过大，塔板阻力大，效率低。 常、加压塔：40 ~ 80 mm ； 减压塔：25 mm 左右。
堰长 lW ：影响液层高度。
筛孔数：
n
A0
4
d02
Aa
0.785d02
d0 t
(6) 塔板的校核 对初步设计的结果进行调整和修正。
① 液沫夹带量校核
单位质量（或摩尔）气体所夹带的液体质量（或摩尔） ev ： kg 液体 / kg气体，或 kmol液体 / kmol气体
单位时间夹带到上层塔板的液体质量（或摩尔） e：
0.3-0.35
0.35-0.45 0.45-0.6
0.5-0.8
≥0.6
（2）塔径 确定原则： 防止过量液沫夹带液泛 步骤： 先确定液泛气速 uf (m/s)； 然后选设计气速 u； 最后计算塔径 D。
① 液泛气速
uf C
L V V
C
C2
0
20
0.2
C：气体负荷因子，与 HT、 液体表面张力和两相接触状况有关。
kg 液体 / h 或 kmol液体 / h
化工原理-板式塔及其设计计算
塔板间距 HT，m 0.2-0.3
0.3-0.35
0.35-0.45 0.45-0.6
0.5-0.8
≥0.6
（2）塔径 确定原则： 防止过量液沫夹带液泛 步骤： 先确定液泛气速 uf (m/s)；
然后选设计气速 u； 最后计算塔径 D。
① 液泛气速
uf C
L V V
C
C20
20
0.2
C：气体负荷因子，与 HT、 液体表面张力和两相接触状况有关。
②不均匀流动 液面落差（水力坡度）：引起塔板上气速不均； 塔壁作用（阻力）：引起塔板上液速不均，中间 > 近壁；
后果：使塔板上气液接触不充分，板效率降低。
3.3 塔内气、液两相异常流动
（1）液泛 如果由于某种原因，使得气、液两相流动不畅，使板上液
层迅速积累，以致充满整个空间，破坏塔的正常操作，称此现 象为液泛。
缺点：浮阀易脱落或损坏。
（4）多降液管（MD）塔板 优点：提高允许液体流量
3.5筛板塔化工设计计算
（1）塔的有效高度 Z 已知：实际塔板数 NP ； 选取塔板间距 HT；
有效塔高： ZHT Np
理论塔板数计算
塔体高度：有效高+顶部+底部+ 其它 选取塔板间距 HT ：
塔板间距和塔径的经验关系
塔.8-1.6 1.6-2.0 2.0-2.4 >2.4
化工原理-板式塔及其设计计 算
3.1概述
高径比很大的设备称为塔 1.塔设备的基本功能和性能评价指标 ①使汽液两相充分接触，适当湍动，提供尽
可能大的传质面积和传质系数，接触后两 相又能及时完善分离 ②在塔内使汽、液两相具有最大限度的接近 逆流，以提供最大的传质推动力
板式塔及其工艺设计计算
l v
筛板塔泛点
0.3 0.4
0.7 1.0
② 选取设计气速 u A
选取泛点率： u / uf D
Ad
设计气一速般u液=体， 0.6 ~0.8
所③径泛需计 D点气算率体塔易流×起Au泡f Vu液s 体，A0.=5
~ 0.6 AT - Ad
通塔截截面面积A积T ：1AAd AT
塔 D 4 AT
塔板间距 HT，m 0.2-0.3
0.3-0.35
0.35-0.45 0.45-0.6
0.5-0.8
≥0.6
（2）塔径
确定原则： 防止过
量液沫夹带液泛
① 液步泛骤气：速 先确定液 uf C
L V V
20
0.2
泛C气：速气u体f (负m/荷s)因；子，与 HT、 液体 表两面相张流力动FL和V参两qq数VVVL相ss 然F接Lvl 后V触：qq选mm状VL 设况VL 有关。
说明：计算塔径需径圆整，且重新
（3）溢流装置设计 ① 溢流型式的选择
② 降液依管据形：式塔和径底、隙流量； 降型液式管：：单弓流形型、、圆U形形。
流型、双流型、阶梯流型等。 ③ 降溢液流管堰截（面出积口：堰由）
Ad/AT作=用0.：06维~持0.塔12板确上定一；定液
堰高 hW：直接影响塔板上液层厚度 过小，相际传质面积过小；
过大，塔板阻力大，效率低。 堰常长lW 、DlW加f ：A压d A影T塔 响：液4单0层流~高型8lW度0D：。m0.6m0.75； 或减：lW 压D 塔f b：d D2 5 mm双左流右lW D。 0.5 0.7 说明：通常应使型溢:流强度
堰上方液头高度 h ： OW how
《化工原理》电子教案 板式塔及其工艺设计计算
《化工原理》电子教案板式塔及其工艺设计计算教案章节：一、板式塔的分类及工作原理二、板式塔的主要参数三、塔板的设计与计算四、塔板的性能评价五、塔器工艺设计计算实例教案内容：一、板式塔的分类及工作原理1. 板式塔的分类a) 按塔板结构分类：平板塔、条形塔、圆形塔等b) 按操作压力分类：常压塔、真空塔、加压塔c) 按用途分类：分离塔、吸收塔、蒸馏塔等2. 工作原理a) 气液两相流动：气体从塔底进入，液体从塔顶进入，两相在塔板处接触并发生质量、能量交换b) 传质过程：气体与液体之间的质量传递，包括分子扩散和湍流扩散c) 传热过程：气体与液体之间的热量传递，包括对流换热和辐射换热二、板式塔的主要参数1. 塔径：与塔内气液流量、塔板结构等因素有关2. 塔高：与分离要求、塔板数、气液流量等因素有关3. 塔板效率：衡量塔板质量传递效果的指标，常用塔板效率来表示4. 气液负荷：气体和液体在塔内的流量，分别用G和L表示5. 塔板压降：气体和液体在塔板处的压力损失，分别用ΔPg和ΔPl表示三、塔板的设计与计算2. 塔板结构设计：选择合适的塔板形式，如平板塔、条形塔、圆形塔等3. 塔板计算：根据气液负荷、塔板效率等参数，计算塔板面积、塔板高度等四、塔板的性能评价1. 塔板效率：衡量塔板质量传递效果的指标，常用塔板效率来表示2. 塔板压降：气体和液体在塔板处的压力损失，分别用ΔPg和ΔPl表示3. 气液分布均匀性：衡量气体和液体在塔板上的分布均匀程度，影响塔板效率和压降五、塔器工艺设计计算实例1. 计算实例一：求解一个蒸馏塔的塔径、塔高、塔板数等参数2. 计算实例二：求解一个吸收塔的塔径、塔高、塔板数等参数3. 计算实例三：求解一个加压塔的塔径、塔高、塔板数等参数《化工原理》电子教案板式塔及其工艺设计计算教案章节：六、塔板的流动与传质过程七、塔板的设计与计算方法八、塔板的性能测试与评价九、塔器工艺流程与操作条件优化十、塔器安全技术与环保要求六、塔板的流动与传质过程1. 塔板流动特点：气体与液体在塔板上的流动形态，如溢流、雾沫、沟流等。
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板式塔设计计算说明书(总19页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--一、设计任务1. 结构设计任务完成各板式塔的总体结构设计，绘图工作量折合A1图共计4张左右，具体包括以下内容：⑴各塔总图1张A0或A0加长； ⑵各塔塔盘装配及零部件图2张A1。
2. 设计计算内容完成各板式塔设计计算说明书，主要包括各塔主要受压元件的壁厚计算及相应的强度校核、稳定性校核等内容。
二、设计条件1. 塔体内径mm 2000=i D ，塔高m 299.59H i =；2.设计压力p c =MPa ，设计温度为=t 90C ︒；3. 设置地区：山东省东营市，基本风压值q 0=480Pa ，地震设防烈度8度，场地土类别III 类，地面粗糙度是B 类；4. 塔内装有N=94层浮阀塔盘；开有人孔12个，在人孔处安装半圆形平台12个，平台宽度B=900mm ，高度为1200mm ；5. 塔外保温层厚度为δs =100mm ，保温层密度ρ2=3503m /kg ；三、设备强度及稳定性校核计算1. 选材说明已知东营的基本风压值q 0=480Pa ，地震设防烈度8度，场地土类别III 类；塔壳与裙座对接；塔内装有N=94层浮阀塔盘；塔外保温层厚度为δs=100mm ，保温层密度ρ2=3503m /kg ；塔体开有人孔12个，在人孔处安装半圆形平台12个，平台宽度B=900mm ，高度为1200mm ；设计压力 p c =MPa ，设计温度为=t 90C ︒；壳3mm ，裙座厚度附加量2mm ；焊接接头系数取为；塔内径mm 2000=i D 。
通过上述工艺条件和经验，塔壳和封头材料选用Q345R 。
对该塔进行强度和稳定计算。
12. 主要受压元件壁厚计算本部分应包括常压塔的主要筒体及椭圆封头等重要受压元件的壁厚计算，裙座厚度先按经验值取。
l塔壳和封头材料选用Q345R[MPa 185][,325)(t .20p eL ==σR R (16<≤δ36)] 直径mm 2000=i D 段圆筒及封头： 圆筒：15.12mm 36.285.01852200036.2][2ci c =-⨯⨯⨯=-=p D p tφσδ 封头：mm 06.1536.25.085.018521200036.25.0][2ci c h =⨯-⨯⨯⨯⨯=-=p K D p tφσδ 经圆整后，塔壳厚度取为22mm ，封头厚度取为24mm ，裙座壳厚度取为18mm 。
3. 原油分馏塔质量载荷的计算质量载荷包括：塔体、裙座质量01m ；塔内件如塔盘的质量02m ；保温材料的质量03m ；操作平台及扶梯的质量04m ；操作时物料的质量05m ；塔附件如人孔、接管、法兰等质量a m ；水压试验时充水的质量w m 。
塔体、裙座质量01m =7850299.59)2044.2(414.322⨯⨯-⨯=kg 附属件质量a m =01m =kg 则01m +a m =+=kg 塔内件质量02m =kg 2213775940.242=⨯⨯⨯π保温层质量03m =725.50350)044.2244.2(422⨯⨯-⨯π=kg操作平台及扶梯的质量04m =2112150)244.2044.4(422⨯⨯⨯-⨯π+299.5940⨯ =kg操作时物料的质量05m =94050.00.243972⨯⨯⨯⨯π=kg2水压试验时充水的质量w m =69.161608)1257.12725.500.24(10002=⨯+⨯⨯⨯πkg塔设备在正常操作时的质量0m =01m +02m +03m +04m +05m +a m=kg塔设备在水压试验时的最大质量max m =01m +02m +03m +04m +w m +a m=kg塔设备在停工检修时的质量min m =01m +022.0m +03m +04m +a m=kg将塔高分成9段，每段的质量列于表1中。
表1 kg【注】塔内构件浮阀塔盘的质量每m 2质量为75kg 计算平台质量按每m 2为150kg 计算 笼式扶梯质量按每m 为40kg 计算 4. 分段相关参数说明将塔沿高度分成9段，在裙座开孔处及裙座和筒体连接处作为分段点，筒体以上每10m 平均分段。
具体参数见下图1所示。
3图15. 风载荷与风弯矩的计算因1529/>=D H 而且高度H >30m ,因此要同时计算顺风向和横风向载荷。
（1）顺风向水平风力计算塔设备第一自振周期EImH T 419.71=)(6479.144030i D D E H m -=π s 539.2)2044.2(14.310101.9159.29919.3160516479.144653=-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 塔设备第二自振周期EI mH T 42285.0=)(64285.044030iD DE H m -=π4s 404.0)2044.2(14.310101.9159.29919.31605164285.044653=-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=塔设备第三自振周期EImH T 43102.0=)(64102.044030i D D E H m -=π s 145.0)2044.2(14.310101.9159.29919.31605164102.044653=-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 因地面粗糙度是B 类，基本风压01q q =塔设备中第i 计算段所受的水平风力按下式计算：ei i i i i D l q f K K P 021=式中各参数按线性插值由标准查得，计算结果列于表2表2(2)顺风向弯矩计算 0-0截面风弯矩:2(.....)2()2(2456789912331221100l l l l l l P l l l P l l P l P M w ++++++++++++=- =N.mm 10100.69⨯ I-I 截面风弯矩：5)2(.....)2(223456789923322l l l l l l l lP l l P l P M W +++++++++++=I -I =N.mm 10964.59⨯ II-II 截面风弯矩：)7800176602(.....)7800176602/5(5)2780017660(5678994-+++++++-++-=II -II l l l l l P l P P M W =N.mm 10806.49⨯III-III 截面风弯矩:)8500176002(.....)8500176602(2850017660567899554-+++++++-++-=III -III l l l l l P lP P M W =N.mm 10700.49⨯ （3）横风向振幅计算 临界风速计算：tac S T D v 11=2.0539.2244.2⨯=s /m 42.4= tac S T D v 22=2.0404.0244.2⨯=s /m 77.27= 共振判别：设计风速0265.1q f v v t H ==48077.1265.1⨯⨯=s /m 87.36=因为12c c v v v >>，故应同时考虑第一振型和第二振型的振动。
横风塔顶振幅：雷诺数vDa 69Re =224487.3669⨯⨯=561041071.5⨯>⨯=时，2.0=L C当α111)(/Hc c v vH H =0)87.3642.4(16.01≈=时，56.11=λ阻尼比取为01.0=ζ6截面惯性矩)(64440i D D I -=π41044mm 1014.7)20002044(6414.3⨯=-⨯=横风塔顶振幅9114211104.49-⨯=IE H v D C Y tc a L T ζλρ 910542101014.71091.101.04.4956.15929942.425.122442.0-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯= m 0319.0=（4）横风向弯矩计算共振时临界风速风压作用下的顺风向风力列于表3中表3顺风向弯矩： 0-0截面风弯矩:)2(.....)2()2(212345678991233122110l l l l l l l l lP l l l P l l P l P M cw +++++++++++++++=- =N.mm 10281.18⨯ I-I 截面风弯矩：7)2(.....)2(223456789923322l l l l l l l lP l l P l P M cw +++++++++++=I -I =N.mm 10252.18⨯ II-II 截面风弯矩：)7800176602(.....)7800176602(2780017660456789955-+++++++-++-=II-II l l l l l P lP P M cw =N.mm 10002.18⨯III-III 截面风弯矩:)8500176602(.....)8500176602(2850017660567899554-+++++++-++-=III-III l l l l l P lP P M cw =N.mm 10980.08⨯横风向弯矩： 0-0截面：19112100)2(k k k k T cah m Y T Mφπ∑=-=9210763.20319.0)539.214.32(⨯⨯⨯⨯= N.mm 10398.58⨯=I-I 截面：192121)800()2(k k k k T cah m Y T Mφπ-=∑=I-I 9210710.20319.0)539.214.32(⨯⨯⨯⨯= N.mm 10294.58⨯=II-II 截面: 194121)7800()2(k k k k T cah m Y T M φπ-=∑=II-II9210242.20319.0)539.214.32(⨯⨯⨯⨯==III-III 截面: 194121)8500()2(k k k k T cah m Y T M φπ-=∑=III-III89210195.20319.0)539.214.32(⨯⨯⨯⨯=N.mm 10288.48⨯=组合风弯矩: 0-0截面：N.mm10548.5)()(N.mm10100.6820020090000⨯=+⨯==----cw ca W ewM M M MN.mm 10100.69⨯=I-I 截面：N.mm10440.5)()(N.mm10964.58229⨯=+⨯==I -I I -I I -I I-I cw ca W ewM M M MN.mm 10964.59⨯=II-II 截面：N.mm10493.4)()(N.mm10806.48229⨯=+⨯==II -II II -II II -II II-II cw ca W ewM M M MN.mm 10806.49⨯=III-III 截面：N.mm10399.4)()(N.mm10700.48229⨯=+⨯==III -III III -III III -III III-III cwcaW ewM M M MN.mm 10700.49⨯=6. 地震弯矩计算地震设防烈度8度，取16.0max =α； 因场地土类别III 类，则特性周期s 55.0=g T 阻尼比取为01.0=ξ 阻尼调整系数ξξη7.106.005.012+-+=519.1=衰减指数ξξγ+-+=5.005.09.0=地震影响系数max 211)(αηαγT T g =0544.016.0519.1)539.255.0(978.0=⨯⨯=则0-0截面的地震弯矩：gH m mgH M E 012100135163516αα==-=592999.8 19.1316050544.03516⨯⨯⨯⨯ N.mm 10902.19⨯=I-I 截面的地震弯矩:)41410(17585.35.25.35.111I I I -I +-=h H h H Hmg M E αN.mm 10866.19⨯= II-II 截面的地震弯矩:)41410(17585.35.25.35.111II II II -II +-=h H h H Hmg M E αN.mm 10552.19⨯= III-III 截面的地震弯矩:)41410(17585.35.25.35.111III III III -III +-=h H h H Hmg M E αN.mm 10521.19⨯= 以上计算是按塔设备基本振型的结果，此塔1530/>=D H 且高度大于20m ，故还必须考虑高振型的影响。