桥梁工程课程设计计算书5
桥梁工程课程设计 计算书
机场学院《桥梁工程》课程设计计算书专业：土木工程姓名：***学号：*********指导教师：***一、设计资料1、主梁跨径及全长标准跨径计算跨径 L=25.4m主梁全长 L1=25.96m2、桥面净宽净——7+2*1.0m人行道3、设计荷载公路二级荷载；人群荷载3.0kN/4、材料钢筋：凡直径大于或等于12毫米者用HRB335级钢筋：直径小于12毫米者一律R235级钢筋。
混凝土：主梁用40号，人行道、栏行、桥面均25号。
5、栏杆和人行道人行道包括栏杆荷载集度 6kN/m 。
横剖面T梁断面纵剖面二、主梁的计算（一）、主梁的荷载横向分布系数和内力计算1、主梁跨中截面的截面惯矩根据材料力学里面的知识可知，要计算，首先得计算出截面的重心位置，根据下图求解过程如下：I X计算平均板厚：h1=（13+17）/2=15㎝a x=56.4㎝I X=0.243m42、计算结构的自重集度（表2-2-1）结构自重集度计算表3、结构自重内力计算（表2-3-1）边主梁自重产生的内力表2-3-1注：括号（）内值为中主梁内力4、汽车、人群荷载内力计算（1）、支点处荷载横向分布系数（杠杆原理法）按《桥规》4.3.1条和4.3.5条规定：汽车荷载距人行道边缘不小于0.5m，人群荷载取 3.0kN/㎡。
在横向影响线上确定荷载横向最不利的布置各粱支点处相应于公路—Ⅱ级汽车荷载和人群荷载的横向分布系数计算（表2-4-1）1>、求荷载横向分布影响线坐标本桥梁各根主梁的横截面均相等，梁数n=4，梁间距为2.20m ，则： ∑i=14a i 2=a 12+ a 22+ a 32+ a 42=24.2m 2，（ a 1= -a 4=3.3, a 2= -a 3=1.1）1（4）号梁在两边主梁处的横向影响线竖标值为：η11 = 1n +a12/∑i=14a i2 =14+ 3.3224.2= 0.7η14 =η41= 1n −a12/∑i=14a i2 =14- 3.3224.2= -0.22（3）号梁在两边主梁处的横向影响线竖标值为：η12 =η21= 1n +a1×a2 /∑i=14a i2 =14+3.3×1.124.2= 0.4η24 =η42= 1n −a1×a2 /∑i=14a i2 =14-3.3×1.124.2= 0.12>画出各主梁的横向分布影响线，并按最不利位置布置荷载，如3>计算荷载横向分布系数表2-4-2）：表2-4-2 梁号汽车荷载人群荷载1（4）=0.659+0.414+0.2362=0.655=0.7952（3）=0.377+0.241+0.1422=0.380=0.453（3）、荷载横向分布系数汇总（表2-4-3）荷载横向分布系数表2-4-3 梁号荷载位置公路—Ⅱ级人群荷载备注1（4）跨中0.655 0.795 偏心压力法支点0.455 1.318 杠杆原理法2（3）跨中0.380 0.453 偏心压力法支点0.796 0 杠杆原理法（4）、均布荷载和内力影响线面积计算（表2-4-5）均布荷载和内力影响线面积计算表(公路—Ι级均布荷载q k =10.5KN/m ；集中荷载，L≦5m时，Pk=180KN，L≧50m 时，Pk=360KN，中间值，线性内插)表2-4-5荷载截类型面位置公路—Ⅱ级均布荷载（kN/m）人群荷载（kN/m）影响线面积（或m）影响线图线10.5×0.75=7.8753×0.75=2.25Ω=L28= 80.645L1L47.875 2.25Ω=12×L×3L16=68.48L3L167.875 2.25Ω=12×12×L2=3.1751/2L1/27.8752.25Ω=l2×1×L=12.7L1（5）、公路—Ⅱ级集中荷载P k 计算计算弯矩效应时： P k =0.75×[180+（360-180）×（25.4-5）/45]=0.75×261.6=196.2 kN计算剪力效应时：P k =1.2×196.2=235.44 kN （6）、计算冲击系μT 形截面面积A=0.68㎡ I c =0.243 m 4 G=A ×25=17.0 kN/m m c =G/g=17.0/9.81=1.733 kNS 3/m 2C40混凝土E 取3.25× 1010N/m 2=3.25× 107 KN/m 2，计算跨径l=25.4m 则：2102236.627510 2.80108.932215.50.99410c c EI f hz l m ππ-⨯⨯⨯===⨯⨯=5.19 μ=0.1767lnf-0.0157=0.1767×ln5.19-0.0157=0.275（1+μ=1.275）（7）、根据上面计算的结果记如下表，由桥规规定的计算式可算得各梁的弯矩M 1/2、M 1/4和剪力Q 1/2（计算结果如表2-4-6a 、b ，其中取ε=1）。
桥梁工程毕业设计计算书参考
0318144班桥梁工程毕业设计计算书设计资料：1、桥型：两跨装配式简支钢筋砼T型梁桥,纵横端面布置，如下图所示：2、设计荷载：设计汽车荷载汽车——20级,挂车 --100,人群3KN/m23、桥面净宽:净—7+2×0。
75+2×0.254、跨径：标准跨径20m，计算跨径19。
5m5、每侧栏杆及人行道构件重5KN/m6、砼线膨胀系数ą=1×10-57、计算温差=Δt=35o C8、砼弹性量E h=3×101Mpa（C30砼)二、基本尺寸拟订1、主梁由5片T梁组成桥宽（5×1。
6m)每片梁采用相同的截面尺寸，断面尺寸如上图所示。
各主梁、横隔梁相互间采用钢板焊接接头‘2、横隔梁建议采用5片,断面尺寸自定3、桥墩高度，尺寸自行设计4、采用u型桥台，台身高5米，其他尺寸自行设计三、建筑材料1、主梁、墩帽、台帽为C30砼,重力密度γ1=25KN/m32、墩身、台身及基础用7.5级砂浆25＃块石,其抗压强度Rα′为 3.7Mpa，重力密度γ2=24KN/m3，桥台填土容量γ3=18KN/m33、桥面铺装平均容重γo=23 KN/m3四、地质及水文资料1、此桥位于旱早地，故无河流水文资料，也不受水文力作用，基本风压值1Kpa2、地质状况为中等密实中砂地基,容许承载力[σ］=450kPa;填土摩擦角Ø=35o，基础顶面覆土0。
5m，容量与台后填土相同一、桥面板的计算:(一）计算图式采用T形梁翼板所构成铰接悬臂板（如右图所示)1.恒载及其内力(按纵向1m宽的板条计算)(1）每延米板上恒载g的计算见下表:（2）每米宽板条的恒载内力为:M min,g=－=－×5.38×0.712kN·m=－1.356kN·mQ ag=gl0=5。
38×0。
70kN=3。
82kN1.汽－20级产生的内力将加重车后轮作用于铰缝轴线上（如上图所示），后轴作用力为P＝120kN，轮压分布宽度如下图所示.由《公路工程技术标准》（JTG B01－2003）查得，汽－20级加重车着地长度为a2=0.20m,宽度为b2=0.60m，则a1=a2+2H=0.20m+2×0。
桥梁工程课程设计计算书
《桥梁工程》课程设计专 业：土木工程（道桥方向）班 级： 2011班学生姓名： 周欣树学 号：指导教师：一、确定纵断面、横断面形式，选择截面尺寸以及基本设计资料1． 桥面净宽：净—72 1.0+⨯荷载： 公路—Ⅱ级人群—23.0kN m人行道和栏杆自重线密度-5.0kNm 2． 跨径及梁长：标准跨径13b L m =计算跨径12.40L m =主梁全长 '12.96L m =3． 材料钢筋：主筋用HRB400级钢筋，其他用HPB335级钢筋混凝土：C40，容重325kN m ; 桥面铺装采用沥青混凝土；容重323kN m4.构造形式及截面尺寸梁高: 1.0h m =梁间距：采用5片主梁，间距。
采用三片横隔梁，间距为梁肋：厚度为18cm桥面铺装：分为上下两层，下层为C25砼，路缘石边处厚 ；上层为沥青砼，。
桥面采用%横坡。
桥梁横断面及具体尺寸：（见作图）二、确定主梁的计算内力(一)计算结构自重集度（如下表）（二）计算自重集度产生的内力（如下表）注：括号（）内值为中主梁内力值根据计算经验，边梁荷载横向分布系数大于中梁，故取边梁进行计算分析。
（三）支点处（杠杆原理法）由图可求得荷载横向分布系数： 汽车荷载：10.3332oq m η==∑人群荷载： 1.222or r m η==（四）跨中处（修正刚醒横梁法）1、主梁的抗弯惯性矩I x 平均板厚：()11012112H cm =+=2233441111100162111621127.86181001810027.861221223291237.580.03291x I cm m ⎛⎫⎛⎫=⨯⨯+⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯- ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭==2、主梁的抗扭惯性矩Ti I对于T 形梁截面，抗扭惯性矩计算如下：见下表.3.计算抗扭修正系数主梁的间距相等，将主梁近似看成等截面，则得其中：∑It ---全截面抗扭惯距Ii??---主梁抗弯惯距? ???L---计算跨径G---剪切模量 G=i a --主梁I 至桥轴线的距离计算得0.9461β=< 满足4.采用修正后的刚醒横梁法计算跨中荷载横向分布系数此桥有刚度强大的横隔梁，且承重结构的跨宽比为：故可近似按偏心压力法来计算横向分布系数m c ，其步骤如下：（1）、求荷载横向分布影响线竖标本桥梁各根主梁的横截面均相等，梁数n=5，梁间距为，则：按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值ij η表示单位荷载P=1 作用于j 号梁轴上时，i 号梁轴上所受的作用，计算如下表（2）、画出边主梁的横向分布影响线，并按最不利位置布置荷载，如图计算荷载横向分布系数：绘制横向分布系数影响线图，然后求横向分布系数。
桥梁工程课程设计计算书
桥梁工程课程设计计算书（20m钢筋混凝土T梁）专业：土木工程班级：09.1 班姓名：学号：指导老师：2012年6月29日桥梁工程计算书一.行车道板计算1.恒载弯矩计算(纵向按1m宽板条考虑)（1）恒载集度（沿纵向取1m板宽计算）沥青铺装混凝土铺装翼板，翼板的平均厚度m板的恒载集度（2）恒载弯矩：板的计算跨径所以取l=1.9m3.活载内力计算汽车荷载为公路Ⅰ级选用如图（1）车辆荷载进行计算（1）选取荷载：以后重轴为主，车辆荷载两后轮置于最不利位置如图（2）公路经铺装层按角扩散后在板顶的矩形荷载压力面的边长：沿纵向沿横向板的有效分布宽度：按单个车轮计算：a＜故故两中后轴板的有效分布宽度不重叠，按单轮计算。
弯矩组合：属中桥，安全等级为二级，板厚与梁肋高之比跨中弯矩支点弯矩4，翼板配筋及强度复核拟采用HRB335级钢筋（外径为13.9mm）钢筋净保护层采用30mm（1）用基本公式法求As设，则查结构设计原理附表1-5得:（2）选择布置钢筋选取1012，则实际钢筋面积As=1131，采用焊接钢筋骨架。
混凝土保护层厚度为30mm>d(=12mm)且满足附表1-8要求，故30+13.5/2=36.75mm取40mm，则有效高度。
最小配筋率计算：45（）=0.265,即配筋率应不于0.265%，且不应小于0.2%，故取实际配筋率(3)截面复核钢筋净间距，满足要求受压区高度为查表得，故满足设计要求。
二、主梁计算（一）跨中截面荷载横向分布系数计算（偏心压力法求）（1）求1号梁的跨中截面荷载横向分布系数本桥各跟主梁的横截面相等，梁数n=6，梁间距1.9m，则：由式计算得：由绘制一号梁影响线根据《桥规》规定，在横向影响线上确定荷载最不利位置。
对于汽车荷载，车辆横向轮距为1.8m，两列车轮的横向最小间距为1.3m，车轮距离人行道缘石最小距离为0.5m，汽车人群荷载相应于各个荷载位置的横向影响线竖标值计算横向影响线的零点位置，设零点至一号梁的距离为x，则，解得x=6.972m则汽车荷载：人群荷载：。
桥梁工程课程设计通用计算书
台州学院建筑工程学院桥梁工程课程设计指导书—某公路20-30米预应力混凝土T梁或空心板梁设计一、设计资料及构造布置（一）设计资料1.桥面跨径及桥宽标准跨径:20—30m计算跨径：支座中心点之间的距离桥面宽：净9+2×1.0=11m。
2.设计荷载公路—I级，人群荷载3。
5kN/m2，护栏及人行道等每延米重量按8kN/m计算. 3．材料工艺混凝土：C40（主梁）预应力钢筋采用ASTM270级Фj15.24低松弛钢绞线，每束7根。
普通钢筋采用HRB335直径≥12mm的螺纹钢筋。
按后张法施工，采用Ф55的波纹管和OVM锚。
4．设计依据《公路工程技术标准》JTG B01-2003《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTG D62-20045．基本设计数据基本计算数据表——表1（二）构造布置1.梁间距：参考相关文献后自行选择。
2.主梁高:参考相关文献后自行选择。
3.横隔板间距:参考相关文献后自行选择。
4.梁肋:参考相关文献后自行选择。
5.桥面铺装：采用厚度为10cm沥青混凝土,坡度由盖梁找平.6.桥梁横断面:参考相关文献后自行选择。
二、计算部份参考模板(以T梁为例，空心板可参考基格式)（一）毛截面几何特性计算1.主梁跨中截面主要尺寸拟定（自定)2。
截面几何特跨中截面几何特性计算表—-表2大毛截面形心至上缘距离：493466.72861.288052.5i s i S y cm A ∑===∑ 小毛截面形心至上缘距离：488404.22866.207377.5i s i S y cm A ∑===∑ 3.检验截面效率指标ρ以跨中截面为例 上核心距： 33.23s xIk cm Ay ∑==∑ 上核心距： 64.37x sIk cm Ay ∑==∑ 截面效率指标 0.540.5sxk k ρ=>＝表明以上的主梁跨中截面尺寸是合理。
（二） 主梁内力计算选择边跨中梁进行计算，计算关键截面选取跨中、四分点、变化点、支点截面。
桥梁工程课程设计报告计算书
桥梁工程课程设计及计算书设计题目: 桥梁工程课程设计学院：土木与建筑学院指导老师：汪峰姓名：学号：班级：2014年6月一、基本资料1．标准跨径：20 m计算跨径：19.50 m主梁全长：19.96 m2．桥面净宽：净7.5 m+2×0.25 m3. 车辆荷载：公路— 级4. 人群荷载：3.0 KN/m²5. 选用材料：钢筋：采用HRB300钢筋，HRB335钢筋。
混凝土：主梁C40人行道及栏杆：C25桥面铺装：C25（重度24KN/m）6. 课程设计教材及主要参考资料：《桥梁工程》.玲森编.人民交通出版社，1990年《桥梁工程》.邵旭东等编.人民交通出版社，2007年《桥梁工程》.立础编.人民交通出版社，2001年《简支梁桥示例集》.易建国编.人民交通出版社，2000年《桥梁工程课程设计指导书》.桥梁教研室.工业大学教材科，2002年《梁桥设计手册》.桥梁编辑组.人民交通出版社，1990年《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）人民交通出版社北京《拱桥设计手册（上、下）》.桥梁编辑组.人民交通出版社，1990年《配筋混凝土结构设计原理》袁国干主编，同济大学出版社二、桥梁尺寸拟定1．主梁高度：h=1.5m梁间距：采用5片主梁，间距1.8m。
2．横隔梁：采用五片横隔梁，间距为4×4.85m,梁高1.0m, 横隔梁下缘为15cm,上缘为16cm。
3．主梁梁肋宽：梁肋宽度为18cm。
4．桥面铺装：分为上下两层，上层为沥青砼厚2.0cm, 下层为C25防水混凝土垫层厚10.0cm。
桥面采用1.5%横坡。
5．桥梁横断面及具体尺寸：（见作图）6.桥梁纵断面及具体尺寸：（见作图）三、桥梁计算 一、主梁的计算1、主梁的抗弯及抗扭惯性矩x I 、TiI求主梁界面的重心位置x a （图3） 、平均板厚：H=1/2（10+18）=14（cm ）cm x 93.452005141)12081(20512005124141)20081(a =⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯-=442323m 415481019.0cm 94.1548101445.93-21501502015020121214-45.931416014160121==⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=x I43313517m 00.081.0.1613036.00.141.803333.0=⨯⨯+⨯⨯==∑=i i Mi i Ti t b c I2.计算结构自重集度（表1）结构自重集度计算表表13.结构自重力计算（表2）边中主梁自重产生的力 表2主：括号（）值为中主梁力3.汽车、人群荷载力计算（1）支点处荷载横向分布系数（杠杆原理法）汽车荷载距人行道边缘不小于0.5m 。
桥梁工程课程设计计算书
《桥梁工程》课程设计专 业：土木工程（道桥方向） 班 级： 2011班 学生姓名： 周欣树 学 号： 2011104227 指导教师：一、确定纵断面、横断面形式，选择截面尺寸以及基本设计资料1． 桥面净宽：净—72 1.0+⨯ 荷载： 公路—Ⅱ级 人群—23.0kN m人行道和栏杆自重线密度-5.0kN m 2． 跨径及梁长：标准跨径13b L m = 计算跨径12.40L m = 主梁全长 '12.96L m = 3． 材料钢筋：主筋用HRB400级钢筋，其他用HPB335级钢筋混凝土：C40，容重325kN m ;桥面铺装采用沥青混凝土；容重323kN m4.构造形式及截面尺寸 梁高: 1.0h m =梁间距：采用5片主梁，间距1.8m 。
采用三片横隔梁，间距为6.2m 梁肋：厚度为18cm桥面铺装：分为上下两层，下层为C25砼，路缘石边处厚6.0cm ；上层为沥青砼，5.0cm 。
桥面采用1.6%横坡。
桥梁横断面及具体尺寸：（见作图）二、确定主梁的计算内力(一)计算结构自重集度（如下表） （二）计算自重集度产生的内力（如下表）注：括号（）内值为中主梁内力值根据计算经验，边梁荷载横向分布系数大于中梁，故取边梁进行计算分析。
（三）支点处（杠杆原理法） 由图可求得荷载横向分布系数： 汽车荷载：10.3332oq m η==∑ 人群荷载： 1.222or r m η==（四）跨中处（修正刚醒横梁法） 1、主梁的抗弯惯性矩I x平均板厚：()11012112H cm =+=2233441111100162111621127.86181001810027.861221223291237.580.03291x I cm m ⎛⎫⎛⎫=⨯⨯+⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯- ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭== 2、主梁的抗扭惯性矩Ti I对于T 形梁截面，抗扭惯性矩计算如下：见下表.3.计算抗扭修正系数主梁的间距相等，将主梁近似看成等截面，则得 其中：∑It ---全截面抗扭惯距Ii ---主梁抗弯惯距 L---计算跨径 G---剪切模量 G=0.4Ei a --主梁I 至桥轴线的距离计算得0.9461β=< 满足4.采用修正后的刚醒横梁法计算跨中荷载横向分布系数 此桥有刚度强大的横隔梁，且承重结构的跨宽比为：故可近似按偏心压力法来计算横向分布系数m c ，其步骤如下： （1）、求荷载横向分布影响线竖标本桥梁各根主梁的横截面均相等，梁数n=5，梁间距为1.80m ，则： 按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值ij η表示单位荷载P=1 作用于j 号梁轴上时，i 号梁轴上所受的作用，计算如下表梁号 10.57840.3892（2）、画出边主梁的横向分布影响线，并按最不利位置布置荷载，如图计算荷载横向分布系数：绘制横向分布系数影响线图，然后求横向分布系数。
桥梁工程课程设计计算书
一、设计资料1、桥面净空：净—7+2⨯1.0m人行道；2、主梁跨径和全长：主梁：标准跨径:L b=25m计算跨径:L=24.50m(支座中心距离)'=（主梁预制长度）预制长度：m24.L95横隔梁5根，肋宽15cm。
3、材料4、结构尺寸参照原有标准图尺寸，选用如图所示：桥梁横断面图（单位：cm)T形梁尺寸图（单位：cm）桥梁纵断面图（单位：cm)5.设计依据1、《桥梁工程》教材，刘龄嘉主编，人民交通出版社。
2、《结构设计原理》教材。
3、《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2004）。
4、《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG-D60-2004）。
5、公路设计丛书《桥梁通用构造及简支梁桥》胡兆同，陈万春编著。
6、《桥梁计算示例集》混凝土简支梁（板）桥.易建国编著。
7、T型梁有关标准图。
二、行车道板内力计算 计算图如下图：图1 T 形梁尺寸图（单位：cm)1、恒载及其内力（以纵向1m 宽的板进行计算） （1）、每延米上的恒载g 的计算见表1：(2)、每米宽板条的恒载内力为弯矩m KN gl M g ⋅-=⨯⨯-=-=76.18.05.52121220min,剪力KN l g V Ag 40.48.050.50=⨯=⋅= 2、车辆荷载产生的内力将车辆荷载的后轮作用于铰逢轴线上（见上图），后轴作用力标准值P=140KN ，轮压分布宽度如下图2所示，后轮着地宽度为,6.02m b =着地长度为,2.02m a =则mH b b m H a a 80.01.026.0240.01.022.022121=⨯+=+==⨯+=+=荷载对于悬臂根部的有效宽度为：m l d a a 4.38.02|4.14.0201=⨯++=++= 由规范：汽车荷载的局部加载及在T 梁，箱梁悬臂板上的冲击系数采用1.3。
作用于每米宽板条上的弯矩为：mKN b l a p M p ⋅-=-⨯⨯⨯-=-⨯⨯+-=059.16)48.08.0(4.3421403.1)4(42)1(10min,μ 作用于每米宽板条上的剪力为： KN a p V Ap 765.264.3421403.142)1(=⨯⨯⨯=⨯+=μ3、内力组合：（1）承载能力极限状态内力组合（用于验算强度）。
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桥梁工程课程设计计算书一．行车道板计算1.计算如图1所示的T 梁翼板，荷载为公路Ⅰ级，桥面铺装为5cm 的沥青混凝土和10cm 的C40水泥混凝土垫层图12.恒载弯矩计算桥面铺装m kN 55.324110.023105.0g 1=⨯⨯+⨯⨯= 板厚平均值m216.072.16.02.0)2.025.0(56.0t =⨯++⨯=翼板自重m KN 40.5250.1216.0g 3=⨯⨯=m /kN 95.840.555.3g g g 21=+=+=m90.1b l m 936.1216.072.1t l l 00=+>=+=+=所以取m 90.1l = 恒载弯矩 m/kN 039.490.195.881gl81M 22g =⨯⨯==3.活载弯矩计算对于车辆荷载，设计荷载为公路Ⅰ级，所以车轮的着地长度为m 20.0a 2=，宽度m 60.0b 2=，则有m 50.015.0220.0H 2a a 21=⨯+=+= m 90.015.0260.0H 2b b 21=⨯+=+=车轮在板的跨中m267.190.132l 32m 133.1390.150.0l 31a a 1=⨯=<=+=+=所以取m 4.1d m 267.1a =<=车轮在板的支撑处m633.090.131l 31m 716.0216.050.0t a a 1'=⨯=>=+=+=所以取m 716.0a '=m 276.02716.0267.12a a e '=-=-=m 10.0)290.13.1(290.0)2l 3.1(2b c 1=--=--=e c <所以m 916.010.02716.0c 2a a 'c =⨯+=+= 跨中位置车轮的荷载集度m/kN 387.6190.0267.12140ab 2P P 1=⨯⨯==支点处车轮的荷载集度m/kN 628.10890.0716.02140b a 2P P 1''=⨯⨯==c 处车轮的荷载集度m/kN 910.8490.0916.02140b a 2P P 1c ''=⨯⨯==如图2所示363.0475.095.0725.0y y 21=⨯==025.0475.095.005.0y 3=⨯= 017.0475.095.03/10.0y 4=⨯=故[]44332211y A y A y A y A 1M +++μ+=）（汽[025.010.0910.84363.045.0387.61363.045.0387.613.1⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=()]mkN 374.26017.010.0910.84-628.10821⋅=⨯⨯+图2对于人群荷载产生的弯矩，如图3mN 1.354k 1.90810.9532M ⋅=⨯⨯⨯⨯=人图3弯矩组合：人汽M 1.40.8M 4.1M 2.1Mg j⨯⨯++=m N 43.287k 1.3541.40.826.3741.44.0391.2⋅=⨯⨯+⨯+⨯ 4.翼板配筋及强度复核C40混凝土，pa M 18.4f cd =，pa M 1.65f td =HRB335级钢筋，pa M 280f sd =，0.56b =ξ， 1.00=γ （1）求混凝土相对受压区高度x 悬臂根部高度h =，净保护层厚度3cm ，取B12钢筋，则有效高度213mm13.5/2-30-250d/2-a -h h 0===由)2x-(h bx f M 0cd d 0≤γ得 )2x-(213x 10004.1810287.430.16⨯=⨯⨯解得 mm 11921356.0h mm 11x 0b =⨯=ξ<= （2）求钢筋面积s A2sdcd s mm 7232801110004.18f bx f A =⨯⨯==（3）配筋取B12钢筋，按间距14cm 配置，每米板宽配筋为2S mm 792A =，最小配筋率：()()27.0280/65.145f /f 45sd td ==，即配筋率不应小于0.27%，且不应小于0.2%，故取%27.0min =ρ 实际配筋率%)27.0(%37.02131000792bhA min 0S =ρ>=⨯==ρ分布筋按构造配置，取A8钢筋，间距为20cm （4）强度复核bxf A f cd s sd =， 得mm 1210004.18792280bf A f x cd s sd =⨯⨯==)212-(21312100018.4)2x -(h bx f M0cd u⨯⨯⨯==mkM 287.43M m kN 706.45⋅=>⋅=， 满足要求二．主梁计算(一)跨中截面荷载横向分布系数计算此桥在跨度内设有横隔梁，具有强大的横向连接刚性，且承重结构长宽比为：71.190.165.19B L =⨯=故可用偏心压力法来绘制荷载横向影响线并计算横向分布系数c m ，图4本桥各根主梁的横截面均相等，梁数6n =，梁间距为1.90m ，则26252423222161i 2i a a a a a a a +++++=∑= 2222222m175.63(-4.75)(-2.85)(-0.95)95.085.275.4=+++++=①号梁横向影响线的竖标值为：190.0175.6375.461a an 1524.0175.6375.461a a n 1261i 2i2116261i 2i2111-=-=∑-=η=+=∑+=η==由11η，16η绘制①号梁横向影响线，如图4（a ）所示，进而由11η，16η计算横向影响线的零点位置。
桥梁工程课程设计计算书
桥梁工程课程设计计算书一、课程目标知识目标：1. 掌握桥梁工程的基本概念、分类及结构组成；2. 了解桥梁设计的基本原则和步骤，理解桥梁设计计算书的相关内容；3. 掌握桥梁工程中涉及的主要力学原理和计算方法；4. 能够结合实际案例，分析桥梁工程中的常见问题及其解决方案。
技能目标：1. 学会运用桥梁设计软件进行简单桥梁的设计与计算；2. 能够根据实际工程需求，编制桥梁工程计算书，并进行合理分析；3. 培养学生的团队协作能力和沟通表达能力，提高解决实际工程问题的能力。
情感态度价值观目标：1. 培养学生对桥梁工程的兴趣，激发学生探索桥梁科技的热情；2. 增强学生的社会责任感和职业道德，培养严谨、认真、负责的学习态度；3. 引导学生关注桥梁工程在我国社会经济发展中的重要地位，树立正确的价值观。
课程性质：本课程为桥梁工程专业课程，旨在让学生通过学习桥梁工程的设计与计算，掌握桥梁设计的基本原理和方法，培养实际工程能力。
学生特点：学生已具备一定的力学基础和桥梁工程知识，具有一定的自主学习能力和团队合作意识。
教学要求：结合实际工程案例，注重理论与实践相结合，提高学生的动手操作能力和解决实际问题的能力。
通过本课程的学习，使学生能够达到上述课程目标，为将来的职业发展打下坚实基础。
二、教学内容1. 桥梁工程概述- 桥梁的分类与结构组成- 桥梁工程的发展历程与现状2. 桥梁设计原则与步骤- 设计原则：安全、适用、经济、美观- 设计步骤：初步设计、施工图设计、施工组织设计3. 桥梁设计计算书编制- 计算书的基本内容与格式- 计算书编制的注意事项4. 桥梁力学原理与计算方法- 静力分析：弯矩、剪力、轴力计算- 稳定分析：屈曲、侧倾稳定性计算- 动力分析：自振特性、地震响应分析5. 桥梁设计软件应用- 常用桥梁设计软件介绍- 软件操作与实例分析6. 桥梁工程案例分析- 国内典型桥梁工程案例介绍- 案例分析与讨论教学内容安排与进度：第一周：桥梁工程概述第二周：桥梁设计原则与步骤第三周：桥梁设计计算书编制第四周：桥梁力学原理与计算方法（一）第五周：桥梁力学原理与计算方法（二）第六周：桥梁设计软件应用第七周：桥梁工程案例分析教材章节关联：《桥梁工程》第一章：桥梁工程概述《桥梁工程》第二章：桥梁设计原则与步骤《桥梁工程》第三章：桥梁设计计算书编制《桥梁工程》第四章：桥梁力学原理与计算方法《桥梁工程》第五章：桥梁设计软件应用《桥梁工程》第六章：桥梁工程案例分析三、教学方法1. 讲授法：- 对于桥梁工程的基本概念、原理和计算方法等理论知识，采用讲授法进行教学，使学生在短时间内掌握课程核心内容；- 讲授过程中注重启发式教学，引导学生思考问题，提高课堂互动效果。
桥梁专业T形桥梁毕业课程设计计算书(附构造图)
桥梁专业T形桥梁毕业课程设计计算书（附构造图）桥梁工程课程设计计算书姓名：学号：班级：指导老师：时间：目录T型梁桥设计书 (4)一、基本资料 (4)1.桥梁长度 (4)2.桥面铺装 (4)3.桥面净空 (4)4.设计荷载 (4)5.材料 (4)二、设计过程 (4)1、基本资料 (4)2、内力计算 (5)（1）恒载及内力计算（以纵向1米宽的板条进行计算） (5)（2）车辆荷载产生的内力 (6)（3）内力组合（承载能力极限状态内力组合） (6)（4）行车道板的配筋 (6)3、按杠杆法计算各梁支点处的荷载横向分布系数 (7)4、利用偏心受压法计算各主梁的跨中汽车荷载横向分布系数 (9)5、主梁内力计算 (11)（1）恒载集度 (11)（2）恒载内力 (12)6、活载内力计算 (13)（1）荷载横向分布系数汇总 (13)I (14)（2）计算c（3）计算公路—I级荷载的跨中弯矩 (14)（4）计算跨中截面车道活载最大剪力 (16)（5）计算支点截面车道荷载最大剪力 (17)6）计算支点截面人群荷载最大剪力 (20)7、内力包络图 (21)8、配筋计算 (22)（1）受拉钢筋的配置 (22)（2）箍筋与弯起钢筋的配置 (24)（2）计算各排弯起钢筋截面积A (25)9、挠度验算 (27)（1）相关参数 (27)（2）开裂截面换算截面的惯性矩 (28)（3）全截面的几何特征计算 (28)（4）计算刚度的取用 (29)（5）跨中挠度的计算。
(29)7、裂缝宽度验算 (30)T型梁桥设计书一、基本资料1.桥梁长度桥梁标准跨径：20.00m；计算跨径19.50m；主梁预制长度19.96m；横截面由5片主梁构成，主梁间距1.6米，横梁高1.30米2.桥面铺装防水砼厚12cm，容重25KN/m³3.桥面净空净-7+2×0.75m4.设计荷载公路—Ⅰ级，人群荷载3.0kN/㎡，5.材料（1）钢筋，其技术指标见表1；（2）混凝土其技术指标见表2，主梁、桥面铺装（防水）为C40，栏杆、人行到为C30种类弹性横量抗拉设计强度抗压设计强度标准强度Ⅰ级Φ（MPa）52.110⨯195 195 235Ⅱ级Φ（MPa）52.010⨯280 280 335种类设计强度标准强度弹性模量轴心抗压轴心抗拉轴心抗压轴心抗拉C30 18.4MPa 1.65 MPa 26.8 MPa 2.40 MPa 43.2510MPa⨯C40 13.8 MPa 1.39 MPa 20.1 MPa 2.01 MPa 43.010MPa⨯二、设计过程1、基本资料桥面宽为净7+2⨯0.75，桥面横截面由5片T型主梁构成，主梁间距为1.45米，桥面的横断面如图1所示。
桥梁工程课设计算书
东元桥结构设计计算一、设计资料1.跨径：标准跨径l R=25.00m计算跨径l=24.96m2.桥面净空：0.5m+2*3.5m+0.5m3.设计荷载：汽车荷载：公路—Ⅰ级4.材料：预应力钢筋1*7钢绞线，直径17.8mm非预应力钢筋直径大于12.7mm采用HRB400，小于12.7mm采用HPB300空心板混凝土采用C50铰缝为C50细集料混凝土桥面铺装采用C40沥青混凝土栏杆及人行道为C30混凝土5.设计依据及参考书：（1）《公路工程技术标准》（JTG B01—2003）（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004），简称《桥规》（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004），简称《公预规》（4）《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61—2005），简称《圬工规范》（5）《（公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范）（JTG D62—2004）条文应用算例》.袁伦一，鲍卫刚，编著.人民交通出版社，2005（6）《钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁结构设计原理》（按新颁JTG D62—2004编写）.张树仁，郑绍珪，等编著.人民交通出版社，2004年9月（7）《公路小桥涵设计示例》刘培文，周卫等编著。
人民交通出版社，2005年二、构造形式及尺寸选定本次设计桥面净空为净0.5m+2*3.5m+0.5m，全桥采用8块C50预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽99cm，高62cm，空心板全长24.96m，采用先张法施工工艺，预应力混凝土采用1*7股钢绞线，直径17.8mm，截面面积191.0mm2，f pk=1960MPa f pd= 1330MPa.E p=1.95∗105MPa.预应力钢绞线沿板跨长直线布置。
C50混凝土空心板f ck= 32.4MPa,f cd=22.4MPa,f tk=2.65MPa,f td=1.83MPa。
全桥空心板横断面布置如图，每块空心板截面及构造尺寸如图三、空心板毛截面几何计算（一）毛截面面积A=99∗62−2∗38∗8−4∗π∗1922−2∗(0.5∗7∗2.5+7∗25+0.5∗7.5)=3174.3(cm2)(二)毛截面重心位置全截面对12板高处的静矩：S 12板高=2∗(0.5∗2.5∗7∗(24+73)+7∗2.5∗(24+72)+0.5∗7∗5∗(24−73))=2187.7(cm 3)铰缝面积：A 铰=2∗(0.5∗2.5∗7+2.5∗7+0.5∗5∗7)=87.5(cm 2) 则毛截面重心离12板高的距离为：d =S 12板高A=2181.73174.3=0.687cm ≈0.7cm =7mm铰缝重心对1/2板高处的距离为d 铰=2181.787.5=24.9(cm )（三）空心板毛截面对其重心轴的惯性矩I挖空的半圆面积：A ′=πd 28⁄=18∗π∗382=567.1(cm 2)半圆重心轴：y =4d 6π⁄=4∗386∗3.14=8.06cm =80.6mm半圆对其自身重心轴O —O 的惯性矩为I ′:I ′=0.00686d 4=0.00686∗384=14304(cm 4) 空心板毛截面对其重心轴的惯矩I 为I =99∗62212⁄+99∗62∗0.72−2∗(38∗8212+38∗8∗0.72)−4∗14304−2∗567.1∗((8.06+4+0.7)2+(8.06+4−0.7)2)−87.5∗(24.9+0.7)2 =1520077.25(cm 4) =1.5201∗1010(mm 4)空心板截面的抗扭刚度可简化为单箱截面近似计算：I T =4b 2ℎ22ℎt 1+2b t 2=4∗(99−8)2∗(62−8)22∗(62−8)8+2∗(99−8)8=2.6645∗1010(mm 4)四、 作用效应计算（一） 永久作用效应计算1. 空心板自重（第一阶段结构自重）g 1=A ∗γ=3174.3∗10−4∗25=7.936(kNm)2. 桥面系自重（第二阶段结构自重）桥面铺装采用等厚度10cm 的沥青混凝土 每延米重力：0.1*7*23=16.1（KN/m ）g 2=12∗1+16∗18=3.513(kN/m)3. 铰缝自重（第二阶段结构自重）g 3=(87.5+1∗62)∗10−4∗24=0.359(kN/m )∑g =g 1+g 2+g 3=7.936+3.513+0.359=11.808(kN/m)永久作用效应汇总表（二） 可变作用效应计算汽车荷载采用公路—Ⅰ 级荷载车道荷载：q k =10.5kN/m （均布荷载）P k =2L +260=2∗25+260=310(kN/m)（集中荷载）计算剪力效应时：P k ′=1.2P k =1.2∗310=372(kN/m) 1. 汽车荷载横向分布系数计算（1） 跨中及l/4处的荷载横向分布系数计算空心板的刚度参数：γ=5.8I I T(bl )2I=1.5201∗1010mm4,I T=2.6645∗1010mm4 b=990mm,l=224.96m=24960mmγ=5.8II T (bl)2=5.8∗1.52012.6645∗(99024960)2=0.0053≈0.0051号板：m cq=0.5∗(0.145+0.132+0.121+0.110)=0.254 2号板：m cq=0.5∗(0.146+0.133+0.122+0.110)=0.256 3号板：m cq=0.5∗(0.134+0.140+0.129+0.112)=0.258 4号板：m cq=0.5∗(0.129+0.134+0.130+0.118)=0.2553号板最不利，跨中和l/4处的荷载横向分布系数取m=0.258（2）车道荷载作用于支点处的荷载横向分布系数计算：1号和8号：m oq=0.5∗0.5=0.252号至7号：m oq=0.52.汽车荷载冲击系数计算f=π2l2√EI cm c=π2l2√EI c Gg⁄= 3.142∗24.962√3.45∗106∗1520.1∗10511.808∗1039.81⁄=5.2602(Hz)μ=0.1767ln5.2602−0.0157=0.1117 1+μ=1.11173.可变作用效应计算（1）车道荷载效应（2）（3）=(1+μ)∗ξ∗m cq∗(q kΩk+P k y)跨中截面：M汽=1.117∗1∗0.258∗(10.5∗77.875+310∗6.24)=789.35(kN/m)V汽=(1+μ)∗ξ∗m cq∗(q kΩk+P k′y)=1.117∗1∗0.258∗(10.5∗3.12+372∗0.5)=62.74(kN)l/4截面：M汽=(1+μ)∗ξ∗m cq∗(q kΩk+P k y)=1.117∗1∗0.258∗(10.5∗58.406+310∗4.68)=592.01(kN/m)V汽=(1+μ)∗ξ∗m cq∗(q kΩk+P k′y)=1.117∗1∗0.258∗(10.5∗7.02+372∗0.75)=101.16（kN）支点截面剪力：a=l4⁄=6.24mω=0.5∗24.96∗1=12.48mQ0,q=(1+μ)∗ξ∗m c∗(q kΩk+P k′y)+ΔQ0,q=1.1117∗1∗0.258∗(10.5∗12.58+372∗1)+ΔQ0,q=144.28(kN)+ΔQ0,qy̅=1∗(24.96−13∗12.48)24.96=0.834ΔQ0,q=(1+μ)∗ξ∗(a2(m0−m c)q k∗y̅+(m0−m c)∗1.2∗P k∗y)=1.117∗1∗(6.242∗(0.5−0.258)∗10.5∗0.834+(0.5−0.258)∗372∗1) =107.23(kN)Q0,q=144.28+107.23=251.71(kN)五、预应力钢筋设计（一）预应力钢筋数量的估算C50混凝土f tk=2.64MPa M sd=1416.59kN∗m=1416.59∗106N∗mmA=317430mm2W=Iy下=1520.1∗10331−0.7=50.17∗103(cm3)=50.17∗106(mm3)假设a p=40mm，则e P=y下−a P=263mmN Pe=M sdW−0.7f tk1A+e PW=1416.59∗10650.17∗106−0.7∗2.641317430+26350.17∗106=3144220(N)采用1*7股钢绞线作为预应力钢筋，直径17.8mm，公称截面面积191.0mm2，f Pk= 1960MPa,f pd=1330MPa,E p=1.95∗105MPa取σcon=0.7f Pk，预应力损失总和近似假定为20％张拉控制应力来估算：则A p=N peσcon−∑σl =31442200.8∗0.7∗1960=2864.63(mm2)采用16根1*7股钢绞线，即ϕ17.8s钢绞线，单根钢绞线公称面积191.0mm2A p=16∗191=3056(mm2)（满足要求）（二）预应力筋的布置预应力空心板选用16根1*7股钢绞线布置在空心板下缘，a p=40mm，分为两层，沿空心板跨长直线布置，即沿跨长a p=40mm保持不变。
桥梁工程课程设计计算书
桥梁工程课程设计计算书课程设计计算书一、项目概述该桥梁系某i级公路干线上的中桥（单线），线路位于直线平坡地段。
该地区地震烈度较低，不考虑地震设防问题。
桥梁和桥墩的设计已经完成，桥梁跨度由4孔30m预应力钢筋混凝土梁组成。
二、方案比选1）刚性膨胀基础刚性扩大基础属于浅基础，其埋置深度一般小于5米，对于本工程若采用刚性扩大基础，其须埋于最大冲刷线下不小于1米，刚最小的进置深度为5.7m因此，尽管持力层土层地质良好，考虑浅基础特点故不适合。
（2）沉井基础沉井基础适用以下情况1、当上部荷载较大时，表层地基土的容许承载力不足，膨胀基坑开挖工作量大，支护难度大，但在一定深度处有良好的承载层，沉箱基础与其他深基坑相比经济合理；2．在山区河流中，虽然土质较好，但冲刷大或河中有较大卵石不便桩基础施工时；3.岩石表面平坦，覆盖层薄，但河流较深；膨胀基础围堰施工难度大。
综上所述，本工程不须采用沉井基础。
（3）桩基(1)当建筑物荷载较大，地基上部土层软弱或适宜的地基持力层位置较深，地下水位较高，采用浅基础或人工地基在技术上、经济上不合理；（2）河床冲淤大，河道不稳定，冲淤深度不易准确计算，基础或结构下的土层可能受到侵蚀和冲刷。
浅基础不能保证地基的安全；(3)当地基计算沉降过大或结构物对基础沉降变形与水平侧向位移较敏感，采用桩基础穿过松软（高压缩）土层，将荷载传到较坚实（低压缩性）土层，以减少建筑物沉降并使沉降较均匀；（4）当水平力较大需要减小建筑物的水平位移和倾斜时，稳定性要求较高；本工程对水平位移要求严格，本工程中局部冲刷线集位置较深，采用桩基础具有造价低，强度高，沉降量小而均匀，施工较两者简易，综上所述，本工程采用桩基础比较合理。
三、基本设计数据1.工程地质和水文地质河床高程78.32，桩顶与河床齐平，总冲刷线高程75.94m，局部冲刷线高程73.62m。
地基土为中密砂砾土，地基土比例系数m＝10000kn/m4；地基土极限摩阻力qik?60kpa；地基容许承载力[fa0]＝430kpa,内摩擦角＝ 20.土壤密度=11.80kn/m（已考虑浮力）。
桥梁工程课程设计计算书
《桥梁工程》课程设计计算书钢筋混凝土简支梁桥设计2010.01.03第一部分 内力计算一、主梁内力计算（一）恒载内力计算简支梁承受的恒载集度为 g ，恒载引起的任意截面弯矩Mx 和剪力Vx 分别为：)(222x l gx x gx x gl M x -=-=)2(22x l ggx gl V x -=-=式中 x —计算截面到支点截面的距离（m ）；l —计算跨径（m ）； g —恒载集度（KN/m ）；（1） 各主梁恒载计算及汇总 表1-1（2）恒载内力计算表1-2（二）活荷载内力计算kg g G m c 2653.15138.910002515932.0=⨯⨯⨯==210/100.3m N E c ⨯= 42232310735.11)5.382150(1501815018121)2165.38(1620216202121m I c -⨯=-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯+⨯⨯=)(3.62653.151310735.11100.35.19214.3221022HZ m I E l f c c c =⨯⨯⨯⨯==-π3.00157.01767.0=-=Inf u 表1-3（2）简支梁内力影响线面积 表1-4（3）计算荷载横向分布系数（ⅰ）计算支点处的荷载横向分布系数m按杠杆法在图1-1上绘出①、②、③号主梁的荷载横向分布影响线，并在其上布载，分别计算出汽车、人群的m0q 和m0r值。
图1-1 按杠杆法绘主梁的荷载横向分布影响线（ⅱ）计算跨中的荷载横向分布系数m c按刚性横梁法在图3-2上绘出①、②、③号主梁的荷载横向分布影响线，分别计算出汽车、人群的m cq 和m cr 值。
解： 本桥各根主梁的横截面均相等，梁数为n=5，梁间距为2.20m ，则)(40.4820.2220.2020.220.222222225125242322212m a a a a a ai i=⨯+-+++⨯=++++=∑=）（）（）（计算1号梁1号梁横向影响线的坐标值为6.04.02.040.48)20.22(5112122111=+=⨯+=+=∑=n i ia a n η2.04.02.040.48)20.22(20.22511125115-=-=⨯-⨯⨯+=⨯+=∑=n i ia a a n η 又11η和15η绘制的1号梁横向影响线，见下图，图中还按照《桥规》（JTG D60）的规定,确定了汽车荷载的最不利荷载位置。
桥梁工程课程设计(完整版)
桥梁工程课程设计报告书一、设计资料1桥面净宽净-7 +2×1.5m人行道2主梁跨径及全长l=21.70m（墩中心距离）标准跨径计算跨径l=21.20m（支座中心距离）=21.66m（主梁预制长度）主梁全长l全3设计荷载公路—I级；人群荷载3.02kN/m4设计安全等级二级5桥面铺装沥青表面处厚5cm（重力密度为233mkN/），混凝土垫层厚6cm（重力密度为243mkN/kN/），T梁的重力密度为253m6 T梁简图如下图主梁横截面图二、 设计步骤与方法Ⅰ. 行车道板的内力计算和组合（一）恒载及其内力（以纵向 1m 宽的板条进行计算） 1）每延米板上的恒载 g沥青表面 1g ： 0.05×1.0 ×23 = 1.15kN m / 混凝土垫层 2g ： 0.06×1.0 ×24 =1.44kN m /T 梁翼板自重3g ：30.080.14g 1.025 2.752+=⨯⨯=kN m / 合计：g=g 5.34i =∑kN m /2）每米宽板条的恒载内力悬臂板长 ()0160180.712l m -==弯矩 22115.34(0.71) 1.3522Ag M gl =-=-⨯⨯=-·kN m 剪力 0 5.340.71 3.79Ag Q gl ==⨯=kN（二）汽车车辆荷载产生的内力1）将车辆荷载后轮作用于铰缝轴线上，后轴作用力为 140kN ，轮压分布宽度如图 5 所示，车辆荷载后轮着地长度为 a 2 = 0.20m ，宽度 b 2 = 0.60m ，则得：a 1 = a 2 + 2H = 0.2 + 2×0.11= 0.42mb 1 = b 2 + 2H = 0.6 + 2× 0.11 = 0.82m荷载对于悬臂梁根部的有效分布宽度：12l 0.42 1.420.71 3.24mo a a d =++=++⨯= 2）计算冲击系数μ结构跨中截面的惯矩c I ： 翼板的换算平均高度：()1814112h =⨯+=cm主梁截面重心位置：()()111301601811130182241.18160181113018a -⨯⨯+⨯⨯==-⨯+⨯cm则得主梁抗弯惯矩：()()22326411111301601811160181141.2181813041.2 6.6310122122c I m ⎛⎫⎛⎫=⨯-⨯+-⨯⨯-+⨯⨯130+⨯⨯-=⨯ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭结构跨中处单位长度质量c m ：3315.45101.577109.8c G m g ⨯===⨯ 22/Ns m 混凝土弹性模量E ： 取102.8010E =⨯ 2/N m 由以上数据可得简支梁桥的基频：3.790f ===Hz按照《桥规规定》f 介于1.5Hz 和14Hz 之间，冲击系数按照下式计算： ()()110.1767l n 0.0157 1.22f -μ=+-= 由于这是汽车荷载局部加载在 T 梁的翼缘板上，故冲击系数取 1+μ=1.223）作用于每米宽板条上的弯距为：()114020.821 1.30.7114.18444 3.244A p o b P M l a ⨯⎛⎫⎛⎫=-+μ-=-⨯⨯-=- ⎪ ⎪⨯⎝⎭⎝⎭·k Nm 作用于每米宽板条上的剪力为：()14021 1.328.5244 3.24Ap P Q a ⨯=-+μ=⨯=⨯kN （三）内力组合1）承载能力极限状态内力组合计算u d g 1.2 1.4 1.2( 1.35) 1.4(14.18)21.47A A P M M M =+=⨯-+⨯-=-·k N mu d g 1.21.4 1.2 3.79 1.428.5244.48A A P Q Q Q =+=⨯+⨯=kN 2）正常使用极限状态内力组合计算u d g 0.7 1.350.7(14.18)11.28A A P M M M =+=-+⨯-=-·k N mu d g 0.7 3.790.728.5223.75A A P Q Q Q =+=+⨯=kNⅡ. 主梁荷载横向分布系数计算（一）当荷载位于支点处时（应按杠杆原理法计算）根据《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004）规定，在横向影响线上确定荷载沿横向最不利的布置位置。
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目录1.设计资料 (3)1.1跨度和桥面宽度 (3)1.2技术标准 (3)1.3主要材料 (3)1.3.1混凝土 (3)1.3.2钢材 (3)1.4设计依据及参考书 (3)2.构造形式和尺寸选定 (4)2.空心板截面几何特征计算 (5)3.1截面面积 (5)3.2全截面重心位置 (5)3.2.1计算空心板截面的抗弯惯矩I (5)3.2.2计算空心板截面的抗扭惯矩I T (6)3.作用效应计算 (7)4.1永久作用效应 (7)4.1.1空心板自重 (7)4.1.2桥面系自重 (7)4.2 可变作用效应计算 (8)4.2.1冲击系数和车道系数折减 (9)4.2.1汽车荷载横向分布系数 (9)4.2.3车道荷载效应 (14)4.2.4人群荷载效应计算 (18)4.3作用效应组合 (18)5.持久状况承载能力极限状态下的截面设计、配筋与验算 (20)5.1配筋设置 (20)5.2持久状况截面承载能力极限状态计算（抗弯承载力校核） (21)5.2斜截面抗剪承载力计算 (22)5.4箍筋设计 (22)5.5斜截面抗剪承载力验算 (24)6.持久状况正常使用极限状态下的裂缝宽度验算 (28)7. 持久状况正常使用极限状态下的挠度验算 (28)1.设计资料1.1跨度和桥面宽度（1）标准跨径：l b=10.0m；计算跨径：l=9.60m（2）主梁全长：3×10m（3）桥面宽度（桥面净宽）：净7+2×1m1.2技术标准设计荷载：公路—Ⅰ级1.3主要材料1.3.1混凝土混凝土空心简支板和铰缝采用C35混凝土；桥面铺装上层0.05m沥青混凝土，下层0.05m混凝土。
沥青混凝土采用重度为24kN/m3,混凝土重度按26kN/m3计。
1.3.2钢材采用HRB355钢筋。
1.4设计依据及参考书（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2015）（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）（3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）（4）《公路工程技术标准》（JTG B01—2015）（5）《结构力学》龙驭球，编著高等教育出版社，2002（6）《结构设计原理》叶见曙，编著人民交通出版社，2004（7）《桥梁工程》姚玲森，编著人民交通出版社，2002（8）《桥梁计算示例集》（简支梁桥）易建国，编著人民交通出版社，19902.构造形式和尺寸选定（1）本桥为C35钢筋混凝土空心简支板桥，由9块99cm的空心板连接而成。
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桥梁⼯程课程设计计算书⽬录装配式钢筋混凝⼟简⽀T梁桥计算⼀、基本设计资料 (3)技术标准 (3)主要材料 (3)设计依据 (3)构造形式及截⾯尺⼨（桥梁横断⾯和主梁纵断⾯图） (3)⼆、主梁的计算 (4)（⼀）主梁荷载横向分布系数 (4)1.跨中荷载弯矩横向分布系数（按G-M法） (4)(1)主梁的弯矩及抗扭惯矩Ix和ITx (4)(2)横梁的抗弯及抗扭惯矩 (5)(3)计算参数 (5)(4)计算荷载弯矩横向分布影响线 (6)(5)梁端剪⼒横向分布系数（按杠杆法） (9)（⼆）作⽤效应计算 (10)1.永久荷载作⽤效应 (10)(1) 永久荷载 (10)(2)永久作⽤计算 (11)2.可变作⽤效应 (11)(1)汽车荷载冲击系数 (11)(2)公路Ⅰ级均布荷载,集中荷载及影响线⾯积 (12)(3)可变作⽤效应弯矩计算 (12)(4)可变作⽤效应剪⼒计算 (13)三.持久状况承载能⼒极限状态下截⾯设计配筋与验算 (16)1.配置主筋 (16)2.持久状况截⾯承载能⼒极限状态计算 (18)3.斜截⾯抗弯承载⼒计算 (18)4.箍筋设计 (21)5.斜截⾯抗剪承载⼒验算 (22)6.持久状况斜截⾯抗弯极限承载⼒计算 (25)四、持久状况正常使⽤极限状态下裂缝宽度验算 (26)五、持久状况正常使⽤极限状态下挠度验算 (27)六、⾏车道板的计算 (30)（⼀）永久荷载效应计算 (30)1.每延⽶板上的恒载 (31)2.永久荷载效应计算 (31)3.可变荷载效应 (31)4.作⽤效应基本组合 (32)（⼆）截⾯设计于配筋及验算 (32)装配式钢筋混凝⼟简⽀T梁桥计算⼀、基本设计资料1.标准跨径：13m2.计算跨径：12.5m3.主梁全长：12.96m4.桥⾯宽度（桥⾯净空）：净9m（⾏车道）+2.0m（⼈⾏道）。
技术标准设计荷载：公路—Ⅰ级，⼈群荷载采⽤主要材料钢筋：主筋⽤HRB335级钢筋，其他⽤R235级钢筋。
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一、设计资料1、桥面净空：净—8.5+2 1.0m人行道；2、主梁跨径和全长：主梁：标准跨径:L b=22m计算跨径:L=21.50m(支座中心距离)预制长度：L=21.96（主梁预制长度）3、设计荷载：公路-Ⅱ级，人群3.0KN/m2，每侧栏杆及人行道的重量按4.5KN/m计，安全等级为二级，本桥设置5cm厚的沥青混凝土和8cm厚的C25混凝土作垫层的桥面铺装。
4.结构尺寸见五、设计图纸二、行车道板内力计算1 、恒载及其内力（以纵向1m 宽的板进行计算） （1）、每延米上的恒载g 的计算 ：沥青混凝土面层1g ：0.05⨯1.0⨯21=1.05KN/m C25防水混凝土面层2g ：0.08⨯1.0⨯23=1.84KN/m T 形梁翼板自重3g ：m KN /875.2250.1214.009.0=⨯⨯+ 合计：m KN g g i /.765.5==∑ (2)、每米宽板条的恒载内力为弯矩m KN gl M g A ⋅-=⨯⨯-=-=335.290.0765.52121220,剪力KN l g Q Ag 189.590.0765.50=⨯=⋅= 2、车辆荷载产生的内力将车辆荷载的后轮作用于铰逢轴线上，后轴作用力标准值P=140KN ，轮压分布宽度如图 所示，后轮着地着地长度为,2.02m a =宽度为,6.02m b =则得：mH b b m H a a 86.013.026.0246.013.022.022121=⨯+=+==⨯+=+=荷载对于悬臂根部的有效宽度为：m l d a a 66.390.024.146.0201=⨯++=++= 由规范：汽车荷载的局部加载及在T 梁，箱梁悬臂板上的冲击系数采用1+u=1.3 作用于每米宽板条上的弯矩为：m KN b l a P M p A ⋅-=-⨯⨯⨯-=-⨯+-=031.17)486.090.0(66.3414023.1)4(42)1(10,μ 作用于每米宽板条上的剪力为： KN a P Q Ap 863.2466.3421403.142)1(=⨯⨯⨯=+=μ 3、荷载组合：恒+汽m KN M M M p A g A A ⋅-=-+-=+=366.19)031.17(335.2,, KN Q Q Q p A g A A 052.30863.24189.5,,=+=+=所以，行车道板的设计内力为：m KN M A ⋅-=366.19 KN Q A 052.30= 三、 主梁横向分布系数计算：（1）计算支点主梁横向分布系数当荷载位于支点处时，应按杠杆原理法计算荷载横向分布系数。
① 绘制梁的荷载横向分布影响线，如图 所示。
② 在影响线上确定荷载沿横向最不利的布置位置。
并求出相应于荷载位置的影响线竖标值。
③ 求荷载横向分布系数求出相应于荷载位置的影响线竖标值后，就可得到横向所有荷载分布给1号梁的最大荷载值为：1、1号梁荷载横向分布系数 汽车荷载 q q q qq q q P P P P A 4375.02875.022m ax 1==⋅=⋅=∑∑ηη 人群荷载：q r r r P P A 375.100.1max 1==⋅⋅=η 故 汽车荷载：4375.01=oq m 人群荷载：375.11=or m 同理可算出2号梁荷载横向分布系数汽车荷载：55.02=oq m ，人群荷载不考虑 3号梁荷载横向分布系数汽车荷载：5625.0=oq m ，人群荷载：03=or m（2）、计算跨中主梁横向分布系数宽跨比B/l=21.5/10.5=0.488<0.5故用偏心压力发来绘制各号梁的横向影响线，并计算横向分布系数m 本桥各根主梁的横截面相等，n=5，主梁间距为2m ，则，2222225242322211240)0.22()0.2(00.2)0.22(m a a a a a a ni =⨯-+-++++⨯=++++=∑1、1号梁横向影响线的竖标值为： 由公式得：6.040)0.22(5112122111=⨯+=+=∑=ni iaa nη2.040)0.22(5112122115=⨯-=-=∑=n i i a a n η 绘制1号，5号梁影响线如图 所示：进而由11η和15η计算横向影响线的零点位置，设零点到1号梁位的距离为x ，则2.00.246.0x x -⨯= 则：x=6m所以车辆荷载：66.0)85.065.295.375.5(66.021)(21214321=+++⋅=+++==∑q q q q qcq m ηηηηη人群荷载：675.0)5.025.06(0.66.0=++==ηcr m 同理算 2号，4号梁横向影响线的竖标值为：由公式得：4.0400.20.22511122121=⨯⨯+=⨯+=∑=n i i a a a n η 0400.20.22511122125=⨯⨯-=⨯-=∑=n i ia a a n η 影响线如图 所示： 所以车辆荷载：53.0)85.265.495.575.7(84.021)(21214321=+++⋅=+++==∑q q q q q cq m ηηηηη人群荷载：4375.0)5.025.08(84.0=++⨯==ηcr m 3号梁横向影响线的竖标值为： 由公式得：13312110.2n i a a na η⨯=+=∑ 12352110.2n ia a n a η⨯=-=∑ 影响线如图 所示： 所以车辆荷载： 4.0)42.0(2121=⨯⨯==∑qcq m η 人群荷载：4.02.02.0=+==ηcr m四、主梁内力计算 1、恒载内力计算： （1）恒载集度：主梁：m KN g /675.1125)20.00.2(214.009.030.120.01=⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⨯⎪⎭⎫⎝⎛++⨯=横隔梁： 对于边主梁m KN g /695.05.2125515.02)20.00.2()214.009.0(00.12=⎭⎬⎫⎩⎨⎧⨯⨯⨯-⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡+-= 对于中主梁：m KN g /39.1695.0212=⨯=桥面铺装层：m KN g /375.65235.809.0215.808.03=⨯⨯+⨯⨯=栏杆和人行道：m KN g /8.1525.44=⨯=作用于边主梁的全部恒载g 为：g =m KN g i /545.208.1375.6695.0675.11=+++=∑ 作用于中主梁的恒载强度为：m KN g /24.218.1375.639.1675.111=+++= （2）恒载内力计算边主梁的弯矩和剪力，计算图式如图)2(2)(2x l gQ x l gxM x x -=-=各计算截面的剪力和弯矩值，列于表 内截面位置x 内力 剪力 弯矩边主梁 中主梁 边主梁 中主梁 X=0 220.859 228.33 0 0 X=L/4 165.644114.165890.337 920.455 X=L/2 01187.1161227.2742、活载内力计算（1）荷载横向分布系数见 三 主梁横向分布系数计算 (1)汽车荷载的冲击系数E ：查表C25混凝土E 取Pa 10100.3⨯c I ： 主梁截面重心位置：cm a x 74.38201305.11)20200(21302013025.115.11)20200(=⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯-=结构跨中截面的惯矩：42232310730.7)74.382130(1302013020121)25.1174.38(5.11)20200(5.11)20200(121m I c -⨯=-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯-+⨯-⨯=查表C25混凝土E 取Pa 10100.3⨯ 结构跨中处单位长度质量：2233/10094.281.910545.20m NS g G m c ⨯=⨯==简支梁桥的基频：Hz m EI lf c 574.320940773.0100.35.21214.32102c 21=⨯⨯⨯==π当1.5Hz ≤ 1f ≤ 14Hzμ=0.1767 ln f -0.0157=0.1767 ln 3.574 - 0.0157 =0.209 所以冲击系数：1+μ=1.209 ξ=1，双车道不折减公路—Ⅰ级，m KN q k /5.10=集中荷载k P ， 计算跨径L ≤ 5m 时，k P =180KN ， L ≥50m 时，k P =360KN ， 5＜ L ＜50 采用直线内插求的 公路—Ⅱ级为公路—Ⅰ级的0.75倍m KN q k /875.775.05.10=⨯=KN P k 5.184180-3605-505-5.2118075.0=⨯+⨯=）］（［ 当计算剪力效应时，KN P k 4.2215.1842.1,=⨯= 人群 Ⅰ级 m KN P r /3= 人群 Ⅱ级 m KN P r /25.2= （2）内力影响线面积计算(表 )截面面 面 截面 面面 类型影响线面积ω影响线图2l M78.575.21818122=⨯==l ω4l M34.435.2132332322=⨯==l ω 2l Q6875.25.05.212121=⨯⨯⨯=ω 4l Q05.675.05.214321=⨯⨯⨯=ω 0Q75.105.21121=⨯⨯=ω1）跨中弯矩2/l M 计算 ①对1号，5号梁公路—Ⅱ级汽车活载的跨中弯矩：MKN M q l ⋅=⨯+⨯⨯⨯⨯=+⋅⋅⋅+=38.115445.215.18478.57875.766.01209.1y p q m )1(k k cq1,2/）（）（μωξ 人群荷载的跨中弯矩：m KN P M M r cr rl⋅=⨯⨯⨯=⋅⋅=75.8778.5775.03675.01,2ω②对于2号梁和4号梁公路—Ⅱ级汽车活载的跨中弯矩：MKN M q l ⋅=⨯+⨯⨯⨯⨯=+⋅⋅⋅+=01.92745.215.18478.57875.753.01209.1y p w q m )1(k k cq2,2/）（）（μξ 人群荷载的跨中弯矩：m KN P M M r cr rl⋅=⨯⨯⨯=⋅⋅=88.5678.5775.034375.02,2ω③对于3号梁公路—Ⅱ级汽车活载的跨中弯矩：MKN M q l ⋅=⨯+⨯⨯⨯⨯=+⋅⋅⋅+=63.69945.215.18478.57875.740.01209.1y p w q m )1(k k cq3,2/）（）（μξ 人群荷载的跨中弯矩：m KN P M M r cr rl⋅=⨯⨯⨯=⋅⋅=00.5278.5775.034.03,2ω2）跨中剪力2/l Q 计算 ①对1号，5号梁公路—Ⅱ级汽车活载的跨中剪力：KNQ q l 22.1055.05.1842.12.6875875.766.01209.1y p 2.1q m )1(k k cq1,2/=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=+⋅⋅⋅+=）（）（μωξ 人群荷载的跨中剪力：KN P M Q r cr rl96.36785.275.03657.01,2=⨯⨯⨯=⋅⋅=ω②对于2号梁和4号梁公路—Ⅱ级汽车活载的跨中剪力：KNQ q l 82.855.02.15.1842.6875875.753.01228.1y p 2.1w q m )1(k k cq2,2/=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=+⋅⋅⋅+=）（）（μξ 人群荷载的跨中剪力：KN P M Q r cr rl53.36785.2134375.02,2=⨯⨯⨯=⋅⋅=ω③对于3号梁公路—Ⅱ级汽车活载的跨中剪力：KNQ q l 77.635.05.1842.12.6875875.740.01209.1y p 2.1w q m )1(k k cq3,2/=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=+⋅⋅⋅+=）（）（μξ 人群荷载的跨中剪力：KN P M Q r cr rl41.26785.275.0340.03,2=⨯⨯⨯=⋅⋅=ω3）41跨弯矩4/l M 计算 ①对1号，5号梁公路—Ⅱ级汽车荷载的41跨弯矩： MKN M q l ⋅=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=+⋅⋅⋅+=82.8655.211635.18434.43875.766.01209.1y p q m )1(k k cq1,4/）（）（μωξ 人群荷载的41跨弯矩：m KN P M M r cr r l ⋅=⨯⨯⨯=⋅⋅=82.6534.4375.03675.01,4ω②对于2号梁和4号梁 公路—Ⅱ级汽车荷载的41跨弯矩： MKN M q l ⋅=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=+⋅⋅⋅+=28.6955.211635.18434.43875.753.01209.1y p q m )1(k k cq2,4/）（）（μωξ 人群荷载的41跨弯矩：m KN P M M r cr r l ⋅=⨯⨯⨯=⋅⋅=66.4234.4375.034375.02,4ω③对于3号梁 公路—Ⅱ级汽车荷载的41跨弯矩： MKN M q l ⋅=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=+⋅⋅⋅+=74.5245.211635.18434.43875.740.01209.1y p q m )1(k k cq3,4/）（）（μωξ 人群荷载的41跨弯矩：m KN P M M r cr r l ⋅=⨯⨯⨯=⋅⋅=01.3934.4375.034.03,4ω4）41跨剪力4/l Q 计算 ①对1号，5号梁 公路—Ⅱ级汽车荷载的41跨剪力 KNQ q l 1.517075.05.1842.105.6875.766.01209.1y p 2.1q m )1(k k cq1,4/=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=+⋅⋅⋅+=）（）（μωξ人群荷载的41跨剪力：KN P M Q r cr r l 19.905.675.03675.01,4=⨯⨯⨯=⋅⋅=ω②对于2号梁和4号梁 公路—Ⅱ级汽车荷载的41跨剪力 KN Q q l 94.13675.05.1842.105.6875.753.01209.1y p 2.1q m )1(k k cq2,4/=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=+⋅⋅+=）（）（μωξ 人群荷载的41跨剪力：KN P M Q r cr r l 96.505.675.034375.02,4=⨯⨯⨯=⋅⋅=ω③对于3号梁 公路—Ⅱ级汽车荷载的41跨剪力 KN Q q l 343.1075.05.1842.105.6875.740.01209.1y p 2.1q m )1(k k cq3,4/=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=+⋅⋅⋅+=）（）（μωξ 人群荷载的41跨剪力 KN P M Q r cr rl45.505.675.0340.02,4=⨯⨯⨯=⋅⋅=ω5）支点截面剪力的计算：作荷载横向分布系数沿桥跨方向的变化图形和支点剪力影响线，如图横向分布系数变化区段的长度m a 4.535.55.2121=-⨯=对应支点剪力影响线的荷载分布，如图 所示 影响线面积 275.1015.2121m =⨯⨯=ω 附加三角形荷载重心处影响线坐标为：916.05.21)4.5315.21(1=⨯-⨯=y 汽车荷载的支点剪力：）］（（［μ）（μy P 2.1)-m )q -m 2)1(y P 2.1q m )1(k o k o k k c ⋅+⋅⋅⋅+=∆∆++⋅⋅+=c c A A A m y m a Q Q Q ξωξ ①对1号，5号梁公路—Ⅱ级汽车活载的支点剪力：KN80.4-61184.51.266.0-4375.0916.0875.766.0-4375.024.51209.1y p 2.1)-m )q -m 2)1(k o k o =⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=⋅+⋅⋅⋅+=∆］）（）（［）］（（［μc c A m y m aQ ξqo q o qo q o Q KN Q Q Q ,,,k k c ,21.24415.1842.110.75875.766.01209.1y p 2.1q m )1(∆+=∆+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=∆++⋅⋅⋅+=）（）（μωξq o ,人群荷载的支点剪力：KNym ap Q c r or 22.18916.075.03)675.0375.1(24.575.1075.03675.0)p -m 2m r o c =⨯⨯⨯-⨯+⨯⨯⨯=⋅+=（ω②对于2号梁和4号梁公路—Ⅱ级汽车活载的支点剪力：qo q o qo q o Q KN Q Q Q ,,,k k c ,11.19615.1842.110.75875.753.01209.1y p 2.1q m )1(∆+=∆+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=∆++⋅⋅⋅+=）（）（μωξ 82KN.512.1184.553.0-55.0916.0875.753.0-55.024.51209.1y p 2.1)-m )q -m 2)1(k o k o =⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=⋅+⋅⋅⋅+=∆］）（）（［）］（（［μc c A m y m a Q ξKN Q q o 01.20582.519.199,=+=人群荷载的支点剪力：KNym aw p Q c r or 15.8916.075.03)4375.00(24.575.1075.034375.0)p -m 2m r o c =⨯⨯⨯-⨯+⨯⨯⨯=⋅+=（③对于3号梁公路—Ⅱ级汽车活载的支点剪力：qo q o qo q o Q KN Q Q Q ,,,k k c ,01.14815.1842.110.75875.740.01209.1y p 2.1q m )1(∆+=∆+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=∆++⋅⋅⋅+=）（）（μωξ 47KN.4715.1841.24.0-563.0916.0875.74.0-563.024.51209.1y p 2.1)-m )q -m 2)1(k o k o =⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=⋅+⋅⋅⋅+=∆］）（）（［）］（（［μc c A m y m a Q ξq o ,人群荷载的支点剪力：KN ym ap Q c r or 85.8916.075.03)40.00(24.575.1075.0340.0)p -m 2m r o c =⨯⨯⨯-⨯+⨯⨯⨯=⋅+=（ω（3）主梁内力组合（表 ）梁号内力恒载汽车活载人群活载内力组合ab c 1.2a+1.4b+0.8c1号4l M890.337 865.82 65.82 2333.208 2l M1187.116 1154.38 87.75 3110.871 4l Q165.644170.51 9.19 444.8388 2l Q0 105.22 3.96 150.476 0Q220.859 159.41 18.22 502.7808 2号4l M920.455 695.28 42.66 2112.066 2l M1227.274 927.01 56.88 2816.047 4l Q114.165136.94 5.96 333.482 2l Q0 85.82 3.53 122.972 0Q228.33 205.01 8.15 567.53 3号4l M920.455 524.74 39.01 1870.39 2l M1227.274699.63522493.8114l Q114.165103.35 5.45 286.048 2l Q0 63.77 2.41 91.206 0Q228.33195.488.85554.748目 录一 设计资料 第 页 二 行车道板计算 第 页 1恒载及其内力 第 页 2汽车荷载产生的内力 第 页 3荷载组合 第 页 三 主梁横向分布系数计算 第 页（1）计算支点主梁横向分布系数 第 页 （2）计算跨中主梁横向分布系数 第 页 四 主梁内力计算 第 页 1 恒载内力计算 第 页 （1）恒载集度 第 页 （2）恒载内力 第 页 2 活载内力计算（1）荷载横向分布系数 第 页 （2）机车荷载的冲击系数 第 页 （3）内力影响线面积计算 第 页 1）跨中弯矩2/l M 计算 第 页 2）跨中剪力2/l Q 计算 第 页3）41跨弯矩4/l M 计算 第 页4）41跨剪力4/l Q 计算 第 页5）支点截面剪力的计算第页（4）主梁内力组合第页。