丁腈手套生产废水处理方案

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如何深度处理腈纶废水

如何深度处理腈纶废水腈纶,又称聚丙烯腈纤维,是一种重要的石油化工产品,由于具有耐光、抗菌、保暖性好等优点,广泛应用于服装加工、装饰品生产和新材料的制备等领域[1].目前,国内腈纶厂多采用以丙烯腈原料的干法或湿法工艺生产腈纶产品,其废水主要为腈纶聚合废水和丙烯腈废水.其中,腈纶聚合废水污染物浓度高、水质成分复杂,并且含有大量的无机盐、难降解有机物和高分子聚合物,处理难度大[2].相比而言,丙烯腈废水污染负荷较低,废水可生物降解性较好.国内腈纶厂多采用将两种废水混合后再进行A/O生化处理的方法,但由于废水中难生物降解有机物较多,导致工艺处理出水COD和NH+4-N浓度远超出国家规定的排放标准[3,4].目前,对腈纶废水的研究主要集中在强化预处理和深度处理等方面[5,6,7].研究表明,采用高级氧化技术对腈纶聚合废水进行分质强化预处理可以获得较好的处理效果[8,9],以Fenton氧化预处理干法腈纶聚合废水为例,处理后废水COD可由1200 mg ·L-1降至600 mg ·L-1左右,污染负荷和生物毒性大幅降低,废水可生化性明显提高[10].物化预处理虽然可以改善废水的水质和可生物降解性,但处理后的出水仍需进一步的生化处理,以实现废水的达标排放或回用.此外,腈纶废水中高浓度有机氮和氨氮的去除也需要由生化处理过程来完成,这就要求生化处理工艺必须具有较高的脱氮效能.序批式膜生物反应器(sequencing batch membrane bioreactor,SBMBR)是序批式生物反应器与膜分离技术的有机结合[11],不但具有传统SBR工艺简单、运行维护方便、抗冲击负荷能力强等优点,而且膜的高效截留作用使反应器维持较高的污泥浓度,能有效提高氮、磷和有机物的去除效果,具有良好的出水水质[12,13,14,15].本研究以Fenton氧化预处理后的腈纶聚合废水和丙烯腈废水为研究对象,考察了SBMBR 对废水的处理效能,优化了工艺运行条件,并采用PCR-DGGE及克隆技术分析了不同运行阶段反应器内微生物群落结构的动态变化,确定了反应器运行过程中的主导微生物,以期为进一步提高腈纶废水的生化处理效能提供理论参考依据. 1 材料与方法 1.1 试验用水试验所用的腈纶聚合废水和丙烯腈废水取自东北某石化厂,首先将聚合废水采用Fenton氧化预处理[10],处理后废水平均COD由1091 mg ·L-1降至560 mg ·L-1,BOD5/COD 由0.32升高至0.69,然后将预处理后的聚合废水按1 ∶1的比例与丙烯腈废水混合,混合后废水COD为450~600 mg ·L-1,HN+4-N为50~80 mg ·L-1,TN为140~200 mg ·L-1, pH值6.5~8.0.模拟丙烯腈废水采用葡萄糖、硫酸铵等配制,同时加入适量的微量元素液,其COD 为340~470 mg ·L-1,HN+4-N为30~60 mg ·L-1.1.2 试验装置与运行条件SBMBR反应器有效容积为30 L,内置3片聚偏氟乙烯平板膜元件(SINAP-10-PVDF),单片有效膜面积为0.1 m2,膜孔径0.1 μm.反应器采用周期运行的方式,通过间歇曝气实现缺氧/好氧的交替运行,曝气量为600 L ·h-1.反应器在进入缺氧阶段后的前5 min内完成进水,在好氧阶段的最后60 min时采用间歇式抽吸出水(抽10 min/停2 min)的方式排水,每个周期出水5.0 L,体积交换比为1 ∶6. SBMBR的运行采用可编程逻辑控制器(programmable logic controller,PLC)自动控制系统来实现,反应器内温度控制在30℃±1℃.接种污泥取自北京某污水处理厂二沉池回流污泥,初始活性污泥浓度约为3000 mg ·L-1.试验装置如图1所示.图 1 试验装置示意反应器采用逐渐增加实际废水比例的方式运行,根据运行条件和进水水质的不同,整个运行期可以分为9个阶段,各阶段污泥样品分别标记为S1~S9.反应器的运行条件见表 1.表 1 SBMBR不同阶段的运行条件1.3 分析方法1.3.1 生化指标COD、 NH+4-N、 NO-3-N、 TN均采用标准方法测定[16]; pH值采用pH计(OHAUS Starter 3C,美国奥豪斯)测定. 1.3.2 PCR-DGGE采用离心式DNA快速提取试剂盒(Qiagen，美国)提取细菌的总DNA,采用细菌通用引物8F-GC、 518R对总细菌16S rDNA进行PCR扩增.PCR反应采用50.0 μL的反应体系,其组分包括：5.0 μL的10×PCR buffer,4.0 μL的dNTP Mixture(各2.5 mmol ·L-1),1.0 μL 的引物338F(20.0 μmol ·L-1),1.0 μL的引物534R(20.0 μmol ·L-1),0.25 μL的TaKaRa rTaq(5 U ·μL-1),以及2.5 ng的DNA模板.PCR反应条件如下：94℃预变性10.0 min,94℃变性1.0 min,55℃退火1.0 min,72℃延伸1.5 min(每个循环温度降低0.1℃),共循环30次,最后在72℃条件下延伸10.0 min. DGGE在D-code系统(Bio-Rad，美国)上进行,聚丙烯酰胺凝胶浓度为8.0%,变性剂浓度梯度范围为30.0%~60.0%,电泳电压为150 V,温度为60℃,在1×TAE缓冲溶液中电泳420 min,然后采用硝酸银进行染色,利用凝胶成像系统(Bio-Rad，Gel-Doc XR,美国)进行观察、拍照. 1.3.3 克隆测序选择DGGE胶板上含有目的DNA的条带,用灭菌后的手术刀切下并迅速转移至离心管中,用灭菌后的刀片将胶块压碎,加入30.0 μL ddH2O在4℃条件下溶解24 h,在5000 r ·min-1转速下离心5.0 min,取5.0 μL上清液为模板,采用总细菌引物8F-GC和518R进行PCR扩增.扩增产物采用1.5%琼脂糖凝胶进行电泳,检测回收产物,用QIAquick PCR纯化试剂盒对扩增产物进行纯化,并送至北京宝杰罗生物工程公司进行16S rDNA片段序列测定. 1.3.4 DGGE图谱统计分析采用Shannon-wiener多样性指数H′表征微生物种群多样性,其计算公式如下[17]：式中,Pi=ni/N; ni为第i个条带的强度; N为所有条带强度总和. 2 结果与讨论 2.1 膜生物反应器处理效果 2.1.1 连续运行效果SBMBR不同运行阶段对COD、 NH+4-N和TN的去除效果见表 2.在反应器的启动阶段(Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ和Ⅳ),随着聚合废水比例(10%、 20%、 40%和50%)的逐渐增加,COD平均去除率由第I阶段的95.5%降低到第Ⅳ阶段的87.2%,NH+4-N和TN的平均去除率由第Ⅰ阶段的95.9%、72.7%分别降至48.8%、 60.0%.NH+4-N出水平均浓度由0.8 mg ·L-1升至17.5 mg ·L-1,这主要是由于废水中的碱度不足,导致硝化反应产生大量的酸,SBMBR反应器内混合液pH值降至6.0以下,使得硝化细菌的活性受到抑制,导致出水NH+4-N浓度升高[18,19].在第Ⅴ和Ⅵ阶段,SBMBR进水仍采用1 ∶1的聚合废水和模拟丙烯腈废水,并向进水中投加0.5 g ·L-1的碳酸氢钠以增加废水的碱度.由表 2可以看出,在第Ⅵ阶段,进水NH+4-N的浓度升至65.3 mg ·L-1,但出水NH+4-N浓度却降至0.9 mg ·L-1左右,NH+4-N平均去除率迅速升高至98.6%,此时COD的去除率仍然保持在86.0%左右.这说明在SBMBR处理腈纶废水的过程中,碱度是限制NH+4-N硝化的最主要的影响因素之一. 从第89 d开始,SBMBR进水完全采用实际废水,聚合废水与丙烯腈废水的比例为1 ∶1.在第Ⅶ阶段,反应器进出水COD平均浓度分别为450.3 mg ·L-1和129.2 mg ·L-1,COD平均去除率由86.3%降至71.1%,但NH+4-N去除率仍保持在97.5%以上.这说明在丙烯腈废水中存在部分难生物降解有机物,导致出水COD略有升高,但SBMBR仍然保持较高的NH+4-N去除效率.根据周期试验的优化结果,从第99d开始,调整每个运行周期内厌氧好氧的时间为90 min和150 min.在第Ⅷ阶段,出水COD和NH+4-N的平均浓度分别为117.3 mg ·L-1和1.7 mg ·L-1,平均去除率分别为71.7%和98.0%,但TN的平均去除率仅为47.4%,这主要是由于进水C/N比过低、微生物缺乏足够的碳源导致的.在第Ⅸ阶段,往进水中投加葡萄糖增加碳源,进水COD浓度增加至598.2 mg ·L-1,而出水COD浓度则降至105.1 mg ·L-1,NH+4-N浓度则降至1.0 mg ·L-1以下,COD、 NH+4-N和TN的平均去除率分别为82.5%、 98.7%和74.6%,出水指标可以达到国家一级排放标准.表 2 SBMBR在不同运行阶段的主要参数同传统的活性污泥处理工艺相比,SBMBR系统对废水COD的去除率更高,这主要归于以下两个原因：一方面,长期的厌氧/好氧交替环境驯化出适应腈纶废水特性的微生物种群,这些微生物能够有效利用废水中的有机污染物[20]; 另一方面,SBMBR系统膜分离及膜表面的泥饼有很强的过滤分离能力,能有效滤除废水中悬浮物、大分子有机物和微生物体[21,22],保证了SBMBR系统优良且稳定的出水水质.此外,反应器运行期间平板式膜组件表现出较强的抗污染能力,在膜通量为16.7 L ·(m2 ·h)-1,MLSS在6000~6500 mg ·L-1之间,曝气量为10.0 L ·min-1的运行条件下,前60 d跨膜压差(transmembrane pressure,TMP)基本上保持在7.5 kPa左右,此后开始逐渐升高,第87 d的时候TMP达到27.0 kPa,超过了25.0 kPa 的清洗临界值,取出膜组件采用物理清洗后TMP恢复至8.0 kPa左右,在之后运行的40 d时间里,TMP没有出现明显的升高. 2.1.2 周期试验序批式生物反应器通过间歇曝气的方式在反应器运行中实现缺氧/好氧的交替循环,最终通过硝化/反硝化过程实现有机物和氮的去除,因此,合理的运行周期不仅可以提高生化系统的处理效果,还能降低能耗和运行成本[23].在反应器运行的Ⅰ到Ⅶ阶段,SBMBR的周期运行方式为60 min缺氧/300 min好氧,该条件下单个运行周期内COD、 NH+4-N、 NO-3-N的变化如图 2(a)所示,可以看出,COD的降解和NO-3-N的去除主要发生的缺氧搅拌期(0~60 min),这是因为在缺氧条件下,异养型的反硝化细菌以废水中有机物为营养物质,通过反硝化过程实现N的去除[24].此外,在缺氧搅拌过程中,系统中NH+4-N的浓度逐渐升高,这主要是废水中有机氮在微生物作用下向NH+4-N转化导致的.在好氧阶段(60~360 min),经过约90 min的曝气,NH+4-N浓度迅速降低至1.0 mg ·L-1左右,NO-3-N的浓度逐渐升高并在在曝气210 min左右时基本达到最大并稳定.为了提高反应系统对污染物的降解能力,减少过度曝气带来的能耗损失,从第99 d开始,调整SBMBR的运行周期为90 min缺氧/150 min好氧,由图2(b)可以看出,在该运行条件下,COD和NH+4-N都能够在最经济的条件下得到有效的去除,出水可以稳定达标排放.图 2 COD、NH4+-N和NO3--N浓度在周期试验中的变化2.2 微生物群落结构分析2.2.1 总细菌的DGGE图谱反应器运行各阶段污泥样品总细菌的DGGE指纹图谱见图 3.从中可以看出,在反应器连续运行的9个阶段,各阶段污泥样品的电泳条带数目、条带强度和条带迁移速率均存在一定的差异,SBMBR系统中微生物种群呈现出较为明显的演替变化.在反应器运行的初始阶段(Ⅰ和Ⅱ),污泥的培养驯化还未完成,污泥样品的条带数目较少,说明微生物种群结构较为简单.随着实际废水比例的不断增加和污泥的驯化,污泥样品的条带数目开始逐渐增多,条带分布也较为均匀,说明微生物种群组成开始变得更加丰富,反应器的稳定性也在不断增强.从S7开始,由于采用了实际丙烯腈废水代替之前的模拟废水,进水水质发生了明显的变化,微生物种群结构也发生了较为明显的变化,部分菌种(如18和20)的条带强度略有降低,并产生了一些新的条带(如7、 14和19),说明不适应进水水质的微生物群落优势度降低,降解实际废水中污染物的新菌群逐步建立并形成为优势菌种.S9样品泳道中条带较为丰富、均匀度较好,说明反应器经过一个阶段的运行后,微生物群落逐渐丰富并达到一个稳定的状态.图 3 SBMBR污泥总细菌的DGGE指纹图谱采用非加权配对算术平均法(UPGMA)对微生物群落结构相似性作聚类分析,结果如图 4所示.从中可以看出,9个样品的微生物群落可以分成3大族群,样品1、 2为一个族群,样品3、 4、 5为一个族群,样品6、 7、 8、 9为一个较大的族群,这说明随着反应器运行条件的不同和进水水质的变化,污泥微生物群落结构发生了一定程度的变化.在完全采用实际废水处理后,污泥样品的群落结构与之前采用部分模拟废水时的群落结构存在较为明显的变化.图 4 SBMBR中细菌群落结构的聚类分析2.2.2 总细菌多样性指数采用Shannon-wiener多样性指数表征总细菌群落结构多样性,结果见图 5.在S1~S4,随着聚合废水比例的逐渐增加,在废水特征污染物的选择作用下,一些不适应聚合废水的微生物生长处于劣势,微生物种群数量减少,生物多样性指数略有下降,而随着新的微生物种群结构的建立和微生物对水质和外部环境的逐渐适应,细菌种类和数量又开始增加,生物多样性指数上升,在S4时达到了一个较高的水平.从S5开始,由于调整了进水碱度和pH,微生物群落结构受到外部环境变化影响,微生物多样性指数出现小幅降低,而在之后的一段时间内(S5~S9),反应器pH值始终维持在7.5~8.5之间,进水的水质也基本趋于稳定,微生物的生长条件比较适宜,新的微生物种群结构逐渐建立,S9的微生物的多样性指数达到了最大.图 5 SBMBR微生物多样性指数2.2.3 优势菌种的鉴定对DGGE指纹图谱的条带进行回收测序分析,将测序结果与NCBI(National Center for Biotechnology Information,USA)数据库中已知序列进行比对,确定各微生物的同源性及种属,检测到的微生物及其相关信息如表 3所示.经比对鉴定,在SBMBR的9个污泥样品中共检测到22种微生物,其相似度大多在98%以上,其中属于变形菌Proteobacterium的微生物有12种,分别属于α纲(5种)和γ纲(7种),其余10种属于未分类的Bacterium.在反应器运行不同阶段,DGGE指纹图谱中的条带强度和优势菌种也在不断变化,各菌种的功能也不尽相同.Uncultured bacterium clone S2-42(条带7)和Uncultured bacterium clone AS_bH9(条带14)主要与氨氮的硝化过程有关[25]; Klebsiella pneumoniae strain 27F(条带8)主要与醇类物质的降解过程有关[26]; Uncultured Hyphomicrobiaceae bacterium(条带15)检出于受石油污染的土壤,与甲苯的降解过程有密切的关系[27].另外,根据GenBank数据库描述,Sphingomonas sp. EMBS051(条带10)发现于染料废水的生物降解过程中,与废水中大分子芳香族化合物的降解过程有关; Uncultured bacterium clone PAE-49(条带18)与氨氮的硝化过程有关; Uncultured bacterium clone WT14H7(条带19)和Uncultured bacterium clone WT14H9(条带20)发现于吡啶的堆肥降解过程中,可能与腈纶废水中某些类似含氮杂环有机物的降解过程有关.表 3 SBMBR中优势菌条带测序结果在处理实际腈纶废水的最后3个阶段,反应器内优势微生物主要有：Uncultured bacterium clone F49 (FJ230895.1)、 Uncultured bacterium clone S2-42 (JF503089.1)、Sphingomonas sp. EMBS051 (JX233782.1)、 Uncultured bacterium clone AS_bH9(JQ413643.1)、 Uncultured Hyphomicrobiaceae bacterium (EU266796.1)、 Uncultured bacterium clone PAE-49 (JX875908.1)、 Uncultured bacterium clone WT14H7(JX283544.1),这7种微生物在降解腈纶废水污染物的过程中起着重要作用,是保证生化处理单元效果和反应器稳定运行的重要保证.然而,这些微生物多为未培养的微生物,且腈纶废水的污染物组成十分复杂,要具体了解这些微生物在反应器中的功能,以及它们与特定污染物降解之间的关系,还需要做更细致、更深入的研究. 具体参见污水宝商城资料或更多相关技术文档。

Fenton试剂预处理高浓度丁腈胶乳生产废水

实验数据相吻合。
参考文献［］琼玉，１刘李太友．含酚废水的无害化处理技术发展．污染治理环境技术与设备，Ｏ，（）６ — ６２２３２：６．Ｏ２［］２徐新华，鲁奕良，汪大晕．邻氯苯酚废水的光助一ｅ￣氧化反应Ｆｔｎ
２９１Ｉ初始ｐ＝．，ｃ１ｎ／，ｇＪＨ５０２下反应６ｉ此条件下废水ＣＤ５。０ｍｎ，Ｏ去除率可达８％以上。经正交试验得出各因素对废水ＣＤｏＯ
去除率的影响顺序为：ＨＨ０］［Ｉ＞ｐ＞［２２＞ｆ２ｅ］反应时间。动力学研究表明，在此最佳操作条件下，反应近似符合一级反应动
ｎｏｔｅｒｓｌ０ｔｅｔｇｌｌｅｔｈｏｅｆ｝ｎｕｎｅ０ｇｔｈｅｕｆｈｈ０ａｔ，ｔｅｐｗｒ０ｔｅｉｅｃｆｔ０ｌｓｌｆｌ
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橡胶加工废水方案

安徽豪杰塑胶制品有限公司废水处理站改造工程设计方案日期：2012年11月目录第1章.概述 (1)1.1、概况 (1)1.2、原有污水站概况 (1)第2章.技改内容 (4)2.1、设计依据 (4)2.2、设计范围 (4)2.3、设计原则 (5)2.4、技改后处理水量、水质及排放标准 (5)2.5、工艺路线选择 (7)2.6、废水处理工艺流程 (13)第3章.构筑物参数与设备选型 (14)3.1、格栅井 (14)3.2、调节池 (14)3.3、混凝反应池 (15)3.4、沉淀池 (15)3.5、A/O池 (16)3.6、二沉池 (17)3.7、气浮池 (18)3.8、中间水池 (18)3.8多介质过滤器 (19)3.9活性炭过滤器 (19)3.10、回用水池 (19)3.11、污泥浓缩池 (19)3.12、污水处理站用房 (20)第4章.各专业设计 (24)4.1、建（构）筑物设计 (24)4.2、结构设计 (25)4.3、管道设计 (26)4.4、设备设计 (26)4.5、电器设计 (26)4.6、仪表设计 (28)4.7、环保与安全 (29)第5章.给排水、通风及环境保护 (29)5.1、给排水 (29)5.2、臭气控制及通风 (29)5.3、噪声控制 (29)5.4、污泥处置 (29)第6章.工程投资 (30)6.1、估算编制说明 (30)6.2、估算范围 (30)6.3、估算范围 (31)第7章.劳动定员 (34)7.1、管理措施 (34)7.2 、劳动定员 (34)第8章.工程工期、运行成本分析 (35)8.1、工期 (35)8.2、运行成本分析 (35)第9章.售后服务 (37)9.1、技术培训 (37)9.2 、售后服务 (37)第1章.概述1.1、概况安徽豪杰塑胶制品有限公司现有18条乳胶手套生产流水线，主要生产、销售橡胶医用手套系列、一次性使用橡胶检查手套系列、橡胶家用手套系列、顶腈乳胶手套系列产品。

丁腈橡胶污水处理的工艺及设备改进

物去除率分别达到：拉开粉Ｉ７％、Ｏｅ＞３％、Ｓ＞０ＣＤｒ０ＳＩ３８％。由此确定出水水质具体指标见表４０。
表４设计出水水质
投资仅为传统澄清池的１４～／；／１８２采用溶气气浮法，）溶气水中的含氧量可达过
Ｆ（Ｈ），ｅＯ，具有吸附凝聚效果。催化氧化是利用氧化剂和催化剂的作用，发诱
电解与催化氧化为主的联合工艺对丁腈硬胶废水进
行处理。
混凝气浮法是利用高度分散的微小气泡作为载体去粘附废水中的污染物，使其密度小于水而上浮到水面上实现固液和液液分离的过程。目前混凝气浮法普遍采用溶气气浮，溶气气浮法是使空气在一定压力下溶于水中并达到饱和状态，后再使废水然压力突然降低，时溶解于水中的空气便以微小气这泡的形式从水中放出，这种方法产生的气泡直径用为２１０ｕ并且可以人为控制气泡与废水接触Ｏ一０ｐｍ，时间，因而净化效果比其他方法好，用范围广泛。应混凝气浮法的主要特点可以概括如下：
作用下进一步氧化有机物，高废水的可生化性。提
业化，操作简单。
２５流程说明．
催化剂和氧化剂通过计量泵分别加人，开始反应；反应初期，废水与药剂通过循环泵充分混合；反应结束后，加入碱液将催化氧化的酸性出水调节到中性再（ｐ值６０～．）然后处理后的出水排人橡胶即Ｈ．７０，

无阀滤池在丁腈橡胶污水处理中的应用

进入，胶粒被截留在石英砂滤料表面，污水从底部流
出。控制滤料上部的水位在１０ｍｎ．避免水流冲滤
料层，保证滤料层表面的静强恒定。稳定ｆ ‘ 水处
量，记录砂滤器从歼始进水到污水从顶部溢流【Ｊ１ｔ所
４．０ｍｉｌｌ。
Ｄ一砂粒直径妙层孔钤图１滤料孔径模型示意
成龙．２ＯｌＯ年毕业ｒ卅Ｉ大学化学Ｔ程专业，硕，现在中阳石油兰州化分公司合成橡胶厂从事环保管理【 ‘ 作。通信地址：ＩＩ宵、州ＩｌＪ ¨ ｔ
ＤＯＩ：ｌ０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００５ — ３１５８．２０１６．０６．００６文章编号：１００５３１５８（２０１６）０６Ｏ０１８０３
０引言
底去除，成为丁腈橡胶污水处理过程中的一个技术难题。通过查阅大量文献发现，无阀滤池是絮凝法处理废水中常用的设备，其反冲洗效果的好坏直接影响过
滤能力和山水水质。兰州石化公司通过小试实验
的时间，观察胶粒存滤层表的板结程度、胶粒进入砂层的深度和滤料反冲洗效果。
２滤料粒径的确定
研究结果表明，大粒径滤料能承受较高的水ＪＪ负荷，可降低反洗频率。通过对像胶胶粒进行筛分实

丁腈手套生产工艺学习记录

③当锅炉油温低于1３0℃时应立即采取停机处理。

4.浸渍硝酸液:硝酸浓度应控制在3％－4%,向硝酸槽中添加硝酸溶液必须是提前配置好的同浓度的溶液,严禁操作工自己随便加水或硝酸到槽中。

5.浸渍碱水：正常生产时每班向碱槽加5-10Ｋｇ食碱,接班加1次4小时后再加１次。

碱溶度6.手模刷洗：①刷子槽温度应控制在45±15℃②洗模水应保持溢流和不断更新水质,每8小时彻底更新水质1次。

③洗模毛刷应经常检查毛磨损情况，确保刷洗效果。

④洗模毛刷绝对禁止沾染油类物质。

7.浸渍热水：①热水槽温度应控制在8０±15℃范围内，水质不断更新保持溢流状态。

每次酸洗手模要更换1次。

8.浸渍淀粉凝固剂：①淀粉凝固剂ＣaCL2 含量控制在８±3％,粘度要求1.８±0.5mpａs②淀粉凝固剂温度要求65±15℃③淀粉凝固剂每50-60分钟要彻底搅拌１次。

③淀粉凝固剂每4－８天彻底更新1次。

9.淀粉凝固剂干燥：①手模出烘箱时应保持干燥但是手模略有湿润感。

10.浸渍ＣａCO3 凝固剂：①凝固剂CaCＬ2 含量控制在１０±3%,CaCＯ3 含量控制在１5±5％(沉淀2小时测定)，每班接班后测试CaＣＯ3含量。

②凝固剂槽温度要求4５±１5℃③凝固剂干燥要求：９5±5℃④凝固剂干燥温度应根据季节变化适当调整,应在尽量低的温度下干燥完成,在7－９月份模温难以降低时应打开散热窗降低模温。

11.浸渍胶乳:①浸渍槽条件应满足总固体含量30±1%②胶温:30±１０℃③每隔50-６0分钟用刮板清理胶乳表面一次，胶乳表面不得有胶皮、垃圾等④浸渍槽每２0－３0天用８0目滤网重新过滤翻浆１次,如遇到突发性胶粒或雪花缺陷时应根据情况提前翻浆。

翻浆后的底角料应单独摆放过滤后再用,不能使用的应送到指定场所处理。

⑤滤网每1小时清洗１次,并记录（更换清洗滤网应先将循环泵关闭3－５分钟然后再取出滤网清洗，防止胶乳流动状态下胶粒杂质流入浸渍槽中)刮浆板不能紧贴胶槽内壁,防止将槽壁上的胶皮刮落粘到手套上。

腈纶生产废水处理

腈纶生产废水处理1、腈纶生产废水的特性腈纶干法或湿法生产中除原料丙烯腈外，还加入了共聚单体引发剂、活化剂、分子量调节剂、聚合终止剂、纺丝浴中的NaSCN等多种原料，聚合反应产生的废水中含有各种助剂和共聚物都不同程度的残留在污水中，污染物较多，且溶于水，这些可溶性物质生化性很差，且部分具有很强的粘连性，甚至对生物具有毒害性，又因干法生产和湿法生产所用的共聚单体引发剂、活化剂、分子量调节剂、聚合终止剂等不一样，所产生的污染物质的性质也不一样，要脱除这些污染物质，目前，国内的腈纶污水处理厂通常都是采用多级生化处理方法处理，但生物方法只能将部分可生化的污染物质脱除，剩余不易生化的物质采用生化方法无法处理达到国家要求的排放标准，故国内不管是干法或湿法生产腈纶的污水均存在不同程度的不达标。

大庆石化公司腈纶污水在采用腈纶厂预处理后，进入污水处理厂又采用了“水解酸化+纯氧曝气”，处理后的污水再增加了“接触氧化—臭氧氧化”处理，由于污染腈纶污水的污染物具有很强的粘连性，把生物方法中的污泥包裹，使微生物膜遭破坏，使生物处理的能力大大减低，同时由于“水解酸化+纯氧曝气”后的污水中BOD非常低，即使在处理过程中添加了生物需要的碳元，证明“水解酸化+纯氧曝气”处理后再采用生物处理方法对污染物质脱除作用不大。

所以腈纶生产污水处理中的难题主要是如何将生化处理后不易生化的污染物质除去，只能针对干法或湿法生产污水中残留的不易生化物的特性，采用物化法处理，才能达到国家规定COD<100mg/l的要求。

2、处理工艺流程本公司采用选择“LPC法”（物理化学凝聚法污水处理方法），并针对大庆石化公司湿法生产腈纶污水处理委托、上海石化浙江金甬腈纶有限公司干法生产腈纶污水处理委托，分别选用对干法或湿法生产腈纶污水中不可生化的污染物有特殊脱除功效的化学品，并采取微分多级凝聚过程，首先将溶解于污水中的较大分子量的污染物析出，再采用特殊功能的混凝剂和絮凝剂将这些析出的微细低聚物凝聚后沉降分离，有效地降低污水中的COD，使COD<100mg/l或者更低。

浸胶手套行业废水处理措施可行性论证

的生物接触氧化好氧生物处理无法有效降解水中
C O D 、二甲苯；
(2)
生物接触氧化单元脱氮作用低下，无法有效去
除水中氨氮曰
浸胶手套生产工艺基本流程为：调胶寅浸胶寅泡洗寅烘干，调胶过程中广泛使用二甲苯、甲醇、醋酸等有机溶剂，在后续泡洗过程中，有机溶剂大量流失形成高
【 K e y w o rd s】Environmental Impact Assessment;Wastewater Treatment Measures;Economic Technology;Demonstration Depth
污染治理措施可行性论证是建设项目环境影响评价工作重要的组成部分，也是当前以排污许可制度为核心的环境保护管理要求背景下，企业废气、废水实现稳定达标排放的重要保证。但因评价技术导则对于如何开展该项论证工作缺乏明确、细化的规定，导致实际工作中评价单位往往局限于工艺原理、过程的描述，达不到与评价等级匹配的论证深度，缺乏与排污许可制度对接等论证内容。现以某浸胶手套生产企业废水处理提标改造方案为例，建立体现环境影响评价深度要求的污染治理措施可行性论证技术构架。
2 废水产生源强特征
图 1 现有项目废水处理方案工艺流程图
现有项目废水处理方案存在以下环保问题院

丁腈手套生产废水处理方案

丁腈手套生产废水处理方案
随着2020年新冠肺炎疫情的蔓延，一次性手套的需求量突飞猛进的增长，在国内，一次性丁腈手套生产的行业规模在不断地扩大，而丁腈手套生产过程中用水量较大，同时也会产生大量的污水，并且在污水中含有大量的高分子化合物，铝离子以及硝酸银等污染物质。

由于目前水污染问题是当下关注的焦点之一，丁腈手套废水的处理非常关键。

丁腈手套废水产生来源主要是在生产过程中有手摸、酸洗、碱洗、刷模、凝固剂、干燥、热水沥滤、氯水浸渍、脱模等工序。

尤其酸洗过程会导致废水较难处理，传统的丁腈生产污水处理，只能降低污水排放的氨氮和COD浓度，而对整体水质处理达标的效果不佳。

针对丁腈手套生产废水的处理问题，湛清基于活性污泥法优化开发IDN-BMP富增集成装备，该装备拥有三大核心技术：（1）超累积生物床（2）富增微生物（3）高效脱气搅拌
丁腈手套废水成分复杂，有很多的处理难点，传统反硝化容积负荷仅为0.1kg/m3.d，废水处理达标率低，IDN-BMP废水处理富增集成装备具有以下优势：
项目传统处理方法IDN-BMP集成装备
处理负荷0.1kg/m3.d 0.3~0.5kg/m3.d
占地要求高低，传统的1/5-1/3
稳定性受进水冲击出水稳定
安装要求
停机检修，淤泥清
理
不停机操作
投资成本高低。

丁腈医用手套生产废水处理工程实例

丁腈医用手套生产废水处理工程实例
闫婷婷
【期刊名称】《节能与环保》
【年(卷),期】2022()5
【摘要】丁腈医用手套生产废水具有生化性差、悬浮物多、水量大、色度高、生物毒性等特点。

采用“气浮+臭氧氧化+水解酸化+两级A/O+二沉+砂滤”的组合工艺处理该废水,并介绍了主要构筑物设计参数、运行情况及效益分析。

调试运行结果标明,该工艺处理出水能够达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》一级A排放标准。

【总页数】2页(P50-51)
【作者】闫婷婷
【作者单位】中国市政工程华北设计研究总院有限公司江苏分公司
【正文语种】中文
【中图分类】X70
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丁腈橡胶废水处理方法

采用电絮凝法对丁腈橡胶废水[化学需氧量(COD)为800 mg/L,pH值为7～8]进行处理。

结果表明,在电压为20 V,反应时间为25 min,极板间距为1 cm的最佳电解条件下,废水COD去除率可以达到51%。

关键词:电絮凝法, 丁腈橡胶,废水随着电化学学科和电力工程的发展,电化学处理技术的成本降低,现已成为具有一定竞争力的废水处理方法[1]。

该方法的实质就是直接或间接地利用电解作用,除去水中污染物,或将有毒排放物转化为无毒、低毒物质。

该方法已在电镀、含油、印染、制革、钻井、造纸等工业废水。

在去除有机污染物的过程中,电絮凝法除具有电絮凝作用外, 还包括电化学氧化和还原、电气浮等作用[9]。

此外, 电絮凝法在去除化学需氧量( COD)的同时,还可以提高废水的可生化性能。

本工作采用该方法处理丁腈橡胶废水, 研究了pH值、电解槽电压、电解时间、极板间距对废水COD去除率的影响。

1 实验部分1. 1 原材料实验用废水为中国石油兰州石化公司产生的丁腈橡胶废水, 其COD为800 mg/L, pH 值为7~ 8。

1. 2 实验方法取一定量的丁腈橡胶废水于烧杯中, 将极板插入其中, 调整好极板间距并通电, 进行电絮凝实验。

待反应结束后, 静置30 m in后取上清液,根据重铬酸钾法测定废水COD。

1. 3 分析仪器DH 1716- 7 A型直流稳压稳流电源,负极为石墨板( 7 cm 4 cm ), 正极为铁板( 7 cm 4 cm)。

根据文献[ 10]的方法,在美国H anna公司制造的pH 211型酸度计上,测定废水的pH 值。

2 结果与讨论2. 1 pH值与COD去除率的关系。

腈纶废水处理工程设计

腈纶废水处理工程设计腈纶废水处理工程设计一、基础资料某大型油田化工总厂因丙烯腈工程的扩建和3万吨腈纶工程的新建将产生350m3/h含氰污水。

污水水量和水质情况：表9－2 腈纶废水水质序号项目丙烯腈装置腈纶装置聚合溶剂回收纺丝1 流量(m3/h) 125 70 55 1002 pH值 6.81 4-5 6-12 6-83 BOD5( mg/l) 480 1033 180 114 CODcr( mg/l) 1500 3030 240 555 总碳(TOC)( mg/l) 683 180 706 总悬浮物(TSS)( mg/l) 120 343 36 117 总氮(TN)( mg/l) 0 250 120 208 氨氮(NH3-N)( mg/l) 150 0 0 09 硫氰酸钠(NaSCN)( mg/l) 40 360 4010 丙烯腈(ACN)( mg/l) 356 0 011 低聚物(bSPN)( mg/l) 200 36 2012 氰化物(Cyanide)( mg/l) 5 3 0.6 0.113 硫化物(SulpHate)( mg/l) 1365 90 11814 氯化物(Chloride)( mg/l) 899 30 1415 温度(℃)常温35-40 35-40 35-40二、设计原则和工艺流程确定1 污水处理工艺的确定(1)处理要求表9－3 腈纶废水主要污染物去除效果分析污染物种类进水*（ mg/L）出水（ mg/L）去除量（ mg/L）去除率（％）CODcr1323 100 1223 92.4BOD5449 50 399 88.9NH3－N**138 25 113 81.9氰化物 2.6 0.5 2.1 80.8硫化物76 1.0 75 98.7所以在处理工艺的选择上有较高的要求。

(2)工艺选择及其依据根据含氰污水的水质特性及其具有较高的浓度冲击和毒性冲击的特点。

通过对其他同类型污水处理工程的类比分析，对该污水处理工程的工艺简述如下。

腈纶废水处理的问题与对策

中国纺织报/2003年/09月/23日/腈纶废水处理的问题与对策不同生物降解工艺巧妙组合,污水治理可达一级排放王琴干法腈纶工艺为美国杜邦公司的专利技术,该工艺生产的腈纶产品以品种多、质量优而备受市场青睐,但该法生产排放的污染物多,污水量大且难于处理,对环境形成的危害较大,为此,世界主要腈纶生产线已向发展中国家转移。

由于干法制腈纶工艺污水的处理难度较大,以目前的技术水平,在生化阶段使污水COD达到100mg/L的排放标准极为困难。

于是,国家环保总局在1999年底下发了关于发布污水综合排放标准!(GB8978-1996)中石化工业COD标准值修改单的通知∀将干法腈纶污水的COD排放标准调整为:一级排放标准为160mg/L,二级排放标准为250mg/L,三级排放标准为500mg/L。

腈纶废水的处理引起了国内许多环保工作者的注意,本文对腈纶废水的研究现状进行了总结,为腈纶废水处理厂提供可行方案与运行依据。

干法腈纶废水的产生及其特点采用二步干法纺丝技术制造腈纶,腈纶废水来源于生产过程的各个工段,由于工艺过程中加入二甲基甲酰胺(DMF)、丙烯腈(AN)、EDTA、壬基酚聚氧乙烯醚等原料,在聚合反应中又生成不同分子量的聚丙烯腈,因此腈纶废水中污染物主要有硫酸盐、AN、DMF、EDTA、丙腈磺酸钠、有机胺、油剂和聚丙烯腈低聚物。

根据腈纶废水中存在的污染物,腈纶废水主要可概括为具有以下四个特点:一是生产中加入20多种原料,聚合反应中又同时生成各种不同分子量的高聚物和副产品,因此废水中污染物较多,含有难以生物降解且难自然沉降的高分子聚合物;二是生产过程中加入硫酸,且反应副产品丙腈磺酸钠经厌氧水解产生硫酸根,因此高浓度硫酸盐也成为废水中的主要污染物;三是废水中含有有机胺和氨氮,这就要求系统有脱氨氮的能力;四是废水中含有100~ 150ppm的EDTA和50~70ppm的壬基酚聚氧乙烯醚,这两种物质长期以来一直被认为是难以生物降解的物质,直接影响了腈纶废水处理的达标排放。