载体桩计算
载体桩设计规程
压缩模 量
(MPa)
-
承载力 特征值（
kPa）
80
10
130
13
140
14
150
16
210
21
230
载体桩施工完毕后，在护筒底以下4m范围 内，标贯击数都大于临界击数，液化被消 除
在液化土地区，在承载力满足设计要求的 情况下，施工时护筒可沉到液化土层底以 上3-4m。
七. 载体桩的检测
一、检测数量 静载荷试验：1%，不少于3根；当总桩数
p z i z faz
pz
Fk Gk Adh 2(L0 B0 ) qsik li (L0 2R 2t tg )(B0 2R 2t tg )
σpz——相应于荷载效应标准组合时作用 于软弱下卧层顶面的附加应力
注意： 软弱下卧层承载力只进行深度修正，不进行宽度
修正； 计算附加压力时候，面积增大要考虑载体面积的
土层
①素填土 ②1粘质粉土 ③砂质粉土 ③1粉质粘土
③2粉砂 ④细砂
厚度 （m）
0.5～1.8 0.4～2.0
0.3-3.0m 0.3-2.7m 1.1-5.2m 未揭穿
含水量 （%）
-
12.5
15.5 21.0
-
容重 (g/cm3)
1.92 1.93 1.90 1.95 2.0
孔隙比 (e)
0.76 0.72 0.85
载体影响区域为直径2-3m，深度3-5m。
2. 载体桩桩长 载体桩桩长包括混凝土桩身长和载体高度. 载体高度因柱锤夯击能量和填料的不同而不同，
计算一般取2m(包括承载力计算和变形计算) 。
3.去掉2.18 细长锤的概念
原规范：直径250-500mm ,长30005000mm，锤质量为1.5-5t用以夯实填充料 和干硬性混凝土的锤。
载体桩单桩竖向承载力特征值Ra计算
载体桩单桩竖向承载力特征值Ｒ 计算 ａ
车静云 锦州市城市建筑设计研究院
１一般 自室 外地面标高 算起 。 ．
２ 在 填方 整 平地 区 ，可 自填 土地 面标 高 ．
算起 ，但 填土 在 上部 结构 施工 后 完成 时 ，应 从天然地面标 高算起 。
Ａ． 桩身截面 面积 （ ． 一 Ｉ ）。 ｎ
３ 对 于地 下 室 ， ：如 采用 箱 形基 础或 筏 ． ａ 基时 ，基础 埋置深度 自室外地面标 高算起 ；
ｂ： 采用独 立基础 或条 形 如
基础时 ， 应从 室内地面算起 ：
表 ５ ２ ４ 承 载 力 修正 系数 ｑ
式 中 ：Ｒ 结 构 构 件抗 力的 设 计值 ，按
设 计 规 范 》 ＧＢ ０ ］ 的 规 定 ； ５ ０Ｏ
参考 献 ： 文
【 载体桩设计规程》ＪＪ３ ２ 】《 Ｇ １５
Ｉ １
稍 密 杂填土
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
【 ～ ３ ～３８ｊ ～３４ ３８ ４ ５ Ｏ 一 ４ ３ 一 ｌ —— 【 — ２Ｉ １８ Ｉ５ ２４ ２ ９【 ～２５１ —２２ ～１９ｌ ＜１ ６
二 、根据混凝 土桩 身强度计算Ｒ ａ 桩 身混 凝 土 强度应 满足 承 载 力要求 ，桩
ｌ 砂 粉
中密
！ 砂１ 细
稍 密
３１ ２８ ～ ２２ —３５ ～３２ｌ ５ ２９｛ ～２６｝ （２２ １ ２
的是 关于修 正深 度ｄ ，其取值一 律应按 “ 自室 外地 面 标高 算起 ” ，有 些设 计者 由于 概念 不 够 清楚 ，针 对地 下 室下 面的 桩 ，在设 计 中取 用了 “ 自室 内地 面标 高 算起 ” ，造 成 不 必要
载体桩
载体桩单桩承载力计算一、设计依据1. 《载体桩设计规程》JGJ/T135-20072. 《建筑桩基技术规范》JGJ94-20083. 《建筑地基基础设计规范》GB5007-20024. 《混凝土结构设计规范》GB50010-20025. 本工程《岩土工程勘察报告》6. 本工程结构荷载及建筑图二、单桩承载力计算1. 参数确定根据工程地质剖面图，以27号钻孔为例，孔口标高0.00m。
本工程持力层为第（3）层含砾粗砂，f ak=240Kpa桩端(不含载体)距持力层不大于1.0m，桩长约5m。
桩端土修正计算深度D=5+2(载体高度)=7m。
桩径400m m，桩身砼C30，桩身配筋6ф12，箍筋φ6@100/200。
三击贯入度10cm土的有效重度：γ0=15KN/m3。
根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002，ηd=4.42. 单桩承载力估算根据《载体桩设计规程》JGJ/T135-2007：由公式4.2.2(P7)，Ra=чp∑q sia l i+q pa xA e桩周侧摩阻力不计。
持力层经修正后承载力：q pa = f ak +ηd (D-0.5) γ0=240+4.4x(7-0.5)x15=669k P a取三击贯入度10c m，查表4.2.2(P7)，Ae=1.9m2则单桩承载力特征值：R a=q pa xAe=669x1.9=1271KN单桩承载力特征值取1000K N3. 桩身强度验算根据《载体桩设计规程》JGJ/T135-2001式4.2.4：桩身强度(C30)：Q≤0.7ƒcA p=0.7x14.3x0.000785x4002=1257.25KN。
—满足设计要求。
载体桩施工工艺和参数1
载体桩施工工艺和参数2008-2-23一、施工依据1、本工程设计文件2、《载体桩设计规程》JGJ135-2007；3、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202—2002；4、《建筑桩基技术规范》JGJ94-94；5、本工程《岩土工程勘察报告》。
二、施工工艺①定桩位线放线人员依据规划定点将桩位放线完毕，经监理验线合格后，方可进行施工。
②移桩机就位检查桩机设备工作是否正常，调直护筒，移桩机就位，在确定所要打的桩位准确后，使护筒中心与桩位中心位对齐，然后将护筒放至地表，并调整护筒垂直。
③锤击跟管成孔先用细长锤低落距轻夯地面，使护筒准确定位于桩位，然后再提高柱锤夯击成孔。
④沉护筒至设计标高锤击成孔时，反压或振动护筒下沉，当接近桩底标高时，控制重锤落距，准确将护筒沉至设计标高；并量测单击贯入度，满足不大于6cm（3.5吨锤，6m落距）的设计要求，否则继续下沉护筒，直至满足单击贯入度要求，并做好记录。
锤击成孔时，如成孔深度远小于设计深度而单击贯入度已小于6cm时，施工、监理、设计进行现场确认，必要时设计进行补勘确认，另行确定桩长。
⑤填料夯击护筒沉至设计标高后，提升重锤高出填料口，进行填料，锤做自由落体，夯击填充料。
分次填料并夯实，一直填料到振感变强，填料量不大于1.3 M3（不包括干硬性混凝土）。
⑥测三击贯入度振感变强后，重锤以6m的标准落距做自由落体运动（严禁带刹车和离合）测量三击贯入度，三击贯入度不大于10cm，如不满足设计要求，则应继续填料夯击，直至三击贯入度满足设计要求为止。
量测时有总包管理人员监督，监理抽测。
⑦夯填干硬性混凝土三击贯入度满足设计要求后，分次填干硬性混凝土0.5m3，最终夯击控制锤底出护筒1cm～2cm或齐平。
⑧下钢筋笼在护筒内放入预制钢筋笼，复核钢筋笼顶标高。
⑨浇注混凝土从护筒填料口灌入商品混凝土，一次灌至桩顶标高，并超灌不少于50cm。
⑩拔护筒混凝土浇注完毕后，将护筒拔出，拔护筒时速度要慢，同时注意观察钢筋笼是否有位移。
载体桩施工工法(2)
载体桩施工工法载体桩施工工法是一种常用于土木工程中的桩基施工方法，本文将详细介绍该工法的特点、适应范围、工艺原理、施工工艺、劳动组织、机具设备、质量控制、安全措施、经济技术分析和工程实例。
一、前言载体桩施工工法是一种有效的桩基施工方法，它可以提供强大的承载能力和稳定性，广泛应用于建筑、桥梁和道路等工程中。
在这篇文章中，我们将详细介绍载体桩施工工法的相关内容，以便读者对该工法有更深入的了解。
二、工法特点载体桩施工工法的特点主要包括：施工过程简单、施工周期短、施工效率高、承载能力强、适应性广。
这些特点使得载体桩施工工法成为一种受欢迎的桩基施工方法。
三、适应范围载体桩施工工法适用于各种不同地质条件和工程要求的项目。
无论是在沉积地层还是在岩性地层，无论是在深水区还是在陆地，都可以应用该工法进行桩基施工。
四、工艺原理载体桩施工工法的工艺原理是将桩身载荷传递给周围的土体，利用土体的承载能力来支撑结构的荷载。
施工工法与实际工程之间的联系是通过选择合适的桩型和桩端形式，采取适当的施工工艺来实现的。
五、施工工艺载体桩施工工法的施工工艺可以分为以下几个阶段：桩基设计、现场勘测、桩基制作、桩基安装和桩基验收。
在每个阶段中，都需要采取相应的措施和使用适当的材料和设备。
六、劳动组织载体桩施工工法需要一个合理的劳动组织来保证施工任务的质量和进度。
在劳动组织中，需要合理安排施工作业人员的数量和职责，并制定详细的施工计划和安全注意事项。
七、机具设备载体桩施工工法所需的机具设备主要包括打桩机、钢筋切割机、混凝土搅拌机等。
这些设备在施工过程中起到了至关重要的作用，能够提高施工效率和质量。
八、质量控制为保证施工的质量和稳定性，需要采取一系列质量控制措施。
这些措施包括桩基检验、材料检验、施工过程监控等，以确保施工过程中的质量符合设计要求。
九、安全措施在载体桩施工工法中，安全是至关重要的。
需要注意的安全事项包括工地标示、施工人员的安全教育、施工现场的安全防护等。
载体桩计算书
载体桩计算书一、设计依据:按《载体桩设计规程》JGJ135-2007。
二、单桩竖向承载力的计算（一）、根据地质资料揭示，该工程地基回填土层达4.5m，4.5m以下为粉质粘土，f ak=170Kpa；E s平均值=6.98Mpa，现采用载体桩设计处理软土地基。
（见图1）1、基础埋深d n=2.0m，载体定为2m。
载体下为-12.0m。
混凝土桩长的估算：L=8.0m。
2、最后三击贯入度以锤径为355mm，质量为3500kg的柱锤，落距6.0m，连续三次锤累计下沉量20cm。
（图纸填写15cm）。
3、γm取10KN；ηb取0；ηd取1.2～1.3。
4、载体等效计算面积A e（m2）据表4.3.2 0.0＜I L≤0.25；地质资料I L=0.19 A e=2.2～2.6m2,现取A e=2.2m2计算。
5、单桩承载力特征值的估算：R a=f a×A ef a=f ak+ηbγ(b-3)+ ηdγm(d-0.5)f a=170+0+1.3×10×(12-0.5)=170+0+149.5=319.5kpa所以R a=286.5×2.2=702.9KN (取550 KN/支)三、 单桩静载试验沉降计算(一)、现计得单桩承载力特征值：R a =550KN验桩时单桩极限承载力：R amax =550×2(倍)=1100KN(二)、载体下扩散面积: A△R 取1.0mA=（0.42+2×1）×（0.42+2×1）=5.85m 2(三)、基底附加压力p 0:1、桩周摩阻力q sia 取10kpa 计算 已知L=8mKN q sia 56.1051081416.342.0=⨯⨯⨯=∑2、kPa A q F P sia99.16985.544.99485.556.10511000==-=-=∑ (四)、计算变形深度Z n)ln 4.05.2(b b Z n -==2.4×(2.5-0.4×0.87546)=2.4×(2.5-0.35)=5.16m(取6.0m 计算)（五）、沉降计算（2＜b ≤4）取m z 6.0=∆1、各土层的压缩模量E S 值：根据青塘商场大楼地质资料揭示，各层土E S =6.98mpa 。
夯扩桩计算书
载体桩竖向承载力计算书1.根据《载体桩设计规程》JGJ 135-2007第4.3.2条，载体桩单桩竖向承载力特征值R a=f a×A e，因为本场地为湿陷性场地，故将上述公式修正为R a=f a×A e-u×q sik×l i其中f a为经深度修正后的载体桩持力层地基承载力特征值（kPa），即f a=f ak+ηdγm(d-0.5)= 110 kPa+1.5*18kN/m3×（16.5m-0.5m）=542kPa （上式中110 kPa为③粉土层承载力特征值，该层湿陷下限为地表下0.5m，本场地无较大填挖方，桩完全穿透湿陷性土层偏安全取桩长19.5m）；其中A e为载体等效计算面积，根据拟定的三击贯入度为小于10cm，查《载体桩设计规程》JGJ 135-2007表4.3.2，取A e=2.7 m2；根据本场地《勘查报告》：③粉土，桩侧平均负摩阻力特征值为-40kPa；偏安全桩侧负摩阻力特征值均取-40kPa代入计算；桩径为0.45m，产生负摩阻力湿陷性土层厚度约为4m；综上：R a=f a×A e-u×q sik×l i=542kPa×2.7 m2-3.14×0.45×40×4=1463 KN -226 KN =1237kN上述理论为规范的经验公式，桩的实际承载力应通过现场静载荷试验确定（扣除湿陷性土层正摩阻力并考虑负摩阻力，可采用现场浸水试验）。
2.桩身混凝土强度承载力验算：N≤ψc f c A p其中ψc取0.75（现场灌注砼），f c=14.3N/mm2，A p=3.14×4502/4=158963mm2即ψc f c A p=1704.9×103 N=1704.9kN> R a=1237KN 即桩身混凝土承载力满足要求。
复合载体夯扩桩的设计与计算
6生产一线复合载体夯扩桩的设计与计算文⊙王秀敏纪云成（大庆市林甸县航宏建筑设计公司）摘要:复合载体夯扩桩是一种不同于传统桩基础的技术，其设计计算与普通桩基础也不一样。
本文对复合载体夯扩桩桩距、桩径、桩长的确定方法、单桩承载力的确定方法进行介绍。
关键词:复合载体;夯扩桩;单桩承载力;持力层一、引言复合载体夯扩桩是由硬性砼及填充料等经细长锤夯扩形成的复合载体和钢筋砼桩身组成。
它具有挤密地基及扩大桩端面积的双重作用。
当浅部土层为软弱土层（软弱土层指不能满足上部结构对承载力和变形要求的土层）、下层有一定厚度的较好土层时，它具有突出的优势。
二、复合载体夯扩桩的选型同一工程既可选择大间距、埋置深的载体基础，也可选择间距小、埋深浅的载体基础。
对复合载体夯扩桩的设计即为选择最佳间距、埋深和等效计算面积Ae ，使工程造价最低。
复合载体夯扩桩的选型主要为桩间距和承台（梁）下桩数量的确定。
一般复合载体夯扩桩最小间距约为1.6~2.0m （砂土取小值，粘性土取大值）。
设计中通常先根据底板的基础形成和桩间距初步确定单桩承载力，根据土层地质资料初步确定载体底部持力层，假定一个三击贯人度控制指标估算单桩承载力，并与单桩设计承载力进行对比。
三、设计桩长的确定复合载体夯扩桩设计桩长的确定，主要考虑上部结构荷载和桩端土层情况两个因素，既要满足上部结构的荷载要求，还要便于施工。
由于复合载体夯扩桩由桩身与复合载体两部分组成，故复合载体夯扩桩桩长分为有效桩长和实际桩长，实际桩长为有效桩长与载体深度之和，载体下端土体为复合载体持力层，载体所在土层为加固士层。
普通桩基设计桩长的确定主要考虑桩侧摩阻力和桩端持力层，而复合载体夯扩桩桩长的确定主要考虑持力层土性和有效桩长（等效深基础的等效计算深）。
有效桩长最终应通过计算来确定，当计算承载力不满足设计要求时，在不影响施工质量的情况下可以通过调整三击贯入度控制取值，一般为10—15c m ；对于粘性土，三击贯入度控制取值一般为15—25c m 。
载体桩施工-工法
载体桩施工-工序工程建设集团有限公司章传范1、前言载体桩是近年发展起来的一种具有特色施工工艺的桩型，从受力和施工工艺来看，载体桩避软就硬，通过对承载性能较好的土层的工艺处理，使经过处理的复合载体形成扩展基础。
有效地减小了桩身材料用量，并通过机械施工减少了对施工工人的依赖。
具有较好的技术经济效益。
山区地基有良好的持力层（基岩或卵石层),载体桩的载体部份承载能力能得到保证.载体桩基础的承载能力往往决定于传力杆件―桩身质量。
因此，确保桩身质量，成为山区载体桩推广应用的关键。
通过数项工程实践，黄山市工程建设集团有限公司进一步总结，形成本工法.2、工法特点通过规范成孔、现浇砼现场拌制、浇捣，改进了载体桩的桩身成桩质量，使载体桩的潜力得到充分发挥。
3、适用范围本工法适用于一切采用载体桩技术的工业与民用建筑和一般构筑物。
有特殊要求的建筑物或构筑物采用载体桩技术的,也可参照本工法。
4、工艺原理载体桩是通过夯填建筑垃圾（碎砖，混凝土块，砾石等）、干硬性混凝土，对桩端土进行挤密，形成复合地基扩展基础,将作用在桩顶上部的竖向荷栽,通过桩身传到复合载体，并扩散到基础底部的持力层.4。
1 填充料是为了增强砼桩端下土体的挤密效果而填充的材料。
碎砖、碎砼块、水泥拌合物、碎石、卵石及矿渣等都可以作为填充料，其中水泥拌合物指水泥和粉煤灰与粗骨料按一定比例掺合的混合物,对于有些地质条件较好、挤密效果佳的土层，在施工载体桩时，可以不投填充料而对桩端土体直接夯实。
4.2 挤密土体是填充料周围被挤密的土体，距离填充料越远，对挤密土体影响越小。
4。
3载体由三部分组成：砼、夯实填充料、挤密土体。
从砼、夯实填充料到挤密土体，其压缩模量渐扩散。
根据施工经验以及桩端周围土体取样分析，载体的影响范围深度约为3~5m,直径约为2～3m，即施工完毕时，桩端下深3～5m，直径2~3m范围的土体都得到了有效挤密，载体的构造见图1。
4.4载体桩指由砼桩身和载体构成的桩。
载体桩技术的介绍
载体桩技术的介绍1载体桩工艺?的介绍1.1载体桩的定义载体桩是由混凝土桩身和复合载体构成的桩。
根据桩身施工的方法不同分为现浇载体桩和预制桩身载体桩。
载体桩是一种新的专利技术，它选择下部层位稳定、土性较好的土层作为被加固土层，以桩端土体为研究对象，利用重锤冲击成孔、沉管，当沉管到设计标高时，对桩端连续进行填料、夯实操作，用三击贯入度作为控制指标（三击贯入度为锤重35kN，上提6.0m，自由落体时三次贯入的累计深度），再填以干硬性混凝土或水硬性材料进行夯实，使桩端以下深度为3～5m、直径为2～3m约10m3的土体得到最有效的加固挤密，自上而下形成了由干硬性混凝土（水硬性材料）、填充料、挤密土体组成的复合载体，然后再放置钢筋笼、灌注混凝土形成载体桩，如图1。
1.2 载体桩剖面示意图1.3 载体桩的受力机理当承受竖向荷载作用下，载体桩荷载主要由载体承受，侧摩阻只占很小的比例。
从受力上分析，其受力类似一个扩展基础。
桩身可以等效为一传力杆件，复合载体受力等效为扩展基础的受力。
采用承台梁和载体桩的基础，其受力即可以等效为条形基础的受力；采用独立承台，载体桩的受力可以等效为柱下一独立基础的受力；采用满堂布置的载体桩，则其受力可以等效为筏板基础的受力。
1.4载体桩的应力传递简图从混凝土、夯实填充料到挤密土体，压缩模量逐级降低，形成多个软弱下卧层，应力被扩散，形成类似多级扩展基础的受力。
1.5 复合载体的载荷试验通州区武夷花园工程自地表向下依次为填土、粘质粉土和粉砂，以粉砂层作为持力层，其f k=160kPa,E S=12MPa。
现场施工载体桩，用重锤代替桩身，施工完毕后立即进行载荷试验，所有试桩极限承载力都大于1500kN。
载体桩计算书.pdf
载体桩计算书一、设计依据:按《载体桩设计规程》JGJ135-2007。
二、单桩竖向承载力的计算（一）、根据地质资料揭示，该工程地基回填土层达 4.5m，4.5m以下为粉质粘土，f ak=170Kpa；E s平均值=6.98Mpa，现采用载体桩设计处理软土地基。
（见图1）1、基础埋深d n=2.0m，载体定为2m。
载体下为-12.0m。
混凝土桩长的估算：L=8.0m。
2、最后三击贯入度以锤径为355mm，质量为3500kg的柱锤，落距6.0m，连续三次锤累计下沉量20cm。
（图纸填写15cm）。
3、γm取10KN；ηb取0；ηd取1.2～1.3。
4、载体等效计算面积A e（m2）据表 4.3.2 0.0＜I L≤0.25；地质资料I L=0.19 A e=2.2～2.6m2,现取A e=2.2m2计算。
5、单桩承载力特征值的估算：R a=f a×A ef a=f ak+ηbγ(b-3)+ ηdγm(d-0.5)f a=170+0+1.3×10×(12-0.5)=170+0+149.5=319.5kpa所以R a=286.5×2.2=702.9KN (取550 KN/支)三、单桩静载试验沉降计算(一)、现计得单桩承载力特征值：R a =550KN 验桩时单桩极限承载力：R amax =550×2(倍)=1100KN(二)、载体下扩散面积: A△R 取1.0mA=（0.42+2×1）×（0.42+2×1）=5.85m2 (三)、基底附加压力p 0:1、桩周摩阻力q sia 取10kpa 计算已知L=8m KNq sia 56.1051081416.342.02、kPaA q FP sia 99.16985.544.99485.556.10511000(四)、计算变形深度Z n)ln 4.05.2(b b Z n =2.4×(2.5-0.4×0.87546)=2.4×(2.5-0.35)=5.16m(取6.0m 计算)（五）、沉降计算（2＜b ≤4）取mz 6.01、各土层的压缩模量E S 值：根据青塘商场大楼地质资料揭示，各层土E S =6.98mpa 。
膨胀土地基载体桩承载力特性数值分析
膨胀土是一种具有吸水膨胀和失水收缩变形特性的非饱和土。
在天然状态下，膨胀土一般处硬塑的状态，具有较高的强度，但遇水即膨胀软化，失水收缩开裂，这种反复的膨胀收缩导致强度大幅降低，往往会造成工程病害。
作为一种新型桩型，载体桩通过夯填建筑垃圾加固桩端土体提高其承载力，具有施工简便、经济环保等特点，已得到广泛应用，在膨胀土地基中可减少地基胀缩变形量，有效解决对低层建筑物的不良影响。
与传统的扩底桩相比，载体桩的桩端土体影响区域较大，单桩承载力更高。
王虎妹等通过静载试验分析载体桩复合地基承载受力原理，并计算得出了承载受力与地基沉降的关系。
陈洪运等通过载体桩与C FG桩复合地基沉降变形的对比试验对载体桩复合地基在高速铁路深厚软弱地基加固中的沉降特性进行研究，结果表明载体桩复合地基沉降约为C FG桩复合地基的2倍。
但是，目前关于载体桩在膨胀土地基的相关研究报道仅见于工程实际应用中，有关桩基的承载受力机理和理论分析还有待研究。
本文基于极限平衡原理，推导在上拔荷载作用下载体桩的承载力公式。
利用膨胀土强度试验得到的力学参数，采用AB A QU S软件对膨胀土地基载体桩工作性状进行数值模拟分析，研究在不同含水率下，载体桩在抗压和抗拔2种不同工况下的极限承载力、桩身轴力及桩侧摩阻力的变化规律，研究结论对工程应用有重要参考意义。
1、理论分析载体桩是一种端承型桩，其荷载传递机理不同于一般的等直径桩。
通过上拔试验及颗粒流模拟发现扩底桩的滑移面呈倒锥形。
本文在上拔荷载作用下，假设载体桩的滑动破坏面如图1所示。
图1载体桩的滑动破裂面假设地基土是一种均质土，载体桩的破裂滑移面呈倒锥台形：取微单元利用静力平衡原理，假定破裂面的法向应力为ΔR，切向应力为ΔT，根据摩尔库伦原理则有：式中：K0为静止土压力系数；γ为均质土重度；ΔQ为单元重量。
由土体竖向静力平衡方程得：式中：土压力q=（L–z），则q=–γΔz。
对承载力与桩长求微分：将式（1）代入式（4），去除高阶项可得：代入K0=1–si nφ、q=γ（L–z），对式（5）进行积分得到极限承载力P。
各种桩的计算公式
七、灌注桩（1）打孔沉管灌注桩单打、复打：计量单位：m3V=管外径截面积×（设计桩长+加灌长度）设计桩长——根据设计图纸长度如使用活瓣桩尖包括预制桩尖，使用预制钢筋混凝土桩尖则不包括加灌长度——用来满足砼灌注充盈量，按设计规定；无规定时，按0.25m计取。
（2）、夯扩桩：计量单位：m3V1（一、二次夯扩）=标准管内径截面积×设计夯扩投料长度（不包括预制桩尖）V2（最后管内灌注砼）=标准管外径截面积×（设计桩长+0.25）设计夯扩投料长度——按设计规定计算。
（3）钻孔混凝土灌注桩成孔工程量，计量单位：m3钻土孔V=桩径截面积×自然地面至岩石表面的深度；钻岩孔V=桩径截面积×入岩深度度混凝土灌入工程量，计量单位：m3V=桩径截面积×有效桩长，有效桩长设计有规定按规定，无规定按下列公式：有效桩长=设计桩长（含桩尖长）+桩直径设计桩长——桩顶标高至桩底标高基础超灌长度——按设计要求另行计算。
泥浆运输工程量：计量单位：m3，工程量按成孔工程量计取。
八、人工挖孔桩（1）、人工挖孔工程量：计量单位：m3V（人工挖土）=护壁外围截面积×成孔长度成孔长度——自然地坪至设计桩底标高V（淤泥、流砂、岩石）=实际开挖（凿）量（2）砖、混凝土护壁及灌注桩芯混凝土工程量：计量单位：m3工程量按设计图示尺寸的实体积九、水泥搅拌桩、粉喷桩，以立方米计算V=（设计桩长+500MM）×设计桩截面面积（长度如有设计要求则按设计长度）。
双轴的工程量不得重复计算，群桩间的搭接不扣除。
十、长螺旋或旋挖法钻孔灌注桩，以立方米计算V=（设计桩长+500MM）×设计桩截面面积或螺旋外径面积（长度如有设计要求则按设计长度）。
十一、基坑锚喷护壁成孔及孔内注浆。
按设计图纸以延长米计算十二、护壁喷射混凝土按设计图纸以平方米计算。
十三、砖基础计算规则1、基础与墙身（柱身）的划分：（1）基础与墙（柱）身使用同一种材料时，以设计室内地面为界（有地下室者，以地下室室内设计地面为界），以下为基础，以上为墙（柱）身。
载体桩计算书
载体桩计算书一、设计依据:按《载体桩设计规程》JGJ135-2007。
二、单桩竖向承载力的计算（一）、根据地质资料揭示，该工程地基回填土层达4.5m，4.5m以下为粉质粘土，f ak=170Kpa；E s平均值=6.98Mpa，现采用载体桩设计处理软土地基。
（见图1）1、基础埋深d n=2.0m，载体定为2m。
载体下为-12.0m。
混凝土桩长的估算：L=8.0m。
2、最后三击贯入度以锤径为355mm，质量为3500kg的柱锤，落距6.0m，连续三次锤累计下沉量20cm。
（图纸填写15cm）。
3、γm取10KN；ηb取0；ηd取1.2～1.3。
4、载体等效计算面积A e（m2）据表4.3.2 0.0＜I L≤0.25；地质资料I L=0.19 A e=2.2～2.6m2,现取A e=2.2m2计算。
5、单桩承载力特征值的估算：R a=f a×A ef a=f ak+ηbγ(b-3)+ ηdγm(d-0.5)f a=170+0+1.3×10×(12-0.5)=170+0+149.5=319.5kpa所以R a=286.5×2.2=702.9KN (取550 KN/支)三、 单桩静载试验沉降计算(一)、现计得单桩承载力特征值：R a =550KN验桩时单桩极限承载力：R amax =550×2(倍)=1100KN(二)、载体下扩散面积: A△R 取1.0mA=（0.42+2×1）×（0.42+2×1）=5.85m 2(三)、基底附加压力p 0:1、桩周摩阻力q sia 取10kpa 计算 已知L=8mKN q sia 56.1051081416.342.0=⨯⨯⨯=∑2、kPa A q F P sia99.16985.544.99485.556.10511000==-=-=∑ (四)、计算变形深度Z n)ln 4.05.2(b b Z n -==2.4×(2.5-0.4×0.87546)=2.4×(2.5-0.35)=5.16m(取6.0m 计算)（五）、沉降计算（2＜b ≤4）取m z 6.0=∆1、各土层的压缩模量E S 值：根据青塘商场大楼地质资料揭示，各层土E S =6.98mpa 。
载体桩与夯扩桩
载体桩与夯扩桩是完全不同的桩型,可以从以下几方面进行比较: 1）工法不同：夯扩桩是通在锤击沉管灌注桩机械设备与施工法的基础上加以改进，增加1根内夯管，按照一定的施工工艺，采用夯扩的方式将桩端混凝土形成扩大头，桩身混凝土在桩锤和内夯管的作用下密实成型的施工工艺。
载体桩是通过柱锤或成拔管成孔，在桩端填料夯实形成载体，再浇注混凝土的施工工艺。
（2）构造不同：夯扩桩由混凝土桩身和扩大头构成，扩大头为桩底混凝土的扩大，为单一的混凝土材料，而载体桩由混凝土桩身和复合载体构成，复合载体是多种成分组成的复合体。
（3）研究重点不同：夯扩桩研究的重点为选择什么样的土层形成扩大头，以及采用什么样的工艺使桩端扩大头最大，而载体桩研究的重点为采取适当的能量、填以适当的填料实现土体的最大限度的密实，提高单桩承载力实现最低的造价。
（4）侧阻所占比例和承载力的计算方法不同：载体桩的承载力主要来源于复合载体，而载体的承载力源于应力扩散，侧摩阻所占的比较相当少，在设计中常常作为安全储备而不考虑，其承载力的计算方法为参照浅基础承载力的计算方法考虑；而夯扩桩的承载力一部分来源于扩大头外，还有相当一部分来于桩侧阻力，由于其桩端的承载力来源于端阻，其承载力有限，故设计中不能忽略侧阻，单桩承载力的计算按普通桩基础承载力的计算方法考虑。
（5）控制指标不同：夯扩桩研究通过对每次填的混凝土体积、外管上拔高度等的控制实现最大的扩大头面积，而载体桩的控制指标为三击贯入度，通过控制三击贯入度实现以达到设计要求的土体密实度。
该技术关键之处主要有三点：一是扩大了桩端的承载面积，据开挖实测，在一般粘性土中，其承载面积扩大了近十倍。
二是桩身承受的集中荷载能过“复合载体”的分层扩散作用，消除了桩端的应力集中现象，将桩端的应力水平逐层降低至天然土体能够承受的程度，从而改善了土体的受力状态，提高了桩的承载能力。
三是在夯扩“复合载体”的过程中，对其所在的土层进行了有效地加固挤密，显著地改善了原状土层的土性。
载体桩施工及验收规程
载体桩的组成总结1、门式架2、主卷扬机拉柱锤3、副卷扬机压护筒4、拉护筒5、配电箱6、行走底盘7、载体桩：由混凝土桩身和载体桩构成的桩8、挤密土体：夯扩填料时周围被挤密土体。
9、载体桩的持力层：直接承受载体桩所传递的荷载的土层。
10、被加固土层：载体所在的土层11、填充料：为挤密桩端地基土而填入的材料，包括碎砖、碎混凝土块、水泥拌合物、碎石、卵石及矿渣等。
12、载体：由混凝土、夯实填充料、挤密土体三部分构成的承载体。
13、钢护筒：钢护筒一般采用直径为325mm~80mm的无缝钢管14、标准的三击贯入：指填充料夯实后，以锤径355mm，质量3.5t的细长锤，落距6.0m自由落体，连续夯击三次后锤的累积下沉量。
三击贯入度满足设计要求后，迅速填入干硬混凝土进行夯实，夯填量以控制锤底出护筒1-2cm15、柱锤：直径为250~700mm，长为3000~5000mm，质量为1.5~5t，用以夯实填充料和混凝土的锤。
重3.5吨7000斤。
16、施工现场地面标高宜高出桩顶设计标高0.4~0.8m，混凝土灌注顶面应高出桩顶设计标高0.3~.05m。
17、浇注完混凝土后，拔出护筒时速度要均匀，含水率小的填土、粉土、粘性土，以1~2m/min为宜，对含水率较大的填土、粉土、淤泥质土，粘性土和砂土，以1m/min为宜，在软弱土层与较硬土层交界处宜控制在0.3~0.8m/min。
18、施工夯扩体的投料量符合下列规定：1、在基桩施工时，应采取相措施防止相邻桩的不良影响，且应控制邻桩的竖向位移，当邻近桩混凝土已经达到终凝时，邻桩的竖向位移，当邻近桩混凝土已经达到终凝时，邻桩的竖向位移不得大于20mm；若混凝土未达到终凝时，相邻桩的竖向位移不大于50mm；2、在满足以上情况下，以三击贯入度控制夯扩体的投料量。
对于桩径为300~500mm的，其填料量不宜大于1.8m3。
对于桩径大于500mm的，其填料量可适当增加19、三击贯入度满足设计要求后，迅速填入干硬混凝土进行夯实，夯填量以控制锤底出护筒1-2cm，或齐平为准。