矩形板式桩基础计算书

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矩形板式桩基础计算书

矩形板式桩基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.00×5.00×(1.25×25.00+0.00×19.00)=781.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×781.25=937.50kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.802+3.802)0.5=5.37m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(687.95+781.25)/4=367.30kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(687.95+781.25)/4+(797.79+37.44×1.25)/5.37=524.46kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(687.95+781.25)/4-(797.79+37.44×1.25)/5.37=210.14kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(837.54+937.50)/4+(1172.02+24.74×1.25)/5.37=667.60kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(837.54+937.50)/4-(1172.02+24.74×1.25)/5.37=219.92kN四、桩承载力验算桩身周长：u= 4d=4×0.45=1.8m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.452/4=0.20 m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.8×(2.00×6.00+1.20×10.00+1.50×7.00+3.00×7.00+1.20×18.00+3.00×35.0)+1400.00×0.2= 480.10kNQ k=293.84kN≤R a=607.78kNQ kmax=451.00kN≤1.2R a=1.2×607.78=729.336kN满足要求！1.8(12+12+10.5+21+21.6+105)+280=1.8*182.1+280=327.78+280=607.78 2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=136.68kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条。

T6515-8B塔吊矩形板式桩基础计算书15米

矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017、塔机属性、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算-4承台底标高d1(m)基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(h cγ+h' γ ')=6.5 × 6.5 × (1.4 × 25+0× 19)=1478.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35 ×1478.75=1996.312kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.82+4.82)0.5=6.788m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(558+1478.75)/4=509.188kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk 'h)/L=(558+1478.75)/4+(2322+86 1.4×)/6.788=868.987kNQ kmin =(F k'+G k )/n-(M k'+F Vk 'h)/L=(558+1478.75)/4-(2322+86 1.4×)/6.788=149.388kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4+(3134.7+116.1 1.4)/×6.788=1173.132kNQ min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4-(3134.7+116.1 1.4)/6×.788=201.674kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=π d=3.14 × 0.5=1.571mh b/d=1 ×1000/500=2<5λp=0.16h b/d=0.16 2×=0.32空心管桩桩端净面积：A j=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14 [×0.52-(0.5-20×.125)2]/4=0.147m2空心管桩敞口面积：A p1=π (d-2t)2/4=3.14 (×0.5-2 0×.125)2/4=0.049m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(6.5/2,5)=3.25mf ak=(0.55 2×60)/3.25=143/3.25=44kPa承台底净面积：A c=(bl-n(A j+A p1))/n=(6.5 6.×5-4×(0.147+0.049))/4=10.366m2 复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣs q ia·l i+q pa·(A j+λp A p1)+ ηc f ak A c=0.8 ×1.571 ×(2.7 ×12+1.5 ×70+6.1 ×40+0.7×80)+3500×(0.147+0.32 0×.049)+0.1 4×4×10.366=1164.715kNQ k=509.188kN ≤R a=1164.715kNQ kmax=868.987kN ≤ 1.2a R=1.2 ×1164.715=1397.658kN 满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin =149.388kN ≥0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=15 ×3.142 ×10.72/4=1349mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1173.132kN桩身结构竖向承载力设计值：R=1500kNQ=1173.132kN≤1500kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin =149.388kN ≥0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Q kmin =149.388kN ≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重F max=F/n+M/L=753.3/4+3134.7/6.788=650.11kNF min =F/n-M/L=753.3/4-3134.7/6.788=-273.46kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=650.11 (4×.8-1.8)/2=975.165kN.mM y= F max (a l-B)/2=650.11 (4×.8-1.8)/2=975.165kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-273.46 (4×.8-1.8)/2=-410.19kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-273.46 (4×.8-1.8)/2=-410.19kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=753.3/4 + 3134.7/6.788=650.11kN 受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1339)1/4=0.879 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25ma1l=(a l-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25m 剪跨比：λb'=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；λl'= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；承台剪切系数：αb=1.75/( bλ+1)=1.75/(0.934+1)=0.905αl=1.75/( l+λ1)=1.75/(0.934+1)=0.905βhsαb f t bh0=0.879 ×0.905 ×1.57 ×103×6.5 ×1.339=10873.203kN3βhsαl f t lh0=0.879 ×0.905 ×1.57 ×103×6.5 ×1.339=10873.203kNV=650.11kN≤ min( hβsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=10873.203kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2 ×1.339=4.478ma b=4.8m>B+2h0=4.478m，a l=4.8m>B+2h0=4.478m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1mc l=(l-a l+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1m 角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；λl''= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；角桩冲切系数：β1b=0.56/( bλ+0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494β1l=0.56/( l+λ0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494[ β1b(c b+a lb/2)+ β1l(c l+a ll/2)] hβp·f t·h0=[0.494 (×1.1+1.25/2)+0.494 (1.1×+1.25/2)]0.9×5 ×1570×1.339=3403.902kNN l=V=650.11kN≤[1βb(c b+a lb/2)+ β1l (c l+a ll /2)] hβp·f t·h0=3403.902kN 满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=975.165 1×06/(1 ×16.7 ×6500×13392)=0.005 ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2 0×.005)0.5=0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.997A S1=M y/(γS1h0f y1)=975.165 1×06/(0.997 1×339×300)=2434mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A 1=max(A S1, ρbh0)=max(2434,0.00156×500×1339)=13056mm2承台底长向实际配筋：A S1'=15824mm2≥A1=13056mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x /(α2f c lh02)=975.165 ×106/(1 ×16.7 ×6500×13392)=0.0050.5 0.5ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2 0×.005)0.5=0.005γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.997A S2=M x/(γS2h0f y1)=975.165 1×06/(0.997 1×339×300)=2434mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A 2=max(A S2, ρlh0)=max(2434,0.00156×500×1339)=13056mm2承台底短向实际配筋：A S2'=15824mm2≥A2=13056mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/( α1f c bh02)=410.19 1×06/(1 ×16.7 ×6500×13392)=0.002 ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2 0×.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=410.19 1×06/(0.999 1×339×300)=1023mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3,ρbh0,0.5A S1')=max(1023,0.0015 65×00×1339,0.5 1×5824)=13056mm2承台顶长向实际配筋：A S3'=15824mm2≥A3=13056mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=410.19 1×06/(1 ×16.7 ×6500×13392)=0.002 ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2 0×.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S4=M'x/(γS2h0f y1)=410.19 1×06/(0.999 1×339×300)=1023mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A 4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(1023,0.0015 650×0×1339,0.5 ×15824)=13056mm2承台顶面短向配筋：A S4'=15824mm2≥A4=13056mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HPB300 10@500。

塔吊矩形板式基础计算书

塔吊矩形板式基础计算书一、计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011二、塔机属性三、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m) 6.5 基础宽b(m)6.5基础高度h(m)1.4基础参数基础混凝土强度等级 C35基础混凝土自重γc(kN/m 3)25基础上部覆土厚度h ’(m)0 基础上部覆土的重度19基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=6.5×6.5×1.4×25=1478.75kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1478.75=1996.312kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=M k'=2695.1kN·mF vk''=F vk'/1.2=97/1.2=80.833kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=M'=3638.385kN·mF v''=F v'/1.2=130.95/1.2=109.125kN基础长宽比：l/b=6.5/6.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=6.5×6.52/6=45.771m3W y=bl2/6=6.5×6.52/6=45.771m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k''b/(b2+l2)0.5=2695.1×6.5/(6.52+6.52)0.5=1905.723kN·mM ky=M k''l/(b2+l2)0.5=2695.1×6.5/(6.52+6.52)0.5=1905.723kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(624.5+1478.75)/42.25-1905.723/45.771-1905.723/45.771=-33.49 1<0偏心荷载合力作用点在核心区外。

矩形板式桩基础计算书

矩形板式桩基础计算书一、参数信息二、桩顶作用效应计算（图1）承台配筋图（图2）桩配筋图（图3）基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.35×25+0×50)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×843.75=1139.063kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Gk1+Gk)/n=(330+843.75)/4=293.438kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(Gk1+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(330+843.75)/4+(1292+14.1×1.35)/5.091=550.94 9KNQ kmin=(Gk1+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(330+843.75)/4-(1292+14.1×1.35)/5.091=35.926K N2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(366.2+1139.063)/4+(1.35×1292+14.1×1.35×1.35)/5.09 1=723.956kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(366.2+1139.063)/4-(1.35×1292+14.1×1.35×1.35)/5.091 =28.675kN三、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14159×0.5=1.571m桩端面积：A p=πd2/4=3.14159×0.5×0.5/4=0.196m2承载力计算深度：min(b/2,5)=2.5m承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(5×5-4×0.196)/4=6.054m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+εc f ak A c=1×1.571×534.78+1651.568×0.196+0.1×6.054×120.09 2=1237.014kNQ k=293.438kN≤R a=1237.014kNQ kmax=550.949kN≤1.2R a=1.2×1237.014=1484.417kN满足要求2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin= 35.926KN≥0 kN满足要求不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=10×3.14159×14/1000×14/1000/4=0.002m2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=723.956kN桩身结构竖向承载力设计值：R=1800kNQ=723.956kN<=R=1800kN满足要求(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=35.926kN≥0 kN满足要求不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009，第6.2.2条：纵向钢筋的最小配筋率，对于灌注桩不宜小于0.2%~0.65%（小直径桩取最高值）；对于预制桩不宜小于0.8%；对于预应力管桩不宜小于0.45%。

5710矩形板式基础计算书

3#5710矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k矩形板式基础布置图G k=blhγc=5.5×5.5×1.25×25=945.31kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×945.31=1134.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1-G3R G3-G4R G4+0.5F vk'H/1.2=32.8×20.8-17.6×5.6-135×10.6+0.5×85.97×43/1.2=692.98kN·mF vk''=F vk'/1.2=85.97/1.2=71.64kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.5F vk'H/1.2=1.2×(32.8×20.8-17.6×5.6-135×10.6)+1.4×0.5×85.97×43/1.2=1139.63kN·mF v''=F v'/1.2=120.36/1.2=100.3kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=5.5×5.52/6=27.73m3W y=bl2/6=5.5×5.52/6=27.73m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1001.04×5.5/(5.52+5.52)0.5=707.84kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1001.04×5.5/(5.52+5.52)0.5=707.84kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(454.2+945.31)/30.25-707.84/27.73-707.84/27.73=-4.79<0偏心荷载合力作用点在核心区外。

中联TC6012-6 QTZ80矩形板式基础计算书

矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图G k=blhγc=5.8×5.8×1.3×25=1093.3kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1093.3=1475.955kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1677.3kN·mF vk''=F vk'/1.2=80.4/1.2=67kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2264.355kN·mF v''=F v'/1.2=108.54/1.2=90.45kN基础长宽比：l/b=5.8/5.8=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=5.8×5.82/6=32.519m3W y=bl2/6=5.8×5.82/6=32.519m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1677.3×5.8/(5.82+5.82)0.5=1186.03kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1677.3×5.8/(5.82+5.82)0.5=1186.03kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(443.9+1093.3)/33.64-1186.03/32.519-1186.03/32.519=-27.249<0偏心荷载合力作用点在核心区外。

T6515-8B塔吊矩形板式桩基础计算书15米

矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算承台底标高d1(m) -4基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=6.5×6.5×(1.4×25+0×19)=1478.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1478.75=1996.312kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.82+4.82)0.5=6.788m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(558+1478.75)/4=509.188kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(558+1478.75)/4+(2322+86×1.4)/6.788=868.987kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(558+1478.75)/4-(2322+86×1.4)/6.788=149.388kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4+(3134.7+116.1×1.4)/6.788=1173.132kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4-(3134.7+116.1×1.4)/6.788=201.674kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.571mh b/d=1×1000/500=2<5λp=0.16h b/d=0.16×2=0.32空心管桩桩端净面积：A j=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.52-(0.5-2×0.125)2]/4=0.147m2 空心管桩敞口面积：A p1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.5-2×0.125)2/4=0.049m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(6.5/2,5)=3.25mf ak=(0.55×260)/3.25=143/3.25=44kPa承台底净面积：A c=(bl-n(A j+A p1))/n=(6.5×6.5-4×(0.147+0.049))/4=10.366m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·(A j+λp A p1)+ηc f ak A c=0.8×1.571×(2.7×12+1.5×70+6.1×40+0.7×80)+350 0×(0.147+0.32×0.049)+0.1×44×10.366=1164.715kNQ k=509.188kN≤R a=1164.715kNQ kmax=868.987kN≤1.2R a=1.2×1164.715=1397.658kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=149.388kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=15×3.142×10.72/4=1349mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1173.132kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1500kNQ=1173.132kN≤1500kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=149.388kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Q kmin=149.388kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=753.3/4+3134.7/6.788=650.11kNF min=F/n-M/L=753.3/4-3134.7/6.788=-273.46kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=650.11×(4.8-1.8)/2=975.165kN.mM y= F max (a l-B)/2=650.11×(4.8-1.8)/2=975.165kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-273.46×(4.8-1.8)/2=-410.19kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-273.46×(4.8-1.8)/2=-410.19kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=753.3/4 + 3134.7/6.788=650.11kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1339)1/4=0.879塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25ma1l=(a l-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25m剪跨比：λb'=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；λl'= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.934+1)=0.905αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.934+1)=0.905βhsαb f t bh0=0.879×0.905×1.57×103×6.5×1.339=10873.203kNβhsαl f t lh0=0.879×0.905×1.57×103×6.5×1.339=10873.203kNV=650.11kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=10873.203kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2×1.339=4.478ma b=4.8m>B+2h0=4.478m，a l=4.8m>B+2h0=4.478m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1mc l=(l-a l+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；λl''= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.494×(1.1+1.25/2)+0.494×(1.1+1.25/2)]×0.95×157 0×1.339=3403.902kNN l=V=650.11kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=3403.902kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=975.165×106/(1×16.7×6500×13392)=0.005ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.997A S1=M y/(γS1h0f y1)=975.165×106/(0.997×1339×300)=2434mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(2434,0.0015×6500×1339)=13056mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=15824mm2≥A1=13056mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=975.165×106/(1×16.7×6500×13392)=0.005ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.997A S2=M x/(γS2h0f y1)=975.165×106/(0.997×1339×300)=2434mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(2434,0.0015×6500×1339)=13056mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=15824mm2≥A2=13056mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=410.19×106/(1×16.7×6500×13392)=0.002ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=410.19×106/(0.999×1339×300)=1023mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3,ρbh0,0.5A S1')=max(1023,0.0015×6500×1339,0.5×15824)=13056mm2 承台顶长向实际配筋：A S3'=15824mm2≥A3=13056mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=410.19×106/(1×16.7×6500×13392)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S4=M'x/(γS2h0f y1)=410.19×106/(0.999×1339×300)=1023mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(1023,0.0015×6500×1339,0.5 ×15824)=13056mm2承台顶面短向配筋：A S4'=15824mm2≥A4=13056mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HPB300 10@500。

6015矩形板式桩基础计算书

6015矩形板式桩基础计算书矩形板式桩基础计算书⼀、塔机属性⼆、塔机荷载1、塔机传递⾄基础荷载标准值2、塔机传递⾄基础荷载设计值三、桩顶作⽤效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上⼟的⾃重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.6×4.6×(1×25+0×19)=529kN承台及其上⼟的⾃重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×529=714.15kN 桩对⾓线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.22+3.22)0.5=4.53m 1、荷载效应标准组合轴⼼竖向⼒作⽤下：Q k=(F k+G k)/n=(681+529)/4=302.5kN荷载效应标准组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(681+529)/4+(4647+156.2×1)/4.53=1363.87kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(681+529)/4-(4647+156.2×1)/4.53=-758.87kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(919.35+714.15)/4+(6273.45+210.87×1)/4.53=1841.22kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(919.35+714.15)/4-(6273.45+210.87×1)/4.53=-1024.47kN 四、桩承载⼒验算1、桩基竖向抗压承载⼒计算桩⾝周长：u=πd=3.14×0.7=2.2m桩端⾯积：A p=πd2/4=3.14×0.72/4=0.38m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.2×(7.79×35+2×50+5.73×54+1.48×55)+500×0.38=1871.38kN Q k=302.5kN≤R a=1871.38kNQ kmax=1363.87kN≤1.2R a=1.2×1871.38=2245.66kN满⾜要求！2、桩基竖向抗拔承载⼒计算Q kmin=-758.87kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔⼒：Q k'=758.87kN桩⾝的重⼒标准值：G p=l t A pγz=17×0.38×25=163.56kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=2.2×(0.7×7.79×35+0.7×2×50+0.7×5.73×54+0.7×1.48×55)+163.56 =1338.83kN Q k'=758.87kN≤R a'=1338.83kN满⾜要求！3、桩⾝承载⼒计算纵向普通钢筋截⾯⾯积：A s=nπd2/4=12×3.14×182/4=3054mm2(1)、轴⼼受压桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向压⼒设计值：Q=Q max=1841.22kN桩⾝结构竖向承载⼒设计值：R=2050kN满⾜要求！(2)、轴⼼受拔桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉⼒设计值：Q'=-Q min=1024.47kNf y A S=360×3053.63×10-3=1099.31kNQ'=1024.47kN≤f y A S=1099.31kN满⾜要求！4、桩⾝构造配筋计算A s/A p×100%=(3053.63/(0.38×106))×100%=0.79%≥0.65%满⾜要求！五、承台计算1、荷载计算承台有效⾼度：h0=1000-50-20/2=940mmM=(Q max+Q min)L/2=(1841.22+(-1024.47))×4.53/2=1848.09kN·mX⽅向：M x=Ma b/L=1848.09×3.2/4.53=1306.8kN·mY⽅向：M y=Ma l/L=1848.09×3.2/4.53=1306.8kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=919.35/4 + 6273.45/4.53=1616.09kN受剪切承载⼒截⾯⾼度影响系数：βhs=(800/940)1/4=0.96塔吊边缘⾄⾓桩内边缘的⽔平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.2-2-0.7)/2=0.25ma1l=(a l-B-d)/2=(3.2-2-0.7)/2=0.25m 剪跨⽐：λb'=a1b/h0=250/940=0.27，取λb=0.27；λl'= a1l/h0=250/940=0.27，取λl=0.27；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.27+1)=1.38αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.27+1)=1.38βhsαb f t bh0=0.96×1.38×1.57×103×4.6×0.94=9013.53kNβhsαl f t lh0=0.96×1.38×1.57×103×4.6×0.94=9013.53kNV=1616.09kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=9013.53kN满⾜要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2+2×0.94=3.88ma b=3.2m≤B+2h0=3.88m，a l=3.2m≤B+2h0=3.88m⾓桩位于冲切椎体以内，可不进⾏⾓桩冲切的承载⼒验算！4、承台配筋计算(1)、承台底⾯长向配筋⾯积αS1= M y/(α1f c bh02)=1306.8×106/(1.03×16.7×4600×9402)=0.019δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019γS1=1-δ1/2=1-0.019/2=0.991A S1=M y/(γS1h0f y1)=1306.8×106/(0.991×940×360)=3899mm2最⼩配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1,ρbh0)=max(3899,0.002×4600×940)=8648mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=9347mm2≥A1=8648mm2满⾜要求！(2)、承台底⾯短向配筋⾯积αS2= M x/(α2f c bh02)=1306.8×106/(1.03×16.7×4600×9402)=0.019δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019γS2=1-δ2/2=1-0.019/2=0.991A S2=M x/(γS2h0f y1)=1306.8×106/(0.991×940×360)=3899mm2最⼩配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×4600×940)=8648mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=9347mm2≥A2=8648mm2满⾜要求！(3)、承台顶⾯长向配筋⾯积承台顶长向实际配筋：A S3'=6108mm2≥0.5A S1'=0.5×9347=4674mm2满⾜要求！(4)、承台顶⾯短向配筋⾯积承台顶长向实际配筋：A S4'=6108mm2≥0.5A S2'=0.5×9347=4674mm2满⾜要求！(5)、承台竖向连接筋配筋⾯积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

1矩形板式桩基础方案及计算书-14页精选文档

目录第一章工程概况----------------------------------------------------- 2一、工程概况--------------------------------------------------- 2二、塔吊选型--------------------------------------------------- 2三、塔吊平面位置----------------------------------------------- 3四、地质条件--------------------------------------------------- 4第二章编制依据----------------------------------------------------- 4第三章施工计划----------------------------------------------------- 5一、材料与设备计划--------------------------------------------- 5第四章施工工艺技术------------------------------------------------- 5一、技术参数--------------------------------------------------- 5二、施工工艺流程----------------------------------------------- 6三、施工方法--------------------------------------------------- 6四、检查验收--------------------------------------------------- 6第五章计算书------------------------------------------------------- 8第六章相关图------------------------------------------------------ 15第 1 页第一章工程概况一、工程概况1、工程基本情况二、塔吊选型本工程选用1台塔吊为浙江省建机集团生产的QTZ80（ZJ5710）第 2 页塔机固定在基础上，在塔机未采用附着装置前，对基础产生的载荷值。

矩形板式基础计算书(63型及80型)

矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图G k=blhγc=6×6×1.35×25=1215kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1215=1640.25kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1552kN·mF vk''=F vk'/1.2=73.9/1.2=61.583kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2095.2kN·mF v''=F v'/1.2=99.765/1.2=83.138kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=6×62/6=36m3W y=bl2/6=6×62/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1552×6/(62+62)0.5=1097.43kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1552×6/(62+62)0.5=1097.43kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(514+1215)/36-1097.43/36-1097.43/36=-12.941<0偏心荷载合力作用点在核心区外。

(2)、偏心距验算偏心距：e=(M k+F Vk h)/(F k+G k)=(1552+73.9×1.35)/(514+1215)=0.955m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(62+62)0.5/2-0.955=3.287m偏心距在x方向投影长度：e b=eb/(b2+l2)0.5=0.955×6/(62+62)0.5=0.676m偏心距在y方向投影长度：e l=el/(b2+l2)0.5=0.955×6/(62+62)0.5=0.676m偏心荷载合力作用点至e b一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-e b=6/2-0.676=2.324m偏心荷载合力作用点至e l一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-e l=6/2-0.676=2.324m b'l'=2.324×2.324=5.403m2≥0.125bl=0.125×6×6=4.5m2满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值P kmin=-12.941kPaP kmax=(F k+G k)/3b'l'=(514+1215)/(3×2.324×2.324)=106.665kPa3、基础轴心荷载作用应力P k=(F k+G k)/(lb)=(514+1215)/(6×6)=48.028kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak+εbγ(b-3)+εdγm(d-0.5)=130.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(1.35-0.5)=172.94kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P k=48.028kPa≤f a=172.94kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=106.665kPa≤1.2f a=1.2×172.94=207.528kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1350-(50+20/2)=1290mmX轴方向净反力：P xmin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(514.000/36.000-(1552.000+61.583×1.350)/36.000) =-42.043kPaP xmax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(514.000/36.000+(1552.000+61.583×1.350)/36.00 0)=80.593kPa假设P xmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)P xmax/b=((6.000+1.600)/2)×80.593/6.000=51.042kPaY轴方向净反力：P ymin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(514.000/36.000-(1552.000+61.583×1.350)/36.000) =-42.043kPaP ymax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(514.000/36.000+(1552.000+61.583×1.350)/36.00 0)=80.593kPa假设P ymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)P ymax/l=((6.000+1.600)/2)×80.593/6.000=51.042kPa基底平均压力设计值：p x=(P xmax+P1x)/2=(80.593+51.042)/2=65.817kPap y=(P ymax+P1y)/2=(80.593+51.042)/2=65.817kPa基础所受剪力：V x=|p x|(b-B)l/2=65.817×(6-1.6)×6/2=868.789kNV y=|p y|(l-B)b/2=65.817×(6-1.6)×6/2=868.789kNX轴方向抗剪：h0/l=1290/6000=0.215≤40.25βc f c lh0=0.25×1×16.7×6000×1290=32314.5kN≥V x=868.789kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1290/6000=0.215≤40.25βc f c bh0=0.25×1×16.7×6000×1290=32314.5kN≥V y=868.789kN满足要求！作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z+p cz=0+0=0kPa≤f az=324.94kPa满足要求！四、基础配筋验算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2p x l/8=(6-1.6)2×65.817×6/8=955.668kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2p y b/8=(6-1.6)2×65.817×6/8=955.668kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1f c bh02)=955.668×106/(1×16.7×6000×12902)=0.006δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-δ1/2=1-0.006/2=0.997A S1=|MⅡ|/(γS1h0f y1)=955.668×106/(0.997×1290×300)=2477mm2基础底需要配筋：A1=max(2477，ρbh0)=max(2477，0.0015×6000×1290)=11610mm2基础底长向实际配筋：A s1'=12874mm2≥A1=11610mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1f c lh02)=955.668×106/(1×16.7×6000×12902)=0.006δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-δ2/2=1-0.006/2=0.997A S2=|MⅠ|/(γS2h0f y2)=955.668×106/(0.997×1290×300)=2477mm2基础底需要配筋：A2=max(2477，ρlh0)=max(2477，0.0015×6000×1290)=11610mm2 基础底短向实际配筋：A S2'=12874mm2≥A2=11610mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：A S3'=7884.54mm2≥0.5A S1'=0.5×12874=6437mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：A S4'=7884.54mm2≥0.5A S2'=0.5×12874=6437mm2 满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10@500。

新5#矩形板式桩基础计算书

西陵区城中村改造安置房项目（黑虎山安置房小区）5#、7#楼及地下室工程5#楼塔式起重机矩形板式桩基础专项方案设计编制人：审核人：批准人：编制日期：一、工程概况（一）工程简介 (3)（二）结构概况 (3)二、编制依据 (4)三、塔吊平面布置 (5)四、塔吊基础验算.............................................................6~14一、工程概况（一）工程简介（二）结构概况西陵区城中村棚户区改造安置房5#~7#楼工程建设地点:宜昌市西陵区窑湾乡黑虎山村七组、峡州大道以西、中南路延伸段以南；该工程地下室为一层，地下一层层高为5.17米、地下一层层高为3米。

地上分为5#、6#、7#、8#塔楼；5#~8#楼均为29层，塔楼属于框架剪力墙结构；基础开挖采用旋挖灌注桩，接卸开挖。

其中5#楼为桩基筏板基础、6#为桩基筏板基础，嵌岩基础、7#楼为桩基承台基础、8#楼为桩基承台基础。

地下室属于桩基承台基础。

本方案5#楼塔吊基础采用矩形板式桩基础。

基础桩采用四根直径为1000mm、。

桩基入持力层中风化粉砂岩1000mm。

主筋16ɸ14.箍筋采用螺纹箍8ɸ@200均分布置。

矩形承台尺寸为5M×5M×1.2M(承台高），其中底部钢筋为HRB400，18ɸ120均分布置。

顶部钢筋为HRB400,16ɸ100均分布置。

二、编制依据1. 业主提供的建筑总平面图、结构施工图等相关设计图纸；2. 《西陵区城中村棚户区改造安置房5#~7#楼工程楼场地岩土工程详细勘察报告》；3. 类似工程的相关经验；4. 中联重科股份有限公司塔式起重机型号QTZ80(5510)使用说明书；5. 国家及地方有关施工规范标准。

6. 本专项施工方案适用规范：《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《塔式起重机》GB/T5031-2008《塔式起重机安全规程》GB5144-2006《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-2010三、塔吊场地平面布置图四、塔吊基础验算矩形板式桩基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ80（5210）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40.3塔机独立状态的计算高度H(m) 40.3塔身桁架结构角钢塔身桁架结构宽度B(m) 1.6塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 96.04起重臂自重G1(kN) 65.1k承台布置桩数n 4 承台高度h(m) 1.2 承台长l(m) 5 承台宽b(m) 5 承台长向桩心距a l(m) 2.5 承台宽向桩心距a b(m) 2.5 桩直径d(m) 1承台参数承台混凝土等级C35 承台混凝土自重γC(kN/m3) 25 承台上部覆土厚度h'(m) 0 承台上部覆土的重度γ'(kN/m3) 19 承台混凝土保护层厚度δ(mm)50 配置暗梁否矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.2×25+0×19)=750kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×750=900kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(2.52+2.52)0.5=3.54m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(371.14+750)/4=280.28kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(371.14+750)/4+(1140.74+31.14×1.2)/3.54=613.5kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(371.14+750)/4-(1140.74+31.14×1.2)/3.54=-52.93kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(457.37+900)/4+(1577.72+24.33×1.2)/3.54=793.85kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(457.37+900)/4-(1577.72+24.33×1.2)/3.54=-115.16kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×1=3.14m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×12/4=0.79m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mf ak=(2.5×100)/2.5=250/2.5=100kPa承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(5×5-4×0.79)/4=5.46m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=uΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=3.14×(9×10+5×24+1×100)+3000×0.79+0.1×100×5.46=338 4.73kNQ k=280.28kN≤R a=3384.73kNQ kmax=613.5kN≤1.2R a=1.2×3384.73=4061.68kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-52.93kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=52.93kN桩身的重力标准值：G p=l t A pγz=15×0.79×25=294.52kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=3.14×(0.5×9×10+0.7×5×24+1×1×100)+294.52=1013.95kNQ k'=52.93kN≤R a'=1013.95kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=16×3.14×142/4=2463mm2纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=1×3.14×10.72/4=90mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=793.85kN桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=115.16kNf y A S+f py A ps=(300×2463.01+1040×89.92)×10-3=832.42kNQ'=115.16kN≤f y A S+f py A ps=832.42kN满足要求！五、承台计算承台有效高度：h0=1200-50-18/2=1141mmM=(Q max+Q min)L/2=(793.85+(-115.16))×3.54/2=1199.76kN·mX方向：M x=Ma b/L=1199.76×2.5/3.54=848.36kN·mY方向：M y=Ma l/L=1199.76×2.5/3.54=848.36kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=457.37/4 + 1577.72/3.54=560.59kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1141)1/4=0.92塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(2.5-1.6-1)/2=-0.05ma1l=(a l-B-d)/2=(2.5-1.6-1)/2=-0.05m 剪跨比：λb'=a1b/h0=-50/1141=-0.04，取λb=0.25；λl'= a1l/h0=-50/1141=-0.04，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαb f t bh0=0.92×1.4×1.57×103×5×1.14=11474.52kNβhsαl f t lh0=0.92×1.4×1.57×103×5×1.14=11474.52kNV=560.59kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=11474.52kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.14=3.88ma b=2.5m≤B+2h0=3.88m，a l=2.5m≤B+2h0=3.88m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=848.36×106/(1.03×16.7×5000×11412)=0.008ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008γS1=1-ζ1/2=1-0.008/2=0.996A S1=M y/(γS1h0f y1)=848.36×106/(0.996×1141×360)=2074mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(2074,0.002×5000×1141)=11410mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=12978mm2≥A1=11410mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=848.36×106/(1.03×16.7×5000×11412)=0.008ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008γS2=1-ζ2/2=1-0.008/2=0.996A S2=M x/(γS2h0f y1)=848.36×106/(0.996×1141×360)=2074mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5000×1141)=11410mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=12978mm2≥A2=11410mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=8579mm2≥0.5A S1'=0.5×12978=6489mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=8579mm2≥0.5A S2'=0.5×12978=6489mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

QTZ6021板式桩基础塔吊方案计算书

QTZ6021板式桩基础塔吊方案计算书（按JGJ187-2009规范）矩形板式桩基础计算书一、塔机属性塔机型号 QTZ6021 塔机独立状态的最大起吊高度 H 0 (m) 40.00 塔机独立状态的计算高度 H(m) 43.00 塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度 B(m) 1.60 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1 、塔机自身荷载标准值塔身自重 G 0矩形板式桩基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图QTZ6021板式桩基础塔吊方案计算书（按JGJ187-2009规范）(2)1 、塔机自身荷载标准值塔身自重 G 0 (kN) 251.00 起重臂自重 G 1 (kN) 37.40 起重臂重心至塔身中心距离 R G1 22.00 小车和吊钩自重 G2 (kN) 3.80 最大起重荷载 Q max (kN) 60.00 小车和吊钩至塔身中心的最小距离1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251.00起重臂自重G1(kN)37.40起重臂重心至塔身中心距离R G122.00小车和吊钩自重G2(kN) 3.80最大起重荷载Q max(kN)60.00小车和吊钩至塔身中心的最小距离R Qmax(m)11.50最小起重荷载Q min(kN)10.00最大吊物幅度R Qmin(m)50.00最大起重力矩M2(kN·m)Max[60.00×11.50，10.00×50.00]＝690.002、风荷载标准值W k(kN/m2)QTZ6021板式桩基础塔吊方案计算书（按JGJ187-2009规范）(3)3 、塔机传递至承台荷载标准值工作状态塔机自重标准值 F k1 (kN)251.00+37.40+3.80+19.80+89.40 ＝ 401.40 起重荷载标准值 F Qk (kN) 60.00 竖向荷载标准值 F k (kN) 401.40+60.00 ＝ 461.40 水平荷载标准值 F v3、塔机传递至承台荷载标准值4、塔机传递至承台荷载设计值QTZ6021板式桩基础塔吊方案计算书（按JGJ187-2009规范）(4)三、桩顶作用效应计算承台布置桩数 n 4 承台高度 h(m) 1.25 承台长 l(m)4.80 承台宽 b(m) 4.80 承台长向桩心距 a l (m) 3.60 承台宽向桩心距 a b (m) 3.60 桩直径 d(m) 0.60 承台参数承台混凝土等级 C25 承台混三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m) 1.25承台长l(m) 4.80承台宽b(m) 4.80承台长向桩心距a l(m) 3.60承台宽向桩心距a b(m) 3.60桩直径d(m)0.60承台参数承台混凝土等级C25承台混凝土自重γC(kN/m3)25.00承台上部覆土厚度h'(m)0.00承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19.00承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁是矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.80×4.80×(1.25×25.00+0.00×19.00)=720.00kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×720.00=864.00kN桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.602+3.602)0.5=5.09m(责任编辑：品茗软件)QTZ6021板式桩基础塔吊方案计算书（按JGJ187-2009规范）(5)1 、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下： Q k =(F k +Gk )/n=(401.40+720.00)/4=280.35kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax =(F k +G k )/n+(M k +F Vk h)/L=(401.40+720.00)/4+(1263.60+75.371.25)/51、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(401.40+720.00)/4=280.35kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(401.40+720.00)/4+(1263.60+75.37×1.25)/5.09=547.05kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(401.40+720.00)/4-(1263.60+75.37×1.25)/5.09=13.65kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(481.68+864.00)/4+(1840.40+105.52×1.25)/5.09=723.82kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(481.68+864.00)/4-(1840.40+105.52×1.25)/5.09=-50.98kN四、桩承载力验算(责任编辑：品茗软件)QTZ6021板式桩基础塔吊方案计算书（按JGJ187-2009规范）(6)1 、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长： u=d=3.140.60=1.88m 桩端面积： A p =d2 /4=3.140.60 2 /4=0.28m 2 R a =uq sia l i +q pa A p=1.88(13.005.00+7.4024.00+1.6018.0)+200.000.28=568.13kN 2 、桩基竖向抗1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.60=1.88m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.602/4=0.28m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.88×(13.00×5.00+7.40×24.00+1.60×18.0)+200.00×0.28=568.13kN2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=13.65kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=723.82kN桩身结构竖向承载力设计值：R=2700.00kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=13.65kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！(责任编辑：品茗软件)QTZ6021板式桩基础塔吊方案计算书（按JGJ187-2009规范）(7)五、承台计算承台配筋 ( 设暗梁 ) 承台梁上部配筋 HRB335 618 承台梁腰筋配筋 HPB235 414 承台梁底部配筋 HRB335 820 承台梁箍筋配筋 HPB235 12@200 承台梁箍筋肢数 n 4 暗梁计算宽度 l'(m) 0.60 1 、荷载计算塔五、承台计算1、荷载计算塔身截面对角线上立杆的荷载设计值：F max=F/n+M/(20.5B)=481.68/4+1840.40/(20.5×1.60)=933.77kNF min=F/n-M/(20.5B)=481.68/4-1840.40/(20.5×1.60)=-692.93kNV max=483.15kN，M max=341.66kN·m，M min=-681.24kN·m2、受剪切计算截面有效高度：h0=h-δc=1250-50=1200mm受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1200)1/4=0.90塔吊边至桩边的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.60-1.60-0.60)/2=0.70ma1l=(a l-B-d)/2=(3.60-1.60-0.60)/2=0.70m 计算截面剪跨比：λb'=a1b/h0=0.70/1.20=0.58，取λb=0.58；λl'= a1l/h0=0.70/1.20=0.58，取λl=0.58；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.58+1)=1.11αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.58+1)=1.11V max=483.15kN≤βhsαb f t l'h0=0.90×1.11×1270.00×0.60×1.20=913.23kNV max=483.15kN≤βhsαl f t l'h0=0.90×1.11×1270.00×0.60×1.20=913.23kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.60+2×1.20=4.00ma b=3.60m≤B+2h0=4.00m，a l=3.60m≤B+2h0=4.00m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台梁底部配筋αS1= M min/(α1f c l'h02)=681.24×106/(1.05×11.90×600×12002)=0.063ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.063)0.5=0.065γS1=1-ζ1/2=1-0.065/2=0.967A S1=M min/(γS1h0f y1)=681.24×106/(0.967×1200×300)=1957mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/300)=max(0.2,0.19)=0.20%梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρlh)=ma x(1957,0.002×600×1250)=1957mm2梁底部实际配筋：A S1'=2514mm2≥A S1=1957mm2满足要求！(2)、承台梁上部配筋αS2= M max/(α2f c l'h02)=341.66×106/(1.05×11.90×600×12002)=0.032ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.032)0.5=0.032γS2=1-ζ2/2=1-0.032/2=0.984A S1=M max/(γS2h0f y2)=341.66×106/(0.984×1200×300)=965mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y2)=max(0.2,45×1.27/300)=max(0.2,0.19)=0.20%梁上部需要配筋：A2=max(A S2, ρl'h)=max(965,0.002×600×1250)=1500mm2梁上部实际配筋：A S2'=1527mm2≥A S2=1500mm2满足要求！(3)、梁腰筋配筋梁腰筋按照构造配筋4Φ14(4)、承台梁箍筋计算箍筋抗剪计算截面剪跨比：λ'=(L-20.5B)/(2h0)=(4.80-20.5×1.60)/(2×1.20)=1.06取λ=1.50混凝土受剪承载力：1.75f t l'h0/(λ+1)=1.75×1.27×0.60×1.20/(1.50+1)=0.64kN V max=483.15kN>1.75f t l'h0/(λ+1)=0.64kNnA sv1/s=4×(3.14×122/4)/200=2.26(V-0.7f t l'h0)/(1.25f yv h0)=(483.15×103-0.7×1.27×600×1200)/(1.25×210×1200)=-0.50mm2/mm nA sv1/s≥(V-0.7f t lh0)/(1.25f yv h0)满足要求！配箍率验算ρsv=nA sv1/( l's)=4×(3.14×122/4)/(600×200)=0.38%≥p sv,min=0.24f t/f yv=0.24×1.27/210=0.15%满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

W7020-12KA矩形板式桩基础计算书

W7020-12KA计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=7×7×(1.6×25+0×19)=1960kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1960=2646kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.52+4.52)0.5=6.364m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(854.6+1960)/4=703.65kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(854.6+1960)/4+(5609+169×1.6)/6.364=1627.509kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(854.6+1960)/4-(5609+169×1.6)/6.364=-220.209kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(1153.71+2646)/4+(7572.15+228.15×1.6)/6.364=2197.137kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(1153.71+2646)/4-(7572.15+228.15×1.6)/6.364=-297.282kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.7=2.199m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.72/4=0.385m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(7/2,5)=3.5mf ak=(3.5×110)/3.5=385/3.5=110kPa承台底净面积：A c=(bl-n-3A p)/n=(7×7-4-3×0.385)/4=10.961m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=0.8×2.199×(4.51×40+7.48×34+6.01×46)+0×0.385+0.1×11 0×10.961=1371.747kNQ k=703.65kN≤R a=1371.747kNQ kmax=1627.509kN≤1.2R a=1.2×1371.747=1646.096kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-220.209kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=220.209kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=18×(25-10)×0.385=103.95kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.199×(0.4×4.51×40+0.6×7.48×34+0.6×6.01×46)+103.95=791.1 79kNQ k'=220.209kN≤R a'=791.179kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×182/4=3054mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=2197.137kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×19.1×0.385×106 + 0.9×(360×3053.628))×10-3=6504.5kN Q=2197.137kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6504.5kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=297.282kNf y A s=(360×3053.628)×10-3=1099.306kNQ'=297.282kN≤f y A s=1099.306kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(3053.628/(0.385×106))×100%=0.793%≥0.65%满足要求！五、承台计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=1153.71/4+7572.15/6.364=1478.276kNF min=F/n-M/L=1153.71/4-7572.15/6.364=-901.421kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=1478.276×(4.5-2.1)/2=1773.931kN.mM y= F max (a l-B)/2=1478.276×(4.5-2.1)/2=1773.931kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-901.421×(4.5-2.1)/2=-1081.705kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-901.421×(4.5-2.1)/2=-1081.705kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1600-40-25/2=1548mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1600-40-25/2=1548mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=1153.71/4 + 7572.15/6.364=1478.276kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1548)1/4=0.848塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.5-2.1-0.7)/2=0.85ma1l=(a l-B-d)/2=(4.5-2.1-0.7)/2=0.85m剪跨比：λb'=a1b/h0=850/1548=0.549，取λb=0.549；λl'= a1l/h0=850/1548=0.549，取λl=0.549；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.549+1)=1.13αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.549+1)=1.13βhsαb f t bh0=0.848×1.13×1.57×103×7×1.548=16295.145kNβhsαl f t lh0=0.848×1.13×1.57×103×7×1.548=16295.145kNV=1478.276kN≤min(βhsαb f t bh0， βhsαl f t lh0)=16295.145kN满足要求！塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2.1+2×1.548=5.196ma b=4.5m≤B+2h0=5.196m，a l=4.5m≤B+2h0=5.196m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1773.931×106/(1×16.7×7000×15482)=0.006ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997A S1=M y/(γS1h0f y1)=1773.931×106/(0.997×1548×360)=3194mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(3194,0.0015×7000×1548)=16254mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=20704mm2≥A1=16254mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=1773.931×106/(1×16.7×7000×15482)=0.006ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997A S2=M x/(γS2h0f y1)=1773.931×106/(0.997×1548×360)=3194mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(3194,0.0015×7000×1548)=16254mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=20704mm2≥A2=16254mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=1081.705×106/(1×16.7×7000×15482)=0.004ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS1=1-ζ1/2=1-0.004/2=0.998A S3=M'y/(γS1h0f y1)=1081.705×106/(0.998×1548×360)=1945mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3,ρbh0,0.5A S1')=max(1945,0.0015×7000×1548,0.5×20704)=16254mm2 承台顶长向实际配筋：A S3'=20704mm2≥A3=16254mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=1081.705×106/(1×16.7×7000×15482)=0.004ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998A S4=M'x/(γS2h0f y1)=1081.705×106/(0.998×1548×360)=1945mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(1945,0.0015×7000×1548,0.5 ×20704)=16254mm2承台顶面短向配筋：A S4'=20704mm2≥A4=16254mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HPB300 12@340。

80塔吊矩形板式基础计算书

QTZ80管式塔机基础、附墙使用计算书R矩形板式基础计算书工程概况：本次拟在号楼内部安装1台塔机为T QTZ80（浙江建机）自升式塔机，编号为#，选用臂长56米，平衡臂长13.1米。

塔机最大使用高度50米。

最大起重量6000kg，最大幅度起重量1300kg。

本次安装系正常安装，安装高度为独立高度40.5米（允许根据现场实际情况和群塔防碰撞需要，在塔机独立高度内作一定高度调整。

）在建筑物达到18m后增加一道附墙杆自升标节达到48.5m，满足本栋楼的垂直、水平运输要求。

计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40.5加一次附着根据现场起吊高度H0(m) 52塔机独立状态的计算高度H(m) 43塔机加一次附着状态的计算高度H(m) 48.5塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 251起重臂自重G1(kN) 42起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 22小车和吊钩自重G2(kN) 3.8最大起重荷载Q max(kN) 60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离R Qmax(m) 11.5最小起重荷载Q min(kN) 10最大吊物幅度R Qmin(m) 50最大起重力矩M2(kN·m) Max[60×11.5，10×50]＝690 平衡臂自重G3(kN) 19.8平衡臂重心至塔身中心距离R G3(m) 6.3平衡块自重G4(kN) 128平衡块重心至塔身中心距离R G4(m) 11.82、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地陕西汉中洋县工作状态0.2基本风压ω0(kN/m2)非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(平原、乡村及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)工作状态 1.59风振系数βz非工作状态 1.63风压等效高度变化系数μz 1.32工作状态 1.95风荷载体型系数μs非工作状态 1.95风向系数α 1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35工作状态0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝0.79风荷载标准值ωk(kN/m2)非工作状态0.8×1.2×1.63×1.95×1.32×0.35＝1.413、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值F k1(kN) 251+42+3.8+19.8+128＝444.6起重荷载标准值F qk(kN) 60竖向荷载标准值F k(kN) 444.6+60＝504.6水平荷载标准值F vk(kN) 0.79×0.35×1.6×43＝19.02倾覆力矩标准值M k(kN·m) 42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43)＝321.6非工作状态竖向荷载标准值F k'(kN) F k1＝444.6水平荷载标准值F vk'(kN) 1.41×0.35×1.6×43＝33.95倾覆力矩标准值M k'(kN·m) 42×22-19.8×6.3-128×11.8+0.5×33.95×43＝18.784、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN) 1.2F k1＝1.2×444.6＝533.52起重荷载设计值F Q(kN) 1.4F Qk＝1.4×60＝84竖向荷载设计值F(kN) 533.52+84＝617.52水平荷载设计值F v(kN) 1.4F vk＝1.4×19.02＝26.63倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.2×(42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43)＝583.72非工作状态竖向荷载设计值F'(kN) 1.2F k'＝1.2×444.6＝533.52水平荷载设计值F v'(kN) 1.4F vk'＝1.4×33.95＝47.53倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(42×22-19.8×6.3-128×11.8)+1.4×0.5×33.95×43＝168.53三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 4.5 基础宽b(m) 4.5 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C35 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 150 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6 基础底面以下的土的重度γ(kN/m3) 19 基础底面以上土的加权平均重度19 基础埋置深度d(m) 1.5γm(kN/m3)修正后的地基承载力特征值f a(kPa) 188.95地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm) 20 基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm) 20基础倾斜方向的基底宽度b'(mm) 10000基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4.5×4.5×1.25×25=632.81kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×632.81=759.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=260.26kN·mF vk''=F vk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=497.85kN·mF v''=F v/1.2=26.63/1.2=22.19kN基础长宽比：l/b=4.5/4.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

矩形板式桩基础计算书(张家港)分析解析

张家港市新庄花苑一标段矩形板式桩基础计算书一、工程概况塔吊均用40吨米的塔吊，基础顶面距地库顶面距离300，塔吊基础厚1米，桩顶基础应比地库底板底1.5米。

查地质报告，按最差的剖面土质及实际情况进行计算。

打预制方桩400*400或圆桩直径400，桩体混凝土C40，主筋HEB400 16，螺旋箍筋HPB235 8@200，桩有限长度为15米，可打入地址勘探报告的6、7层土中。

计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、张家港新庄花苑地址勘查报告。

一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)4、塔机传递至基础荷载设计值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.5×4.5×(1×25+0×19)=506.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×506.25=607.5kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(1.62+1.62)0.5=2.263m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(461.4+506.25)/4=241.912kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(461.4+506.25)/4+(674.077+18.927×1)/2.263=548.18kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(461.4+506.25)/4-(674.077+18.927×1)/2.263=-64.355kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(565.68+607.5)/4+(1006.34+26.498×1)/2.263=749.749kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(565.68+607.5)/4-(1006.34+26.498×1)/2.263=-163.159kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.4=1.257m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.42/4=0.126m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(4.5/2,5)=2.25mf ak=(2.25×70)/2.25=157.5/2.25=70kPa承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(4.5×4.5-4×0.126)/4=4.937m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=uΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=1.257×(1.2×18+4.3×35+9.5×30)+800×0.126+0.1×70×4.937=709.498k NQ k=241.912kN≤R a=709.498kNQ kmax=548.18kN≤1.2R a=1.2×709.498=851.397kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-64.355kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=64.355kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t A p(γz-10)=15×0.126×(25-10)=28.274kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=1.257×(0.7×1.2×18+0.6×4.3×35+0.7×9.5×30)+28.274=411.448kNQ k'=64.355kN≤R a'=411.448kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=8×3.142×162/4=1608mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=749.749kN桩身结构竖向承载力设计值：R=7089.221kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=163.159kNf y A S=360×1608.495×10-3=579.058kNQ'=163.159kN≤f y A S=579.058kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(1608.495/(0.126×106))×100%=1.28%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。

矩形板式桩基础计算书2#7.2

矩形板式桩基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×781.25=937.5kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(42+42)0.5=5.66m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(458.39+781.25)/4=309.91kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(458.39+781.25)/4+(815.55+71.28×1.25)/5.66=469.83kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(458.39+781.25)/4-(815.55+71.28×1.25)/5.66=149.99kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(550.07+937.5)/4+(1285.17+99.79×1.25)/5.66=621.13kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(550.07+937.5)/4-(1285.17+99.79×1.25)/5.66=122.65kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C60 桩基成桩工艺系数ψC0.85桩混凝土自重γz(kN/m3) 25 桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩入土深度l t(m) 22.5桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型预应力混凝土桩身预应力钢筋配筋40Si2Mn 11Φ10.70地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度l i(m)侧阻力特征值q sia(kPa) 端阻力特征值q pa(kPa)抗拔系数承载力特征值f ak(kPa)杂填土 1.1 0 0 0.7 - 粉质粘土 1.3 10 0 0.7 - 粘土 5 22 0 0.7 - 粉质粘土 1.3 17 0 0.7 - 粉质粘土 3.8 15 0 0.7 - 粘土 6 33 1400 0.7 - 粉质粘土 2.5 26 1150 0.7 - 粘土 3.7 35 1600 0.7 -1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.57m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.57×(0.9×10+5×22+1.3×17+3.8×15+6×33+2.5×26+3×35)+1600×0.2=1203.39kN Q k=309.91kN≤R a=1203.39kNQ kmax=469.83kN≤1.2R a=1.2×1203.39=1444.06kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=149.99kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=621.13kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.85×28×0.2×106 + 0.9×(400×989.12))×10-3=4985.32kNQ=621.13kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=4985.32kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=149.99kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mmM=(Q max+Q min)L/2=(621.13+(122.65))×5.66/2=2103.74kN·mX方向：M x=Ma b/L=2103.74×4/5.66=1487.57kN·mY方向：M y=Ma l/L=2103.74×4/5.66=1487.57kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=550.07/4 + 1285.17/5.66=364.7kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1189)1/4=0.91塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4-1.6-0.5)/2=0.95ma1l=(a l-B-d)/2=(4-1.6-0.5)/2=0.95m 剪跨比：λb'=a1b/h0=950/1189=0.8，取λb=0.8；λl'= a1l/h0=950/1189=0.8，取λl=0.8；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.8+1)=0.97αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.8+1)=0.97βhsαb f t bh0=0.91×0.97×1.57×103×5×1.19=8223.14kNβhsαl f t lh0=0.91×0.97×1.57×103×5×1.19=8223.14kNV=364.7kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=8223.14kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.19=3.98ma b=4m>B+2h0=3.98m，a l=4m>B+2h0=3.98m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(5-4+0.5)/2=0.75mc l=(l-a l+d)/2=(5-4+0.5)/2=0.75m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=950/1189=0.8，取λb=0.8；λl''= a1l/h0=950/1189=0.8，取λl=0.8；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.8+0.2)=0.56β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.8+0.2)=0.56[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.56×(0.75+0.95/2)+0.56×(0.75+0.95/2)]×0.96×1570×1. 19=2467.6kNN l=V=364.7kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=2467.6kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1487.57×106/(1.03×16.7×5000×11892)=0.012δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS1=1-δ1/2=1-0.012/2=0.994A S1=M y/(γS1h0f y1)=1487.57×106/(0.994×1189×300)=4197mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(4197,0.002×5000×1189)=14001mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=16219mm2≥A1=14001mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1487.57×106/(1.03×16.7×5000×11892)=0.012δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS2=1-δ2/2=1-0.012/2=0.994A S2=M x/(γS2h0f y1)=1487.57×106/(0.994×1189×300)=4197mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5000×1189)=14001mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=16219mm2≥A2=14001mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=9041mm2≥0.5A S1'=0.5×16219=8110mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=9041mm2≥0.5A S2'=0.5×16219=8110mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

矩形板式基础计算书(圆砾层)

矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5.5×5.5×1.5×25=1134.375kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1134.375=1531.406kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1668kN·mF vk''=F vk'/1.2=71/1.2=59.167kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2251.8kN·mF v''=F v'/1.2=95.85/1.2=79.875kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3W y=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1668×5.5/(5.52+5.52)0.5=1179.454kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1668×5.5/(5.52+5.52)0.5=1179.454kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(449+1134.375)/30.25-1179.454/27.729-1179.454/27.729=-32.727<0偏心荷载合力作用点在核心区外。