sysweld焊接热源模型 - 360文档中心

sysweld热源的二次开发

sysweld热源的二次开发D影响焊接残余应力产生的主要因素是材料的影响、热源的影响以及焊接参数的影响。

其中焊接时的热输入是产生焊接残余应力的决定性因素。

焊接热源的种类、热能量密度分布、热源移动的速度、被焊构件的形状与厚度都直接影响着热源引起的温度场分布，因而也影响着焊接残余应力的分布规律，因此只有找到与实际焊接过程相符合的热源模型参数，才能准确的获得焊接残余应力。

图3.2为SYSWELD 软件进行焊接残余应力计算的主要步骤，从图中也可以看出热源在焊接数值模拟过程中的重要性。

SYSWELD 内置了三种常用热源模型：适用于表面热处理的高斯热源、适用于高能焊接（如电子束焊和激光焊）的3D 高斯热源以及适用于电弧焊的双椭球热源。

这三种模型基本涵盖了各种板厚的热源模型，但是略微复杂的焊缝形状，利用软件自带的热源模型进行校核会带来耗费时间以及模拟不准确等结果。

图3.2 SYSWELD 计算残余应力的主要步骤 Fig. 3.2 Main steps of calculating residualstress with SYSWELD作为一款商用软件，SYSWELD 为了满足客户需求，专门为设计人员提供了热源二次开发的功能，它能帮助设计人员开发出合适的热源模型，对热源进行开发主要有以下两种方式：(1)热源的函数文件是用简体Fortran 编写的，其格式为*.fct ，可以通过记事本打开*.fct 文件自行编写和修改程序来得到所需要的热源模型。

(2) 也可以通过焊接导向修改热源程序（如图3.3），其原理与在记事本中编写程序相同。

首先通过Functions DB 选项，调出热源函数，然后利用Fortran 语言进行编写，最后程序进行保存。

焊接接头建模热源校实验结一进行温度场和热源实修正热YESNO图3.3 在Functions DB 修改热源Fig 3.3. To modify heat source in FunctionsDB3.2 焊缝有限元模型的建立及材料简介3.2.1 热源校核焊缝有限元模型建立随着我国高速铁路的快速发展，对高速列车的制造加工质量也提出了更高的要求。

焊接模拟sysweld详细教程

目录1、模型的建立1.1创建Points1.2由Points生成Lines1.3由Lines生成Edges1.4由Edges生成Domains1.5离散化操作1.6划分2D网格1.7生成Volumes1.8离散Volumes1.9生成体网格1.10划分换热面1.11划分1D网格1.12合并节点1.13保存模型1.14组的定义操作1.15保存2、焊接热源校核2.1建立模型并修改热源参数2.2检查显示结果2.3保存函数2.4热源查看2.5保存热源2.6高斯热源校核3、焊接模拟向导设置3.1材料的导入3.2热源的导入3.3材料的定义3.4焊接过程的定义3.5热交换的定义3.6约束条件的定义3.7焊接过程求解定义3.8冷却过程求解定义3.9检查4、后处理与结果显示分析4.1计算求解4 .2导入后处理文件4.3结果显示与分析1、模型的建立1.1创建points根据所设计角接头模型的规格，选定原点，然后分别计算出各节点的坐标，按照Geom./Mesh.→geometry→point步骤，建立一下十个点：（0，0，0）、（0，0，10）、（0，0，50）、（10，0，50）、（10，0，20）、（10，0，10）、（20，0，10）、（50，0，10）、（50，0，0）、（10，0，0）。

1.2由Points生成Lines按照Geom./Mesh.→geometry→1Dentities步骤，按照一定的方向性将各点连接成如下图所示的Lines：1.3由Lines生成Edges按照Geom./Mesh.→geometry→EDGE步骤，点击选择各边，依次生成如下图所示各Edges：1.4由Edges生成Domains按照Geom./Mesh.→geometry→Domains步骤，依次生成如下六个Domains：1.5离散化操作离散化操作是针对由Points所生成的Lines而言，由于除了有这些点生成的线以外，软件本身也会自动产生一些辅助的线条，可以通过“隐藏→显示”处理通过以下操作为后面的离散操作做好准备：通过Meshing→Definition→Discretisation启动离散化操作界面，离散后的线条显示如下图所示：1.6划分2D网格通过“隐藏→显示”处理，只显示Domains。

基于SYSWELD的T型接头GMAW焊接热过程模拟及其应用

关键词：T 型接头三维传热模型焊接热
焊接热过程贯穿整个焊接过程，一切焊接物理化学过程都是在热过程中发生和发展的。焊接温度场决定了焊接应力场和应变场，还与冶金、结晶、相变过程以及焊缝成型有着不可分割的联系。因此，焊接热过程是影响焊接质量和生产效率的主要因素之一，焊接热过程的准确计算和测量是进行焊接冶金分析、焊接应力应变分析和对焊接过程控制的前提。
焊接速度 /（mm/s）
4.5 3.6 3.0 2.6 2.25 2.0
焊接线能量 /（kJ/cm）
9.90 12.37 14.84 17.13 19.79 22.26
根据上述方法确定的焊接线能量对热源参数影响规律
如图 4 所示。图 4（a）、（b）分别为焊接线能量对热源深度 b 和半宽 a 的影响，由焊接速度和半宽 a 就可以根据图 4 （c）、4（d）确定出热源长度方向的尺寸 c1 和 c2。
设计与研究
1
基于 SYSWELD 的 T 型接头 GMAW 焊接热过程模拟及其应用
卢庆亮 1 曹永华 1 杨云 1 栾守成 1 左增民 2 华鹏 3 孙俊生 3
（1. 济南重工股份有限公司，济南 250109；2. 菏泽广泰耐磨制品股份有限公司，菏泽 274600； 3. 山东大学材料学院，济南 250061）
三维双椭球热源模型把熔池设为两个半椭球的组合体，其尺寸和形状由参数 c1、c2、a 和 b 来限定，如图 2 所示，而这些参数根据实际焊缝横截面和焊缝表面波纹的实测数据确定。
而使得熔池的尺寸变小。因此，计算时“设定”熔池的尺
寸应该比实测大。计算和试验测试结果表明，由实际焊缝
横截面和焊缝表面波纹测得的实际熔池尺寸增加 5% ～ 10%
计算试件的尺寸和 T 型接头的坐标系如图 1 所示，材料为 JB800 贝氏体钢，JB800 钢的化学成分和力学性能如表 1、表 2 所示。GMAW 焊接电弧以恒定速度 v 从固定坐标系 O-yxz 的原点 O 开始，沿 y 方向运动；移动坐标系的原点 O′位于电极的中心线上，并随同电弧同步移动，所以 ζ=y-vt。

课程设计——基于sysweld软件的T型接头焊接仿真模拟

——焊接基于sysweld软件的T型接头焊接仿真模拟姓名：000班级：材料000班学号：00000000指导老师：000日期：2011年09月SYSWELD——法国ESI公司的焊接仿真分析软件，经20多年发展，已成为热处理、焊接和焊接装配过程模拟的领先模拟软件，能够全面考虑材料特性、设计和过程的各种情况。

随着科学技术的发展，机械制造行业也随之不断的革新和进步。

人们对铸件的质量要求也越来越高，而SYSWELD为其提供了一个良好的工具，对提高铸件的质量有未雨绸缪的作用。

SYSWELD热过程模拟软件对铸件的制造起着非常关键的作用，为解决铸件缺陷问题提供了一个平台。

利用SYSWELD软件对焊缝进行计算机仿真模拟来提高焊缝的质量，本文主要对焊接的热过程模拟来分析T形接头焊焊接热过程，主要通过T形建模、热源校核、焊接向导、求解计算及结果后处理的操作步骤对焊接热过程进行数值模拟。

与测试并修正的传统方法相比，SYSWELD使得成本降低、周期缩短。

另外还能够显著减少物理样机，产生高的投资回报率。

界面友好，轻松易学。

SYSWELD 是用于引导工程师发现关于变形、残余应力和塑性应变的影响因素，然后优化过程参数的专业模拟软件。

2011-09-091、T型接头模型的建立1.1创建Points (1)1.2由Points生成Lines (1)1.3由Lines生成Edges (2)1.4由Edges生成Domains (2)1.5离散化操作 (3)1.6划分2D网格 (5)1.7生成Volumes (6)1.8离散Volumes (8)1.9生成体网格 (10)1.10划分换热面 (11)1.11划分1D网格 (12)1.12合并节点 (13)1.13保存模型 (14)1.14组的定义操作 (15)1.15保存 (17)1.16小结 (17)2、焊接热源校核2.1网格的建立 (18)2.2材料的导入及定义 (20)2.3热源过程参数的定义 (20)2.4求解 (21)2.5热源显示 (21)2.6修改参数 (22)2.7热源校核 (22)2.8检查显示结果 (23)2.9保存函数 (24)2.10热源查看 (24)2.11保存热源 (25)2.12小结 (25)3、焊接模拟向导设置3.1材料的导入 (26)3.2热源的导入 (26)3.3材料的定义 (27)3.4焊接过程的定义 (27)3.5热交换的定义 (28)3.6约束条件的定义 (28)3.7焊接过程求解定义 (28)3.8冷却过程求解定义 (29)3.9检查 (29)3.10小结 (31)4、后处理与结果显示分析4.1计算求解 (32)4 .2导入后处理文件 (32)4.3结果显示与分析 (33)4.4小结 (36)1、T型接头模型的建立1.1创建Points根据所设计T型接头模型的规格，选定原点，然后分别计算出各节点的坐标，按照Geom./Mesh.→geometry→point步骤，建立以下13个点：P1（-25,0，-10）、P2(7,0，-10)、P3(10，0，-10)、P4(13,0，-10)、P5(35,0，-10)、P6(35,0,0)、P7(10,0,0)、P8(10,0,30)、P9(0,0,30)、P10(0,0,3)、P11(-1.5,0,1.5)、P12(-3,0,0)、P13(-25,0,0)如下图所示：1.2由Points生成Lines按照Geom./Mesh.→geometry→1Dentities步骤，按照一定的方向性将各点连接成如下图所示的Lines：1.3由Lines生成Edges按照Geom./Mesh.→geometry→EDGE步骤，点击选择各边，依次生成如下图所示各Edges：1.4由Edges生成Domains按照Geom./Mesh.→geometry→Domains步骤，依次生成如下六个Domains：1.5离散化操作离散化操作是针对由Points所生成的Lines而言，由于除了有这些点生成的线以外，软件本身也会自动产生一些辅助的线条，为了方便清晰地对所生成的主要线条进行选取及其他操作，可以通过“隐藏→显示”处理，只显示如下图所示的十八条线：通过以下操作为后面的离散操作做好准备：→通过Meshing→Definition→Discretisation启动离散化操作界面，将L2、L4、L8、L10四条线均匀离散成3段，将其他十四条线非均匀离散，离散单元数为5，系数为3.5。

sysweld焊接热源校核部分

四、热源校核焊接热源模型,可以认为是对作用于焊件上的、在一定时间和位置上的热输入分布特点的一种数学表达。

实际融焊过程是给焊件加热，热源模型就是在有限元计算中的输入热量，用数学函数表示出来。

热源模型的建立在SYSWELD里面使用热源校核工具界面，界面打开方法如下图所示，热源校核的实际操作步骤如下：1.建立网格此步骤的目的是建立焊缝周围的网格模型，对于T型焊缝，搭接焊，拼焊可以直接在系统上选择存在的模板文件。

本次采用T型焊缝为例，操作方法见下图，之后点击OK载入，parameters设置生成2D网格模型的参数，选取焊缝参数与实际焊缝厚度方向相一致。

窗口中选择选项，在左边输入框中输入数值，回车即可赋值给所选选项：参数设置分别为（单位mm）(1) C1板高度 3(2) C2板高度 3(3) C1板半宽度30(4) C1板半宽度30(5) 焊缝处面积 6.5(6) C1板厚度方向网格数4(7) C2板厚度方向网格数4(8) 最大的网格尺寸 3完成后，点击save，保存参数。

点击create mesh，即可生成在主窗口中生成2维网格。

如下图然后在热源校核界面上选择拉伸(Translation)或者旋转(Rotation)，点击Parameters按钮输入参数，本例中选择拉伸，参数如下(1) 拉伸总长度90(2) 在多大区域内划分细密网格30 (3) 热源中心所在位置距离拉伸的最末端的距离15(4) 最小网格尺寸 1(5) 最大网格尺寸 3输入后点击Save，进行保存。

返回到热源校核界面。

点击Create mesh，在主界面上生成3维网格如右图2.加载材料数据库和函数数据库a．加载材料数据库步骤如右图所示（注意在sysweld的软件界面上关闭窗口时，应选择下面的Quit或者Close按钮来关闭窗口）打开后，默认路径就是软件的安装目录，材料库文件选择welding.mat文件，点击OK，加载完成。

给焊接零件赋材料，本例材料均选择S355J2G3，方法如下b．加载函数库文件步骤如右图所示函数数据库是用来存放函数的，热源我们定义好后也是一个函数，校核完毕后将被存放在我们加载的函数库文件中。

Sysweld在焊接工艺仿真中的应用

Copyright © ESI Group, 2011. All rights reserved.
16
Sysweld工作流程 -材料热学参数数据库的建立
Thermal conductivity (KX) ：热导率，各相之间都不一样；从室温到固相线温度间取值； Specific Heat（C）：比热；从室温到熔点间取值； Density (RHO) ：密度，各相之间都不一样；从室温到熔点间取值； Reaction ：定义的加热、冷却过程的冶金材料行为，即材料的CCT曲线；
焊接理论
数值模拟
生产
SYSWELD及其团队
Copyright © ESI Group, 2011. All rights reserved.
3
绪论-Sysweld团队介绍
拥有30多年的历史，SYSWELD软件起源于核工业，现在在全球范围已是焊接、热处理、焊接装配模拟方面的领导者。它能使几乎没有有限元背景的专业工程师在焊接、热处理、焊接装配方面进行模拟和优化，提高产品设计质量和性能。
Copyright © ESI Group, 2011. All rights reserved.
18
Sysweld工作流程 -焊接参数的收集
焊接模拟还需使用实际焊接工艺的相关参数指导整个模拟过程的实现，焊接模拟中涉及到的焊接参数主要包括：见右图。除此之外用户还需要提供的参数有：熔池的位置（即焊缝的位置和方向）；形状大小（熔池深度、宽度）；深宽比。
Copyright © ESI Group, 2011. All rights reserved.
8
Sysweld工作流程
人工完成
Copyright © ESI Group, 2011. All rights reserved.

基于SYSWELD的激光复合焊焊接变形数值模拟

基于SYSWELD 的激光复合焊焊接变形数值模拟唐琪1，陈鹏1，陈静青2，梁勇1，刘赞1(1. 西南交通大学材料科学与工程学院，成都　610031；2. 西南交通大学材料先进技术教育部重点实验室，成都　610031)摘要：地铁作为一种重要的交通工具，在城市生活中起着越来越重要的作用，地铁同时具有绿色无污染、准时、运载能力强等优点. 选用3D 高斯+双椭球热源，采用固有应变法，对地铁牵引梁在不同约束情况下的焊接变形进行了模拟. 在模拟现有约束情况的基础上，另外设计了3种约束情况. 结果表明，采用固有应变法的模拟与实测结果吻合较好，x ，z 向最大变形都出现在方案2中，分别为2.46和13.13 mm ，y 向变形稳定在1.63 mm 左右；将变化率方差最大的角变形作为评价标准，得到方案4最合理，角变形最小为1.21°.关键词：固有应变法；有限元配件SYSWELD ；激光复合焊；焊接变形中图分类号：TG 404 文献标识码：A doi ：10.12073/j .hjxb .20194000670 序言地铁作为一种重要的交通工具，在城市生活中起着越来越重要的作用，它不仅不阻碍地面交通，而且还具有绿色无污染、准时、运载能力强等优点.牵引梁作为地铁底架重要组成部分，由于焊缝多且长，因此在焊接过程中，容易形成应力集中，从而使焊接结构变形，不利于地铁车辆的运行安全，成为制约地铁发展的一个关键因素[1].由于牵引梁属于大型构件，通过试验的方法来研究焊接变形不仅耗时，而且成本高昂，因此采用数值模拟的方法逐步发展起来. 日本学者Ogaiva 等人[2]最先提出了固有应变法，它不同于热弹塑性法，固有应变法专注于焊后结果而不考虑焊接过程中复杂的瞬态过程，从而大大缩短了计算量，是现在大型构件焊接变形模拟的主要方法[3-5]. 文中采用有限元软件SYSWELD ，通过固有应变法对某型号地铁牵引梁在不同约束条件下的焊接变形进行了模拟计算，并与实测结果相比较，验证了焊接变形模拟的可靠性，通过优化约束条件，减小了焊接变形.1 热源模型建立牵引梁材料为304不锈钢，为使模拟结果更准确，在对牵引梁整体进行模拟计算前，需要对构件的T 形接头和对接接头进行热源校核. 实际生产中采用的是激光−MIG 复合焊接工艺，为使模拟结果与实际吻合，在不考虑熔池流动的情况下，选用3D 高斯+双椭球热源[6-8]. 将模拟结果与实际焊接接头比较，得到模拟熔池与实际焊缝截面基本一致，如图1和图2所示，证明了所选热源模型的正确性.5 000 μm(a) 实际焊缝截面1 4001 3081 2161 1241 03294084875666457248038829620411220(b) 模拟焊缝截面图 1 T 形接头焊缝截面对比Fig. 1 Cross section comparison of T-joint welds收稿日期：2017 − 10 − 09基金项目：国家自然科学基金资助项目(51504198)；科技创新项目(A092050201820-48)第 40 卷第 3 期2019 年 3 月焊接学报TRANSACTIONS OF THE CHINA WELDING INSTITUTIONVol .40(3):032 − 036March 2019实际截面模拟截面图 2 对接接头焊缝截面对比Fig. 2 Cross section comparison of T-joint welds2 数值模拟过程2.1 有限元模型如图3所示，该型号牵引梁长约2 m，由4块上盖板、1块下盖板、2块腹板、2块筋板和1块端板构成，包括32条不同类型的焊缝，最长约1 800 mm，最短约105 mm.为了保证计算精度，同时又尽量减少计算量，采用渐变的六面体网格对模型进行离散化处理. 在焊缝及其附近区域尺寸约为1 mm，远离焊缝区单元尺寸增大，约为10 ~ 18 mm.最终得到总的单元约为490 000个，如图4所示.yx z图 4 牵引梁整体网格模型Fig. 4 Mesh model of traction beam2.2 固有应变的提取和施加当校核焊缝截面与实际焊缝截面一致后，进行力学计算，并提取焊缝附近节点的固有应变. 该牵引梁焊接接头主要分为3种，即T形接头、插接接头和对接接头.根据不同板厚，将8 mm × 8 mm和8 mm × 4 mm 的T形接头分别命名为T01和T02；6 mm × 8 mm和6 mm × 4 mm 的插接接头命名为C01和C02；8 mm × 8 mm对接接头命名为D01，如图5所示. 焊接时，C01，C02和D01直接使用激光–MIG复合焊焊接，而T01和T02需先用激光焊打底，各焊接工艺参数如表1所示，提取各焊接接头长度方向中间截面的应变，计算得到的平均值如表2所示.表 1 焊接工艺参数Table 1 Welding process parameters接头编号焊接方法电流I/A电压U/V速度v/(m·min–1)功率P/kW T01和T02激光焊——17复合焊22527.51.33 C01复合焊28329.71.685C02复合焊22529.71.684D01复合焊28329.71.685表 2 平均应变值Table 2 Average strain of welded joints 接头编号平均值ε/mm T010.084T020.064C010.060C020.075D010.060牵引梁图 3 牵引梁实物图Fig. 3 Traction beam图 5 接头形式及编号(mm)Fig. 5 Forms and numbering of welded joints第 3 期唐琪，等：基于SYSWELD的激光复合焊焊接变形数值模拟33现有的有限元软件一般不能直接将固有应变作为载荷进行加载，需要对固有应变进行转化才能施加到构件中进行变形的计算.根据提取和施加方式的不同，主要分为等效载荷法和温度载荷法.2.2.1 等效载荷法等效载荷法是将焊缝及其附近的固有应变积分后，转化为等效力和力矩来施加的一种方法[9].White 等人[10]提出Tendon force 的概念可以用于计算纵向收缩，它们的关系如下式式中：E 为弹性模量；εx 为纵向固有应变.2.2.2 温度载荷法温度载荷法是在施加温度不变的情况下，通过改变材料线膨胀系数来施加固有应变的一种方法[11].温度、应变和材料线膨胀系数三者之间的关系满足式中：εx 为固有应变；F 为施加固有应变单元的截面积；W 为单位长度的焊缝收缩量；α为线膨胀系数；ΔT 为温度载荷.2.3 约束条件焊接约束的施加对焊接变形结果的影响很大，由于牵引梁上盖板不在同一平面内，故根据实际情况，只对下盖板的约束情况进行调整，其它工艺条件保持不变. 将约束情况分为4个方案，其中，方案1用于实际生产，方案2 ~ 方案4为设计方案，约束分布如图6所示. 为方便表述，除下盖板外，其余位置约束情况不发生变化，故未标出.C1C2C3C4C5C6C7C8C9C11C12C13图 6 牵引梁约束位置示意图Fig. 6 Constraint position of traction beam方案1：C1 ~ C7先全部约束，当焊到相应位置时移除约束，焊完后再恢复约束，不约束C12.方案2：移除约束C2 ~ C7，不约束C12.方案3：整个过程不移除约束，不约束C12.方案4：整个过程不移除约束，约束C12.3 试验结果3.1 模拟结果方案1 ~ 方案4各方向上的模拟焊接变形结果分别如图7 ~ 图10所示，不同的约束方案下牵引梁的各向焊接变形最大值分布较为一致. x 向变形主要分布在上盖板与侧板的连接处，y 向变形主要分(a) 方案1下 x 向变形1.150.830.510.18−0.14−0.46−0.78−1.10−1.42−1.74−2.06y xz方案1下 x 向变形 V x 1/m m(b) 方案1下 y 向变形1.631.331.030.730.430.13−0.17−0.47−0.77−1.07−1.37y xz方案1下 y 向变形 V y 1/m m5.383.902.430.96−0.52−1.99−3.46−4.94−6.41−7.88−9.35y xz(c) 方案1下 z 向变形方案1下 z 向变形 V z 1/m m图 7 方案1下各向焊接变形云图Fig. 7 Welding distortion contour under scheme 12.462.061.661.260.850.450.05−0.35−0.75−1.16−1.56y xz(a) 方案2下 x 向变形方案2下 x 向变形 V x 2/m m1.621.321.020.730.430.13−0.47−0.17−0.77−1.07−1.37y xz(b) 方案2下 y 向变形方案2下 y 向变形 V y 2/m m5.443.581.73−5.70−3.84−0.13−1.99−7.56−9.41−11.27−13.13y xz(c) 方案2下 z 向变形方案2下 y 向变形 V z 2/m m图 8 方案2下各向焊接变形云图Fig. 8 Welding distortion contour under scheme 234焊接学报第 40 卷布在肋板端部，z 向变形主要分布在上盖板边缘，直接读取各图最大焊接变形，得到表3. 由表3可知，牵引梁在y 向的最大变形量与约束情况关系不大，这是由于牵引梁在y 向尺寸较小，且热输入大的长直焊缝主要沿x 向分布所致. 因此，牵引梁在尺寸大的x 向和盖板厚度的z 向变形受约束情况影响较大，x ，z 向最大变形都出现在方案2中，分别为2.46和13.13 mm . 其中，z 向变形明显主要出现在上盖板边缘，是因为上盖板厚度有限，过大的热输入使上盖板发生变形.表 3 不同方案下的各向最大变形Table 3 Maximum deformation under different schemes方案编号x 向变形V x /mmy 向变形V y /mmz 向变形V z /mm方案1−2.061.63−9.35方案22.461.62−13.13方案3−1.851.64−7.42方案4−1.791.436.963.2 试验验证为证明2.3中方案1模拟结果的正确性，需要将模拟结果与实测结果进行对比，如图11. 分别在牵引梁上下盖板边缘取点，测量和提取图3及方案1中对应位置的z 向变形，结果如表4所示，模拟结果与实际结果接近，绝对误差小于1 mm ，相对误差表 4 实测及模拟测量点变形结果Table 4 Measured and simulated measurement resultsof point deformation测量点实测变形V j /mm 模拟变形V m /mm 绝对误差ΔV /mm 相对误差Δδ(%)A 7.98.540.648.10B 6.45.960.446.88C 6.36.990.6910.95D 6.56.070.436.62E 7.06.080.9213.14F 8.48.370.030.36J 2.52.440.062.40K 2.83.150.3512.50L 4.34.810.5111.86M 3.13.300.206.45N 2.42.660.2610.83O 4.54.110.398.67平均值———8.23y xz1.511.170.840.500.16−0.17−0.51−0.85−1.18−1.52−1.85(a) 方案3下 x 向变形方案3下 x 向变形 V x 3/m my xz1.641.341.040.740.430.13−0.17−0.47−0.78−1.08−1.38方案3下 y 向变形 V y 3/m m(b) 方案3下 y 向变形y xz6.525.133.732.340.94−0.45−1.84−3.24−4.63−6.03−7.42(c) 方案3下 z 向变形方案3下 z 向变形 V z 3/m m图 9 方案3下各向焊接变形云图Fig. 9 Welding distortion contour under scheme 3(a) 方案4下x 向变形1.711.361.010.660.31−0.04−0.39−0.74−1.09−1.44−1.79y xz方案4下 x 向变形 V x 4/m m(b) 方案4下 y 向变形1.431.140.860.580.300.02−0.26−0.54−0.82−1.10−1.39y xz方案4下 y 向变形 V y 4/m m(c) 方案4下 z 向变形6.965.914.873.832.781.740.70−0.35−1.39−2.44−3.48y xz方案4下 z 向变形V z 4/m m图 10 方案4下各向焊接变形云图Fig. 10 Welding distortion contour under scheme 4J′J A BC D EFK′L′L M′M N′O′ON K图 11 牵引梁取点位置Fig. 11 Points position of traction beam第 3 期唐琪，等：基于SYSWELD 的激光复合焊焊接变形数值模拟35平均值为8.23%，说明模拟结果与试验结果能够较好的吻合，可以通过模拟的方法来优化牵引梁在实际焊接中的约束情况，减小焊接变形.为更好的选择最优约束方案，需要进一步考虑牵引梁焊接的角变形，收缩变形和挠度. 在模型对应方向上取若干点并将这些点的平均值作为该方向上的变形量，如表5所示. 变化率方差用于描述焊接变形在不同约束下的波动情况，表5中角变形方差最大，因此将角变形作为评价标准，方案4的焊接角变形最小，故牵引梁在焊接过程中的最佳约束情况为方案4.表 5 不同焊接约束变形结果Table 5 Deformation results under different welding constraints方案编号角变形δ/(°)收缩变形V s/mm挠度γ/mm方案15.250.51.63方案25.980.541.43方案32.730.481.64方案41.210.511.54变化率方差0.215 40.003 60.004 24 结论(1) 采用固有应变法的模拟与实测结果吻合较好，x，z向最大变形都出现在方案2中，分别为2.46和13.13 mm，y向变形稳定在1.63 mm左右.(2) 将变化率方差最大的角变形作为评价标准，得到方案4最合理，角变形最小为1.21°.参考文献：唐　琪, 陈　鹏, 黄菁婧, 等. 基于SYSWELD的地铁底架枕梁焊接变形的数值模拟[J]. 电焊机, 2017, 47(6): 101 − 104.Tang Qi, Chen Peng, Huang Jingjing, et al. Numerical simulation of welding deformation for body bolster on subway underframe based on SYSWELD[J]. Electric Welding Machine, 2017, 47(6): 101 − 104.[1]Ueda Y, Yuan M G. Prediction of residual-stresses in butt welded [2]plates using inherent strains[J]. Journal of Engineering Materials & Technology, 1993, 115(4): 417 − 423.Ogawa K, Deng D, Kiyoshima S, et al. Investigations on welding residual stresses in penetration nozzles by means of 3D thermal elastic plastic FEM and experiment[J]. Computational Materials Science, 2009, 45(4): 1031 − 1042.[3]张庆移. 6061铝合金薄板的焊接变形数值模拟[D]. 上海: 上海交通大学, 2004.[4]Deng D, Murakawa H, Liang W. Numerical simulation of weld-ing distortion in large structures[J]. Computer Methods in Ap-plied Mechanics & Engineering, 2007, 196: 4613 − 4627.[5]李瑞英, 赵　明, 吴春梅. 基于SYSWELD的双椭球热源模型参数的确定[J]. 焊接学报, 2014, 35(10): 93 − 96.Li Ruiying, Zhao Ming, Wu Chunmei. Determination of shape parameters of double ellipsoid heat source model in numerical simulation based on SYSWELD software[J]. Transactions of the China Welding Institution, 2014, 35(10): 93 − 96.[6]李培麟, 陆　皓. 双椭球热源参数的敏感性分析及预测[J]. 焊接学报, 2011, 32(11): 89 − 95.Li Peilin, Lu Hao. Sensitivity analysis and prediction of double el-lipsoid heat source parameters[J]. Transactions of the China Welding Institution, 2011, 32(11): 89 − 95.[7]顾　颖, 李亚东, 强　斌, 等. 基于ANSYS优化设计求解双椭球热源模型参数[J]. 焊接学报, 2016, 37(11): 15 − 18.Gu Ying, Li Yadong, Qiang Bin, et al. Parameter optimization of double ellipsoidal heat source model by ANSYS[J]. Transactions of the China Welding Institution, 2016, 37(11): 15 − 18.[8]Zhan Yu, Liu Changsheng, Zhang Fengpeng, et al. Experimental study and finite element analysis based on equivalent load meth-od for laser ultrasonic measurement of elastic constants[J]. Ultra-sonics, 2016, 69: 243 − 247.[9]White J D, Leggatt R H, Dwight J B. Weld shrinkage prediction[J]. Welding & Metal Fabrication, 1980, 11(9): 587 −596.[10]徐　超, 余绍蓉, 郑晓亚, 等. 机械螺栓法兰连接的有限元力学模型比较研究[J]. 机械设计与制造, 2009(6): 37 − 39.Xu Chao, Yu Shaorong, Zheng Xiaoya, et al. Comparative evalu-ation of finite element models for mechanical structures with bolted joints[J]. Machinery Design & Manufacture, 2009(6): 37 −39.[11]第一作者简介：唐　琪，男，1993年出生，硕士研究生. 主要从事焊接数值模拟和激光增材制造仿真分析. Email: tq_swjtu@通信作者简介：陈　鹏，男，副教授. Email: cpx28@36焊接学报第 40 卷China). pp 21-24Abstract:The low-activated martensitic steel was subjected to vacuum diffusion welding test under different welding parameters. The microstructure of the weld zone was observed by optical microscope (OM) and scanning electron microscopy (SEM), and the mechanical properties of the welds were tested. The obtained microstructure of the low-activated martensitic steel welds is mainly composed of lath martensite and a small amount of retained austenite and exhibits preferable bonding effect. Increasing the welding temperature and prolonging the holding time in a certain range can improve the tensile strength of the joints. It also promotes the coarsening of austenite grain, which is detrimental to the tensile strength and impact toughness. The tensile strength of the joints after post weld heat treatment (normalizing + tempering) is lower than the as-welded one, but the microstructure stability and impact toughness of the welds are obviously improved.Key words: low activation martensitic steel；vacuum diffusion welding；heat treatment；mechanical propertiesOptimization and research of BGA solder joint about signal integrity facing complete transmission path HUANG Chunyue1， HUANG Genxin1， LIANG Ying2， KUANG Bing1， YIN Rui1 (1. School of Electro-Mechanical Engineering, Guilin University of Electronic Technology, Guilin 541004, China；2. Department of Electronic Engineering, Chengdu Aeronautic Vocational and Technical College, Chengdu 610021, China). pp 25-31Abstract:The simulation model of complete transmission path based on BGA solder joint was built by HFSS software, the return loss of complete transmission path were obtained based on the model. The impacts of signal frequency, solder joint maximum radial size, pad diameter and solder joint height on return loss were also studied. Taking the maximum size of the solder joint, solder joint height, the diameter of pad size as design parameters, the return loss as the target value, design and calculation of 17 sets of experiments using computational simulation. 17 sets of simulation of complete transmission path loss and the relationship between the parameters of BGA solder joint shape fitting by the response surface method, combined with genetic algorithm for fitting function optimization. BGA solder joint parameters with minimum return loss in full transmission path is the maximum size of 1.05 mm solder joint, height of solder joint is 0.75 mm, the diameter of pad is 0.65 mm, and the optimal combination of parameters of the simulation, the optimal combination of simulation results. The result of optimal combination is better than 17 sets of experimental results, and the optimization of the solder joint structure in the whole transmission path is realized.Key words: BGA solder joint；complete transmission path；return loss；response surface；genetic algorithmNumerical simulation of welding deformation in laser hybrid welding based on SYSWELD TANG Qi1， CHEN Peng1， CHEN Jingqing2， LIANG Yong1， LIU Zan1 (1.Materials Science and Engineering, Southwest Jiaotong University, Chengdu 610031, China；2. Key Laboratory of Advanced Technologies of Materials, Ministry of Education, Southwest Jiaotong University, Chengdu 610031, China). pp 32-36Abstract:As an effective supplement to ground transportation, metro plays an increasingly important role in urban life, who has the advantages of green, pollution-free, punctual and strong carrying capacity. A couple of 3D Gauss and double ellipsoid heat source were adopted, and the inherent strain method was used to simulation the welding deformation of the metro traction beam under different constraints. Based on the simulation of the existing constraints, three other constraints were designed. The results show that the simulated results through the inherent strain method are in good agreement with the measured results. The maximum deformation in x-direction and z-direction occurs in scheme 2, which are 2.46 and 13.13 mm, respectively. The deformation in y-direction is stable at about 1.63 mm. Put the angular deformation with maximum variance of change rate as the evaluation criteria, scheme 4 is the most reasonable, and the minimum angular deformation is 1.21 degree.Key words: inherent strain method；SYSWELD；laser hybrid welding；welding deformationInfluence of bottom-threaded pin on hook morphology and mechanical properties of lap welded joint WU Shuanglian1， MAO Zhendong1， LIU Xuesong2 (1. CSR Qingdao Sifang Co., Ltd., Qingdao 266111, China；2. State Key Laboratory of Advanced Welding and Joining, Harbin Institute of Technology, Harbin 150001, China). pp 37-40 Abstract: Using 3 mm thick 7075-T6 aluminum alloys as the research objects, this work studied the effect of a bottom-threaded pin on hook morphology and mechanical properties of friction stir lap welded joint. The results showed that the thread on the pin could significantly affect the material flow behavior during welding. The plastic material accumulated at the lap interface, squeezing the lap interface, So the hook bended downwards after welding. The width of the stir zone was obviously wider than the diameter of the pin. Because there was on thread on the tip of the pin, void easily appears at the bottom of the stir zone due to incomplete refilling of the plastic material. With increasing the welding speed, the lap shear failure load first increased and then decreased. The maximum failure load of 23.333 kN was obtained at a welding speed of 40 mm/min.Key words: thread；pin；friction stir lap welding；hook；lap shear failure loadFatigue property and failure mechanism of self piercing riveted joints of TA1 titanium alloy HUANG Zhichao1，SONG Tianci1， LAI Jiamei2 (1. Key Laboratory for Conveyance and Equipment of the Ministry of Education, East China Jiaotong University, Nanchang 330013, China；2. School of Mechanical and Electrical Engineering, NanchangII TRANSACTIONS OF THE CHINA WELDING INSTITUTION2019, Vol. 40, No. 3。

焊接模拟专业软件SYSWELD中文终极教程

焊接部分（使用软件版本visual-mesh6.1，sysweld2010，pam-assembly2009，weld-planner2009）一、软件安装说明软件包括visual-mesh6.1，sysweld2010，pam-assembly2009，weld-planner2009，其中pam-assembly2009，weld-planner2009统一叫做WeldingDE09，安装基本相同，点击setup，所有选项默认，点击next按钮，直到安装完成，点击finish。

所有安装完毕后，重启计算机，在桌面上出现ESI GROUP 文件夹，所有软件的快捷方式都在此文件夹内。

二、基本流程中小件焊接过程模拟分析的步骤是CAD->网格划分(Visual-mesh)->热源校核(sysweld软件中的Heat Input Fitting)->焊接向导(sysweld软件中的welding wizrad)->求解(sysweld slover)->后处理观察结果(sysweld)网格网格划分是有限元必需的步骤。

Sysweld的网格划分工具采用visual-mesh。

版本使用的是6.1Visual –mesh界面见下图对于形状简单的零件，可以在visual-mesh里面直接建立模型，进行网格划分，对于复杂的图形，需要先在CAD画图软件中画出零件的3维几何图形，然后导入visual-mesh软件进行网格划分。

Visual-mesh的菜单命令中的Curve，Surface，Volume，Node是用来创建几何体的命令，接下来的1D,2D,3D是用来创建1维，2维，3维网格的命令。

对于一个简单的焊接零件，网格创建的步骤为：●建立节点nodes●生成面surface●网格生成a)生成2D mesh 用于生成3D网格b)拉伸3D mesh 用于定义材料赋值及焊接计算c)提取2D mesh表面网格用于定义表面和空气热交换d)生成1D 焊接线，参考线用于描述热源轨迹●添加网格组a)开始点，结束点，开始单元用于描述热源轨迹b)装夹点用于定义焊接过程中的装夹条件下面以T型焊缝网格划分为例，说明visual-mesh的具体用法，常用快捷键说明：按住A移动鼠标或者按住鼠标中键，旋转目标；按住S移动鼠标，平移目标；按住D移动鼠标，即为缩放；按F键(Fit)，全屏显示；选中目标，按H键(Hide)，隐藏目标；选中目标，按L键(Locate)，隐藏其他只显示所选并全屏显示；Shift+A，选中显示的全部内容；鼠标可以框选或者点选目标，按住Shift键为反选；在任务进行中，鼠标中键一般为下一步或者确认。

焊接模拟专业软件SYSWELD中文终极教程

焊接部分（使用软件版本visual-mesh6.1，sysweld2010，pam-assembly2009，weld-planner2009）一、软件安装说明软件包括visual-mesh6.1，sysweld2010，pam-assembly2009，weld-planner2009，其中pam-assembly2009，weld-planner2009统一叫做WeldingDE09，安装基本相同，点击setup，所有选项默认，点击next按钮，直到安装完成，点击finish。

所有安装完毕后，重启计算机，在桌面上出现ESI GROUP文件夹，所有软件的快捷方式都在此文件夹内。

二、基本流程中小件焊接过程模拟分析的步骤是CAD->网格划分(Visual-mesh)->热源校核(sysweld软件中的Heat Input Fitting)->焊接向导(sysweld软件中的welding wizrad)->求解(sysweld slover)->后处理观察结果(sysweld)网格网格划分是有限元必需的步骤。

Sysweld的网格划分工具采用visual-mesh。

版本使用的是6.1Visual –mesh界面见下图对于形状简单的零件，可以在visual-mesh里面直接建立模型，进行网格划分，对于复杂的图形，需要先在CAD画图软件中画出零件的3维几何图形，然后导入visual-mesh软件进行网格划分。

Visual-mesh的菜单命令中的Curve，Surface，Volume，Node是用来创建几何体的命令，接下来的1D,2D,3D是用来创建1维，2维，3维网格的命令。

对于一个简单的焊接零件，网格创建的步骤为：●建立节点nodes●生成面surface●网格生成a)生成2D mesh 用于生成3D网格b)拉伸3D mesh 用于定义材料赋值及焊接计算c)提取2D mesh表面网格用于定义表面和空气热交换d)生成1D 焊接线，参考线用于描述热源轨迹●添加网格组a)开始点，结束点，开始单元用于描述热源轨迹b)装夹点用于定义焊接过程中的装夹条件下面以T型焊缝网格划分为例，说明visual-mesh的具体用法，常用快捷键说明：按住A移动鼠标或者按住鼠标中键，旋转目标；按住S移动鼠标，平移目标；按住D移动鼠标，即为缩放；按F键(Fit)，全屏显示；选中目标，按H键(Hide)，隐藏目标；选中目标，按L键(Locate)，隐藏其他只显示所选并全屏显示；Shift+A，选中显示的全部内容；鼠标可以框选或者点选目标，按住Shift键为反选；在任务进行中，鼠标中键一般为下一步或者确认。

基于SYSWELD软件的多束流电子束焊接过程的数值模拟

第五届中国 CAE 工程分析技术年会论文集
基于SYSWELD软件的多束流电子束焊接过程 * 的数值模拟
王西昌1，左从进1，崔启玉2，刘寒龙2，赵海燕3
（1.北京航空制造工程研究所高能束流加工技术重点实验室, 北京, 100024）（2.法国ESI公司北京办事处，北京，100012 3.清华大学机械工程系，北京，100084）
55
第五届中国 CAE 工程分析技术年会论文集
r0 z re
图2
r i re z ze z i ze
热源模型
锥形热源模型不仅体现了能量在厚度方向上的衰减规律，也更好地体现了能量在电子作用层及束流匙孔中的分配。实际焊接时能量先在工件表面电子作用层上聚集熔化金属，从而形成较大的熔池，凝固后形成“钉子”头部；而后能量在束流匙孔中逐渐衰减形成较大的熔深，凝固后形成“钉子”底部，见图 3a。图 3b 为采用 SYSWELD 软件进行热源校核之后，模拟得到的电子束焊接的焊缝截面图。
3.1 温度场结果
整个求解计算过程共分为焊接和冷却两个阶段。焊接过程共用 40s 完成，然后冷却至 700s。计算过程中载荷步的选择由程序进行自适应控制，即焊接过程非线性较强，适当减小步长，而冷却过程在保证计算精度的同时，适当增大步长。图 6 为多束流电子束焊接过程中的温度场分布。
图 6 焊接过程中的温度场分布
58
第五届中国 CAE 工程分析技术年会论文集
单束流纵向距离dx
350mm 280mm 230mm 180mm
纵向残余应力 /MPa
距焊缝中心距离 /mm
图 9 纵向距离对纵向残余应力的影响
辅助加热区产生一个拉应力峰，整体上残余应力形成一个较低拉应力状态下的分布。随着纵向距离dx从180mm增大到280mm时，焊缝及近缝区残余应力相比较于单束焊逐渐减小，但从 280mm增大到350mm时，多束焊接相比较于单束焊接残余应力减小量逐渐减小。 3.2.2.3 辅助热输入的影响如图 10 所示，取纵向距离 dx 取为 350mm，横向距离 dy 为 25mm，辅助热源能量分配从 38％增大到 47％，焊缝及其临近区的残余拉应力的降低效果。

焊接模拟专业软件SYSWELD中文终极教程

焊接部分（使用软件版本visual-mesh6.1，sysweld2010，pam-assembly2009，weld-planner2009）一、软件安装说明软件包括visual-mesh6.1，sysweld2010，pam-assembly2009，weld-planner2009，其中pam-assembly2009，weld-planner2009统一叫做WeldingDE09，安装基本相同，点击setup，所有选项默认，点击next按钮，直到安装完成，点击finish。

所有安装完毕后，重启计算机，在桌面上出现ESI GROUP 文件夹，所有软件的快捷方式都在此文件夹内。

二、基本流程中小件焊接过程模拟分析的步骤是CAD->网格划分(Visual-mesh)->热源校核(sysweld软件中的Heat Input Fitting)->焊接向导(sysweld软件中的welding wizrad)->求解(sysweld slover)->后处理观察结果(sysweld)网格网格划分是有限元必需的步骤。

Sysweld的网格划分工具采用visual-mesh。

版本使用的是6.1Visual –mesh界面见下图对于形状简单的零件，可以在visual-mesh里面直接建立模型，进行网格划分，对于复杂的图形，需要先在CAD画图软件中画出零件的3维几何图形，然后导入visual-mesh软件进行网格划分。

Visual-mesh的菜单命令中的Curve，Surface，Volume，Node是用来创建几何体的命令，接下来的1D,2D,3D是用来创建1维，2维，3维网格的命令。

对于一个简单的焊接零件，网格创建的步骤为：●建立节点nodes●生成面surface●网格生成a)生成2D mesh 用于生成3D网格b)拉伸3D mesh 用于定义材料赋值及焊接计算c)提取2D mesh表面网格用于定义表面和空气热交换d)生成1D 焊接线，参考线用于描述热源轨迹●添加网格组a)开始点，结束点，开始单元用于描述热源轨迹b)装夹点用于定义焊接过程中的装夹条件下面以T型焊缝网格划分为例，说明visual-mesh的具体用法，常用快捷键说明：按住A移动鼠标或者按住鼠标中键，旋转目标；按住S移动鼠标，平移目标；按住D移动鼠标，即为缩放；按F键(Fit)，全屏显示；选中目标，按H键(Hide)，隐藏目标；选中目标，按L键(Locate)，隐藏其他只显示所选并全屏显示；Shift+A，选中显示的全部内容；鼠标可以框选或者点选目标，按住Shift键为反选；在任务进行中，鼠标中键一般为下一步或者确认。

SYSWELD焊接仿真入门教程

15
(4) 最小网格尺寸
1
(5) 最大网格尺寸
3
输入后点击Save，进行保存，生成三维网格如下图。
QQ2361566926
选择选项
3.2 加载材料数据库及函数数据库 Material DB是材料数据库的意思，这里面存储了材料的热物性参数、热力学
数据、相变参数等等。
1 材料数据库
2 点击加载
3 默认安装路径下的材料库文件 welding.mat
3
（2）C2 板高度（根据实际焊接板尺寸）
3
（3）C1 板半宽度（根据实际尺寸）
30
（4）C2 板半宽度（根据实际尺寸）
30
（5）焊缝处面积（四分之三板厚面积）
6.5
（6）C1 板厚度方向网格数（根据板厚选择最少 4 个）
4
（7）C2 板厚度方向网格数（根据板厚选择最少 4 个）
4
（8）最大网格尺寸（不要太过就行）
到目前完成了焊接模拟的前处理过程，即焊接过程的所有要素都被转化成了可以在求解过程中能够被识别的网络，现在需要将 visual-mesh 建立的模型保存为 Sysweld 所识别的格式，ASC 文件。命名格式为**_DATA**.ASC，其中 DATA 前面是下横杠，DATA 后面是数字，下横杠前面是自己的名称，所建模型如下图。
3 热源校核热源校核顾名思义就是创建一种热源模型使满足实际的焊接要求，焊接的求
解模块主要用到的是 Sysweld 中的焊接向导 Welding Advisor 模块，这其实也是软件的核心，如下图
QQ2361566926
热源模型可以认为是作用于焊件上的，在一定时间和位置上的热输入分布特点的一种数学表达式，实际熔焊过程是给焊件加热，热源模型就是在有限元计算中输入热量，用数学函数表示出来，热源校核主要步骤如下。

基于SYSWELD对低合金钢焊接接头的数值模拟及实验分析

金属铸锻焊技术Ｉｃ妯ｇ·Ｆｏｒｇｉｎｇ·Ｗｅｌｄｉｎｇ
２０１０年１２月
基于ＳＹＳＷＥＬＤ对低合金钢焊接接头的
数值模拟及实验分析
康惠。凌泽民，齐喜岑（重庆大学材料科学与工程学院。重庆４０００４４）
摘要：基于焊接专用有限元模拟软件ＳＹＳＷＥＬＤ对Ｑ３４５Ｄ低合金钢Ｃ０２焊焊缝组织成分进行了数值模拟研究。并对焊接接头进行了金相分析。结果表明：模拟结果与实验结果基本吻合，Ｑ３４５Ｄ低合金钢焊后冷却至大约３００℃
目前焊接领域大量采用数值模拟的方法研究焊接温度场、应力应变场等，对于焊接过程中熔池的相变和组织成分的模拟研究还处于探索阶段。法国ＥＳＩ公司开发的焊接专用数值模拟软件ＳＹＳＷＥＬＤ拥有自身强大的数据库，将材料的ＣＣＴ曲线融合进去。使得该软件对材料焊接过程中接头组织的分析成为可能。进而为预测材料的各种物理性能奠定了基础。本文采用该软件，考虑到材料热物理性能的
ｗｅｌｄｉｎｇＷａｓｓｔｉｍｕｌａｔｅｄ．Ａｎｄｔｈｅｍｅｔａｌｌｏｇｒａｐｈｉｃｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｔｈｅｗｅｌｄｅｄｊｏｉｎｔｓｗａｓａｎａｌｙｚｅｄ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅ
ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓａｒｅｃｏｎｓｉｓｔｅｎｔｗｉｔｈｔｈｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅｓｕｌｔｓ．Ｗｈｅｎｌｏｗ－ａｌｌｏｙｓｔｅｅｌＱ３４５Ｄｃｏｏｌｓｔｏａｂｏｕｔ３００℃ａｆｔｅｒ
ＫＡＮＧＨｕｉ．ＬＤＪＧＺｅｍｉｎ，ＱＩＸｉｃｅｎ（ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＭａｔｅｒｉａｌＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＣｈｏｎｇｑｉｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ４０００４４，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＢａｓｅｄｏｎｓｏｆｔｗａｒｅＳＹＳＷＥＬＤ，ｔｈｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｔｈｅｗｅｌｄｓｅａｍｏｆｌｏｗ－ａｈｏｙｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｓｔｅｅｌｂｙＣ０２ａｒｃ

热处理、焊接模拟软件Sysweld简介

工艺向导
独有的向导技术是SYSWELD迅速工业化地成功秘诀。简洁、易用而有条理的向导指示，一步一步地引导用户完成复杂的热物理模拟过程。模拟向导能根据不同的工艺特征，自动智能化的选择求解器进行物理分析。
系统主要功能模块和模拟向导：
Heat treatment Advisor 热处理向导
Welding Advisor 焊接向导
SYSWELD的操作环境SYSWORLD也可直接建立几何模型和生成各种网格。配合GEOMESH几何网格工具，SYSWELD可以直接读取UG, CATIA的数据和接受各种标准交换文件(STL, IGES, VDA,STEP, ACIS等)。
能与大部分CAE数据接口
SYSWELD能兼容大部分CAE系统的数据模型，如NASTRAN，IDEAS，PAM-SYSTEM，HYPERMESH等。
应力
材料晶相变化后的屈服
强度
塑性变形
SYSWELD后处理提供的显示功能
云图显示
等高线或等高面显示
矢量显示
符号显示
X-Y曲线
断面显示
动画等
功能强大的后处理
ESI国际工程科学中国有限公司
SYSWELD的标准用户界面
材料数据
得益于长期的合作开发和工业验证，SYSWELD的材料数据库包含了热、与温度和相成分相关的异常复杂的机械和冶金材料数据库。在商业版本中，直接著名钢铁、铝合金和灰铁厂商的材料已经包含在内。
后处理
SYSWELD后处理提供的主要结果
温度场
加热与冷却速率
材料的晶相组织变形与Fra bibliotek曲SYSWELD的计算模型
SYSWELD的电磁模型允许模拟点焊和感应加热，并可实现能量损失和热源加载的计算模拟。SYSWELD扩散与析出模型可实现渗碳、渗氮、碳氮共渗模拟，先计算化学元素的扩散和沉积，然后再考虑对热和机械性能的影响。SYSWELD的氢扩散模型能计算模拟氢的浓度，预测冷裂纹的严重危害。