龙门吊轨道基础验算书

预制梁场龙门吊基础受力验算书(1)

1、龙门吊基础受力计算龙门吊轨道设计为同轨，配备2台100t大龙门吊，2台10t小龙门吊，跨径为30m。

取大龙门吊吊梁时的最不利工况进行计算，自重按照65t，单片T梁自重按照1170kN计算。

龙门吊支腿底座的轮距取8.6m，龙门吊单个底座两轮的距离为51.8cm。

龙门吊基础采用宽50cm，高60cm的条形基础，基础下采用宽100cm，高80cm的混凝土扩大基础,地基承载力要求不小于250Kpa。

70钢轨龙门吊基础断面图1.1 龙门吊基础荷载参数龙门吊基础承受荷载有：吊梁重量、龙门吊自重、条形基础自重、扩大基础自重。

1.1.1吊梁重量单片41mT梁自重1170kN，由2台运梁龙门吊抬吊。

当龙门吊天车距离一端支腿约2m位置时，此支腿底座的轮子受力最大。

此时，每个轮子受力为：kN G 5.2924/11701==1.1.2龙门吊自重龙门吊自重65t ，每个轮子受力为kN G 5.1624/6502==。

1.1.3基础自重荷载传递在钢筋混凝土内按45°角扩散计算。

则荷载传递到基底的作用范围为：宽150cm ，长212cm 。

基础自重G 3=0.6m ×0.5m ×2.12m ×25kN/m 3=15.9kN1.1.4扩大基础自重扩大基础自重G 4=1m ×2.12m ×0.8m ×25kN/m 3=42.4kN 则，龙门吊基础承受荷载为：P =1.2×(G 1+G 2+G 3+G 4)=615.96kN1.2龙门吊基础承载力验算基础底下填土压实度≧96%，承载力特征值为250kPa 。

根据上面计算得，龙门吊基础承受集中力为P =615.96kN 荷载作用范围为长度a=2.12m ，宽度b=1.2m ，面积A =a ×b =2.12×1.2=2.544m 2基础底面的应力p k =P/A =615.95/2.544=242.12kPa <250kPa满足要求。

龙门吊基础基础验算

龙门吊轨道基础验算一、工况描述本工程采用双龙门吊进行吊梁施工，单片预制梁最自重95t，单个龙门吊自重25t，单个龙门吊横宽32m，单侧支退间距6.5m，单个轮箱轴距60cm，龙门吊轨道基础采用T形基础。

二、轨道基础受力分析T形基础所受地基土提供的反力为均布荷载为Q，所受龙门吊单个支腿的作用力为P，如果把T形基础看做T形连续梁，将整个力学模型竖向翻转180°，则龙门吊的支退相当于T形连续梁的支点，地基土的反力可以看做是连续梁受的均布荷载，并且随着支腿的作用力为P不断移动，T形连续梁的每个横断面都将陆续的经受最大弯矩Mmax的考验，因此可以按照T形连续梁进行基础配筋,其受力分析如下图：地基土提供反力 Q龙门吊轨道基础龙门吊支腿反力 P 6.5m龙门吊支腿反力 PM max M max三、龙门吊轨道基础结构形式根据以往的施工经验，我们针对本工程采用的龙门吊及地基土的形式配置如下基础，基础混凝土标号为C25，顶宽30cm，底宽120cm，高度60cm，沿纵向顶板配3根Φ16钢筋，底板配3根Φ16+4根Φ12钢筋，沿横向在底板配置Φ12钢筋，间距为20cm，沿竖矩形截面配置Φ8构造箍筋，间距为20cm。

见下图：四、龙门吊轨道基础受力验算1、纵向配筋验算①底板筋受力验算按照上述受力分析，基础底部所受最大弯矩为龙门吊支腿作用部位，龙门吊单个支腿轴距为60cm，根据基础高度下反45°，则基础底板最不利情况下的受压面积S=（0.6+0.6+0.6）×1.2=2.16m2。

龙门吊单个支腿提供的力F=(2×25+95)/8=18.125t，则最不利情况下地基承载力σ=F/S=18.125×10/2.16=83.91Kn，即为8.391t/m2，根据当地土质情况，进行适当夯实其地基承载力可以达到8t m2～10t/m2，故地基承载力满足要求。

FQ Mmax对最不利情况下的基础受力验算，即基础断成1.8m一节，支腿作用力有双支点变为单支点集中力，则最大弯矩Mmax=ql2/2，其中q=F/1.8=18.125/1.8=10.069t/m=100.69kN/m，l=1.8/2=0.9m，则Mmax=40.78 kN·m。

龙门吊走行轨道基础检算书

****************龙门吊走行轨基础结构设计计算书计算：复核：审核：***********************铺轨基地龙门吊走行轨基础结构设计１．设计计算N上不荷载=N龙门吊+N起吊能力N上部荷载—上部总荷载N龙门吊—两台龙门吊荷载（每台自重44吨）N—两台龙门吊的吊装能力（每台额定起重量为20吨）N上不荷载=57×9.8+16×9.8×2=872.2KN每个龙门吊脚处的轴载为P=872.2/4=218KN设荷载影响范围沿龙门吊走行方向为40cm, 基础宽度为40cm，基础构件厚度为40cm, 走行轨采用50kg/m钢轨, 轨底宽度为114mm, 则基础受力面积为40×114=4560mm²则基础竖向承受的荷载为F＝218000／4560m²=47.8MPa当基础下层处于不稳定状态时, 基础可能处于简支状态,基础采用C30砼, 设计抗压强度为16.5 MPa, 设计抗拉强度为1.5MPa。

基础沿纵向,下边缘弯矩和横截面惯性矩为如图1：M1=218000×200=43600000NmmW1=(1/6)×bh²=400×4002/6=10666666.67mm3取动荷载冲击系数为1.2, 基础下层的弯拉应力为σ=M/Wσ1=43600000×1.2/10666666.67=4.9MPa＞1.5MPa基础沿横向,下边缘弯矩和横截面惯性矩为如图2：M2=218000×200=43600000NmmW2=(1/6)×bh²=500×4002/6=13333333.33 mm3σ=M/Wσ2=43600000×1.2/10666666.67=4.9MPa＞1.5MPa根据计算计算结果，采用C30混凝土基础不能满足龙门架的承重能力。

固采用C30的钢筋混凝土基础。

龙门吊轨道基础计算书

附件一1 预制梁场龙门吊计算书1.1工程概况1.1.1工程简介本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。

预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。

1.1.2地质情况预制梁场基底为粉质粘土。

查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。

临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。

1.2基础设计及受力分析1.2.1龙门吊轨道基础设计龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。

每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。

基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。

，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。

图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图1.2.2受力分析梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。

当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。

图1.2-1 最不利工况所处位置单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。

起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。

P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1）q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下：`图1.2-3 龙门吊受力示意图龙门吊竖向受力平衡可得到：N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到：N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：图1.2-4 支腿单车轮受力示意图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N （1-5）由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=434.7KN1.3建模计算1.3.1力学模型简化对龙门吊轨道基础进行力学简化，基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2015进行模拟计算。

龙门吊轨道基础计算书

龙门吊轨道基础计算书1、编制依据(1) 《基础工程》(人民交通出版社);(2) 《吊车轨道的连接标准》(GB253);(3) 《机械设备安装工程施工及验收通用规范》(GB50231-98);(4) 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002);(5) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004);(6) 《公路工程施工安全技术规范》(JTG F90-2015);2、工程概况本项目为江苏省江都至广陵高速公路改扩建工程路基桥涵施工项目JG-JD-2标段,起自大桥互通，终于扬泰交界处，起讫点桩号为K980+400〜K992+533>927,全长12、134km,途经大桥、浦头两镇。

本工程为既有高速四改八”项目，目前路基宽度为26m,改扩建采用两侧各拼宽8m,路基宽42m。

本标段先张法空心板梁共428片，其中13m板梁16片,16m板梁400片,20m板梁12片。

后张法25mT梁24片,后张法30m箱梁64片(单片重93t)。

考虑施工场地、施工条件及预制梁总量，先张法空心板梁与后张法预制梁均采用外购成品梁;空心板梁梁场存梁能力满足施工要求，后张法预制梁梁场受施工场地限制存梁能力较小；综上考虑,在X203跨线桥16#台尾附近设置存梁台座，存梁能力36片。

存梁区域龙门吊轨道基础长200m龙门吊轨道基础中心间距16m,龙门吊轨道基础采用凸型”钢筋混凝土结构；存梁区域共设有3个存梁台座,存梁台座可存梁36片(双层存梁)。

存梁区域投入2台60t龙门吊跨度16m,龙门吊主承重梁采用桁架结构，长25m, 支腿高度9m。

单台龙门吊自重为27t。

3、设计说明龙门吊走行轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，采用倒T形截面，混凝土强度等级为C30。

龙门吊走行轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计中不考虑轨道与基础共同受力作用，忽略钢轨承载能力。

基础按弹性地基梁进行分析设计。

龙门吊基础计算书

龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书
工程概况：
福州市轨道交通6号线2标3工区盾构始发井场地，需要
安装1台MG50门式起重机，以供盾构施工时器材的垂直运输。

因盾构区间较短，暂定安装1台50t龙门吊进行作业。

龙门吊检算：
1、设计依据：龙门吊使用以及受力要求、施工场地布置
要求、地铁施工规范。

2、设计参数：
2.1、材料性能指标：C30砼、f=1
3.8MPa、轴心抗压强度：c=4、弹性模量：Ec=3.0×10^7 MPa；R235钢筋：fsd=195MPa；HRB335钢筋：fsd=280MPa。

2.2、基础截面的拟定及钢筋的配置：基础截面采用倒T 形，钢筋布置如图
3.3-1所示，下侧受拉钢采用10根B16钢筋，上侧受压钢筋采用3根B16钢筋。

根据基础抗冲剪破坏公式进行计算，考虑到钢轨的作用，龙门吊轮压荷载P应简化成一段均布荷载作用在倒T型轨道基础上。

最大轮压为382KN，每两个轮为一组。

根据侧立面图，进行冲切验算。

龙门吊轨道基础验算

精心整理附件：龙门吊基础验算一、门吊钢跨梁强度验算1.概述龙门吊过跨梁采用上下铺设40mm厚盖板和30mm厚腹板组焊而成箱形结构梁，中间间隔1.5m 均匀布置16mm厚隔板，整体高度455mm。

所用材料主要采用Q345B高强钢，结构形式见图（一）图一龙门吊钢跨梁结构形式图2.计算载荷工况：2.170吨，吊重162.2工况1工况22.23过钢结构有限元见图（二）于为左4结论：为为34/21000=1/617＜1/500；在载荷工况下，最大应力均小于材料的许用应力，刚度小于钢结构设计规范挠跨比1/500，过跨梁最大强度和刚度均满足使用要求。

图三过跨梁工况1应力云图图四过跨梁工况1应变云图图五过跨梁工况2应力云图图六过跨梁工况2应变云图二、门吊扩大基础承载力计算龙门吊轨道梁基础为500mm*600mm，扩大基础图如图七所示，梁上预埋螺栓，铺设43#钢轨，轨道之间预留5mm收缩缝、接地线，轨道末端做挡轨器。

图七扩大基础图45T龙门吊单侧图单侧龙门吊自重g1=110t/2*10=550kn；45t门吊主要负责渣土吊出，按最不利起重条件即所有吊重均在龙门吊一侧时；则g2=45t*10=450kn；，路龙门吊扩大基础实际要求地基承载力为：σ=N/A*安全系数=1.4*1078.4/（10.9*1.2）=115.4kpa<125kpa因此该段地基承载力满足扩大基础所需的龙门吊运行地基容许承载力。

三、门吊基础及冠梁受力计算基坑南侧龙门吊基础落在冠梁上，采用锚固筋与冠梁连接固定。

门吊基础采用C30砼，500*600条形基础，龙门吊基础对冠梁产生的压强（以45T龙门吊验算）为：龙门吊自重为135t，最大起重重量为45t，最不利荷载状况是起重荷载全部作用在一侧轨道梁上,龙门吊每侧4个轮子，简化成2个集中力F=（110÷4+45÷2）×10=500kN。

按照《建筑结构荷载规范》中，可变荷载系数取1.4，即F=1.4×500=700kN；σ。

龙门吊轨道基本计算书

附件一1 预制梁场龙门吊计算书1.1工程概况1.1.1工程简介本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。

预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。

1.1.2地质情况预制梁场基底为粉质粘土。

查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。

临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。

1.2基础设计及受力分析1.2.1龙门吊轨道基础设计龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。

每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。

基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。

，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。

图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图1.2.2受力分析梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。

当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。

图1.2-1 最不利工况所处位置单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。

起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。

P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1）q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下：`图1.2-3 龙门吊受力示意图龙门吊竖向受力平衡可得到：N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到：N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：图1.2-4 支腿单车轮受力示意图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N （1-5）由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=434.7KN1.3建模计算1.3.1力学模型简化对龙门吊轨道基础进行力学简化，基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2015进行模拟计算。

龙门吊轨道梁验算书1

附件3龙门吊轨道梁地基承载力验算书一、基本计算参数1、起吊梁板时龙门吊单边荷载龙门吊主要作用是吊装主体结构施工模板、钢筋等材料，起重量最大为钢筋不超过5吨，为了确保安全按照最大起重量10吨计算。

查表起重量10吨跨度26米是轮压为128KN。

2、龙门吊对每米轨道的压力。

G1=128×2/7=36KN轨道梁和轨道偏安全取每延米自重。

G2=（0.6×0.5）×2.5=7.5KNG3=20/100=0.2KN二、轨道梁地基承载力验算轨道梁采用C30，台阶式设置，上部为宽60cm，高50cm，龙门吊脚宽按7m计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：1、轨道梁受压力验算：P=g1 + g3 =36+0.2=36.2KN/m轨道梁砼应力为：σ=γ0P/A=36.2/0.12/1000=0.3MPa<[σ]=30MPa2、轨道梁地基承载力验算。

地基应力计算:σ=( g1+g2+ g3)/A=（36+7.5+0.2）=43.7KPa地基承载力计算：P u——极限承载力，KP ac ——土的粘聚力，KP aγ——土的重度，KN/m，注意地下水位下用浮重度；b，d——分别为基底宽及埋深，m；N c ，N q ，N r——承载力系数，可由图8.4.1中实线查取。

根据板桥村站围护结构图纸总说明中基坑设计参数建议值表1-2素填土C=10、γ=19.2 KN/m、φ=8带入太沙基公式PU=10*6+19.2*0.5*5+0.5*19.2*0=108 KPa>72KPa所以地基承载力买足要求。

三、梁配筋计算1、弯矩计算（按照均布荷载简支梁配筋计算）Q=43.7KN/m梁最大弯矩为W=1/8qL 2=267KN.M2、配筋计算按照混凝土受压区计算梁能够能够承受最大弯矩)5.0('0''1f f f c u h h h b f M -=α=662KN.M>267 KN.M下选用4根¢22钢筋，实际受拉钢筋截面积：11*11*3.14*4=1519 mm2，箍筋¢10@200mm，构造钢筋如下图所示。

10t龙门吊机走道基础计算书 (1)

10t 龙门吊机走道基础计算书一、概述为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t 龙门吊机。

龙门吊机跨度14m ，净高9m 。

龙门吊机配备10t 电动葫芦一台。

根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t 龙门吊机轨道基底需夯实，并采用钢筋混凝土条形基础作为龙门吊机的走道。

1. 3q2. 公式：02)(2'0'2=+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s —a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩；—a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩；—s A 受拉区钢筋的截面积；—'s A 受压区钢筋的截面积；—cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离；'5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离；030525h h a cm =-=-=—截面有效高度；—x 混凝土受压区高度；—y 受压区合力到中性轴的距离；—b 基础的宽度；—n 钢筋的弹性模量与混凝土的变形模量之比；M Z 。

A.由公式得：2210210(4.5 4.5)(4.525 4.55)04040x x ⨯⨯++-⨯+⨯=2 4.567.50x x +-=得x =6.3cm 由公式得：322140 6.310 4.5(6.35)34140 6.310 4.5(6.35)2y ⨯⨯+⨯⨯-==⨯⨯+⨯⨯-(cm) 025 6.3422.7Z h x y =-+=-+=(cm)由公式得：316101574.522.7s s M A Z σ⨯===⨯<200(MPa)合格由公式得： 157 6.3 5.31025 6.3c σ=⨯=-<7.0(MPa)合格由公式得： 032100.5τ⨯==<][2-tp σ=0.73(MPa)合格。

龙门吊基础计算书

龙门吊基础计算书一、示意图基础类型：刚性基础计算形式：验算截面尺寸剖面:二、基本参数1．依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》2．几何参数：自动计算所得尺寸：B1 = 300 mm, B = 114 mmH1 = 250 mm基础埋深d = 0.40 m3．荷载值：(1)作用在基础顶部的基本组合荷载( l = 1m 范围内的荷载)F = 100.00 kNM y = 0.00 kN·mV x = 0.00 kN折减系数K s = 1.35(2)作用在基础底部的弯矩设计值绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·H1 = 0.00＋0.00×0.25 = 0.00 kN·m(3)作用在基础底部的弯矩标准值绕Y轴弯矩: M0yk = M0y/K s = 0.00/1.35 = 0.00 kN·m 4．基础几何特性：底面积：S =(B1＋B2)×l = 0.60×1.0 = 0.60 m2绕Y轴抵抗矩：W y = (1/6)·l·(B1+B2)2 = (1/6)×1.0×0.602 = 0.06 m3三、计算过程1．修正地基承载力计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：f a = f ak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5) (式5.2.4)式中：f ak = 150.00 kPaηb = 0.00，ηd = 1.00γ = 20.00 kN/m3γm = 20.00 kN/m3b = 0.60 m，d = 0.40 m如果b ＜3m，按b = 3m, 如果b > 6m，按b = 6m如果d ＜0.5m，按d = 0.5mf a = f ak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5)= 150.00＋0.00×20.00×(3.00－3.00)＋1.00×20.00×(0.50－0.50)= 150.00 kPa修正后的地基承载力特征值f a = 150.00 kPa2．轴心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：p k = (F k＋G k)/A (5.2.4－1)F k = F/K s = 100.00/1.35 = 74.07 kNG k = 20S·d = 20×0.60×0.40 = 4.80 kNp k = (F k＋G k)/S = (74.07＋4.80)/0.60 = 131.46 kPa ≤ f a，满足要求。

龙门吊轨道基础验算书

龙门吊轨道基础验算初步设计：龙门吊轨道基础截面尺寸暂定高*宽=0.4*0.6，纵向上下各布置3根Φ16通长钢筋，箍筋选用φ10钢筋间距25cm布置，选用C20砼1、荷载计算，荷载取80t龙门吊提一片16m空心板移动时的的荷载空心板混凝土取a=9m³空心板钢筋d=1.4t80T龙门吊自重取b=30t混凝土容重r=26KN/m³安全系数取1.2，动荷载系数取1.4集中荷载F=1.2*1.4（a*r+b*10+d*10）=1.2*1.4（9*26+30*10+1.4*10）=920.64KN龙门吊轮距为L=6.6m，计算轮压为F1=920.64/4=230.16KN均布荷载为钢轨和砼基础自身重量，取1m基础计算其对应地基承载力P0=（0.1*10+0.6*0.4*26）*1.2=7.24KPa我们采用“弹性地基梁计算程序2.0”计算基底反力和弯矩，忽略钢轨对荷载分布的影响，在龙门吊轮子处简化为集中荷载230.16KN“弹性地基梁计算程序2.0”界面图地基压缩模量Es取35MPa，地基抗剪强度指标CK取40当龙门吊运行到轨道末端时，取10m轨道基础计算，计算结果：此时基底最大反力为端头处144.9KN，其所受压强P1=144.9/（0.6*1.1）=219.5KPa此处填方为宕渣填筑，承载力取300KPa＞P0+P1此时为基础顶面受拉，最大弯矩为228.4抗拉钢筋配筋计算公式为As=M/(0.9H0*fy)As——钢筋截面积M ——截面弯矩H0——有效高度Fy——二级钢筋抗拉强度取335MPa一级钢筋抗拉强度为235 MPa代入计算得As=228.4/（0.9*0.37*335*1000）=0.002047㎡=2047mm²考虑到基础顶面布置有截面积为1493mm²的钢轨，我们在顶面布置3根Φ16钢筋当龙门吊运行在正常区间内时，取16.6m基础进行计算，计算结果为：此时基底作用力均小于P1，最大正弯矩为153.71，考虑到顶面17cm高的钢轨，底层钢筋有效高度取0.54m，顶层钢筋有效高度取0.20m。

龙门吊基础计算书(最终)

广东省龙川至怀集公路TJ31标钢筋加工厂龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计方案我项目钢筋加工厂龙门吊为24m宽，有效起重重量为10T，龙门吊为MH-10-24型，该龙门吊起吊能力为10T的门吊，门吊自重按12T计算。

基础采用条形基础，每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝，宽100cm，高50cm，基础采用C20砼，纵向受力钢筋采用两层共六根Φ12mm带肋钢筋，箍筋采用Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为200mm，具体尺寸如图1-1，1-2所示。

图1-2 龙门吊轨道基础断面图2、基底地质情况基底为较软弱的红粘土，经实测地基承载力为160～180Kpa ，采用换填的方法提高地基承载力，基底换填0.3m 厚的碎石渣，未压实，按松散考虑，地基基本承载力为σ0为180kPa ，在承载力计算时取最小值160Kp 。

查《路桥施工计算手册》中碎石渣的变形模量E 0=29～65MPa ，红粘土的变形模量E 016～39MPa,为安全起见，取碎石渣的变形模量E 0=29 MPa ，红粘粘土16MPa 。

3、建模计算3.1、力学模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2010进行模拟计算。

即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。

龙门吊自重按12T 计算，总重22T ，两个受力点，单点受集中力11T ，基础梁按10m 长计算。

具体见图3-3。

图3-1 力学简化模型3.2、弹性支撑刚度推导根据《路桥施工计算手册》可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。

120T龙门吊条形混凝土基础检算书

附件 2：120T 龙门吊条形混凝土基础检算书一、120T 龙门吊条形混凝土基础受力检算 1、计算参数根据龙门吊结构形式，每个轮子作用的钢轨长度保守计算按 1 米计。

1 米长 50kg/m 钢轨底面积：0.132×1=0.132 m2 ，重量：50kg。

龙门吊自重为 75t，左右两侧各 2 个轮子，轮距为 5 米。

根据每片梁 197t 知，龙门吊单侧、单轮受力为 P1=197t÷2÷4× 1.015=24.99t；承受自重 P2=75t÷4=18.75t。

1 米范围内最大反力： 24.99+18.75+0.05=43.79T。

基础混凝土标号为 C25。

2、计算依据混凝土结构设计规范（GB50010-2010）第 6.5 节：板受冲切承载力计算中规定，在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力应符合下列规定： r0Fl≤(0.7β hft+0.25σpc,m)η μ mh0 ，公式中：η ：应按下列两个公式计算，并取其中较小值: η 1=0.4+1.2/β s ；η 2=0.5+α s h0/4μ m ; Fl：局部荷载设计值或集中反向设计值； β h：截面高度影响系数：当 h≤800mm 时，取β h=1.0；当 h ≥2000mm 时，取β h=0.9；其间按线性内插法取用； ft：混凝土轴心抗拉强度设计值； σpc,m：临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内； μ m：临界截面的周长，距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长； h0：截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值； η 1：局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数； η 2：临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；1β s：局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs：不宜大于4；当βs＜2时，取βs=2； α s：板柱结构中柱类型的影响系数：对中柱，取α s=40；对边柱，取α s=30；对角柱，取α s=20；根据上述公式，假设龙门吊混凝土条形基础为无筋结构，混凝土条形基础为混凝土板，根据龙门吊基础结构尺寸：地坪地坪C20 混凝土基础 C20 混凝土基础 20cm 3:7土换填120t龙门吊基础断面图（1）、第一层基础宽400mm，高度300mm，得到系数值如下： β s：局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值：每个车轮轮压范围按1m长钢轨计，钢轨宽度0.132m,所以 1/0.132=7.58＞2，所以βs取值4；α s：按中柱计，取α s=40； h0：钢筋保护层厚度按 40mm 计，h0=（300-40）=260mm； μ m：其中，扩散角：tgθ =[（400-132）/2]/300=0.44，θ =24 ；因此临界截面周长：2×[（400-132）/2+132+1000] =2532mm； η ：η 1=0.4+1.2/β s =0.4+1.2/4=0.7； η 2=0.5+α s h0/4μ m =0.5+40×260/（4×2532）=1.527 因此η=0.7； r0 ：取值 0.9； β h：h=300mm≤800mm,因此取值 1.0； ft：C25 混凝土轴心抗拉强度设计值：1.27N/mm2；。

龙门吊车轨道基础计算书

结构教研室一项目简介xxxxxxxx公司拟在xxxxxxx新建全长420M龙门吊车运行轨道. 吊车最大起重量：40t,跨度35M.吊车最大轮压标准值为393KN （根据xxxxxx公司提供图纸上取得参数）.建设用地处地质条件由xxxxxxxx 勘察设计。

结合本工程地质情况及工程参数，拟采用钢筋混凝土条形基础。

二地质条件根据XXXXXXX2006年提供《岩土工程勘察报告》（详勘），地质情况如下表所示：三基础设计基础持力层选用第二层粉质粘土层。

基础底面进入持力层至少400mm。

考虑两台龙门吊车在轨道上运行，最不利的情况是两台吊车运行至一起时，产生的应力和变形最大。

结构教研室1•计算简图卩max Pnnax Pmax Pmax 卩max Pmax Prnax Pmox图一（原始受力模型）图二（最不利情况）结构教研室220 1 1920图三（计算模型）—t4P k ,max图三中，Q k= —2cT~=3°2kN/m；P k,max=400KN（P k,max的值在原设计图纸中所取参数为393KN,此处取值400KN。

）2.地基承载力及基础宽度考虑到持力层粉质粘土层的状态可塑，且基础基础咼度有限，所以，基础底下换填1.5m厚中粗砂，分层夯实，压实系数不小于0.95 换填后的砂石垫层的地基承载力约为f aki=200kPa。

地基承载力验算:先假定基础的宽度为b=2.5m,基础的高度为1.8m。

则基础底处的平均压力值为F k G k b 1所以有P k 302 1 1.8 2.5 202.5=156.8kPa土的自重压力值为：P c八d = 20 1.8 =36 kPa中粗砂垫层底面处(d=3.3)，经过修正后的地基承载力特征值为:f a 二f ak d 0 (d - 0.5)二90 75.6 二165.6 kPa 综上所述：P k乞f ak1 ；P kz乞f a 满足要求。

如下图所示:C地面o L b a cr------ .■结果分别为：M=75KN.M ; V=210KN基础高度：h1>3000/8=375mm取m=450mm，贝U h1o=400mm抗剪验算：0.07 f c bh0 = 0.07X1X11.9X1000X400X103=333KN>V2;V Pj a11二-P j a砂垫层底面的平均压力值为: P kzb( P k - P c) b2z ta n^所以有: P kz2.5 (156.8 - 36)2.5 2 1.5 0.530240 75.5 kPa3.基础配筋计算基础材料：C25;钢筋：HRB335 ；F302 1.35地基净反力：P j b=163.1 kPa2.5■ •. 1 £门i .I •小基础悬臂部分的弯矩和剪力分别为:1M基础底面附加压力 P 0 二 P k - d = 156.5 -36 =120.8kPa 根据表5.3.5,取最大值\ -1.4查附录表 K.0.1-2, I/b =2.5; z/b =1.5,10,18.3a 0 = 0.2206; a^ 0.0710; a 2 =0.0422；配筋计算：A s = M二 75000000=694.44mm 20.9h °f y0.9 400 3004. 按(GB50007-2002)验算沉降取条形基础中的1m 作为独立基础计算其沉降量选用：：」12@150( As = 754 mm 2)；分布钢筋门 8@200地基最终变形量s —s^ d （Z i ai —Zi —i aJ（535）i T E si120 8所以s= 1.4 （10 0.0710 - 1.5 0.2206）4.5120.81.4 （18.3 0.0422 -10 0.0710）= 14.25+1.9二 16.2mm5.5满足要求。

龙门吊基础计算书

龙门吊基础计算书一、工程概略福州市轨道交通 6 号线 2 标 3 工区盾构始发井场所，依据盾构施工需要安装 1 台MG50门式起重机，以供盾构施工时管片、渣土、油脂等器械的垂直运输。

因盾构区间较短，暂定安装 1 台 50t 龙门吊进行作业。

二、龙门吊检算1、设计依照① 龙门吊使用以及受力要求② 施工场所部署要求③ 地铁施工规范2、设计参数：、资料性能指标a、C30砼轴心抗压强度：fc 13.8MPa ;弹性模量：Ec3. 0 104MPa;b、钢筋R235钢筋：fsd 195MPa;HRB335钢筋： fsd=280MPa。

、基础截面的制定及钢筋的配置基础截面采纳倒T 形，钢筋部署以下图，下侧受拉钢采纳10 根 B16 钢筋 , 上侧受压钢筋采纳 3 根 B16钢筋。

图基础截面钢筋部署图倒 T 型条形基础计算如上图所示，倒 T 型轨道基础上铆固一条龙门吊行走轨道，构造计算50T 龙门吊为外荷载。

50T 的龙门吊的最大轮压为382KN，每两个轮为一组。

则有：P50=382 kN-------------------------------50T龙门吊最大轮压Q1=43kg/m×kg=型钢轨重Q2=(1m×+×× 25kN/m3=m----T 梁自重荷载考虑到钢轨的作用，上述数据中的龙门吊轮压荷载P 应简化成一段均布荷载作用在倒 T 型轨道基础上。

依据基础抗冲剪损坏公式：Fl ≤β hpft AmAm=∑Bi × HiFl=pjAl式中：βhp--- 受冲切承载力截面高度影响系数，当h 不大于 800mm时，β hp 取. 当 h 大于等于 2000mm时，β hp 取，此间按线性内插法取用；ft---混凝土轴心抗拉强度设计值；h0--- 基础冲切损坏锥体的有效高度；Am--- 冲切损坏体最不利一侧面积；45T 龙门吊侧立面图Bi---冲切损坏体最不利一侧截面的宽度；Hi --冲切损坏体最不利一侧截面的高度；pj---扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏爱受压基础可取基础边沿处最大地基土单位面积净反力；Al---冲切验算时取用的部分基底面积；Fl---相应于荷载效应基本组合时作用在Al 上的地基土净反力设计值。