XXX热力站设计计算书
热力站计算书
计算书工程名称：热力站子项名称：设计号：专业：热机计算人：校对人：审核人：审定人：年月日一、已知条件供热面积：S1= 39501m2采暖形式：气片热指标： q= 60 w/ m2热负荷：Q1=q*s*10-3＝2370Kw运行参数：一次侧设计压力： 1.6MPa一次侧供／回水温度：95/70℃一次侧温差T1= 25℃二次侧设计压力： 1.0MPa二次侧供／回水温度：80/60℃二次侧温差T2= 20 ℃对数平均温差：Tn=12.33℃二、计算内容１）管径选择一次侧流量：G=0.86*（Q1）/T1= 81.5 t/h选择管径：DN200，比摩阻R=27Pa/m，按以上步骤，计算各分系统管径及流量2）循环水泵选择低区流量G2=1.15*0.86*（23781*60）/20= 70t/h扬程H=28mH2O水泵选择：型号：台数：2台，运行1台，备用1台流量：70m3/h, 扬程：28mH2O，功率：KW高区流量G2=1.15*0.86*（15720*60）/T2= 41t/h扬程H=28mH2O水泵选择：型号：台数：2台，运行1台，备用1台流量：41m3/h, 扬程：28mH2O，功率：KW3) 补水泵选择高区H1=地势高差 6 mH2OH2=循环水汽化压力70mH2O定压点压力：Hb＝H1+H2+5= 81mH2O定压范围：低点：Hb，高点：Hb+5补水泵流量Gb=0.02*G2= 0.8 t/h补水泵扬程H=Hb+10=91mH2O补水泵选择：型号：台数：2台，运行1台，备用1台流量：0.8m3/h, 扬程：91mH2O，功率：KW低区H1=地势高差 6 mH2OH2=循环水汽化压力32mH2O定压点压力：Hb＝H1+H2+5= 43mH2O定压范围：低点：Hb，高点：Hb+5补水泵流量Gb=0.02*G2= 1.4 t/h补水泵扬程H=Hb+10=53mH2O补水泵选择：型号：台数：2台，运行1台，备用1台流量：1.4m3/h, 扬程：53mH2O，功率：KW4) 水处理设备及水箱水处理设备出水量：G=Gb=1.4+0.8=2.2 m3型号：补水箱G=40*Gb/60＝ 1.5t/h水箱型号及尺寸：1000*1500*1500水箱有效容积：5）换热器选型（板式）普通采暖选等截面，空调及地板采暖等选不等截面，一般不小于两台。
换热站计算说明书
河北建筑工程学院毕业设计计算说明书系别：能环学院专业：建筑环境与设备工程班级：建环 121 姓名：任少朋学号： 2012305127 起迄日期：16年02月21日~ 16年06月15日设计（论文）地点:河北建筑工程学院指导教师：贾玉贵职称：副教授2016 年 06 月 15 日摘要随着人们生活水平的提高，集中供热被越来越多地采用，采用集中供暖可以减少能量的浪费,提高供热效率,减少环境污染,利于管理.同时采用集中供热可提高供热质量,提高人们的生活质量。
本题目是以张家口市桥西区恒峰热力有限公司集中供热系统M13号热力站供热区域的工程设计、改造为需用背景的实际工程。
本工程为张家口市桥西区集中供热工程张家口市检察院换热站，属于原有燃煤锅炉房改造工程。
供热区域总建筑面积：110000m2，总热负荷：约6400kw。
本次设计主要有工程概述、热负荷计算、供热方案确定、管道水力计算、系统原理图和平面布置图绘制、设备及附件的选择计算的内容。
除上述内容外，在计算说明书中尚需包括如下一些曲线:供回水温度随室外温度变化曲线，调节曲线。
本次设计要求使用CAD绘出图纸，其中包括设计施工说明、主要设备附件材料表，换热站设备平面布置图、换热站管道平面布置图、换热站流程图及相关剖面图等。
在换热站设计合理，安装质量符合标准和操作维修良好的条件下，换热站能够顺利地运行，对于采暖用户，在非采暖期停止运行期内，可以维修并且排除各种隐患，以满足在采暖期内正常运行的要求。
关键词：供热负荷设备选择计算及布置换热站系统运行板式换热器目录摘要 (1)第一章设计概况 (4)1.1设计题目 (4)1.2设计原始资料 (4)1.2.1 设计地区气象资料 (4)1.2.2 设计参数资料 (4)第二章换热站方案的确定 (5)2.1换热站位置的确定 (5)2.2换热站建筑平面图的确定 (5)2.3换热站方案确定 (5)2.4供热管道的平面布置类型 (5)2.5管道的布置和敷设 (6)2.6换热站负荷的计算 (6)第三章换热站设备的选取 (7)3.1换热器简介 (7)3.1.1换热器概述 (7)3.1.2换热器的分类 (7)3.2换热器的选取 (9)3.2.1换热器类型的选取 (9)3.2.2换热器选型计算 (9)3.3换热站内管道的水力计算 (10)3.4循环水泵的选择 (11)3.4.1循环水泵需满足的条件 (11)3.4.2循环水泵选择 (11)3.5补水泵的选择 (12)3.5.1补水泵需该满足的条件 (12)3.5.2补水泵的选择 (12)3.6补水箱的选择 (14)3.7除污器的选择 (14)3.8钠离子交换器的选择 (14)3.9分集水器的选择 (15)第四章设备管道的防腐保温 (15)4.1 保温材料的选择原则及保温结构 (15)4.2保温材料选材计算 (16)第五章质调节 (17)参考文献 (22)致谢 (22)第一章 设计概况1.1 设计题目张家口市桥西区集中供热工程M13号热力站工艺设计二次网改造及供热系统运行模式分析1.2 设计原始资料1.2.1 设计地区气象资料1、建筑物修建地区：河北省长张家口市2、该工程的供热区域总建筑面积：110000m 2，供需范围有十六中学校区、市检察院办公区和住宅区等，供热半径：500m ，最大建筑高度：36m 。
热力发电厂课程设计计算书
热力发电厂课程设计****:****:**班级:12-1600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2，C11.整理原始数据的计算点汽水焓值已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%,则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=⨯-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169;由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg;由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃，可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。
1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。
1.假设给水泵加压过程为等熵过程；2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出口水的温度和密度相等；3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。
2.全厂物质平衡计算已知全厂汽水损失：D l=0.015D b（锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。
则计算结果如下表：（表5）3.计算汽轮机各级回热抽汽量假设加热器的效率η=1 （1）高压加热器组的计算由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3063788.0)3.11068.3051()10791.1203(111fw 1=--⨯==ητααq 09067.06.9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h-212fw 221=--⨯--⨯=-=q dw dw ）（αηταα154458.009067.0063788.0212=+=+=αααs045924.02.7825.3375)2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -332s23fw 3=--⨯--=-=q ddw w ）（αηταα200382.0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs（2）除氧器H4的计算进除氧器的份额为α4’；176404.0587.43187.6)587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -453s34fw 4=--⨯--=-=q w w d）（’αηταα 进小汽机的份额为αt根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt1.31)(4t =-pu mx t h h ηηα即056938.09.099.0)8.25716.3187(1.31=⨯⨯-=t α0.1011140.0569380.044173t 44=+=+=ααα’ 根据除氧器的物质平衡，求αc4αc4+α’4+αs3=αfw 则αc4=1-α’4-αs3=0.755442表6 小汽机参数表（3）低压加热器H5，H6，H7的计算048127.01)3.4508.2972()7.4264.587(755442.0554c 5=⨯--⨯==ητααq 024228.04.3692.2731)4.3693.450(048127.0/1)8.3457.426(755442.0h h -66556c46=--⨯--⨯=-=q dd w w ）（αηταα072355.0024228.0048127.0656s =+=+=ααα035755.01.2438.2651)1.2434.369(072355.0/1)7.2198.345(755442.0h h -776s67c47=--⨯--⨯=-=q ddw w ）（αηταα108110.0035755.0072355.07s6s7=+=+=ααα（4）低压加热器H8与轴封加热器SG 的计算为了便于计算将H8与SG 作为一个整体考虑，用图所示的热平衡范围来列出物质平衡的热平衡式。
换热站计算书
换热站计算书一、项目概况：XXXXX换热站总供热面积为12万㎡，共4幢楼，其中低区6万㎡，最高建筑高度45.4m，高区6万㎡，最高建筑97.6m，换热站位于地下车库，站房标高为-4.8m。
本居住小区均为节能建筑，住宅采暖热指标取用32W/㎡。
一次侧供/回水温度130/70℃(校核温度95/60℃)，设计压力1.6MPa，二次侧供/回水温度45/35℃，低区设计压力1.6MPa，高区设计压力2.5MPa。
站内建设2个机组1#机组为低区机组，2#机组为高区机组，两个机组均按6万㎡设计。
二、管径1.一次网管径：120×32×3.6/（4.18×35）=94.4m³/h选取DN200 比摩阻=37.4Pa/m 流速0.81m/s2.二次网管径：1#，2#机组：60×32×3.6/（4.18×10）=165.4 m³/h选取DN250 比摩阻=34.17pa/m 流速0.89m/s3.补水管径补水量0.02×330.8=6.62 m³/h选取DN80 比摩阻=24.86pa/m三、设备选型1.1#机组：1）板式换热器：采暖热指标按32w/㎡考虑，热负荷：Q=60000×32=1920KW板式换热器的换热面积：F=Q /（η*K*B*△Tm）式中：Q—板式换热器的热负荷（kW）η—板式换热器效率，取η=0.96~0.99K—板式换热器的传热系数，W /(㎡·℃)，水-水换热K=800；B—板式换热器内壁污垢的修正系数；水-水换热器取0.65~0.8；△Tm—加热介质和被加热介质的对数平均温差（℃）对数平均温差：△Tm=（△T1-△T2）/㏑（△T1/△T2）T1—加热介质进口温度（℃）T2—加热介质出口温度（℃）t1—被加热介质进口温度（℃）t2—被加热介质出口温度（℃）ln—自然对数工况一：一次网供回水温度按设计温度（130/70℃）对数平均温差：△Tm=（△T1-△T2）/㏑（△T1/△T2）式中：顺流时△T1=T1-t2=130-35=95℃△T2=T2-t1=70-45=25℃对数平均温差△Tm=（95-25）/ln（95/25）=52.43℃板式换热器的换热面积：F=Q /（η*K*B*△Tm）=1920*1000/(0.96*800*0.65*52.43)=73.35㎡换热面积选取20%富余量得换热器面积为73.35×1.2=88㎡，工况二：一次网供回水温度按校核温度（95/60℃）对数平均温差：△Tm=（△T1-△T2）/㏑（△T1/△T2）式中：顺流时△T1=T1-t2=95-35=60℃△T2=T2-t1=60-45=15℃对数平均温差△Tm=（60-15）/ln（60/15）=32.46℃板式换热器的换热面积：F=Q /（η*K*B*△Tm）=1920*1000/(0.96*800*0.65*32.46)=118.5㎡换热面积选取20%富余量得换热器面积为118.5×1.2=142.2㎡，综合工况一、二的计算结果，选取板式换热器面积为150㎡换热器板片材质：AISI 316L，板片厚度：0.6mm板式换热器二次侧压力损失≯3m板式换热器一次侧压力损失≯5m1) 循环水泵：循环水泵扬程为：H=K （H1+H2+H3）式中：H ——循环水泵扬程（m ）K ——安全系数，取1.10～1.20。
热力站设计计算书
设计计算书项目名称换热站图号计算条件1，换热站设计规模为 1.5×105㎡，综合为指标55W/㎡。
最长环路长度为600米，无地形高差为。
2，一次网设计压力为 1.6Mpa，供回水设计温度为130/70℃（校核温度为110/60℃）；二次网设计压力为 1.0Mpa，设计温度为55/45℃。
采暖形式为地暖3、换热站为新建换热站，按有人值守站设计，水泵设变频。
计算内容水力计算一、最不利环路阻力损失计算（一）、外网总沿程阻力计算：最远建筑楼前热力入口至换热站600m，取管网平均比摩阻60Pa/m，计算损失：△h YC＝2×600×60=72000Pa=0.072Mpa（二）、局部阻力计算：局部阻力取沿程阻力的30％，即△h JB＝0.072Mpa×30％＝0.0216Mpa（三）、换热站内阻力损失：∑△h ZN＝0.10MPa（四）、用户压头损失：∑△h YH＝0.05 MPa（五）、总阻力计算：总阻力损失为：△h＝△h YC +△h JB +△h ZN +△h YH=0.072+0.0216+0.10+0.05=0.2436 MPa二、管径选择（一）一次网管径选择一次网母管的管径计算供热一次网设计供回水温度130℃/70℃，热负荷：55×1.5×105=8250kW。
则一次网设计流量：G1＝3.6×8250/(4.2×60)＝117.86t/h可选择一次网母管管径DN200校核温度为100℃/60℃校核流量为G 1＝3.6×8250/(4.2×40)＝176.79t/h可选择一次网母管管径DN200，△h ＝129.6Pa/m ，υ=1.14m/s 。
除污器旁通的管径（比主管小一号）取DN200（二）二次网管径选择二次网供回水温差△t 2=10℃（设计供水温度55/45℃），供热负荷为55×1.5×105=8250KW二次网循环水量：G 2＝3.6×8250/(4.2×10)＝707.14t/h选择二次网母管管径：DN400 ，△h ＝55.5Pa/m ，υ=1.52m/s 。
换热站设计计算书
第1章 设计概况天津澳皮王汽车装饰有限公司总占地面积15866.2m2，总建筑面积5761.06m2，建筑密度31.58%，容积率0.36，绿化率24.18%。
厂区内主要包括一栋矩形办公楼，一个长条形生产车间，一个长条型半成品库房，一个矩形成品库房，一座L形宿舍楼与食堂相连，还有一块二期空地。
办公楼主要用于公司的行政办公、接待宾客，公司事务办理，各级会议的召开等公司的日常工作。
车间主要负责设备及产品的加工生产。
半成品库房用于存放半成品。
成品库房用于存放成型的产品。
宿舍楼与食堂主要用于解决公司员工的食宿。
办公楼位于厂区西南侧，长21.4m，宽21.4m，共有两层，首层层高为 4.2m，顶层层高为 3.6m，其外墙为加气混凝土外墙，外门窗均采用塑钢结构。
办公楼一层主要有会议室、洽谈室、展厅等房间。
二层主要有总经理室、秘书室、财务室、样品间、操作间和办公区，生产车间位于办公楼左侧，长72.24m，宽24.24m，高 4.9 m，生产车间的外围护结构采用采钢板和钢筋混凝土外墙，屋顶采用采钢板。
半成品库房位于车间东北侧与生产车间并排，长72.24m，宽24.24m，高 4.9 m，外围护结构采用采钢板和混凝土外墙，屋顶采用阳光板和采钢板。
宿舍楼位于厂区东北角，共两层，层高3m。
宿舍的外围护结构为钢筋混凝土外墙，屋顶为防水屋顶。
一次管网提供的热源为95~70℃热水。
从厂区东南角引进。
第2章 设计方案的选取与比较2.1 办公楼供暖方案办公楼采用低温地板辐射采暖系统。
低温地板辐射采暖是一种利用建筑物内部地面进行采暖的系统。
该系统以整个地面作为散热面，地板在通过对流换热加热周围空气的同时，还向四周的维护结构进行辐射换热，从而使维护结构表面的温度升高，其辐射换热量约占总换热量的50%。
低温地板辐射采暖系统既能高效地使用各种低品位能源作为热源，具有节能的效果，又具有室内温度均匀、温度梯度小、角度温度高、卫生条件高、热舒适性好等特点，因而是一种减少建筑能耗提高热舒适性的理想采暖系统，其可靠性、舒适性与卫生性已经在诸多工程中得到了验证。
热力发电厂课程设计计算书详解
热⼒发电⼚课程设计计算书详解热⼒发电⼚课程设计指导⽼师:连佳姓名:陈阔班级:12-1600MW 凝汽式机组原则性热⼒系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2，C11.整理原始数据的计算点汽⽔焓值已知⾼压缸汽轮机⾼压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%,则）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=?-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169;由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg;由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃，冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃，可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。
1.2编制汽轮机组各计算点的汽⽔参数（如表4所⽰）表4 600MW 凝汽式机组回热系统计算点汽⽔参数项⽬符号单位回热加热器加热器编号- - H1 H2 H3 H4（HD ） H5 H6 H7 H8 SG 排汽C 加热蒸汽抽汽压⼒p j MPa 5.899 4.002 1.809 0.9405 0.3871 0.1177 0.05757 0.01544 - 0.006 抽汽温度t j ℃ 351.2 301.9 457 363.2 253.8 128.2 x=1.0 x=0.98 - x=0.95 抽汽⽐焓h j kJ/kg 3051.8 2967.4 3375.5 3187.6 2972.8 2731.2 2651.8 2548.3 - 2439.1 抽汽压损Δp j ％ 3 3 3 5 5 5 5 5 - - 加热器压⼒p'j MPa 5.72203 3.88194 1.75473 0.893475 0.367745 0.111815 0.054692 0.014668 0.098 0.006 p ’压⼒下饱和⽔温 t s ℃ 272.5 248.6 205.9 175140.6 102.8 83.6 53.5 99 36.2 p'下饱和⽔焓 h'j kJ/kg 1197.9 1078.8 878.9 741.3591.8 430.8 350 224 415.1 151.5 被加热⽔（蒸汽）上端差θ℃ - 0 0 01 1 1 1 - - 加热器出⼝⽔温 - ℃ 273.5 248.6 205.9 175139.6 101.8 82.6 52.5 - - ⽔侧压⼒ - MPa 29.21 0.8934751.724 - 出⼝⽔焓 h wj kJ/kg 1203.1 1079 879.1 741.3587.4 426.7 345.8 219.7 - - 进⼝⽔焓 h wj+1 kJ/kg 1079 879.1 741.1 587.4426.7 345.8 219.7 - - - 疏⽔下端差φ℃ 5.6 5.6 5.6 -5.6 5.6 5.6 - - - 疏⽔出⼝⽔温 T''I ℃ 254.2 211.5 184.3 -107.4 88.2 58.1 - 99 - 疏⽔出⼝⽔焓 h wj d kJ/kg 1106.3 904.6 782.27 - 450.3 369.4 2431 224 415.4-1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所⽰。
《供热工程》计算书示例
1工程概况 (11)1.1工程概况 (11)1.2设计内容 (11)2设计依据 (11)2.1 设计依据 (11)2.2 设计参数 (11)3负荷概算 (11)3.1 用户负荷 (11)3.2 负荷汇总 (11)4热交换站设计 (11)4.1 热交换器 (11)4.2 蒸汽系统 (11)4.3 凝结水系统 (11)4.4 热水供热系统 (11)4.5补水定压系统 (11)5室外管网设计 (11)5.1 管线布置与敷设方式 (11)5.2 热补偿 (11)5.3 管材与保温 (11)5.4 热力入口 (11)课程作业总结 (11)参考资料1 工程概况1.1 工程概况1.1.2 工程名称：某小区供热系统1.1.3 地理位置：某地1.2 设计内容某小区换热站及室外热网方案设计2设计依据2.1 设计依据《采暖通风与空调设计规范》GB0019-2003《城市热力网设计规范》CJJ34-2002《城镇直埋供热管道工程技术规程》CJJ/T81-98《公共建筑节能设计标准》50189-2005《全国民用建筑工程设计技术措施-暖通空调.动力》-2003《全国民用建筑工程设计技术措施节能专篇-暖通空调.动力》-20072.2 设计参数1、外网提供的蒸汽为饱和蒸汽，蒸汽压力为0.6MP热源提供的一次供回水温度是156C︒/85C︒2、供回水温度为80/60℃3 热负荷概算3.1 热用户热负荷概算采用面积热指标法Qn’=q f﹡F×10-2Qn’—建筑物的供暖设计热负荷，单位w;F —建筑物的建筑面积，单位m2q f —建筑物供暖面积热指标，w/m2热负荷统计表3.2 热负荷汇总4 热交换热站设计4.1 换热器4.1.1 换热器选型及台数确定1.传热量的确定计算热负荷（KW）按下式确定Qj=(1.05～1.1)∑Q式中∑Q——累计热负荷，KW；1.05～1.1——考虑损失系数。
Qj=1.1∑Q=1.1×2348500W= 2583.350KW单台换热器的应满足的换热量：7÷(÷1Q KW=∑Q⨯).2.12.选用2台JADXK9.88.08.85型螺旋螺纹管式换热器，J基本满足热负荷为1800负荷设计时单台换热器满足系统总热负荷70﹪的要求。
哈尔滨某小区换热站设计计算书
哈尔滨某小区换热站设计计算书小区建筑面积为10万平米，均为32层高层，采用低温辐射采暖，一次网温度110/700C 。
采暖热负荷为 Q=q h A C *10-3KW=10*45*10000*10-3=4500KW 。
建筑为32层高层，所以分为高中低三区低区：1-11层，负荷为Q 1=Q/32*11=1547KW中区：12-22层，负荷为Q 2=Q/32*11=1547KW高区：23-32层，负荷为Q 3=Q/32*10=1406KW供给该换热站的一次网温度为110/700C ，用户处采用低温辐射采暖，二次网热水运行参数为450C/350C 。
一、换热器的选择与计算根据设计原则及该换热站的情况，选择板式换热器。
低中高区分别设置两台换热器，按照规范低区：Q=1547*0.7=1083 1083*2>1083*1.1，符合要求。
中区：Q=1547*0.7=1083 1083*2>1083*1.1，符合要求。
高区：Q=1406*0.7=984 984*2>1406*1.1，符合要求。
纯逆流情况对数平均温差：0max min p maxmin(11045)(7035)48.46C 11045ln ln 7035t t t t t ∆-∆---∆===∆--∆F=Q/(K Δt β)，板式换热器传热系数K=4500W/（m 2℃）低区：F= 1083/(4500*10-3*0.8*48.46)=6.21 m 2选则BR0.23-A中区：F= 1083/(4500*10-3*0.8*48.46)=6.21 m 2选则BR0.23-A高区：F= 984/(4500*10-3*0.8*48.46)=5.64 m 2选则BR0.23-A二、水泵的选择与计算每个分区均设置三台循环泵，一台备用。
1、每台循环水泵流量12c*g h Q G t t =-、（）=1083/(4.1868*(45-35))=25.87kg/s=93.12 m 3 /h 3c*g h Q G t t =-（）=984/(4.1868*(45-35))=23.50kg/s=84.61m 3 /h低中区每台循环泵的流量为G 1、2’=1.1*93.12=102.43 m 3 /h高区每台换热器循环水流量为G 3’=1.1*84.61=93.07m 3 /h2、每台循环水泵的扬程低区：)(1.1321p p p H ∆+∆+∆==1.1*（6+6+（33*2+40*2）*300*1.5*10-3*0.1+2）=22.63m中区：)(1.1321p p p H ∆+∆+∆==1.1*（6+6+（66*2+40*2）*300*1.5*10-3*0.1+2）=25.89m高区：)(1.1321p p p H ∆+∆+∆==1.1*（6+6+（96*2+40*2）*300*1.5*10-3*0.1+2）=28.86m3、循环水泵的选择根据计算出的循环水泵的流量和扬程，在泵的产品样本中选取工作点在高效区的泵的型号。
换热站计算书
鸿玺公馆集中供热换热站系统设计一、设计方案说明该换热站热源由武汉市政高温热水供热管网供给。
根据前期负荷调查及换热站初步定位结果，计划在该项目本项目换热站定在1#楼2单元地下室二层，换热站面积约为150㎡，梁下净空高度4m 。
距离主管道较近，而且主管道接入便利。
同时距其他供热点近，有利于二次网的接入。
本次采用两台卧式水水容积式换热机组，参数：低区(-2F —14F)换热量590KW ，高区换热量(15F-30F)858KW换热站一级网热媒参数为 110/70°c;二级网采暖热媒参数为55°c/45°c 换热站一次侧设计压力：1.6MPa,二次侧采暖设计压力：1.0MPa 。
换热站采暖定压方式为变频补水定压，循环水泵变频运行。
换热器的选择与计算根据设计原则及该换热站的情况 ，选择板式换热器。
α⨯=∑∑F Q其中∑Q —累计热负荷，W ； ∑F —采暖建筑面积，2m ；α—面积热指标，2/m W 。
鸿玺公馆换热站供热范围内建筑均为节能建筑，根据《采暖通风空调设计手册》，面积热指标按402/m W 计算。
高区采暖负荷W 85840214514K Q =⨯=∑低区采暖负荷W 5904014747K Q =⨯=∑纯逆流情况对数平均温差：C 38457055110ln )4570()55110(ln 0minmaxmin max =-----=∆∆∆-∆='∆t t t t t m由此可得高区换热器的换热面积：m21.738*9.0*3500858000**=='∆=m t B K Q F由此可得低区换热器的换热面积：m 29.438*9.0*3500589908**=='∆=m t B K Q F根据已知冷、热流体的流量，初、终温度及流体的比热容决定所需的换热面积。
初步估计换热面积，一般先假设传热系数，确定换热器构造，再校核传热系数K 值。
实际换热面积取计算面积的1.25倍。
热力计算书
热力计算书
热力计算书是用于计算热力系统中的各种参数，如温度、压力、流量等的技术文件。
以下是一个简单的热力计算书示例，仅供参考：
一、概述
本热力计算书是为了计算某热力系统中的相关参数，以便为系统的设计、优化和运行提供依据。
二、计算条件
1.入口温度：20℃
2.出口温度：60℃
3.压力：常压
4.流量：1吨/小时
三、计算结果
根据给定的条件，经过计算，得到以下结果：
1.热效率：90%
2.出口温度下的焓值：265kJ/kg
3.入口和出口的热量：1000kJ/s
4.入口和出口的熵：2.4kJ/kg·K
5.入口和出口的焓：250kJ/kg
四、结论
根据计算结果，该热力系统的热效率较高，能够满足设计要求。
同时，系统在运行过程中需要加强对温度和压力的监测和控制，以确保系统的稳定性和安全性。
五、注意事项
1.本计算书仅为示例，实际应用中需要根据具体情况进行调整和修改。
2.在进行热力计算时，需要充分考虑各种因素的影响，如热传导、对流、辐射等。
3.在进行系统设计和优化时，需要考虑设备的性能、安全性、可靠性等方面的要求。
热力发电厂课程设计计算书
热力发电厂课程设计指导老师:连佳姓名:陈阔班级:12-1600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2，C11.整理原始数据的计算点汽水焓值已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%,则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=⨯-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169;由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg;由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃，可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。
1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）表4 600MW 凝汽式机组回热系统计算点汽水参数项 目 符号 单位 回热加热器 加 热 器 编 号- -H1H2H3H4（HD ）H5H6H7H8SG 排汽C 加热蒸汽抽汽压力 p j MPa 5.899 4.002 1.809 0.9405 0.3871 0.1177 0.05757 0.01544 - 0.006 抽汽温度 t j ℃351.2 301.9457363.2253.8128.2x=1.0 x=0.98- x=0.95 抽汽比焓h j kJ/kg 3051.8 2967.4 3375.5 3187.6 2972.8 2731.2 2651.8 2548.3 - 2439.1 抽汽压损 Δp j ％33355555--加热器压力 p'j MPa 5.72203 3.88194 1.75473 0.893475 0.367745 0.111815 0.054692 0.014668 0.098 0.006 p ’压力下饱和水温t s℃272.5 248.6 205.9175 140.6 102.8 83.6 53.5 9936.2p'下饱和水焓 h'j kJ/kg 1197.9 1078.8 878.9 741.3 591.8 430.8 350 224 415.1 151.5 被加热水（蒸汽） 上端差 θ ℃ -0 1 1 1 1 - - 加热器出口水温- ℃ 273.5 248.6 205.9175 139.6101.882.652.5--水侧压力-MPa29.210.8934751.724 -出口水焓 h wj kJ/kg 1203.1 1079 879.1741.3 587.4 426.7 345.8 219.7 - - 进口水焓 h wj+1 kJ/kg 1079 879.1 741.1 587.4 426.7 345.8 219.7 - - - 疏水 下端差φ℃ 5.65.65.6- 5.6 5.6 5.6 - - - 疏水出口水温 T''I℃254.2 211.5 184.3- 107.4 88.2 58.1 - 99- 疏水出口水焓 h wj dkJ/kg 1106.3 904.6 782.27 -450.3 369.42431224415.4-1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。
热力站计算书
热力站计算书设计计算书一、设计概况1、本设计为供热工程热力站设计。
2、本站设计一套暖气片地区系统，设计供热面积为10万㎡，热负荷为 KW。
3、本站为新建热力站（地上一层），热力站所占地面积为300㎡。
4、本站共一套暖气片系统，站内设备主要有：板式换热器，循环水泵，补水泵，软水器，软水箱，分集水器，除雾器，过滤器。
二、设计内容1、设计参数：一次网：供回水温度为130/70℃，设计压力为1.6Mpa。
二次网：供回水温度为为80/60℃，设计压力为1.0Mpa。
2、流量及管径计算：一次网：G=0.86×等等÷（130-70）= t/h，管径为D219×6。
比摩阻为pa/m。
进板换管径：G= ÷2= t/h，比摩阻为pa/m。
二次网：G=0.86×等等÷（80-60）= t/h，管径为D325×8。
比摩阻为pa/m。
进板换管径：G= ÷2= t/h，比摩阻为pa/m。
分支：DN150分支:DN200分支:3：换热器计算换热器一次侧供回水温度为为130/70℃，二次侧供回水温度为80/60℃。
选型参数如下：选用型号为BR0.5 ，片数为100片，单台重1600kg。
定位尺寸为：前515mm左右1387mm，一次侧接口管径为DN100，二次侧接口管径为DN150。
基础900×1700，接管高度为：R2=r1=r2=R1=4：循环泵选型计算循环泵流量：G=363×1.1=2333t/h供热半径为450m，循环泵所需扬程为：1.1×（2×450×0.006×1.3+20）=29m 选用KQL200/315-55/4(2台，一用一备)Q=400m3/h，H=32m，N=55kw，基础尺寸：450×450单台重量708kg5：补水泵选型计算补水泵流量：G=363×1.1=2333t/h补水泵所需扬程为：H=20+5=25m选用2台Q=400m3/h，H=32m，N=55kw，基础尺寸：450×450单台重量708kg6：软水器选型计算软水器所需水量为15.7844 t/h选用全自动硬度在线监测软水器SN-15-BL-DA，出水量15 t/h，进出水管径DN65基础尺寸：2500×2000.高度2500mm7：软水箱选型计算选用03R401-2 15t17#水箱水箱尺寸：3200×2200×24008：除污器，过滤器选型DN200 PN1.6 H=850 A=640 L=778DN300 PN1.0 H1=250 H2=1373 H3=1980 A=600 过滤器DN200 PN1.6 L=635DN300 PN1.0 L=635。
换热站计算书
奇台县城集中供热热力站工程蓝天热力站工程设计方案新疆广维现代建筑设计研究院有限责任公司2015年06月一、原始资料1、供热参数蓝天隔压换热站，供热面积近期120万（78MW ），远期220万（143MW ）。
一次水供水为130℃，一次水回水为70℃；二次水供水为115℃，二次水回水为65℃；2、设计要求本次设计按照远期计算，设备安装根据近期需求安装，远期预留设备位置。
二、 设备选型计算1、换热器选计算A 、二次水流量V 2V 2=)(1222t t C Q -⨯⨯ρρ=143×106×0.86/(1000×50)=2459.6m 3/h 式中：V 2——二次水流量m 3/hρ2——二次水液体密度Kg/m 3t 1——二次水进口温度115℃t 2——二次水出口温度60℃B 、求对数平均温差或算术平均温差12211221ln )()(t T t T t T t T t m -----=∆ (对数平均温差) 式中：T 1——加热水(一次水)进口温度130℃T 2——加热水(一次水)出口温度70℃一般取用对数平均温差。
12211221ln )()(t T t T t T t T t m -----=∆ =9.1℃ C 、确定传热系数K板式换热器传热系数按2800W/m 2.℃。
D 、求换热器面积F 1及台数F 1=mt K B Q ∆⨯⨯=143×106/(0.8×2800×9.1)=7015m 2 远期选择3台换热面积2500m 2的板式换热器，近期选择2台换热面积2500m 2的板式换热器。
2、循环水泵选型计算根据前面计算，二次水流量为2459.6m 3/h则：G 循=2459.6×1.1=2706(m 3/h)远期选择四台循环水泵，三用一备，近期选用三台，两用一备。
循环水泵流量为960m ³/h ，型号为350-400-200/4（Z ）。
《供热工程》计算书
安徽建筑工业学院环能工程学院课程大作业计算说明书课程《供热工程》班级 09设备（2）班姓名汪昆学号09203020237指导教师王晏平时间：2011年12月30日——2012年1月5日目录1 工程概况 (2)1.1 工程概况简介 (2)1.2 设计内容 (2)2 设计依据 (2)2.1 设计依据 (2)2.2 设计参数 (2)3 负荷概算 (2)3.1 用户负荷 (2)3.2 负荷汇总 (3)4 热交换站设计 (3)4.1 热交换器 (3)4.2 蒸汽系统 (3)4.3 凝结水系统 (4)4.4 热水供热系统 (8)4.5 补水定压系统 (9)5 室外管网设计 (9)5.1 管线布置与敷设方式 (9)5.2 热补偿 (14)5.3 管材与保温 (18)5.4 热力入口 (19)6 系统运行管理调节 (20)7 课程作业总结 (20)1 工程概况1.1 工程概况简介1.1.1 工程名称：某小区供热系统1.1.2 地理位置：合肥1.1.3 热用户：1#、2#、3#为住宅楼，4#、5#为公寓楼，6#为办公楼1.2 设计内容某小区换热站、热力入口、检查井及室外热网方案设计。
2 设计依据2.1设计依据1.《供热工程》——李德英；2.《流体输配管网》中国建筑工业出版社；3.《传热学》——章熙民等；4.《实用空调设计手册》——陆耀庆；5.《直埋供热管道工程设计》——王飞、张建伟。
中国建筑工业出版社, 2007；6.《实用供热空调设计手册》——陆耀庆主编。
中国建筑工业出版社，1993；7.《城市热力网设计规范》CJJ34-2002；8.《采暖通风与空调设计规范》GB0019-2003,；9.《城市热力网设计规范》CJJ34-2002,；10《城市直埋供热管道工程技术规范》CJJ/T81-98。
2.2 设计参数用户采暖供水温度t g=80℃，回水温度t h=60℃。
市政管网蒸汽压力为0.6 MP a。
查饱和蒸汽和过热蒸汽密度表得饱和蒸汽温度为158.72℃（内插法）。
宏达山庄B地块换热站设计计算书
宏达山庄B 地块换热站设计计算书一、 热负荷情况本设计为承德市宏达山庄B 地块换热站工艺系统设计，此站实际供热面积6.1万m 2，设计供热面积8万m 2设计，最远供热半径约400米（换热站至沙子梁公厕）。
隔压三级网(换热站换热前)设计温度为90℃/55℃，换热站二次网(换热站换热后)设计温度为65℃/50℃，建筑最高点(14#楼)标高415m ，最低点(沙子梁公厕)标高372.6m ，宏达山庄B 地块换热站标高390.8m 。
二、 水力计算8万m 2系统1) 、外网总沿程阻力计算：最不利环路为B 地块换热站至最不利用户（沙子梁公厕），供热最不利环路长度约400米，取平均比摩阻60Pa/m,计算沿程阻力损失：l P ∆＝2×50×60=6000Pa=0.006Mpa2) 、局部阻力计算：＝0.006x0.3=0.0018Mpa 3) 、换热站内阻力损失：∑△P zn ＝0.10MPa4) 、用户压头损失：∑△P yh ＝0.05MPa则总阻力损失为：△P ＝△P l +△P j +△P zn +△P yh=0.048+0.0144+0.10+0.05=0.2124MPa三、 管径选择1) 隔压三级网（换热站站前）母管管径选择j P ∆热指标q=45w/m 2，供热面积8万m 2，则热负荷为Q ＝3600kw 。
供热隔压三级网设计供回水温度90℃/55℃，则隔压三级网设计流量： ＝0.86×3600kw ÷35＝88.5t/h 选择隔压三级网母管管径DN200，△h ＝32.75Pa/m2)换热站二次网（站后）母管管径选择热指标q=45w/ m 2，供热面积8万 m 2。
则热负荷为Q ＝3600kw 。
换热站二次网供回水温差△t 2 =15℃（供水温度65℃，回水温度50℃）。
换热站二次网流量：＝0.86×3600kw ÷15℃＝206.4t/h 选择换热站二次网母管管径DN250，△h ＝52.81Pa/m 。
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XXXX 设 计 有 限 公 司
Q—热负荷(W) 换热器换热面积 F=Q/(KB t m ) 换热量为 8250KW F 总＝1.2×8250000÷（2600×0.7×27.3）＝199.3 ㎡ 考虑单台板片不能太多，选择 3 台板换，单台满足换热量的 35%，选取 HB052-75-1.6 （二）循环泵的选择： 循环水泵流量：G 循＝1.1G2=707.14×1.1=777.85 t/h 循环水泵扬： H=△h+0.04Mpa(富裕压头) =0.2436 +0.04=0.2836Mpa≈28m 选择循环水泵三台，两用一备，选取型号 DFW250-315A/4 /55 G=500 t/h h=28m N=55KW (一用一备) 循环泵进出管管径按选取管道流速 1~1.5m/s 选取，DN300 V=1.50m/s 带止回阀连通管的管径不小于主管管径截面积的 1/2(锅炉房设计规范) 选取 DN300 （三）补水泵的选择： 补水泵台数按 2 台选取，单台满足正常补水量（循环水量的 2%）的要 求，两台满足事故补水量（循环水量的 4%）的要求。 补水水泵流量：G＝G2×0.02＝707.14×0.02=14.14t/h 补水泵扬： H=定压值 （考虑地形高差后的最高建筑内管道高度+汽化压力 +富裕压头）+富裕压头 =(33+5)+5=43mH2O 选用两台补水泵（正常一用，事故两用） 50DFL18-15×3 G=18t/h H=45m N=4KW （泄压值=定压值+7m）
t m t 1 t 2 （ 100- 55 ） （ - 60 - 45 ） 27.3℃ t 1 （ 100- 55） ln ln （60 - 45 ） t 2
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
K—传热系数 4000～7000w/㎡·℃（九圆） ，综合其他资料，本工程传热 系数 2600w/㎡·℃； B—污垢系数，水水换热器取 0.7（钢板换热器）
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泵前进出水管径按（1～1.5m/s）流速选取 DN=65 （四）制水设备及管径的选择： （1）水箱的选择 G＝G2×0.02= 707.14×0.02=14.14t/h 软化水箱的有效容积按 15~30min 的补水能力考虑。软化水箱选择按开 水水箱图集要求进行选择和制作。 计算软化水箱的有效容积为：V=14.14÷2=7.07t 确定软化水箱规格为 8m3 2600×2000×1800 （2）软化水装置选择 根据当地水质资料，制水设备选择全自动软化水设备即能满足要求。 连续制水量按正常补水量计算，事故状态考虑补充自来水。 G 制= G2×0.02=14.14t/h 选取 YHT-2900A 双头双罐
（3）补水系统管径的选择 自来水管径按事故最大用水量选取，控制流速 V=0.75 ～1.0m/s,流量按 4%，G=28.28t/h 选取管径为 DN80。 （4）生水泵及生水箱的选择 应甲方要求，在换热站内增加生水箱和生水泵。 生水箱型号同软化水箱 确定生水水箱规格为 10m3 2800×2200×2000 生水泵流量为正常补水量 选用两台生水泵（正常一用，事故两用） DFG50-160（I）A/2/3 G=22t/h H=28m N=3KW
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设 计 计 算 书
项目名称 换热站 图号
计算条件 1， 换热站设计规模为 1.5×105 ㎡， 综合为指标 55W/㎡。 最长环路长度为 600 米，无地形高差为。 2，一次网设计压力为 1.6Mpa，供回水设计温度为 130/70℃（校核温度为 110/60℃） ；二次网设计压力为 1.0Mpa，设计温度为 55/45℃。采暖形式为地 暖 3、换热站为新建换热站，按有人值守站设计，水泵设变频。
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计算内容 水力计算 一、最不利环路阻力损失计算 （一） 、外网总沿程阻力计算： 最远建筑楼前热力入口至换热站 600m，取管网平均比摩阻 60Pa/m，计 算损失： △hYC＝2× 600× 60=72000Pa=0.072Mpa （二） 、局部阻力计算： 局部阻力取沿程阻力的 30％，即 △hJB＝0.072Mpa× 30％＝0.0216Mpa （三） 、换热站内阻力损失：∑△hZN＝0.10MPa （四） 、用户压头损失：∑△hYH＝0.05 MPa （五） 、总阻力计算： 总阻力损失为： △h＝△hYC +△hJB +△hZN +△hYH =0.072+0.0216+0.10+0.05=0.2436 MPa 二、管径选择 （一）一次网管径选择 一次网母管的管径计算 供热一次网设计供回水温度 130℃/70℃， 热负荷：55×1.5×105=8250kW。 则一次网设计流量： G1＝3.6×8250/(4.2×60)＝117.86t/h
XXXX 设 计 有 限 公 司
可选择一次网母管管径 DN200 校核温度为 100℃/60℃ 校核流量为 G1＝3.6×8250/(4.2×40)＝176.79t/h 可选择一次网母管管径 DN200，△h＝129.6Pa/m，υ =1.14m/s。 除污器旁通的管径（比主管小一号）取 DN200 （二）二次网管径选择 二次网供回水温差△t2 =10℃（设计供水温度 55/45℃） ，供热负荷为 55 ×1.5×105=8250KW 二次网循环水量： G2＝3.6×8250/(4.2×10)＝707.14t/h 选择二次网母管管径：DN400 ，△h＝55.5Pa/m，υ =1.52m/s。 除污器连通的管径（比主管小一号）取 DN350。 二次网冲网用连通，按（1.5~3m 流速选取）管径取 DN300。 三、换热站内主要设备选型 （一）换热器的选择： 本工程以九圆换热器厂家设备为依据进行计算。板换的选取按运行温度 计算。换热器一次侧：T1 供=100℃、T2 回=60℃；二次侧 T'1 供=55℃、T'2 回=45℃， 采用逆流换热。换热器的平均温度差为