脱硫塔设计2
湿法脱硫塔设计 Microsoft Word 文档
湿法脱硫塔设计一般吸收塔的结构如下图2-2：图2-2 填料料式吸收塔结构示意图1—气体出口；2—液体分布器；3—壳体；4—人孔；5—支承与液体分布器之间的中间加料位置；6—壳体连接法兰；7—支承条；8—气体入口；9—液体出口；10—防止支承板堵塞的整砌填料；11—液体再分布器；12—液体入口包括塔体（筒体，封头）、填料、填料支承、液体分布器、除雾器等。
5.4.1引言根据前人的研究成果，我们可得出以下结论[11]：(1) 萘醌法用于脱除沼气中硫化氢时,对吸收液的组成进行适当改进, 可以使脱硫率达到99 %～99.5 %(2) 吸收和再生操作都可以在常温、常压下进行。
(3) 吸收液的适宜配方为:Na2CO3为2.5 % ,NQS浓度为1.2 mol/m3 ,FeCl3浓度为1.0 % ,EDTA 浓度为0.15 % ,液相pH 值8.5～8.8 ,吸收操作的液气比(L/ m3) 为11～12[3]。
5.4.2吸收塔的设计（分子栏目）（1号图1张）根据前期计算沼气产气量为60.83 m3沼气/h。
设定沼气的使用是连续性的，缓冲罐设置成容纳日产气量的1/12，为121.66 m 3；吸收塔处理能力121.66 m 3沼气/h 。
在沼气成分中甲烷含量为55%～70%[12]、二氧化碳含量为28%～44%、,因此近似计算沼气的平均分子密度为1.221㎏/ m 3 ，惰性气（CH4、CO2）的平均分子量为25.8，混合气量的重量流速为8.9221.166.121⨯⨯≈1456kgf/h, 硫化氢平均含量为0.6%,回收H 2S 量为99％。
1.浓度计算硫化氢总量006.01456⨯=8.736kgf/h ，34736.8=0.257kmol/h 硫化氢吸收量 99.0736.8⨯=8.649 kgf/h ，34649.8=0.254 kmol/h 惰气量1520-8.736=1511.26 kgf/h ，8.2526.1511=58.58kmol/h 硫化氢在气相进出口的摩尔比为： Y1=58.58257.0=0.0044 Y2=58.58254.0257.0-=0.000051 硫化氢在进口吸收剂中的浓度为X 2=0设出口吸收剂中硫化氢浓度为8％,则硫化氢在出口吸收剂中的摩尔比X1=18/9217/8=0.0092 由此可计算出吸收剂的用量：00092.000051.00044.058.582121--⨯=--'='X X Y Y V L m m =27.7kmol/h=27.7*18=498.6kgf/h根据混合气的物性算得：气相重度 v γ =5.2kgf/ m 3硫化氢在气相中的扩散系数：D G =0.0089㎡/h液相重度L γ=998kgf/m 3；液相粘度L μ=7.85510-⨯kgf•s/㎡表面张力 σ=0.0066kgf/m ；溶剂在填料表面上的临界表面张力C σ=0.0034kgf/m2.塔径计算气相平均重量流率()2649.814561456-+=1451.68 kgf/h 液相平均重量流率2649.86.4986.498++=502.92 kgf/h V=u D ⨯⨯∏24(2-1)V=121.66 m 3沼气/h=0.0338 m 3沼气/s , u 取0.5m ／s ；所以，代入式(2-1)中得 5.0414.366.1212⨯⨯=D 得 D=0.293m , 取D=0.3m3.填料高度计算填料高度 Z=H OG *N OG [4]传质单元数：用近似图解法求得：N OG =4.25(1)因H2S 在吸收剂中的溶解过程，可看作气膜控制过程，按传质系数公式得：()2317.03600-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=ad D g g a G B aD RT k G v G G v G G γμμ(2-2)式中 B —常数，对一般填料B=5.23a —填料比表面积 G μ—气相粘度d —填料尺寸，选用25mm 金属矩鞍环v γ—气相重度D G —硫化氢在气相中的扩散系数 Gv=23.0785.0360068.1451⨯⨯=5.71kg/㎡s 7.067.081.91058.119471.5⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-g a G G V μ=197.22 316310089.02.581.91058.136003600⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-G V G D g γμ=1.06 ()()22025.0194--⨯=ad =0.0425()0425.006.122.19723.5325082.00089.019436002317.0⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯=-ad D g g a G B RT aD k G v G G V G G γμμ =3.01kmol/㎡h*at(2) G L =45.045.0785.0360092.502⨯⨯⨯=0.879 05.022-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯g a G L L γ=05.02281.9998194879.0-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯=1.741 75.0⎪⎭⎫ ⎝⎛σσc =75.00066.00034.0⎪⎭⎫ ⎝⎛=0.608，144.081.91940066.0998879.02.022.02=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛ag GL γσ 194.181.91085.7194879.01.051.0=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-g a G L L μw a =194{1-exp[-1.45144.0741.1194.1608.0⨯⨯⨯⨯]}=44.99832/m mKy=ky=Pk G =11.53⨯3.01=34.70kmol/㎡h8293.0785.058.582=⨯='m V kmol/㎡h ,于是得传质单元高度： 53.0998.4470.34829=⨯='=w y m OGa k V H m 填料高度： 25.225.453.0=⨯==OG OG N H Z m考虑到填料塔上方还要安装液体分布器和除雾器等设备，选取填料塔高度为4.0m 。
煤气脱硫塔如何设计及其设计参数
煤气脱硫塔如何设计及其设计参数我们国家的锅炉大多数是以煤为燃料的，大家都知道燃煤锅炉会产生大量的二氧化硫，煤气中的硫大部分以H2S的形式存在的，H2S经煤气燃烧后会转化为二氧化硫，如果排到空气中的二氧化硫超标的话会形成酸雨，会严重危害人类的健康和生活环境。
另一方面，二氧化硫对陶瓷、高岭土等行业的最终产品质量影响也是较大的，鉴于以上因素，咱们国家对燃煤锅炉二氧化硫的排放是有标准的，规定其二氧化硫的排放浓度不能超过900mg/m3。
所以控制燃煤锅炉二氧化硫的排放成为环保行业的一个重要指标。
煤气脱硫塔正好控制了燃煤锅炉二氧化硫的排放，使得到净化的干净烟气排到大气当中。
煤气脱硫塔如何设计及其设计参数1、煤气脱硫方法发生炉煤气中的硫来源于气化用煤，主要以H2S形式存在，气化用煤中的硫约有80%转化成H2S进入煤气，假如，气化用煤的含硫量为1%，气化后转入煤气中形成H2S大约2-3g/Nm3左右，而陶瓷、高岭土等行业对煤气含硫量要求为20-50mg/Nm3;假如煤气中的H2S燃烧后全部转化成SO2为2.6g/m3左右，比国家规定的SO2的最高排放浓度指标高出许多。
所以，无论从环保达标排放，还是从保证企业最终产品质量而言，煤气中这部分H2S都是必须要脱除的。
煤气脱硫塔的脱硫方法从总体上来分有两种：热煤气脱硫和冷煤气脱硫。
在我国，热煤气脱硫现在仍处于试验研究阶段，还有待于进一步完善，而冷煤气脱硫是比较成熟的技术，其脱硫方法也很多。
冷煤气脱硫塔大体上可分为干法脱硫和湿法脱硫两种方法，干法脱硫以氧化铁法和活性炭法应用较广，而湿法脱硫以砷碱法、ADA、改良ADA和栲胶法颇具代表性。
2、干法脱硫塔技术煤气干法脱硫技术应用较早，最早应用于煤气的干法脱硫技术是以沼铁矿为脱硫剂的氧化铁脱硫技术，之后，随着煤气脱硫活性炭的研究成功及其生产成本的相对降低，活性炭脱硫技术也开始被广泛应用。
2.1氧化铁脱硫塔技术最早使用的氧化铁脱硫剂为沼铁矿和人工氧化铁，为增加其孔隙率，脱硫剂以木屑为填充料，再喷洒适量的水和少量熟石灰，反复翻晒制成，其PH值一般为8-9左右，该种脱硫剂脱硫效率较低，必须塔外再生，再生困难，不久便被其他脱硫剂所取代。
脱硫塔设计-2
目录1.设计任务书 (2)1.1 设计题目 (2)1.2 设计内容 (2)1.3 主要设计参数 (3)2.脱硫工艺的选择与工艺流程简介 (3)2.1 脱硫工艺的选择 (3)2.2 工艺流程简介 (4)3. 工艺流程中主要发生的化学反应 (5)4. 脱硫塔设计 (6)4.1 物料衡算 (6)4.1.1 入塔的煤气质量 (6)4.1.2 出塔煤气的变化量 (8)4.1.3 m3的计算 (12)4.1.4 m4的计算 (12)4.1.5 脱硫塔的液气比 (12)4.2 热量衡算 (12)4.2.1 入塔脱硫煤气带入的热量 (13)4.2.2 出脱硫塔的煤气带走的热量 (14)4.2.3 脱硫过程中发生的熔解热和反应热 (15)4.2.4 总的热量衡算 (15)4.3 设备计算 (16)4.3.1 选择填料 (16)4.3.2 塔径的计算 (16)4.3.3 传质面积和填料高度 (17)5.脱硫塔工艺设计结果表 (19)5.1 总表 (19)5.2 煤气入塔物质汇总表 (19)5.3 出塔物质汇总表 (20)5.4 其他数据 (20)6.设计小结 (21)7.参考文献 (23)1. 设计任务书1.1 设计题目干煤气量为40000Nm³/h的炼焦煤气的脱硫的工艺计算。
入口煤气中杂质的含量：剩余氨水：12470Kg/h，t=75℃，P=0.45MPa，氨的质量分数10%。
1.2 设计内容（1）脱硫工艺的选择与工艺流程介绍；（2）脱硫塔的物料衡算；（3）脱硫塔的工艺尺寸计算；（4）对设计过程的评述和有关问题的讨论。
1.3 主要设计参数①KPaP96400②脱硫塔空塔气速③脱硫效率：98％）/m³④脱硫液硫容量：0.18~0.22（SH2⑤脱硫塔传质系数K：15~20kg/（㎡·h·atm）⑥脱硫塔液气比：＞16L/m³⑦脱硫塔溶液喷淋密度：＞27.5m³/（㎡·h）转化为盐的转化率：3~4％⑧SH2⑨HCN吸收率：90％⑩干煤气组成：2.脱硫工艺的选择与工艺流程简介2.1脱硫工艺的选择HPF法脱硫属液相催化氧化法脱硫，HPF催化剂在脱硫和再生全过程中均由催化作用，是利用焦炉煤气中的氨做吸收剂，以HPF为催化剂的湿式氧化脱硫，煤气中的H2S等酸性组分由气相进入液相与氨反应，转化为硫氢化铵等酸性铵盐，再在空气中氧的氧化下转化为元素硫。
脱硫塔设计-2
目录1. 设计任务书 (2)1.1 设计题目 (2)1.2 设计内容 (2)1.3 主要设计参数 (3)2.脱硫工艺的选择与工艺流程简介 (3)2.1 脱硫工艺的选择 (3)2.2 工艺流程简介 (4)3. 工艺流程中主要发生的化学反应 (5)4. 脱硫塔设计 (6)4.1 物料衡算 (6)4.1.1 入塔的煤气质量 (6)4.1.2 出塔煤气的变化量 (8)4.1.3 m3的计算 (12)4.1.4 m4的计算 (12)4.1.5 脱硫塔的液气比 (12)4.2 热量衡算 (12)4.2.1 入塔脱硫煤气带入的热量 (12)4.2.2 出脱硫塔的煤气带走的热量 (13)4.2.3 脱硫过程中发生的熔解热和反应热 (14)4.2.4 总的热量衡算 (15)4.3 设备计算 (15)4.3.1 选择填料 (15)4.3.2 塔径的计算 (16)4.3.3 传质面积和填料高度 (17)5.脱硫塔工艺设计结果表 (18)5.1 总表 (18)5.2 煤气入塔物质汇总表 (19)5.3 出塔物质汇总表 (20)5.4 其他数据 (20)6.设计小结 (20)7.参考文献 (23)1. 设计任务书1.1 设计题目干煤气量为40000Nm³/h的炼焦煤气的脱硫的工艺计算。
入口煤气中杂质的含量：剩余氨水：12470Kg/h，t=75℃，P=0.45MPa，氨的质量分数10%。
1.2 设计内容（1）脱硫工艺的选择与工艺流程介绍；（2）脱硫塔的物料衡算；（3）脱硫塔的工艺尺寸计算；（4）对设计过程的评述和有关问题的讨论。
1.3 主要设计参数①KPaP96400②脱硫塔空塔气速③脱硫效率：98％）/m³④脱硫液硫容量：0.18~0.22（SH2⑤脱硫塔传质系数K：15~20kg/（㎡·h·atm）⑥脱硫塔液气比：＞16L/m³⑦脱硫塔溶液喷淋密度：＞27.5m³/（㎡·h）转化为盐的转化率：3~4％⑧SH2⑨ HCN吸收率：90％⑩干煤气组成：2.脱硫工艺的选择与工艺流程简介2.1脱硫工艺的选择HPF法脱硫属液相催化氧化法脱硫，HPF催化剂在脱硫和再生全过程中均由催化作用，是利用焦炉煤气中的氨做吸收剂，以HPF为催化剂的湿式氧化脱硫，煤气中的H2S等酸性组分由气相进入液相与氨反应，转化为硫氢化铵等酸性铵盐，再在空气中氧的氧化下转化为元素硫。
脱硫塔制作安装施工方案设计
脱硫塔制作安装施工方案设计脱硫是一种常用的治理烟气中二氧化硫的方法之一，目前在火电厂、化工厂等工业领域得到广泛应用。
脱硫塔作为脱硫系统的关键设备，其制作安装施工方案设计至关重要。
本文将就脱硫塔制作安装施工方案设计进行详细阐述。
一、方案设计背景介绍在设计脱硫塔制作安装施工方案之前，首先需要了解设计背景和要求。
了解设备的工作原理、处理工艺、设备规格等，以确保设计方案与实际需求相符合。
同时，也需要了解装置的环境条件，包括温度、压力、介质的性质等因素。
二、方案设计目标和原则在制作安装施工方案时，需要明确设计目标和原则。
设计目标通常包括安全、稳定、高效、节能等要求，而设计原则则可以涵盖以下几个方面：1.工艺性原则：确保脱硫剂与烟气充分接触，达到高效的脱硫效果。
2.结构性原则：保证脱硫塔的结构合理，易于制作和安装。
3.安全性原则：考虑到脱硫塔的操作和维护，确保施工过程和设备运行的安全性。
4.可持续性原则：尽量选用可再生和环保材料，降低对环境的影响。
三、方案设计内容1.设备选型：根据处理工艺和设计要求，选择合适的脱硫塔类型和规格。
常见的脱硫塔包括湿法脱硫塔和干法脱硫塔等，每种类型都有其适用的场合和工艺要求。
2.设备布置：根据工艺流程和现场条件，设计合理的设备布局。
确保脱硫剂的均匀分布和烟气与脱硫剂的充分接触。
3.结构设计：根据设备的工作环境和外部负荷，设计强度合理的结构，确保设备稳定和安全。
根据设备的尺寸和实际需要，设计合理的支撑结构、导流装置和防风设施等。
4.材料选择：选择耐腐蚀、耐高温和耐磨损的材料，以确保设备的使用寿命和安全性。
考虑到脱硫塔中可能存在的腐蚀和磨损问题，可以采用陶瓷、玻璃钢和不锈钢等材料。
5.施工方案：根据设备的制作和安装要求，制定详细的施工方案。
包括设备的制作工艺、安装顺序、工艺管道连接、设备调试和试运行等内容。
同时，还需要制定施工计划和安全措施，确保施工过程顺利进行。
6.运维方案：制定设备的运维方案，包括设备的定期检查和维护、更换脱硫剂和清洁设备等措施。
脱硫塔设计 (2)
脱硫塔设计1. 引言脱硫技术是指通过化学、物理或生物方法将燃烧烟气中的二氧化硫（SO2）排放物去除的过程。
脱硫塔是脱硫系统的核心设备之一，用于对燃烟气中的二氧化硫进行吸收和去除。
本文将介绍脱硫塔的设计原理、主要组成和操作要点。
2. 设计原理脱硫塔的设计原理基于吸收剂与燃烟气中的二氧化硫之间的反应。
常见的脱硫塔设计原理包括湿法石膏法、氧化法和碱液吸收法。
其中，湿法石膏法是最常用和成熟的脱硫技术，本文将以湿法石膏法为例进行介绍。
湿法石膏法的脱硫反应方程式如下：SO2 + CaCO3 + 1/2O2 + H2O -> CaSO4·2H2O + CO2根据上述反应方程式，可知二氧化硫在湿法石膏法中首先与氧气和水反应生成硫酸，然后与石膏反应生成硫酸钙二水合物，并同时生成二氧化碳。
因此，脱硫塔的设计要考虑到这一反应过程。
3. 主要组成脱硫塔的主要组成包括吸收塔、喷嘴、底板、进气口、出口管道以及循环泵等。
吸收塔是脱硫塔的核心部件，其内部结构包括填料层、液流层和气流层。
填料层用于增大接触面积，提高反应效率；液流层用于吸收剂的循环；气流层用于燃烟气的顺畅通过。
喷嘴通常位于吸收塔的顶部，用于将吸收剂喷洒到填料层上。
喷嘴设计应考虑均匀喷洒、耐腐蚀、防堵塞等因素。
底板位于吸收塔的底部，起到收集液流和分配液流的作用。
底板的设计对于液流分布的均匀性和塔内流体动力学的影响很大。
进气口是燃烟气进入脱硫塔的通道，通常位于吸收塔的顶部。
进气口的设计要考虑到燃烟气的流速、温度和颗粒物的浓度等因素。
出口管道用于将处理过的烟气排放到大气中。
出口管道的设计要满足排放标准，并考虑到防腐蚀、防结露等问题。
循环泵用于将饱和吸收液回流到吸收塔，确保吸收剂的稳定循环。
循环泵的性能和选型对于脱硫塔的运行效率和成本有重要影响。
4. 操作要点脱硫塔的操作要点主要包括吸收剂的选择与配置、进气温度和湿度的控制、液流分配的调整和循环泵的运行监控等。
脱硫塔选型与设计
烟气脱硫工艺主要设备吸收塔设计和选型4.1吸收塔的设计吸收塔是脱硫装置的核心，是利用石灰石和亚硫酸钙来脱去烟气中二氧化硫气体的主要设备，要保证较高的脱硫效率，必须对吸收塔系统进行详细的计算，包括吸收塔的尺寸设计，塔内喷嘴的配置，吸收塔底部搅拌装置的形式的选择、吸收塔材料的选择以及配套结构的选择（包括法兰、人孔等）。
4.1.1 吸收塔的直径和喷淋塔高度设计本脱硫工艺选用的吸收塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设计、喷淋塔的直径设计4.1.1.1 喷淋塔的高度设计 喷淋塔的高度由三大部分组成，即喷淋塔吸收区高度、喷淋塔浆液池高度和喷淋塔除雾区高度。
但是吸收区高度是最主要的，计算过程也最复杂，次部分高度设计需将许多的影响因素考虑在内。
而计算喷淋塔吸收区高度主要有两种方法：（1） 喷淋塔吸收区高度设计（一）达到一定的吸收目标需要一定的塔高。
通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。
吸收区高度的理论计算式为h=H0×NTU (1)其中：H0为传质单元高度：H 0=G m /(k y a)（k a 为污染物气相摩尔差推动力的总传质系数，a 为塔内单位体积中有效的传质面积。
）NTU 为传质单元数，近似数值为NTU=(y 1-y 2)/ △y m ，即气相总的浓度变化除于平均推动力△y m =（△y 1-△y 2）/ln(△y 1/△y 2)(NTU 是表征吸收困难程度的量，NTU 越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。
根据（1）可知：h=H0×NTU=)ln()()(***22*11*22*112121y y y y y y y y y y a k G y y y a k G y m m y m ------=∆- a k y =a k Y =9.81×1025.07.04W G -]4[82.0W a k L ∂=]4[ (2)其中：y 1,y 2为脱硫塔内烟气进塔出塔气体中SO 2组分的摩尔比，kmol(A)/kmol(B)*1y ,*2y 为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(B)k y a 为气相总体积吸收系数，kmol/(m 3.h ﹒kp a )x2，x1为喷淋塔石灰石浆液进出塔时的SO2组分摩尔比，kmol(A)/kmol(B)G 气相空塔质量流速，kg/(m2﹒h)W 液相空塔质量流速，kg/(m2﹒h)y1×=mx1, y2×=mx2 (m为相平衡常数，或称分配系数，无量纲)k Y a为气体膜体积吸收系数，kg/(m2﹒h﹒kPa)k L a为液体膜体积吸收系数，kg/(m2﹒h﹒kmol/m3)式（2）中∂为常数，其数值根据表2[4]表3 温度与∂值的关系采用吸收有关知识来进行吸收区高度计算是比较传统的高度计算方法，虽然计算步骤简单明了，但是由于石灰石浆液在有喷淋塔自上而下的流动过程中由于石灰石浓度的减少和亚硫酸钙浓度的不断增加，石灰石浆液的吸收传质系数也在不断变化，如果要算出具体的瞬间数值是不可能的，因此采用这种方法计算难以得到比较精确的数值。
大丰热电脱硫方案(2)..
大丰市凌云海热电有限公司3×75T/h锅炉烟气脱硫初步方案宁波太极环保设备有限公司2012年4月目录1、概述 (2)2、锅炉及烟气条件 (2)3、脱硫技术方案 (3)3.1反应原理 (3)3.2吸收塔介绍 (4)3.3工艺计算 (7)3.4工艺描述 (8)4、主要设备及材料 (10)5、电气、仪表控制 (14)5.1电气控制 (14)5.2仪表控制 (15)6、投资估算及经济技术指标 (19)6.1投资估算 (19)6.2脱硫除尘装置经济运行指标 (21)7、项目实施 (22)宁波太极环保设备有限公司简介 (23)宁波太极环保设备有限公司脱硫业绩表 (25)1、概述大丰市凌云海热电有限公司隶属于凌云海糖业集团，公司坐落于大丰市海洋综合经济开发区南区，公司现有3台75T/h循环流化床锅炉，计划配置烟气脱硫装置，拟采用三炉两塔配置，一台炉配一台塔，另两台炉配一台塔，脱硫剂采用含碳酸钙65%左右的糖泥。
本方案根据大丰市凌云海热电有限公司提供的资料进行设计。
脱硫塔采用DS 多相反应器，脱硫工艺实质上为石灰石—石膏法工艺。
2、锅炉及烟气条件锅炉烟气条件表13、脱硫技术方案3.1反应原理采用糖泥为脱硫剂，其实质是石灰石—石膏法脱硫工艺。
石灰石—石膏湿法脱硫工艺是目前世界上技术最成熟、应用最多的脱硫工艺。
日本、德国、美国的发电厂采用的烟气脱硫装置约90%采用此工艺。
工艺原理：将磨制好的石灰石粉经加水搅拌制成吸收浆液，送入吸收塔循环槽，再由循环泵送至吸收塔上，经雾化后与烟气充分接触反应，烟气中的二氧化硫与浆液中的碳酸钙进行化学反应被吸收脱除。
吸收产物与循环槽内鼓入的空气进一步反应生成硫酸钙（石膏）。
石膏达到一定过饱和度后形成结晶，石膏浆液经浓缩、脱水后得到石膏产物。
该工艺的反应机理为：溶解：CaCO3（s）+H+→Ca2++HCO3-吸收：SO2(g) +H2O→H++HSO3-→2H++SO32-Ca2++2HSO3-→Ca(HSO3)2Ca2++SO32-→CaSO3氧化：Ca(HSO3)2+O2→CaSO4+2H++SO42-CaSO3+1/2O2→CaSO4结晶：CaSO4+2H2O→Ca SO4·2H2O(s)↓本方案采用含碳酸钙的糖泥作为脱硫剂，脱硫反应起作用的主要为碳酸钙，脱硫产物以石膏为主。
脱硫吸收塔系统设计
锅炉均采用的是燃煤热水锅炉（SZL系列锅炉）第一组（环境081）：额定蒸发量为25t/h，锅炉燃料消耗量为4519kg/h，燃料含硫为 1.5%（其它如含碳、含氢等参数自定，可以参考教材），空气过剩系数取1.15，排烟温度为168℃，排放标准执行（GB13271-2001）《锅炉大气污染物排放标准》中900mg/m3。
第二组（环境081）：额定蒸发量为20t/h，锅炉燃料消耗量为3083kg/h，燃料含硫为 1.7%（其它如含碳、含氢等参数自定，可以参考教材），空气过剩系数取1.25，排烟温度为166℃，排放标准执行（GB13271-2001）《锅炉大气污染物排放标准》中900mg/m3。
第三组（环境081）：额定热功率为21MW，锅炉燃料消耗量为5778.2kg/h，燃料含硫为1.35%（其它如含碳、含氢等参数自定，可以参考教材），空气过剩系数取1.24，排烟温度为168℃，排放标准执行（GB13271-2001）《锅炉大气污染物排放标准》中900mg/m3。
第四组（环境082）：额定热功率为29 MW，锅炉燃料消耗量为7713kg/h，燃料含硫为1.28%（其它如含碳、含氢等参数自定，可以参考教材），空气过剩系数取1.26，排烟温度为167℃，排放标准执行（GB13271-2001）《锅炉大气污染物排放标准》中900mg/m3。
第五组（环境082）：额定蒸发量为35t/h，锅炉燃料消耗量为5830kg/h，燃料含硫为 1.3%（其它如含碳、含氢等参数自定，可以参考教材），空气过剩系数取1.2，排烟温度为167℃，排放标准执行（GB13271-2001）《锅炉大气污染物排放标准》中900mg/m3。
第六组（环境082）：额定蒸发量为30t/h，锅炉燃料消耗量为5174kg/h，燃料含硫为1.42%（其它如含碳、含氢等参数自定，可以参考教材），空气过剩系数取1.22，排烟温度为168℃，排放标准执行（GB13271-2001）《锅炉大气污染物排放标准》中900mg/m3。
烟气脱硫塔设计
烟气脱硫塔设计烟气脱硫塔设计一、塔的总体布置烟气量按220000m3/h，进口SO2为3000mg/m3，脱硫后≤200mg/m31、塔径确定：对于逆流型喷淋塔，烟气流速为3-4.5m/s，按3.5m/s计算脱硫塔内操作温度为50度，烟气流量校正为：220000*（273+50）/（273+20）=242525.6m3/h塔径为（242525.6/3600/3.5/0.785）1/2=4.95m塔径取：5m烟气流速校正为：3.43m/s2、吸收区高度吸收区高度h1一般指烟气进口水平中心线到喷淋层中心线的距离。
容积吸收率的定义为：含有二氧化硫的烟气通过喷淋塔，塔内喷淋浆液将烟气中的SO2浓度降低到符合排放标准的程度，将此过程中塔内总的二氧化硫吸收量平均计算到吸收区高度内的塔内容积中,即为吸收塔的平均容积负荷—平均容积吸收率。
经验值：容积吸收率为5.6-6.5 kg/(m3.h），取6吸收区高度：h=1.5*220000*0.003/（5*5*0.785）/6=8.4m 取：m在吸收区，喷淋层布置一般为2-6层，层间距0.8-2m。
本设计方案喷淋层设为4层，层间距2m。
3、烟气进口高度：根据工艺要求，进出口流速（一般为12m/s-30m/s）确定进出口面积，一般希望进气在塔内能够分布均匀，且烟道呈正方形进口流速取：15m/s进口烟气温度按130°，烟气流量校正：220000*（273+130）/（273+20）=302594m3/h烟气进出口宽度占塔内径的60%~90%。
本设计取入口宽度为内径的60%， L=5000*0.6=3000进口高度：302594/3600/15/3=2m4、烟气出口直径：出口流速取：15m/s出口烟气温度按50°，烟气流量校正：242525.6m3/h出口直径：（242525.6/3600/15/0.785）1/2=2.4m5、塔底储浆量、高度确定浆池容量V 1的计算表达式如下：11L V Q t G=?? 式中：L/G —液气比，取12L/m 3；Q —烟气标准状态湿态容积，m 3/h ，Q=220000m3/h ；t 1—浆液停留时间，4~8min ，取t 1=4min=240s 。
脱硫塔结构设计
脱硫塔结构设计一、脱硫塔结构定性设计1.塔的总体布置如图所示，一般塔底液面高度h1=6-15m；最低喷淋层离入口顶端高度h 2=1.2-4m；最高喷淋层离入口顶端高度h3>=vt；v为空塔速度，m/s，t为时间，s，一般取t>=1.0s；喷淋层之间的间距h4>=1.5-2.5m；除雾器离最近（最高层）喷淋层距离>=1.2m，当最高层喷淋层采用双向喷嘴时，该距离>=3m；除雾器离塔出口烟道下沿距离>=1m。
喷淋区的高度不宜太高，当高度大于6m时，增加高度对于效率的提高并不经济。
喷淋区的烟气速度应与雾滴的滴谱范围相对应。
从理论上讲，约有3%-6%的液滴量被夹带，在冷却区的夹带量大约为0.2%-0.5%与烟气进口的切向流动有关。
2.塔径的确定脱硫塔的传质段的塔径主要取决于塔内传质、气液分布及经济性的考虑。
在喷淋塔内，烟气流速较低时，压降上升幅度小于流速的上升幅度。
随着烟气流速的提高，压力曲线逐渐变陡，直至液泛。
液泛气速接近液滴自由沉降的终端速度，并随着吸收液滴直径的增大而提高。
故喷淋塔设计时，烟气流速的选取应与吸收液液滴直径相匹配，按常规，设计气速应为液泛气速的50%-80%。
由于喷雾型脱硫塔中，气流分布可以“自我校正”均匀，从这个角度看，塔径可以无限大。
但塔的结构设计的经济性和设计难度等影响到塔径的大小，这需作综合分析，必要时分塔。
脱硫塔可设计成等直径塔，也可设计成变直径塔，具体应根据侧搅拌层数和储浆量大小确定。
3.塔底储浆量的确定确定塔底储浆量的基本要素有：最大的SO2负荷，这依赖于进气的SO2浓度及出气所要求的SO2浓度；各部分的浆液pH值；在考虑了可能存在的离子影响（飞尘、石灰石和工艺水）条件下的石灰石实测溶解速率；石膏品质（如粒径大小）的要求。
根据以上要求确定浆液所需停留的名义时间，该时间可由塔底总浆液量除以排石膏浆液量获得。
4.塔入口烟道的设计脱硫塔入口烟气的均匀性直接影响到脱硫塔内烟气分布的均匀性。
2#脱硫塔填料支承H型钢设计计算书
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脱硫塔填料支承H 型钢设计计算书
一、概况：φ7.8m 塔内堆H=6m 高填料3层计总高18m ，填料堆积总重量为55692kg 。
设计采用H350×175×10×14之H 型钢6根，按下图布置支撑，校准支撑刚度与强度是否合适。
一、计算：
1、填料的堆积密度=55692÷(0.285×7.82×18)=650N/m 3
2、如图3#、4#支撑H 型钢为跨距最大，受力最大以此为计算校核对象，则每支支撑的总力G 3，4=2650×6×7.8×3.2=35000N 。
3、型钢3#、4#为固定梁，架及均布载荷，则q=35000÷7.8=4500N/m,设计采用安全系数1.5，则q 计=q ×1.5=6730N/m 。
4、H350×175×10×14，考虑腐蚀裕度为3mm ，则H 型钢计算惯性矩，按H=350mm,B=175mm ，立板S=(10-6)=4m,翼板t=(14-6)=8,则计算有效惯性矩 J=4-3310×12
2t)-(H ×)(S B BH --=9431cm 4。
5、校核挠度f=84
10×J
×E ×384l ×q =0.0033＜[f]=0.005,合格。
其中：l=7.8m,E=2.1×1011,J=9431cm 4。
三、结论：采用H350×175×10×14焊接H 型钢，两端采用垫片与筒体焊接牢固，垫板尺寸450×300×12。
脱硫塔设计要求
脱硫塔设计要求1. 引言脱硫塔是燃煤电厂中用于去除煤烟中二氧化硫（SO2）的设备，其设计和运行对环境保护和工艺效果具有重要影响。
本文档旨在提供脱硫塔设计的基本要求，以确保设备高效运行并达到环保标准。
2. 设计要求脱硫塔的设计应满足以下要求：2.1 排放标准脱硫塔的设计应使得煤烟中二氧化硫的排放浓度低于国家或地方规定的标准限值。
需要根据当地法规和环境保护要求确定具体的排放要求。
2.2 除尘效率脱硫塔应具备良好的除尘效率，确保去除煤烟中的颗粒物达到国家或地方规定的标准限值。
应采用合适的除尘设备，如静电除尘器、旋风除尘器等，以保证达到预期除尘效果。
2.3 设备稳定性脱硫塔的设计应保证设备具有良好的稳定性和可靠性。
需要选择耐腐蚀性能好的材料，考虑设备的热胀冷缩和受力情况，合理设计结构，以减少设备运行中的故障和维护次数。
2.4 运行能耗脱硫塔的设计应尽量减少能源消耗，提高运行的能效比。
需要选用节能型设备和技术，优化系统的运行参数，合理利用余热等。
同时，应进行经济性分析，确保设计的合理性和经济性。
2.5 生产能力脱硫塔的设计应满足燃煤电厂的产能要求，确保设备能够满足生产需要。
3. 设计流程脱硫塔的设计流程应包括以下步骤：3.1 参数获取和分析根据燃煤电厂的实际情况，获取相关参数，如煤烟流量、二氧化硫浓度、煤种和品质等。
对这些参数进行分析，以确定设计所需的基本数据。
3.2 技术方案选择根据参数分析结果，选择合适的脱硫技术方案。
可根据实际情况考虑干法脱硫、湿法脱硫或半干法脱硫等技术方案。
3.3 设备选型和布置根据选定的技术方案，进行设备选型和布置，确保设备的有效运行。
3.4 设计计算与优化进行设计计算和优化，确定脱硫塔的主要尺寸和参数。
3.5 绘制图纸和编制文档根据设计结果，绘制脱硫塔的平面图、剖面图和装配图，并编制相应的设计文档。
3.6 审查和改进进行设计方案的审查，对需要改进的地方进行修改，并进行多次优化，确保设计方案的合理性和可行性。
脱硫塔防火施工方案（二篇）
脱硫塔防火施工方案脱硫塔内部的防腐材料为衬胶，而衬胶施工采用的是易燃材料，如有疏漏，就可能引起火灾。
在脱硫塔衬胶施工完毕后，对脱硫塔的安全防火还是不能大意，因为在脱硫塔内部设备___，以及脱硫塔周边相邻设备___的过程中，由于各种原因，都有可能引起失火。
因此，特制定以下防火施工管理制度，杜绝施工过程中火灾事故的发生。
火灾防范措施(1)项目部应召开吸收塔防腐衬胶的防火安全专题会议，审定防腐衬胶防火方案及安全措施，将防火责任落实到单位、部门和人员。
(2)项目部安全主管和项目工程师，应对全体施工人员进行防腐衬胶专项防火安全技交底和安全教育、培训，要求全员签名。
(1)防腐衬胶施工区域必须采取严密的全封闭式隔离措施，设置___个或多个出入口,在隔离防护墙上四周悬挂醒目的衬胶施工，___米内严禁动火!等醒目的警告标识。
(2)严格执行衬胶施工区域出入制度，安排专人值班，凭证出入，无证人员严禁入内。
凡进入衬胶施工区域的人员严禁带火种，严禁吸烟。
从吸收塔附近引出消防水管，时刻处于备用状态，有条件的配备消防车。
吸收塔、烟道内必须设置足够的灭火器材和水。
吸收塔内照明必须采用___V防爆灯，电源电线必须使用新的软橡胶电缆，电源控制开关必须是防爆型的，应设置在吸收塔或烟道外面。
(1)在吸收塔衬胶施工前，必须要把吸收塔上的人孔、管口、烟气进出口封堵，以防电焊火花及其他火种从烟气进出口、人孔、管道接口等落入吸收塔内。
吸收塔有衬胶施工作业时，在其___m范围内严禁动火，严禁在吸收塔的烟气出口和入口附近进行动火作业，非动火不可时，一定要在吸收塔烟道出口和入口用彩钢板或防火帆布等进行严密封堵。
(2)在吸收塔周围___m内要求动火时，必须严格执行动火工作票制度，预先备好灭火器、消防水带、防火监护人，作好措施后方可动火。
衬胶施工前，项目部___一次全员的消防培训和演练，重点在于灭火器材的使用以及人员的逃生演习。
同时成立义务消防队。
脱硫塔防火施工方案（二）脱硫塔是用于烟气中脱除二氧化硫的设备，其施工需要考虑防火措施，以确保工程安全和顺利进行。
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目录1.设计任务书 (2)设计题目 (2)设计内容 (2)主要设计参数 (3)2.脱硫工艺的选择与工艺流程简介 (3)脱硫工艺的选择 (3)工艺流程简介 (4)3. 工艺流程中主要发生的化学反应 (5)4. 脱硫塔设计 (6)物料衡算 (6)入塔的煤气质量 (6)出塔煤气的变化量 (8)m3的计算 (12)m4的计算 (12)脱硫塔的液气比 (12)热量衡算 (12)入塔脱硫煤气带入的热量 (12)出脱硫塔的煤气带走的热量 (13)脱硫过程中发生的熔解热和反应热 (14)总的热量衡算 (15)设备计算 (15)选择填料 (15)塔径的计算 (16)传质面积和填料高度 (17)5.脱硫塔工艺设计结果表 (18)总表 (18)煤气入塔物质汇总表 (19)出塔物质汇总表 (20)其他数据 (20)6.设计小结 (20)7.参考文献 (23)1. 设计任务书设计题目干煤气量为40000Nm³/h的炼焦煤气的脱硫的工艺计算。
入口煤气中杂质的含量：剩余氨水：12470Kg/h，t=75℃，P=，氨的质量分数10%。
设计内容（1）脱硫工艺的选择与工艺流程介绍；（2）脱硫塔的物料衡算；（3）脱硫塔的工艺尺寸计算；（4）对设计过程的评述和有关问题的讨论。
主要设计参数①KPaP96400②脱硫塔空塔气速③脱硫效率：98％）/m³④脱硫液硫容量：~（SH2⑤脱硫塔传质系数K：15~20kg/（㎡·h·atm）⑥脱硫塔液气比：＞16L/m³⑦脱硫塔溶液喷淋密度：＞³/（㎡·h）⑧S转化为盐的转化率：3~4％H2⑨ HCN吸收率：90％⑩干煤气组成：2.脱硫工艺的选择与工艺流程简介脱硫工艺的选择HPF法脱硫属液相催化氧化法脱硫，HPF催化剂在脱硫和再生全过程中均由催化作用，是利用焦炉煤气中的氨做吸收剂，以HPF为催化剂的湿式氧化脱硫，煤气中的H2S等酸性组分由气相进入液相与氨反应，转化为硫氢化铵等酸性铵盐，再在空气中氧的氧化下转化为元素硫。
HPF法脱硫选择使用HPF（醌钴铁类）复合型催化剂，可使焦炉煤气的脱硫效率达到99%左右。
HPF法脱硫工艺特点：①以氨为碱源、HPF为催化剂的焦炉煤气脱硫脱氰新工艺，具有较高的脱硫脱氰效率（脱硫率99%，脱氰效率80%），而且流程短，不需外加碱，催化剂用量少，脱硫废液处理简单，操作费用低。
一次性投资省。
②脱硫塔中可填充聚丙烯填料（或波纹钢板网填料），不易堵塞，脱硫塔操作阻力较小。
③脱硫塔、再生塔、反应槽、泡沫槽、废液槽、事故槽等易腐蚀设备材质可用碳钢，内壁涂防腐涂料；输送脱硫液的泵类、管道、管件及阀门为耐腐蚀不锈钢。
④脱硫废液送往配煤，工艺简单，对周边环境无污染。
⑤再生塔采用空气与脱硫液预混再生，节省压缩空气，从而使再生过程排放的尾气量少，排放的尾气含氮量远远低于国家有关标准。
工艺流程简介焦炉煤气经捕除焦油雾后，先进入中间煤气冷却器由约50℃冷却到36℃。
中间煤气冷却器由预冷段、洗气由约50℃被冷却到不析出萘的温度。
即约38℃。
在塔中部的洗萘段，用含萘约5%的洗油喷洒，使煤气中萘段，终冷段三段空喷塔组成。
在塔下部的预冷段，煤的含萘量降至约m³，这一含量可保证煤气在终冷段无奈析出。
洗萘富油的一部分送往粗苯工序处理。
煤气最后在塔上部的终冷段被冷却至36℃，然后进入脱硫塔。
因中间煤气冷却器循环喷洒的氨水中含有萘、焦油雾及渣子等，所以需将其中一部分送至氨水澄清槽，再从氨水储槽送来补充氨水。
脱硫塔为填料塔，焦炉煤气从塔的下部进入，与从塔顶喷洒的吸收液对流接触，煤气中的32NH HCN S H 、、即被吸收液吸收。
出塔的焦炉煤气送往硫酸铵工序。
从塔底排出的吸收液用循环泵送入再生塔底部。
再生塔为鼓泡塔、吸收液与空气并流流动，液中的硫氢根离子在催化剂作用下氧化而生成前述的各种铵盐和硫磺。
经过氧化再生的溶液具有吸收S H 2的能力，使之从再生塔顶部自流返回脱硫塔顶部循环使用。
为了保持各种铵盐及硫磺在吸收液中不大于一定的浓度，部分吸收液需自再生塔顶部自流至希罗哈克斯装置，将硫磺及含硫胺盐湿式氧化为硫酸铵。
从再生塔顶部排出的空气送入第一洗净塔，用硫胺工序来的硫酸铵母液洗涤以吸收废气中的氨，吸氨后的母液再送回硫酸铵工序。
自第一洗净塔出来的废气再进入第二洗净塔，以此用来过滤水喷洒除去母液酸雾，放入大气中。
洗涤水自塔底排出送往活性污泥装置进行处理。
3. 工艺流程中主要发生的化学反应在脱硫塔内的主要反应 OH NH O H NH 423→+ O H HS NH S H OH NH 2424+→+ O H CN NH HCN OH NH 244+→+在再生塔内的主要反应 S +→+OH NH O 21HS NH 424 CNS NH S CN NH 44→+OH SO NH OH NH O 25HS NH OH O S NH O 2HS NH 224244242322424+→+++→+）（）（ 4. 脱硫塔设计 物料衡算入塔的煤气质量（1）干煤气量其中因为煤气中烃类的分子量一般都比较小，所以把C m H n 当成C 2H 6来计算。
干煤气的平均分子质量为：molg M /98.10008.032025.03003.044050.2806.02828.016547.02=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=干煤气入口干煤气量为h Nm /400003，其质量流量为h kg /1.196071098.104.22104000033=⨯⨯⨯-（2）煤气中杂质的质量 ○1焦油：微量，忽略不计。
○2苯：h kg Nm kg h Nm m /1138/1045.28/4000033-3=⨯⨯=苯 查表得3/83.3m kg =苯ρ h m h m m V /13.297/83.3113833===苯苯苯ρ ○3H 2S ：h kg Nm kg h Nm m S H /6.239/1099.5/400003332=⨯⨯=-查表得3/52.12m kg S H =ρ h m h m m V SH SH S H /63.157/52.16.23933222===ρ ○4HCN:h m h m m V m kg L g mol L molg hkg Nm kg h Nm m HCN HCN HCNHCN HCN /90.51/21.18.62/21.1/21.1/4.22/27/8.62/1057.1/40000333333=======⨯⨯=-ρρ⑤:NH 3h kg Nm kg h Nm m NH /8.334/1037.8/400003333=⨯⨯=-3/76.0/76.0/4.22/173m kg L g molL molg NH ===ρh m h m m V NHNH NH /53.440/76.08.33433333===ρ ○6萘：h kg Nm kg h Nm m /16/104.0/4000033-3=⨯⨯=萘 3/714.5/714.5/4.22/128m kg L g molL molg ===萘ρh m h m m V /80.2/714.51633===萘萘萘ρ ○7水汽：h kg Nm kg h Nm m /8.958/1097.23/4000033-3=⨯⨯=水汽 3/80.0/80.0/4.22/18m kg L g molL molg ===水汽ρh m h m m V /5.1198/80.08.95833===水汽水汽水汽ρ 列表如下：(3)入塔煤气的总质量1mhkg m m m m m m m m NH HCN S H /1.223578.958168.3348.626.23911381.19607321=++++++=++++++=水汽萘苯干煤气hm V V V V V V V V NH HCN S H /49N .421485.119880.253.44090.5163.15713.297400003132=++++++=++++++=水汽萘苯干煤气体积在34℃，压力KPa KPa P 4.113)174.96(1=+=得实际煤气体积： h m V T P T P V /42348.1949.4214815.2734.11315.307325.101310220=⨯⨯⨯==煤气实际进入 密度311/528.019.423481.22357m kg V m ===煤气实际进入ρ出塔煤气的变化量 （1）干煤气量保持不变，h kg m /1.19607=干煤气 h Nm V /400003=干煤气 （2）煤气中杂质的质量 ① 焦油：微量，忽略不计。
② 苯：保持不变h kg m /1138='苯， h Nm V /13.2973='苯③ H 2S ：h kg Nm kg h Nm m S H /4/101.0/400003332=⨯⨯=-④ 脱硫效率：h kg Nm kg h Nm h kg m S H /6.235/101.0/40000/6.2393332=⨯⨯-='-%33.98%6.2396.23522=⨯='=SH S H m m η h Nm h Nm M m V SH S H S H/22.155/4.22346.23533222=⨯='=' ⑤ HCN ：HCN 的吸收率为90%，所以 h kg m m HCN HCN /52.56%908.62%90=⨯=⨯='h Nm h Nm M m V HCN HCNHCN/89.46/4.222752.5633=⨯='=' ⑥ S 产率及耗氨量 a. S 产率反应方程式：HS NH S H NH 423=+O H O S NH O HS NH 2322424)(22+=+设S H 2的消耗量为吸收量的%（S H 2转化为盐的转化率：3~4%）h kg h kg m m S H S H /717.8/%7.36.235%7.322=⨯=⨯'=''S OH NH O HS NH +→+42421CN NH HCN NH 43=+ CNS NH S CN NH 44=+NH 4CN 完全参加反应，消耗生成的S ，相当于消耗了H 2S 质量流量为：h kg h Nm M M m m S H HCN HCNS H/17.71/342752.56322=⨯=⨯'=''' 实际生成Sh kg M M m m m m S SH SH S H S H /55.146323417.71717.86.2352222s =⨯--=⨯'''-''-'=S 产率%09.66%10034326.23555.14622=⨯⨯=⨯'=SH S S H SM m m m Y b.耗氨量：除H 2S 和HCN 的反应为：O H CN NH HCN OH NH OH HS NH S H OH NH 2442424+→++→+H 2S 和NH 4OH 反应按1:1的物质的量比来反应，消耗3NH 的量：mol 331093.634106.235⨯=⨯ 按质量流量算为h kg /81.11710171093.633=⨯⨯⨯-HCN 和NH 4OH 反应按1:1的物质的量比来反应，消耗3NH 的量：h kg /59.351017271052.5633=⨯⨯⨯- 因此消耗的氨量为h kg /4.15381.11759.35=+h m M m V NH NH NH/N 13.2024.22174.1534.223333=⨯=⨯'='c. 补氨量：h kg m NH/48.399.01897.0243+⨯+⨯='' h m M m V NH NH NH/N 021.524.221748.394.223333=⨯=⨯''='' ⑦萘：保持不变h kg m /16='萘，h m V /80N .23='萘 ⑧水汽：出塔时煤气中的水达到饱和，查表得30℃时水的饱和蒸 汽压kPa P 2474.41= 40℃时水的饱和蒸汽压kPa P 2766.72=36℃时kPa P 12492.62474.4-2766.71062474.4=⨯+=）（水 出塔后除水蒸气外气体总体积Vhm V V V V V V V O H NH NH HCN S H/N 77.405975.1198021.5213.20289.4622.15549.42148312332=-+---=-''+'-'-'-=h m P P P V V O H/98N .236112492.6-15400.9612492.677.40597-32=+⨯=⨯='）（水总水h kg m O H /94.934184.225.119898.23612=⨯-='计算结果列表如下：（3）出塔煤气的总质量2mhkg m m m m m m m NH NH HCN S H O H /2288648.394.15352.566.23594.9341.22357332212=+---+=''+'-'-'-''+'=体积h m V V V O H/75.4295998.236177.40597322=+='+'= h m V T P T P V /44224.33m /h 75.4295915.2734.11115.309325.1013310220=⨯⨯⨯==煤气实际进入其密度为3322/517.0/33.4422422886m kg m kg V m ===煤气实际进入ρ3m 的计算脱硫液的硫容取3/m kg h m m V S H /N 117820.06.23520.0332=='=3/10002m kg O H L ==ρρh kg V m L /11780001178100033=⨯==ρ 4m 的计算由全塔物料衡算得：h kg m m m m /1.11774712288611780001.223572314=-+=-+= 脱硫塔的液气比333313/16/95.27/49.42148101178m L m L m L V V >=⨯=，符合液气比要求。