吸入真空度

在样泵上，尤其老样泵上，水泵的吸人特性有时给出吸人真空度，以日s表示.它是指泵人口处真空压力表测得的值，根据真空度概念，其大小等于大气压PA与测点处压力P，之差值，即：

Hs=(PA-PS)/ρg

如写出吸液液面至泵人口处的能量平衡方程，参见图2一l0所示，可得：PS/ρg=PA/ρg-Hg-HA-S-C2s/2g

将上式代人前式得：

HS=Hg+HA-s+C2S/2g

为安全起见，规定加0.3m水头余量，称为允许吸人真空度，以[日s]表示，则：[Hs]=Hs-0.3m

允许吸人真空度[Hs]与允许汽蚀余量，实际上是同一个问题的两种表示方法，其关系可按下式近似换算：

[Hs]=PA-Pt/ρg- [△h]

水泵样本上有时也给出[Hs].[Hs]值是制造厂在标准大气压下用20.C清水做汽蚀试验测得的.要注意的是，若用泵地点的大气压和清水温度与上述试验条件不同，则需按下式换算[Hs]’=[Hs]-10+(PA-Pt)/ρg m

式中[Hs]’——换算后的吸人真空度，其他符号同前.

汽蚀余量临界值的确定

汽蚀余量的临界值，很难通过计算得到，实际上是通过试验测得的.即保持流量和转速恒定，减少△h.直到扬程下降，C点标志汽蚀发展的临界点.但通常汽泡在临界点之前已发生，只是还不明显影响外特性.所以要直接确定该点很困难，惯例是用扬程较

C点降低某一个△日值的Cl点来代替临界点.由C，点所得的汽蚀余量值就确定为泵必需的汽蚀余量.IS0标准规定，对离心泵而言，△h=3％h.

图2-12中有5条曲线，其中1、2、3表示中低比转速离心泵，具有明显的断裂点，4为高比转速离心泵混流泵的汽蚀性能呈现倾斜现象但尚可看出断裂点.5为轴流式泵汽蚀性毙，则具有明显的倾斜而且没有明显的断裂点.

归纳以上概念，可得出以下结论：

（1）汽蚀余量Ah、NPSH(Net Postive Suction Head)，又称净正吸人压头，是指在泵叶轮进口处单位质量液体所具有超过汽化压头的富余能量，即：

△h=Pa/ρg-Pt/ρg+C2s/2g

式中Pa——泵进口处绝对压力，Pa；

hA-s——泵进口处截面上的液体平均速度，m/s；

Pt——液体在相应温度下的汽化压力，Pa；

ρ——液体密度，kg/m3.

图2—12流量、转速恒定下汽蚀试点以及不同

比转速泵汽蚀试验时扬程断裂示意图

(2)必需汽蚀余量△庇，、㈣(Net Postive Suction Head Required)，是指为了使泵不发生汽蚀，泵进口处所需具有的超过汽化压头的能量，称为必需汽蚀余量.Ah，的大小是泵人口部分优劣的标志，取决于泵设计、制造的质量.一般是无法计算的，都由泵实验值决定.

(3)装置汽蚀余量Ah扑㈣(Net Postive Suction Head Available)，是指泵吸人管路系统可给予泵进口处超汽化压力头的能量.Aha、NPSHa值的大小取决于吸人管路系统的设计，是由用户决定的，可用下式计算：

△ha= Pa/ρg-Pt/ρg+hA-s-hLs

式中Pa——大气压或吸人口液面压力(绝对)，Pa；

hA-s——吸人液面至泵轴中心的垂直距离，m；

允hLs——吸人口管路系统的压力损失，m.

(4)为保证可靠运行，不发生汽蚀，必须满足任何工况下Aha≥Ah，，或Aha≥(1.1～1.3) △hr.

(5)吸上真空度和汽蚀余量或净正吸人压头是一个问题的两种表达方式，由于吸上真空度有一定局限性，已逐渐少用.

制造厂提供的数据都指在一个大气压0.1MPa和温度为20.C标准状态下的数值若C2S1/2g实测数值，或使用条件和实验条件不同，要注意换算.

总之在设计离心泵吸人管道系统与选泵时应该始终满足如下条件：

NPSHA=NPsHr+K式中K—炼油装置中汽蚀余量的附加裕量，一般按经验选取.

有关炼油厂离心泵汽蚀余量的K值，以下建议可供参考：

锅炉给水泵、给水循环泵、凝结水泵 2.1m

真空塔底泵 2.1～2.3m

常温冷却水泵0.6m

吸人压力小于0.07MPa泵0.6m

多级泵、双吸泵0.6m

自动启动泵0.6m

吸收塔底泵、汽提塔底泵 2.1m

输送平衡液体的泵0.6～1.0m

输送非平衡液体的泵0.6m

将容器加高以提高灌注头的泵0.6m