承台验算(自己编)
承台计算公式范文
承台计算公式范文承台的计算公式涉及到许多因素，包括荷载、土壤条件、结构形式等。
下面将介绍一般情况下的承台计算公式，供参考。
1.承台的尺寸计算公式：-承台的面积计算公式：A=P/σ其中，A为承台的面积，P为柱子或墙体的集中荷载，σ为土壤的承载力。
-承台的长度计算公式：L=SQRT(A/b)其中，L为承台的长度，A为承台的面积，b为承台的宽度。
-承台的宽度计算公式：b=A/L其中，b为承台的宽度，A为承台的面积，L为承台的长度。
2.承台的强度计算公式：-承台的弯矩计算公式：M=W*l/8其中，M为承台的弯矩，W为承台的荷载，l为承台的长度。
-承台的抗弯截面积计算公式：A=M/σ其中，A为承台的抗弯截面积，M为承台的弯矩，σ为混凝土的抗弯强度。
- 承台的最小厚度计算公式：h >= MAX(1/8 * L, L / 16, 300mm)其中，h为承台的最小厚度，L为承台的长度，MAX为取最大值函数。
3.承台的稳定性计算公式：- 承台的侧向稳定计算公式：Nd * Ef * bf + Nc * Ec * bc >= W其中，Nd为柱子的竖向荷载，Nc为柱子的侧向荷载，Ef为钢筋的弹性模量，Ec为混凝土的弹性模量，bf为承台钢筋的宽度，bc为承台混凝土的宽度，W为承台的荷载。
- 承台的基础稳定计算公式：Nd * Ef * bf >= Q其中，Q为基底土的反力，Ef为钢筋的弹性模量，bf为承台钢筋的宽度。
这些公式可以根据实际情况进行修正和适应，确保承台的安全和稳定。
在实际应用中，还需要考虑其他因素，如土壤的非均匀性、水平荷载、温度变化等。
因此，对于复杂的工程情况，可能需要进一步的分析和计算。
承台计算书(桩加防水板)
承台计算书单桩竖向承载力设计值为1190kN ，承台混凝土强度等级为C35，f t =1.57N/mm 2, f c =16.7N/mm 2,承台钢筋选用HRB400，承台底最小配筋率取0.15%，承台底保护层厚为100mm ，桩截面尺寸为400mm ×400mm ，内径为240mm 。
一、防水板荷载计算：1、200厚防水板建筑面层重量q a 0.2×20=42、450厚防水板自重q s 0.45×25=11.253、顶标高为-3.7m 部位防水板的水浮力q w1 [-0.75-(-3.7-0.45)]×10=344、顶标高为-4.3m 部位防水板的水浮力q w2 [-0.75-(-4.3-0.45)]×10=40 二、CT2计算：该承台平面尺寸为2200×2200，高取1200；柱截面尺寸取a ×b=600×600；取该处L x 取8.4米，L y 取6米,偏于安全；该承台顶X 向有混凝土墙体，故取Y 向配筋计算结果作为X 、Y 向配筋依据。
1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算： 该处防水板荷载设计值为：q wj =1.4q w1-（q a +q s ）=1.4×34-（4+11.25） =32.35，取q wj =36千牛/平方米沿该承台周边均匀分布的等效线荷载设计值为：q e =q wj (L x L y -a x a y )/2(a x +a y )=36(8.4×6-2.2×2.2)/2(2.2+2.2) =186.4千牛/米沿该承台边缘均匀分布的线弯矩设计值为：m e ≈kq wj L x L ya=y x a a=2200取L=L x =8400，偏于安全。
a/L=0.26根据下表：注：该表摘自由中国建筑工业出版社出版的《建筑地基基础设计方法及实例分析》表4.3.2K取0.0718me=130.3千牛.米/米由防水板抵抗水浮力引起的弯矩：M y1=ax[0.5qe(ay-a)+me]=2.2[0.5×186.4(2.2-0.6)+130.3] =614.8千牛.米2、考虑防水板时，最大单桩反力设计值为：Ni=1.2×1190-186.4×2.2×4/4=1018千牛，偏于安全。
独立基础(承台)配筋率验算
第一阶宽度B1
第二阶宽度B2
第三阶宽度B3
第四阶宽度B4
第五阶宽度B5
1200
1000
00第一阶有效高度h01
第二阶有效高度h02
第三阶有效高度h03
第四阶有效高度h04第五阶有效高度h05
300
300
0计算截面高度H（mm）600等效截面宽度B（mm）
1100
钢筋直径d(mm)14等效截面配筋面积As 1231.50钢筋间距s（mm）150等效配筋率(%)0.1866配筋是否满足要求
钢筋面积As（mm²）
1026.25指定底板配筋率（%）
0.15
满 足
H=h01+h02+…+h0n=
B=(B1×h01+B2×h02+…+Bn×h0n)/(h01+h02+…+h0n)=
阶梯型独立基础底板（承台）配筋率验算
表格说明：本表格根据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011 8.2.12条和条文说明及附录U规定计算。
浅蓝色单元格为用户可填写单元格。
保护层厚度40mm。
《精讲》之桩基承台验算
hp ------承台受冲切承载力截面高度影响系数；
h0、h10 ------承台冲切破坏锥体的有效高度；
------柱（墙）冲切系数；
------冲跨比。
【例题 58】某 9 桩承台基础，承台混凝土强度等级 C 25 （ f t 1270kN / m 2 ），柱截面
0.7 m 0.7m ，承台尺寸 4.0m 4.0m ，承台高度 1.1m ，有效高度 1.06m ，桩径 0.5m ，桩距
N l [ 1x (c2 a1 y / 2) 1 y (c1 a1x / 2)] hp f t h0
hp 1
h 800 （当 h 800mm时取800，当h 2000mm时取2000 ） 12000
0.56 1x 0.2
1x
1 y
0.56 1 y 0.2
a1 y h0
1x
2
a1x h0
1 y
第四篇
第4章
承台计算
须满足 0.25 1x 1
须满足 0.25 1 y 1
（ a ）锥形承台
（ b ）阶形承台
式中： N l ------不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合作用下角桩的反力设计值；
1x、1 y ------角桩冲切系数； hp ------承台受冲切承载力截面高度影响系数；
承台计算
受基桩的冲切承载力
受桩群的冲切承载力
hp 1
h 800 （当 h 800mm时取800，当h 2000mm时取2000 ） 12000
N
N l 2.8(b p h0 ) hp f t h0
li
2[ 0 x (by a0 y ) 0 y (bx a0 x )] hp f t h0
承台计算表
柱边到桩边水平距离 剪跨比 剪切系数
承台剪切计算宽度 公式8.5.18-1
柱边到桩边水平距离 剪跨比 剪切系数
承台剪切计算宽度 公式8.5.18-1
CT-3(B/9) 1.43 360 900 860 0.992 0.982 2076 692
1500
286 1027
200 0.233 1.942
混凝土等级C30，ft= 钢筋，fy=
承台高H(mm)= 柱底轴力设计值F(KN)=
单桩设计值Ni(KN)= 抗弯计算：
柱冲切验算：
角桩冲切验算：
抗剪验算：
h0=H-40 β hp= β hs=
S= C= M= As=
ax= λ x= β x= ay= λ y= β y= bc= hc= 冲切承载力 验算结果
a11= λ 11= β 11= a12= λ 12= β 12=
c1= c2Leabharlann θ 1= θ 2= 底角桩冲切承载力 验算结果 顶角桩冲切承载力 验算结果
Vy1(ＫＮ)= ax= λ x= β x= box=
抗剪承载力 验算结果 Vy2(ＫＮ)=
ay= λ y= β y= boy= 抗剪承载力 验算结果
GB50007-2002
公式8.4.5-4
桩距 600 公式8.5.16-3 M/(0.9*fy*h0)
冲切面到桩内边距离 冲跨比 冲切系数
冲切面到桩内边距离 冲跨比 冲切系数 y向柱宽 x向柱宽
公式8.5.17-1
冲切面到桩内边距离 冲跨比 冲切系数
冲切面到桩内边距离 冲跨比 冲切系数
图8.5.17-3 图8.5.17-3 图8.5.17-3 图8.5.17-3 公式8.5.17-8
桩 基 承 台 计 算 书(四桩承台)
桩基承台计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：承台类型：四桩承台承台计算方式：验算承台尺寸1．依据规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：承台边缘至桩中心距: C = 400 mm桩列间距: A = 1600 mm 桩行间距: B = 1600 mm承台根部高度: H = 900 mm 承台端部高度: h = 900 mm纵筋合力点到底边的距离: a s = 70 mm 平均埋深: h m = 1.40 m矩形柱宽: B c = 550 mm 矩形柱高: H c = 550 mm圆桩直径: D s = 400 mm 换算后桩截面：L s = 320mm 3．荷载设计值：(作用在承台顶部）竖向荷载: F = 2838.10 kN绕X轴弯矩: M x = 242.40 kN·m 绕Y轴弯矩: M y = -446.40 kN·mX向剪力: V x = -251.90 kN Y向剪力: V y = 126.30 kN 4．材料信息：混凝土强度等级: C30f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360.00 N/mm2三、计算过程：1．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·H = 242.40－126.30×0.90 = 128.73kN·m绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·H = -446.40＋(-251.90)×0.90 = -673.11kN·m2．基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）N i = F/n±M0x·y i/∑y j2±M0y·x i/∑x j2（8.5.3－2）N1 = F/n－M0x·y1/∑y j2＋M0y·x1/∑x j2= 2838.10/4－128.73×0.80/2.56＋(-673.11)×(-0.80)/2.56 = 879.64 kN N2 = F/n－M0x·y2/∑y j2＋M0y·x2/∑x j2= 2838.10/4－128.73×0.80/2.56＋(-673.11)×0.80/2.56 = 458.95 kN N3 = F/n－M0x·y3/∑y j2＋M0y·x3/∑x j2= 2838.10/4－128.73×(-0.80)/2.56＋(-673.11)×(-0.80)/2.56 = 960.10 kN N4 = F/n－M0x·y4/∑y j2＋M0y·x4/∑x j2= 2838.10/4－128.73×(-0.80)/2.56＋(-673.11)×0.80/2.56 = 539.41 kN 3．承台受柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）F l≤2[β0x·(b c＋a0y)＋β0y·(h c＋a0x)]·βhp·f t·h0（8.5.17－1）X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0x = 0.36 my方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0y = 0.36 m承台有效高度：h0 = H－a s = 0.90－0.07 = 0.83 m作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：F l = F－∑Q i = 2838.10－0.00 = 2838.10 kNX方向冲跨比：λ0x = a0x/h0 = 0.36/0.83 = 0.44Y方向冲跨比：λ0y = a0y/h0 = 0.36/0.83 = 0.44X方向冲切系数：β0x= 0.84/(λ0x＋0.2) = 0.84/(0.44＋0.2) = 1.31Y方向冲切系数：β0y= 0.84/(λ0y＋0.2) = 0.84/(0.44＋0.2) = 1.312[β0x·(H c＋a0y)＋β0y·(B c＋a0x)]·βhp·f t·h0= 2×[1.31×(0.55＋0.36)＋1.31×(0.55＋0.36)]×0.99×1430.00×0.83= 5656.19 kN > F l = 2838.10 kN, 满足要求。
桩承台计算
桩承台设计计算------------------------------------------------------------------- 计算项目: 二桩承台CT-1计算一、基本资料：承台类型：二桩承台 圆桩直径 d ＝ 600mm 桩列间距 Sa ＝ 1800mm 桩行间距 Sb ＝ 600mm 承台边缘至桩中心距离 Sc ＝ 600mm承台根部高度 H ＝ 1000mm 承台端部高度 h ＝ 1000mm柱子高度 hc ＝ 600mm （X 方向） 柱子宽度 bc ＝ 600mm （Y 方向） 单桩竖向承载力特征值 Ra ＝ 1400.0kN作用于桩基上的竖向力标准值(kN):Fk=2509 kN柱脚垂直于X 轴向的弯矩设计值(kN-m) 76.6 kN.m 桩i 至通过桩群重心的Y 轴线的距离(m): xi0=0.9m桩中心最小间距为 1800mm ， 3.00d （d － 圆桩直径或方桩边长） 混凝土强度等级为 C30 fc ＝ 14.3 ft ＝ 1.43N/mm钢筋强度设计值 fy ＝ 360N/mm 纵筋合力点至近边距离 as ＝ 60mm 荷载的综合分项系数 γz ＝ 1.35 永久荷载的分项系数 γG ＝ 1.20设计时执行的规范： 《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011） 以下简称 基础规范 《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010） 以下简称 混凝土规范二桩承台ab S b S b Y X12H h1F+G My50 hc 2VxaSa/2Sc Sc Sa/212b chc二、承台自重和承台上土自重标准值 Gk ：a ＝ 2 * Sc + Sa ＝ 2*600+1800 ＝ 3000mmb ＝ 2 * Sb ＝ 2*600 ＝ 1200mm承台底部面积 Ab ＝ a * b ＝ 3.000*1.200 ＝ 3.60(m ) 承台体积 Vct ＝ Ab * H1 ＝ 3.60*1.00 ＝ 3.600(m )承台自重标准值 Gk'' ＝ γc * Vct ＝ 25.00*3.600 ＝ 90.0（kN ） 承台上土自重标准值 Gk' ＝ γs * (Ab - bc * hc) * ds＝ 18.00*(3.60-0.60*0.60)*1.40 ＝ 81.6（kN ） 承台自重和承台上土自重标准值 Gk ＝ Gk'' + Gk' ＝ 90.0+81.6 ＝ 171.6kN三、承台验算：圆桩换算桩截面边宽 bp ＝ 0.8 * d ＝ 0.8*600 ＝ 480(mm)1、桩基承载力及承台受弯计算：(1)、单桩桩顶竖向力计算： 在轴心竖向力作用下Qk ＝ (Fk + Gk) / n （基础规范 8.5.4-1）Qk ＝ (2509+171.6)/2 ＝ 1340(kN) ≤ Ra ＝ 1400 kN在偏心竖向力作用下∑∑±±+=22i iyk i i xk k k ik x x M y y M n G F Q （基础规范 8.5.4-2）Qik ＝1340+76.6×0.9/(2×0.9^2)=1383(kN) ≤ 1.2Ra ＝ 1680 kN(2) 按深梁计算承台受弯及抗剪： 柱传竖向力 N 2509.00 (KN) 输入基本组合的计算内力值柱传弯矩 M 76.60 (KN-m) 输入基本组合的计算内力值 桩台桩中心距 lc 1.80 (m)深梁弯矩 M 1000.83 (KN-m)已包括桩台自重产生的弯矩 深梁剪力 V1332.29 (KN)已包括桩台自重产生的剪力钢筋和混凝土指标C =30 C?(20,25,30,35,40,45,50,55) 混凝土等级 fc ＝ 14.3 (N/mm2) 混凝土抗压强度设计值 fck ft ＝ 1.43 (N/mm2) 混凝土抗拉强度设计值 ft Ec ＝ 30000 (N/mm2) 混凝土弹性模量 Ec HRB 400 HRB(235,335,400) 纵筋强度等级 fy ＝360 (N/mm2) 纵筋抗拉压强度设计值 fy(1)、柱对承台的冲切验算：扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值：Fl ＝1.35×2509=3387.2(kN)柱对承台的冲切，可按下列公式计算：Fl ≤ 2 * [αox * (bc + aoy) + αoy * (hc + aox)] * βhp * ft * ho（基础规范 8.5.19-1） X 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：aox ＝ 900 - hc / 2 - bp / 2 ＝ 900-600/2-480/2 ＝ 360(mm) λox ＝ aox / ho ＝ 360/(1100-70) ＝ 0.35X 方向上冲切系数αox ＝ 0.84 / (λox + 0.2) （基础规范 8.5.19-3）αox ＝ 0.84/(0.350+0.2) ＝ 1.530aoy ＝ Min{Sb - bc / 2, Ho} ＝ Min{300,1030} ＝ 300(mm)2 * αox * (bc + aoy) * βhp * ft * ho＝ 2*1.530*(600+300)*0.975*1.43*1030＝ 3954957(N) ≥ Fl ＝ 3387200 N，满足要求。
承台深受弯验算
as= 序号 1 2 3 4 5
110 承台编号 ZJ2-800 ZJ3-800a ZJ3-1000
β c= 桩直径 d(mm) 800 800 1000
1
fy=
360 承台宽b mm 1300 1600 2000
MPa ho mm 2190 1590 2190
α = 设计值M kN*m 3080 1920 5875
工程名称
承台深受弯验算
业务号
受弯承载力计算公式：M≤fy*As*z z= α d*(ho-0.5x) α d=0.8+0.04*lo/h 受剪截面计算公式：1.当hw/b≤4时，V≤（10+lo/h) β c*fc*b*ho/60 2.当hw/b≥6时，V≤（7+lo/h)*β c*fc*b*ho/60 斜截面受剪承载力计算公式:1.均布荷载作用下，V≤0.7*(8-lo/h)*ft*b*ho/3+1.25*(lo/h-2)fyv*Asv*ho/(3*Sh)+(5-lo/h)*fyh*Ash*ho/(6*Sv) 2.集中荷载作用下，V≤1.75*ft*b*ho/(λ +1)+(lo/h-2)*fyv*Asv*ho/(3*Sh)+(5-lo/h)*fyh*Ash*ho/(6*Sv) 剪跨比λ ：当lo/h≤2.0时，取λ =0.25；当2.0<lo/h<5.0时，取λ =a/ho 跨高比lo/h:当lo/h<2.0时，取lo/h=2.0 砼等级 C30 fc 14.30 ft 1.43
1659.068 5156.845 1212.141 4399.928 1662.496 9816.233
Hale Waihona Puke 承载力Kn 是否满足 是否满足 5699.694 满足 满足 5093.088 满足 满足 8768.76 满足 满足
三角型承台的验算
3、承台设计构造要求：承台最小宽度不应小于500mm，承台边缘至桩中心的距离不宜小于桩的直径或边长，边缘挑出部分不应小于150mm，墙下条形承台边缘挑出部分可降低至75mm。
条形和柱下独立承台的最小厚度为500mm，其最小埋深为600mm。
本工程中承台混凝土等级C30,取其中的(8)-(A)柱位置的承台为例计算:一、基本资料：承台类型：三桩承台圆桩直径d ＝500mm桩列间距Sa ＝900mm 桩行间距Sb ＝1560mm桩中心至承台边缘距离Sc ＝500mm承台根部高度H ＝1100mm 承台端部高度h ＝1100mm柱子高度hc ＝700mm（X 方向）柱子宽度bc ＝650mm（Y 方向）二、控制内力：Nk ＝4666；Fk ＝4666； F ＝6299.1；三、承台自重和承台上土自重标准值Gk：a ＝2(Sc + Sa) ＝2*(0.5+0.9) ＝ 2.8mb ＝2Sc + Sb ＝2*0.5+1.56 ＝2.56m承台底部面积Ab ＝a * b - 2Sa * Sb / 2 ＝ 2.8*2.56-2*0.9*1.56/2 ＝5.76m承台体积Vct ＝Ab * H1 ＝5.76*1.1 ＝6.340m承台自重标准值Gk'' ＝γc * Vct ＝25*6.34 ＝158.5kN土自重标准值Gk' ＝γs * (Ab - bc * hc) * ds ＝18*(5.76-0.65*0.7)*0.8＝76.4kN承台自重及其上土自重标准值Gk ＝Gk'' + Gk' ＝158.5+76.4 ＝235.0kN四、承台验算：圆桩换算桩截面边宽bp ＝0.866d ＝0.866*500 ＝433mm1、承台受弯计算：(1)、单桩桩顶竖向力计算：在轴心竖向力作用下Qk ＝(Fk + Gk) / n （基础规范8.5.3-1）Qk ＝(4666+235)/3 ＝1633.7kN ≤ Ra ＝2020kN每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Qgk：Qgk ＝Gk / n ＝235/3 ＝78.3kN扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：Ni ＝γz * (Qik - Qgk)N ＝1.35*(1633.7-78.3) ＝2099.7kN(2)、承台形心到承台两腰的距离范围内板带的弯矩设计值：S ＝(Sa ^ 2 + Sb ^ 2) ^ 0.5 ＝(0.9^2+1.56^2)^0.5 ＝1.801mαs ＝2Sa ＝2*0.9 ＝1.800mα ＝αs / S ＝1.8/1.801 ＝0.999承台形心到承台两腰的距离B1：B1 ＝Sa / S * 2Sb / 3 + Sc * (Sa + Sb) / S ＝1.203mM1 ＝Nmax * [S - 0.75 * c1 / (4 - α ^ 2) ^ 0.5] / 3（基础规范8.5.16-4）＝2099.7*[1.801-0.75*0.65/(4-0.999^2)^0.5]/3＝1063.6kN·m②号筋Asy ＝3783mm δ ＝0.068 ρ ＝0.32%10Φ22@110（As ＝3801）(3)、承台形心到承台底边的距离范围内板带的弯矩设计值：承台形心到承台底边的距离B2 ＝Sb / 3 + Sc ＝1.020mM2 ＝Nmax * [αs - 0.75 * c2 / (4 - α ^ 2) ^ 0.5] / 3（基础规范8.5.16-5）＝2099.7*[1.8-0.75*0.7/(4-0.999^2)^0.5]/3＝1047.7kN·m①号筋Asx ＝3667mm δ ＝0.076 ρ ＝0.36%10Φ22@100（As ＝3801）2、承台受冲切承载力验算：(1)、柱对承台的冲切验算：扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值：Fl ＝6299100N三桩三角形柱下独立承台受柱冲切的承载力按下列公式计算：Fl ≤ [βox * (2bc + aoy1 + aoy2) + (βoy1 + βoy2) * (hc + aox)] * βhp * ft *ho（参照承台规程4.2.1-2）X 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：aox ＝900 - 0.5hc - 0.5bp ＝900-700/2-433/2 ＝333mmλox ＝aox / ho ＝333/(1100-110) ＝0.337X 方向上冲切系数βox ＝0.84 / (λox + 0.2)（基础规范8.5.17-3）βox ＝0.84/(0.337+0.2) ＝1.565Y 方向（下边）自柱边到最近桩边的水平距离：aoy1 ＝2 * 1560 / 3 - 0.5bc - 0.5bp ＝1040-650/2-433/2 ＝498mmλoy1 ＝aoy1 / ho ＝498/(1100-110) ＝0.504Y 方向（下边）冲切系数βoy1 ＝0.84 / (λoy1 + 0.2)（基础规范8.5.17-4）βoy1 ＝0.84/(0.504+0.2) ＝1.194Y 方向（上边）自柱边到最近桩边的水平距离：aoy2 ＝1560 / 3 - 0.5bc - 0.5bp ＝520-650/2-433/2 ＝-22mmλoy2 ＝aoy2 / ho ＝-22/(1100-110) ＝-0.022当λoy2 < 0.2 时，取λoy2 ＝0.2，aoy2 ＝0.2ho ＝0.2*990 ＝198mmY 方向（上边）冲切系数βoy2 ＝0.84 / (λoy2 + 0.2)（基础规范8.5.17-4）βoy2＝0.84/(0.2+0.2) ＝2.1[βox * (2bc + aoy1 + aoy2) + (βoy1 + βoy2) * (hc + aox)] * βhp * ft * ho＝[1.565*(2*650+498+198)+(1.194+2.1)*(700+333)]*0.975*1.43*990＝9029023N ≥ Fl＝6299100N，满足要求。
台座承载力验算
一、20mT 梁台座验算1、参数地基为94区路基，承载力取[fa0]=200Kpa20mT 梁自重最重约为50T （砼重47T ），取G1=50×9.8=490KN 20mT 梁模板20T （估计16-20T ）取G2=20×9.8=196KN 砼施工时人力荷载，按8人计，取G3=8×0.075×9.8=5.88KN 台座基础底面积（见图）A=1.1×15.5+1.6×2.75×2=25.85m 2台座及基础体积（见图）V=（0.5×0.42+0.5×1.1）×15.5+（0.42×0.5+0.5*1.6）×2.75×2=17.335m 3台座及基础重力G4=2.500×17.335×9.8=424.71KN C30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=13.8Mpa C25混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=11.5Mpa 示意图如下5001100500300420700480LBi=(L-2660)/2LAi=(L-2660)/24802100201660275160155027511050016005005504203005502、台座地基承载力验算在整个T梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为：Fmax=G1+G2+G3+G4=490+196+5.88+424.7 =1116.58KN在每m2对地基的压力为：f=Fmax/A=1116.58/25.85=43.19KN/m2=43.19KPa<[fa0]=200KPa，所以地基承载力满足要求。
3、张拉前台座受力验算（1）上层台座验算上层台座混凝土为C25，[fcd]=11.5Mpa20mT梁张拉前与台座的接触长度：L=15.5m台座宽度：B=0.5m张拉前T梁对台座的压力大小为：F1=G1=490KNf1=F1/A1=490/（15.5*0.5）=63.23KPa=0.063MPa<[fcd] =11.5MPa所以，张拉前台座受力满足要求。
承台钢模板设计-验算
承台钢模板(侧模)计算一、浇筑砼最大侧压力计算园洲高架桥承台台身取最高值H=2.5 m,浇筑时间取 2.4小时,浇筑速度V=2.5/2.4m/h=1.04m/h,混凝土入模温度T= 27℃,混凝土掺外加剂取1.0,v/T=1.04/15=0.069>0.035,γ=25KN/m3(1)P m=K*γ*h =1*25*(1.53+3.8*0.069)=44.8KN/m2;(2)振捣混凝土时对侧面模板的压力按4KPa计;二、模板面板强度和刚度计算(1)模板面板厚度的选定钢结构对钢模板的要求,一般为其跨径的l/100,且不小于6~8mm,本钢模竖肋最大跨径为670mm,故δ=670/100=6.7mm,由于钢模板为临时结实结构,且本工程全部为新模板,面板δ=6mm;(2)模板面板强度和刚度验算P=48.8KN/m2(考虑动荷载4KN/m2);竖肋间距:l1=670mm;横肋间距:l2=400mm;经初步查表估算670mm太大,现采用400mm进行验算;模板厚度:δ=6mm;跨径l=l2=400mm=40cm;板宽b取1m,即q=P*b=48.8*1=48.8KN/m;考虑到板的连续性,其强度和刚度计算:M max=1/10*q*L2=1/10*48.8*402*10-4=0.781KN*m;W=1/6*b*h2=1/6*100*0.62=6cm3;σ= M max/W=130.1MPa<[σw]=181MPa;f max=ql4/128*EI=0.237cm<0.3cm;模板面板在内楞间距400mm显得比较薄,但考虑到实际情况,,仍采用δ=6mm;二、内钢楞计算]10槽钢:I=88.52*104,W=12.2*103,E=2.1*105MPa,f=215MPa(一)计算横肋间距:(1)按抗弯强度计算b=(10*f*w/(P*a))1/2=[(10*215*12.2*103)/(48.8*10-3*1000)]1/2=733mm;取b=450mm,(2)按挠度计算b=[(150*[W]*E*I)/(P*a)]1/4=1144mm;按以上计算原来的[10槽钢,跨度1000mm,间距1000不能满足要求,需要加密,内钢楞间距建议加密为选择400mm的常用模数,符合要求;(二)纵肋、横肋强度和刚度计算(1)均布荷载仍按48.8*0.40=19.52KN/m;(2)强度验算:按简支梁简化近似计算,跨中位置弯矩最大值:M max=1/8*19.52*1002*10-4=2.44KN*m;σmax=M max/W=2.44/(12.2*10-3)=200KN>181MPa ,跨度略大,如采用容许应力最大值145*1.4=203MPa,满足要求;(3)刚度验算f max=5*2.44*1004/(384*2.1*106*88.52)=0.136cm=1.36mm<3mm,满足要求;三、对拉杆计算(1)对拉杆承受拉力:F=48800*0.85*0.85=35285N,查表可采用22mm拉杆,其容许拉力=38200符合要求。
承台计算书
承台计算书CT-1、CT-3、CT-7按构造选配。
CT-2620 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 131COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 4402.1 -25.4 236.9 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 4402.1 (KN)X 向弯矩 Mx= -25.4 (KN*m)Y 向弯矩 My= 236.9 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 629.8 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1050.0 0.0 2503.85 2188.972 -1050.0 0.0 2528.02 2213.14桩总反力QP= 5031.9(kN); 桩均反力QAVE= 2515.9(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4100.0 * 2000.0截面净高H00= 950. (MM) Y-Y 截面积: .1900E+07 X-X 截面积: .3895E+07截面净高H00= 1000. (MM) Y-Y 截面积: .2000E+07 X-X 截面积: .4100E+07截面净高H00= 1050. (MM) Y-Y 截面积: .2100E+07 X-X 截面积: .4305E+07截面净高H00= 1100. (MM) Y-Y 截面积: .2200E+07 X-X 截面积: .4510E+07截面净高H00= 1150. (MM)X-X 截面积: .4715E+07Y-Y 截面积: .2300E+07剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.57 VCI1= 3677.28KN > VDI1= 2213.14 (* 1.00) KN抗冲切承载力QPC= 2336.75KN > 冲切荷载QPD= 2213.14 (* 1.00) KN右 UI02= 0.57 VCI2= 3677.28KN > VDI2= 2188.97 (* 1.00) KN抗冲切承载力QPC= 2336.75KN > 冲切荷载QPD= 2188.97 (* 1.00) KNDMX1= 2323.80KN*M DMX2= 2298.42KN*M ASXI= 3742.03MM*MM/MDMY1= 0.00KN*M DMY2= 0.00KN*M ASYI= 0.00MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 3742.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 0.MM*MM/M阶梯不同高度组合及配筋 :组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..1 3742.0 0.0 1200.02 3586.1 0.0 1250.03 3442.7 0.0 1300.04 3310.3 0.0 1350.05 3187.7 0.0 1400.06 3073.8 0.0 1450.07 2967.8 0.0 1500.0620 SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 131COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 4645.4 -31.2 250.4 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 4645.4 (KN)X 向弯矩 Mx= -31.2 (KN*m)Y 向弯矩 My= 250.4 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 629.8 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1050.0 0.0 2622.72 2307.842 -1050.0 0.0 2652.42 2337.54桩总反力QP= 5275.1(kN); 桩均反力QAVE= 2637.6(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4100.0 * 2000.0截面净高H00= 950. (MM) Y-Y 截面积: .1900E+07 X-X 截面积: .3895E+07截面净高H00= 1000. (MM) Y-Y 截面积: .2000E+07 X-X 截面积: .4100E+07截面净高H00= 1050. (MM) Y-Y 截面积: .2100E+07 X-X 截面积: .4305E+07截面净高H00= 1100. (MM) Y-Y 截面积: .2200E+07 X-X 截面积: .4510E+07截面净高H00= 1150. (MM) Y-Y 截面积: .2300E+07 X-X 截面积: .4715E+07截面净高H00= 1200. (MM) Y-Y 截面积: .2400E+07 X-X 截面积: .4920E+07剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.54 VCI1= 3895.78KN > VDI1= 2337.54 (* 1.00) KN 抗冲切承载力QPC= 2504.97KN > 冲切荷载QPD= 2337.54 (* 1.00) KN 右 UI02= 0.54 VCI2= 3895.78KN > VDI2= 2307.84 (* 1.00) KN 抗冲切承载力QPC= 2504.97KN > 冲切荷载QPD= 2307.84 (* 1.00) KNDMX1= 2454.41KN*M DMX2= 2423.23KN*M ASXI= 3787.68MM*MM/MDMY1= 0.00KN*M DMY2= 0.00KN*M ASYI= 0.00MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 3788.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 0.MM*MM/M阶梯不同高度组合及配筋 :组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..1 3787.7 0.0 1250.02 3636.2 0.0 1300.03 3496.3 0.0 1350.04 3366.8 0.0 1400.05 3246.6 0.0 1450.06 3134.6 0.0 1500.07 3030.1 0.0 1550.0实际选承台高1250，配筋3787.7 MM*MM/MCT-4620 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 89COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 8811.6 312.9 895.7 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 8811.6 (KN)X 向弯矩 Mx= 312.9 (KN*m)Y 向弯矩 My= 895.7 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 1420.0 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1150.0 1150.0 2820.65 2465.642 1150.0 -1150.0 2431.21 2076.213 -1150.0 -1150.0 2295.19 1940.184 -1150.0 1150.0 2684.63 2329.62桩总反力QP= 10231.7(kN); 桩均反力QAVE= 2557.9(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4300.0 * 4300.0台阶--- 1 : H1= 1000.00MM H2= 1000.00MMNo. 1角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 1940.18 (* 1.00) KNNo. 2角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2076.21 (* 1.00) KNNo. 3角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2465.64 (* 1.00) KNNo. 4角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2329.62 (* 1.00) KN截面净高H00= 950. (MM)Y-Y 截面积: .4085E+07X-X 截面积: .4085E+07X1= -750.00 X2= 750.00Y1= -750.00 Y2= 750.00台阶--- 1 : H1= 1050.00MM H2= 1050.00MM剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.44 VCI1=12693.29KN > VDI1= 4269.80 (* 1.00) KN右 UI02= 0.44 VCI2=12693.29KN > VDI2= 4541.85 (* 1.00) KN下 UJ01= 0.44 VCJ1=12693.29KN > VDJ1= 4016.39 (* 1.00) KN上 UJ02= 0.44 VCJ2=12693.29KN > VDJ2= 4795.26 (* 1.00) KNDMX1= 4910.27KN*M DMX2= 5223.13KN*M ASXI= 2646.36MM*MM/MDMY1= 4618.84KN*M DMY2= 5514.55KN*M ASYI= 2794.02MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 2646.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 2794.MM*MM/M阶梯不同高度组合及配筋 :组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..1 2646.4 2794.0 1750.02 2570.8 2714.2 1800.03 2499.3 2638.8 1850.04 2431.8 2567.5 1900.05 2367.8 2499.9 1950.06 2307.1 2435.8 2000.07 2249.4 2374.9 2050.0620 SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 89COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 9206.3 328.2 943.1 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 9206.3 (KN)X 向弯矩 Mx= 328.2 (KN*m)Y 向弯矩 My= 943.1 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 1420.0 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1150.0 1150.0 2932.95 2577.942 1150.0 -1150.0 2522.89 2167.883 -1150.0 -1150.0 2380.20 2025.194 -1150.0 1150.0 2790.26 2435.25桩总反力QP= 10626.3(kN); 桩均反力QAVE= 2656.6(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4300.0 * 4300.0台阶--- 1 : H1= 1000.00MM H2= 1000.00MMNo. 1角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2025.19 (* 1.00) KNNo. 2角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2167.88 (* 1.00) KNNo. 3角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2577.94 (* 1.00) KNNo. 4角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2435.25 (* 1.00) KN截面净高H00= 950. (MM)Y-Y 截面积: .4085E+07X-X 截面积: .4085E+07X1= -750.00 X2= 750.00Y1= -750.00 Y2= 750.00台阶--- 1 : H1= 1050.00MM H2= 1050.00MMY-Y 截面积: .7525E+07X-X 截面积: .7525E+07X1= -750.00 X2= 750.00Y1= -750.00 Y2= 750.00柱子抗冲切承载力QCC= 9238.49KN > 冲切荷载QCD= 9206.27 (* 1.00) KN剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.43 VCI1=13181.92KN > VDI1= 4460.44 (* 1.00) KN 右 UI02= 0.43 VCI2=13181.92KN > VDI2= 4745.83 (* 1.00) KN 下 UJ01= 0.43 VCJ1=13181.92KN > VDJ1= 4193.08 (* 1.00) KN 上 UJ02= 0.43 VCJ2=13181.92KN > VDJ2= 5013.20 (* 1.00) KNDMX1= 5129.51KN*M DMX2= 5457.70KN*M ASXI= 2686.21MM*MM/MDMY1= 4822.04KN*M DMY2= 5765.18KN*M ASYI= 2837.54MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 2686.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 2838.MM*MM/MCT-5荷载图：见附页按《全国民用建筑工程设计技术措施（结构）》推荐的“均布全荷载连续梁法”验算如下：一、几何数据及计算参数混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335保护层厚度as(mm)： 35.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：是恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据1. 荷载工况一 (恒载)三、内力及配筋1. 内力包络图2. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm21跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 1.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力1771.42 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm22跨中: 正弯矩1357.36 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.20m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力1771.42 kN, 荷载组合: 1 位置: 2.70m挠度 0.48mm, 裂缝 0.37mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D20+6D18, 实际面积: 3411.77mm2, 计算面积: 3213.77mm2箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2632.90mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力45.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm23跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2 一、几何数据及计算参数混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335保护层厚度as(mm)： 50.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：是恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据1. 荷载工况一 (恒载)三、内力及配筋1. 内力包络图2. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm21跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 1.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力1991.79 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm22跨中: 正弯矩1321.96 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.35m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 2.70m剪力1991.79 kN, 荷载组合: 1 位置: 2.70m挠度 0.47mm, 裂缝 0.36mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D20+6D18, 实际面积: 3411.77mm2, 计算面积: 3162.48mm2 箍筋: D10@100, 实际面积: 1570.80mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力45.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm23跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2 承台底设计配筋8D25＠125（3927 mm2）CT-6荷载图：见附页一、几何数据及计算参数混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335保护层厚度as(mm)： 50.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：否恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据1. 荷载工况一 (恒载)三、内力及配筋1. 内力包络图2. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm21跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 0.00mm, 裂缝 0.00mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力1365.97 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm22跨中: 正弯矩1020.27 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.49m 负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 3.90m剪力2200.19 kN, 荷载组合: 1 位置: 3.90m挠度 0.80mm, 裂缝 0.39mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1剪力2304.65 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D22, 实际面积: 4561.59mm2, 计算面积: 4509.50mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm23跨中: 正弯矩791.94 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 2.10m 负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力2304.65 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 0.44mm, 裂缝 0.30mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm24跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 0.00mm, 裂缝 0.00mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m4支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 设计选用：上4900 mm2下3900.00mm2。
承台验算
三桩桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 三桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-11. 几何参数矩形柱宽bc=1700mm 矩形柱高hc=1700mm圆桩直径d=600mm承台根部高度H=1000mmx方向桩中心距A=3500mmy方向桩中心距B=3500mm承台边缘至边桩中心距 C=600mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2桩混凝土强度等级: C30 ft_p=1.43N/mm2, fc_p=14.3N/mm2承台钢筋级别: HRB335 fy=300N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=120mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=700.000kNMx=1500.000kN*mMy=1500.000kN*mVx=47.250kNVy=47.250kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.600+3.500+0.600=4.700m2. 承台总宽 By=C+B+C=0.600+3.500+0.600=4.700m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.000-0.120=0.880m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.600=0.480m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:θ1=arccos(0.5*A/B)=1.047θ2=2*arcsin(0.5*A/B)=1.0471号桩 (x1=-A/2=-1.750m, y1=-B*cos(0.5*θ2)/3=-1.010m)2号桩 (x2=A/2=1.750m, y2=-B*cos(0.5*θ2)/3=-1.010m)3号桩 (x3=0, y3=B*cos(0.5*θ2)*2/3=2.021m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑x i=x12*2=6.125m∑y i=y12*2+y32=6.125mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H*y1/∑y i2N1=700.000/3-1500.000*(-1.010)/6.125+1500.000*(-1.750)/6.125+47.250*1.000*(-1.750)/6.125-47.250*1.000*(-1.010)/6.125=46.492kNN2=700.000/3-1500.000*(-1.010)/6.125+1500.000*1.750/6.125+47.250*1.000*1.750/6.125-47.250*1.000*(-1.010)/6.125=930.635kNN3=700.000/3-1500.000*2.021/6.125+1500.000*0.000/6.125+47.250*1.000*0.000/6.125-47.250*1.000*2.021/6.125=-277.127kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.19-1】①1. ∑Ni=0=0.000kNho1=h-as=1.000-0.120=0.880m2. αox=A/2-bc/2-bp/2=3.500/2-1/2*1.700-1/2*0.480=0.660mαoy12=y2-hc/2-bp/2=1.010-1.700/2-0.480/2=-0.080mαoy3=y3-hc/2-bp/2=2.021-1.700/2-0.480/2=0.931m因αoy3>ho, 所以αoy3=ho=0.880m3. λox=αox/ho1=0.660/0.880=0.750λoy12=αoy12/ho1=0.220/0.880=0.250λoy3=αoy3/ho1=0.880/0.880=1.0004. αox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.750+0.2)=0.884αoy12=0.84/(λoy12+0.2)=0.84/(0.250+0.2)=1.867αoy3=0.84/(λoy3+0.2)=0.84/(1.000+0.2)=0.7006. 计算冲切临界截面周长AD=0.5*A+C/tan(0.5*θ1)=0.5*3.500+0.600/tan(0.5*1.047))=2.789mCD=AD*tan(θ1)=2.789*tan(1.047)=4.831mAE=C/tan(0.5*θ1)=0.600/tan(0.5*1.047)=1.039m6.1 计算Umx1Umx1=bc+αox=1.700+0.660=2.360m6.2 计算Umx2Umx2=2*AD*(CD-C-|y1|-|y3|+0.5*bp)/CD=2*2.789*(4.831-0.600-|-1.010|-|2.021|+0.5*0.480)/4.831=1.663mUmy=hc+αoy12+αoy3=1.700+0.220+0.880=2.800m因 Umy>(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bpUmy=(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bp=(0.600*tan(1.047)/tan(0.5*1.047))-0.600-0.5*0.480=0.960m7. 计算冲切抗力因 H=1.000m 所以βhp=0.983γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(700.000-0.000)=700.00kN[αox*2*Umy+αoy12*Umx1+αoy3*Umx2]*βhp*ft_b*ho=[0.884*2*0.960+1.867*2.360+0.700*1.663]*0.983*1.43*0.880*1000=8992.325kN≥γo*Fl柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.19-5】①计算公式:【8.5.19-5】①1. Nl=max(N1,N2)=930.635kNho1=h-as=1.000-0.120=0.880m2. a11=(A-bc-bp)/2=(3.500-1.700-0.480)/2=0.660ma12=(y3-(hc＋d)*0.5)*cos(0.5*θ2)=(2.021-(1.700-0.480)*0.5)*cos(0.5*1.047)=0.806m λ11=a11/ho=0.660/0.880=0.750β11=0.56/(λ11+0.2)=0.56/(0.750+0.2))=0.589C1=(C/tan(0.5*θ1))+0.5*bp=(C/tan(0.5*1.047))+0.5*0.480=1.279mλ12=a12/ho=0.806/0.880=0.916β12=0.56/(λ12+0.2)=0.56/(0.916+0.2))=0.502C2=(CD-C-|y1|-y3+0.5d)*cos(0.5*θ2)=(4.831-0.600-|-1.010|-2.021+0.5*1.047)*cos(0.5*0.480)=1. 247m3. 因 h=1.000m 所以βhp=0.983γo*Nl=1.0*930.635=930.635kNβ11*(2*C1+a11)*(tan(0.5*θ1))*βhp*ft_b*ho=0.589*(2*1279.230+660.000)*(tan(0.5*1.047))*0.983*1.43*880.000=1355.413kN≥γo*Nl=930.635kN底部角桩对承台的冲切满足规范要求γo*N3=1.0*-277.127=-277.127kNβ12*(2*C2+a12)*(tan(0.5*θ2))*βhp*ft_b*ho=0.502*(2*1247.077+806.032)*(tan(0.5*1.047))*0.983*1.43*880.000*1000 =1183.156kN≥γo*N3=-277.127kN顶部角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.21-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度2.计算剪切系数因 0.800ho=0.880m<2.000m,βhs=(0.800/0.880)1/4=0.976ay=|y3|-0.5*hc-0.5*bp=|2.021|-0.5*1.700-0.5*0.480=0.931λy=ay/ho=0.931/0.880=1.058βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(1.058+1.0)=0.8503. 计算承台底部最大剪力【8.5.21-1】①bxo=A*(2/3+hc/2/sqrt(B2-(A/2)2))+2*C=3.500*(2/3+1.700/2/sqrt(3.5002-(3.500/2)2))+2*0.600=4.515mγo*Vy=1.0*977.127=977.127kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.976*0.850*1.43*4514.829*880.000=4718.238kN≥γo*Vy=977.127kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.21-1】【8.5.21-2】计算公式:【8.5.21-1.2】①1. 确定单桩最大竖向力Nmax=max(N1, N2, N3)=930.635kN2. 承台底部弯矩最大值【8.5.21-1】【8.5.21-2】①M=Nmax*(A-(sqrt(3)/4)*bc)/3=930.635*(3.500-(sqrt(3)/4)*1.700)/3=857.387kN*m3. 计算系数C30混凝土α1=1.0αs=M/(α1*fc_b*By*ho*ho)=857.387/(1.0*14.3*4.700*0.880*0.880*1000)=0.0164. 相对界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Es/εcu)=0.550ξ=1-sqrt(1-2αs)=0.017≤ξb=0.5505. 纵向受拉钢筋Asx=Asy=α1*fc_b*By*ho*ξ/fy=1.0*14.3*4700.000*880.000*0.017/300=3275mm2最小配筋面积:B=|y1|+C=|-1010.4|+600=1610.4mmAsxmin=Asymin=ρmin*B*H=0.200%*1610.4*1000=3221mm2Asx≥Asxmin, 满足要求。
新规范承台配筋和抗冲切验算
墩身尺寸
承台受力
横桥向(mm) 顺桥向(mm)
2500 2500
横桥向弯矩(KNm) 0 顺桥向弯矩(KNm) 0
竖向力(KN) 51408
弯矩增加 的桩顶力
横桥向边桩 (KN)
0
横桥向次边桩 (KN)
0
顺桥向边桩 (KN)
0
顺桥向次边桩 (度(mm) 高度(mm)
桩基数量
桩基参数
7000 横桥向(根) 2 横桥向间距(mm) 4000
7000 顺桥向(根) 2 顺桥向间距(mm) 4000
3000
桩基直径(mm) 1800
边桩至承台 中心距离
次边桩至承 台中心距离
横桥向(mm) 顺桥向(mm)
2000 2000
横桥向(mm) -2000 顺桥向(mm) -2000
Xi2/Yi2
8000000 8000000
横桥向第一 排桩最大竖 向力设计值
(KN) 横桥向第二 排桩最大竖 向力设计值
(KN)
12852 12852
顺桥向第一 排桩最大竖 向力设计值
(KN) 顺桥向第二 排桩最大竖 向力设计值
(KN)
12852 12852
《精讲》之桩基承台验算
1
2
f t h0
N l 12 （2c2 a12 ) hp tan
2
2
f t h0
hp 1
h 800 （当 h 800mm时取800，当h 2000mm时取2000 ） 12000
0.56
11
11 0.2
a11 h0
12
0.56
12 0.2
N l [ 1x (c2 a1 y / 2) 1 y (c1 a1x / 2)] hp f t h0
hp 1
h 800 （当 h 800mm时取800，当h 2000mm时取2000 ） 12000
0.56 1x 0.2
1x
1 y
0.56 1 y 0.2
a1 y h0
1x
2
a1x h0
1 y
第四篇
第4章
承台计算
须满足 0.25 1x 1
须满足 0.25 1 y 1
（ a ）锥形承台
（ b ）阶形承台
式中： N l ------不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合作用下角桩的反力设计值；
1x、1 y ------角桩冲切系数； hp ------承台受冲切承载力截面高度影响系数；
Fl 0 u m hp f t h0
须满足 0.25 1 y 1
【注】当承台为正方形，基桩按正方形排列时，抗冲切承载力计算公式可简化为下式： 式中： Fl ------不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下作用于冲切破坏锥体上的冲 切力设计值， Fl F Qi ；
第四篇
第4章
承台计算
2.受冲切计算------《建筑桩基技术规范》5.9.Ⅱ （1）对于柱下矩形独立承台受柱冲切或下阶承台受上阶承台冲切的承载力可分别按下列 公式计算：
承台计算——精选推荐
承台计算一、南塔塔底的反力比北塔塔底的反力大，因此取南塔承台进行计算。
承台底的2m 厚封底混凝土不作为结构部分进行计算，仅作为均布恒载作用于承台底面。
承台的计算图示如下：平 面二、 顺桥向计算1.根据上图可知在顺桥向时图中2-2、4-4断面为最不利的断面。
2.6m 厚的承台重为N=39.8x25.8x6x2.6=16018.7 t ，承台底2m 厚的封底混凝土重为 N=39.8x25.8x2x2.6-3.14x1.42x2x2.6x24=4571.5t3.当顺桥向组合Ⅰ作用时，每个塔底为N=28740 t 。
4.当顺桥向组合Ⅰ作用在塔底时，承台底每根桩的桩顶轴力为N=(16018.7+4571.5+28740)/24=2055 t 。
5. 弯距以下缘受拉为正，剪力以向上为正（以下均适用）。
2-2 断面的弯距为：剪力为：6.4-4 断面的弯距为：mt SP m M ⋅=⨯⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯==427412/9.7)6326.228.399.7(2/9.76.268.399.720555.5611tp m q 5598)6326.228.399.7(6.29.768.392055611=⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯-⨯==剪力为：三、 横桥向计算1. 根据上图可知在横桥向时图中1-1、3-3断面为最不利的断面。
2. 6m 厚的承台重为N=39.8x25.8x6x2.6=16018.7 t ，承台底2m 厚的封底混凝土重为 N=39.8x25.8x2x2.6-3.14x1.42x2x2.6x24=4571.5t3. 当顺桥向组合Ⅰ作用时，每个塔底为N=28740 t 。
4. 当顺桥向组合Ⅰ作用在塔底时，承台底每根桩的桩顶轴力为N=(16018.7+4571.5+28740)/24=2055 t 。
5. 1-1 断面的弯距为：剪力为：5. 3-3 断面的弯距为：剪力为：mt SP m M ⋅=⨯-⨯⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯==16396)2/5.3()4/28740(2/9.7)4326.228.259.7(2/9.76.268.259.720555.5411tp m q 21454/287406.269.78.252055411-=-⨯⨯⨯-⨯==p m q ii )12326.229.198.25(6.269.198.252/28740205512⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯--⨯==mt P S m M ii i ⋅-=⨯-⨯⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯==1594612)2/28740()4/8.39(]12326.228.25)2/8.39[()4/8.39(6.268.25)2/8.39(20555.3420555.10420555.174tp m q 136.52/28740]12326.228.39)2/8.25[(6.268.39)2/8.25(20551211-=-⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯-⨯==mt SP m M ⋅=⨯-⨯⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯+⨯⨯==702912/287405.245.6)12322/8.256.228.39(45.66.268.39)2/8.25(20555.3620555.10611（一）、承台抗弯配筋计算1. 由承台抗弯计算得顺桥向4-4断面弯距最大，M=70291 tm 。
三桩承台计算实例
一、引言基础是建筑物和地基之间的连接体。
基础把建筑物竖向体系传来的荷载传给地基。
从平面上可见，竖向结构体系将荷载集中于点，或分布成线形，但作为最终支承机构的地基，提供的是一种分布的承载能力。
如果地基的承载能力足够，则基础的分布方式可与竖向结构的分布方式相同。
但有时由于土或荷载的条件，需要采用满铺的伐形基础。
伐形基础有扩大地基接触面的优点，但与独立基础相比，它的造价通常要高的多，因此只在必要时才使用。
不论哪一种情况，基础的概念都是把集中荷载分散到地基上，使荷载不超过地基的长期承载力。
因此，分散的程度与地基的承载能力成反比。
有时，柱子可以直接支承在下面的方形基础上，墙则支承在沿墙长度方向布置的条形基础上。
当建筑物只有几层高时，只需要把墙下的条形基础和柱下的方形基础结合使用，就常常足以把荷载传给地基。
这些单独基础可用基础梁连接起来，以加强基础抵抗地震的能力。
只是在地基非常软弱，或者建筑物比较高的情况下，才需要采用伐形基础。
多数建筑物的竖向结构，墙、柱都可以用各自的基础分别支承在地基上。
中等地基条件可以要求增设拱式或预应力梁式的基础连接构件，这样可以比独立基础更均匀地分布荷载。
如果地基承载力不足，就可以判定为软弱地基，就必须采取措施对软弱地基进行处理。
软弱地基系指主要由淤泥、淤泥质土、冲填土、杂填土或其他高压缩性土层构成的地基。
在建筑地基的局部范围内有高压缩性土层时，应按局部软弱土层考虑。
勘察时，应查明软弱土层的均匀性、组成、分布范围和土质情况，根据拟采用的地基处理方法提供相应参数。
冲填土尚应了解排水固结条件。
杂填土应查明堆积历史，明确自重下稳定性、湿陷性等基本因素。
在初步计算时，最好先计算房屋结构的大致重量，并假设它均匀的分布在全部面积上，从而等到平均的荷载值，可以和地基本身的承载力相比较。
如果地基的容许承载力大于4倍的平均荷载值，则用单独基础可能比伐形基础更经济；如果地基的容许承载力小于2倍的平均荷载值，那么建造满铺在全部面积上的伐形基础可能更经济。
三角型承台的验算
3、承台设计构造要求：承台最小宽度不应小于500mm，承台边缘至桩中心的距离不宜小于桩的直径或边长，边缘挑出部分不应小于150mm，墙下条形承台边缘挑出部分可降低至75mm。
条形和柱下独立承台的最小厚度为500mm，其最小埋深为600mm。
本工程中承台混凝土等级C30,取其中的(8)-(A)柱位置的承台为例计算:一、基本资料：承台类型：三桩承台圆桩直径d ＝500mm桩列间距Sa ＝900mm 桩行间距Sb ＝1560mm桩中心至承台边缘距离Sc ＝500mm承台根部高度H ＝1100mm 承台端部高度h ＝1100mm柱子高度hc ＝700mm（X 方向）柱子宽度bc ＝650mm（Y 方向）二、控制内力：Nk ＝4666；Fk ＝4666； F ＝6299.1；三、承台自重和承台上土自重标准值Gk：a ＝2(Sc + Sa) ＝2*(0.5+0.9) ＝ 2.8mb ＝2Sc + Sb ＝2*0.5+1.56 ＝2.56m承台底部面积Ab ＝a * b - 2Sa * Sb / 2 ＝ 2.8*2.56-2*0.9*1.56/2 ＝ 5.76m承台体积Vct ＝Ab * H1 ＝5.76*1.1 ＝6.340m承台自重标准值Gk'' ＝γc * Vct ＝25*6.34 ＝158.5kN土自重标准值Gk' ＝γs * (Ab - bc * hc) * ds ＝18*(5.76-0.65*0.7)*0.8＝76.4kN承台自重及其上土自重标准值Gk ＝Gk'' + Gk' ＝158.5+76.4 ＝235.0kN四、承台验算：圆桩换算桩截面边宽bp ＝0.866d ＝0.866*500 ＝433mm1、承台受弯计算：(1)、单桩桩顶竖向力计算：在轴心竖向力作用下Qk ＝(Fk + Gk) / n （基础规范8.5.3-1）Qk ＝(4666+235)/3 ＝1633.7kN ≤ Ra ＝2020kN每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Qgk：Qgk ＝Gk / n ＝235/3 ＝78.3kN扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：Ni ＝γz * (Qik - Qgk)N ＝1.35*(1633.7-78.3) ＝2099.7kN(2)、承台形心到承台两腰的距离范围内板带的弯矩设计值：S ＝(Sa ^ 2 + Sb ^ 2) ^ 0.5 ＝(0.9^2+1.56^2)^0.5 ＝1.801mαs ＝2Sa ＝2*0.9 ＝1.800mα ＝αs / S ＝1.8/1.801 ＝0.999承台形心到承台两腰的距离B1：B1 ＝Sa / S * 2Sb / 3 + Sc * (Sa + Sb) / S ＝1.203mM1 ＝Nmax * [S - 0.75 * c1 / (4 - α ^ 2) ^ 0.5] / 3（基础规范8.5.16-4）＝2099.7*[1.801-0.75*0.65/(4-0.999^2)^0.5]/3＝1063.6kN·m②号筋Asy ＝3783mmζ ＝0.068 ρ ＝0.32%10Φ22@110（As ＝3801）(3)、承台形心到承台底边的距离范围内板带的弯矩设计值：承台形心到承台底边的距离B2 ＝Sb / 3 + Sc ＝1.020mM2 ＝Nmax * [αs - 0.75 * c2 / (4 - α ^ 2) ^ 0.5] / 3（基础规范8.5.16-5）＝2099.7*[1.8-0.75*0.7/(4-0.999^2)^0.5]/3＝1047.7kN·m①号筋Asx ＝3667mmζ ＝0.076 ρ ＝0.36%10Φ22@100（As ＝3801）2、承台受冲切承载力验算：(1)、柱对承台的冲切验算：扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值：Fl ＝6299100N三桩三角形柱下独立承台受柱冲切的承载力按下列公式计算：Fl ≤ [βox * (2bc + aoy1 + aoy2) + (βoy1 + βoy2) * (hc + aox)] * βhp * ft *ho（参照承台规程4.2.1-2）X 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：aox ＝900 - 0.5hc - 0.5bp ＝900-700/2-433/2 ＝333mmλox ＝aox / ho ＝333/(1100-110) ＝0.337X 方向上冲切系数βox ＝0.84 / (λox + 0.2)（基础规范8.5.17-3）βox ＝0.84/(0.337+0.2) ＝1.565Y 方向（下边）自柱边到最近桩边的水平距离：aoy1 ＝2 * 1560 / 3 - 0.5bc - 0.5bp ＝1040-650/2-433/2 ＝498mmλoy1 ＝aoy1 / ho ＝498/(1100-110) ＝0.504Y 方向（下边）冲切系数βoy1 ＝0.84 / (λoy1 + 0.2)（基础规范8.5.17-4）βoy1 ＝0.84/(0.504+0.2) ＝1.194Y 方向（上边）自柱边到最近桩边的水平距离：aoy2 ＝1560 / 3 - 0.5bc - 0.5bp ＝520-650/2-433/2 ＝-22mmλoy2 ＝aoy2 / ho ＝-22/(1100-110) ＝-0.022当λoy2 < 0.2 时，取λoy2 ＝0.2，aoy2 ＝0.2ho ＝0.2*990 ＝198mmY 方向（上边）冲切系数βoy2 ＝0.84 / (λoy2 + 0.2)（基础规范8.5.17-4）βoy2＝0.84/(0.2+0.2) ＝2.1[βox * (2bc + aoy1 + aoy2) + (βoy1 + βoy2) * (hc + aox)] * βhp * ft * ho＝[1.565*(2*650+498+198)+(1.194+2.1)*(700+333)]*0.975*1.43*990＝9029023N ≥ Fl＝6299100N，满足要求。
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6根Φ150cm桩基承台
a0x a0y h c b c h0f tγsaf
0.650.475 1.75 1.75 2.3517501
c1c2F l N max f c b0f y
1.9 1.93148510161.317500 6.5320
本计算书中所用符号的含义如下：
F l——作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值（kN）；
f t——承台混凝土抗拉强度设计值（kPa）；
h0——承台冲切破坏锥体的有效高度（m）；
α0x，α0y,α1y,α1y——冲切系数；
λ0x，λ0y，λ1x,λ1y——冲垮比；
∑N i——冲切破坏锥体范围内各基桩的净反力（不计承台和承台上土自重）设计值之和（kN）；
h c,b c——柱截面长、短边尺寸（m）；
a0x,a1x——自柱长边到最近桩边的水平距离(m)；
a0y,a1y——自柱短边到最近桩边的水平距离(m)；
f c——混凝土轴心抗压强度设计值(kPa)；
b0——承台计算截面处的计算宽度(m)；
β——剪切系数；
λ——计算截面的剪跨比。
一、承台受冲切承载力验算
a.柱边冲切
冲跨比λ与系数α的计算：
λ0x=a0x/h0=0.277
α0x=0.72/（λ0x+0.2）= 1.511
λ0y=a0y/h0=0.202
α0y=0.72/(λ0y+0.2)= 1.790
2[α0x(b c+a oy)+α0y(h c+a0x)]f t h0=62991.016kN>γsaf F l=31485.000kN
b.角桩向上冲切
C1=C2=1.900
a1x=a0x,λ1x=λ0x,a1y=a0y,λ1y=λ0y
α1x=0.48/(λ1x+0.2)= 1.007
α1y=0.48/(λ1y+0.2)= 1.194
[α1x(c2+a1y/2)+α1y(c1+a1x/2)]f t h0=19775.536kN>γsaf N max=10161.300kN
二、承台受剪切承载力验算
剪跨比与以上冲垮比相同
对I-I斜截面
λx=λ0x=0.277（介于0.3~1.4之间）
剪切系数
β=0.12/（λ+0.3）=0.208
βf c b0h0=55632.565kN>γsaf*2N max=20322.600kN
II-II斜截面的γ按0.3计，其承受剪切能力更大，验算从略。
从以上计算可见，该承台高度首先取决于I-I斜截面的受剪切承载力，其次取决于
沿柱边的受冲切承载力。
三、承台受弯承载力计算
M x=∑N i y i=（1941+5230+9743）*118182.55kN·m
A s=M x/(0.9f y h0)=26865.470mm2
沿平行于短边方向均匀布置140根钢筋
所配钢筋面积为140*8.043=112602mm2>34696.174mm2（满足）
M y=∑N i y i=(9131+9743)*2.35=44353.9kN·m
A s=M y/(0.9f y h0)=65534.722mm2
沿平行于长边方向均匀布置108根钢筋
所配钢筋面积为108*8.043=86864.4mm2>65534.722mm2（满足）
桩的净反力（不计承台和承台上土自重）设计值之和（kN）；。