蒸气云爆炸伤害模型
爆炸评价模型及伤害半径计算讲解
0.15 玻璃破碎 被碎玻璃击伤
0.4 10%玻璃破碎
5.6-3 天然气蒸气云爆炸冲击波损害范围表
Cs NE （NE）1/3 损害半径R 设备损坏 人员伤害
m?J-
1/3） J J1/3 m
0.03
1
199.77 5.99 重创建筑物和 加工设备 1%死亡人员肺部伤害 >50%耳膜破裂 >50%被碎片击伤
2VR
.0103.26
278568.1
621
1000kg液氨气化成蒸气时可能发生中毒浓度的区
621m，即0.621公里，因此，其扩散时的可能发生中毒浓度的区域面
π×R2=3.14×0.6212=1.21（平方公里）
、水煤气泄漏事故的模拟计算
《工作场所有害因素职业接触限值》（GBZ2-2002）查得：水煤气（即
－可燃气体的燃烧热值；天然气高热值：39.86MJ／N m3；
－效率因子，一般取10％；
－经验常数，取决于损害等级。其具体取值情况见下表：
5.6-2 损害等级表
Cs/m?J-
1/3） 设备损害 人员伤害
0.03 重创建筑物的加工设备 1％死亡于肺部伤害；>50％耳
>50％被碎片击伤
0.06 损害建筑物外表可修复性
(5)
Es——水蒸气的爆破能量，kJ；
V——水蒸气的体积，m3；
Cs——干饱和水蒸气爆破能量系数，kJ／m3。
各种常用压力下的干饱和水蒸气容器爆破能量系数如表3所示。
3 常用压力下干饱和水蒸气容器爆破能量系数
1．2 介质全部为液体时的爆破能量
r——目标到火球中心的水平距离，m；
爆炸评价模型及伤害半径计算
爆炸评价模型及伤害半径计算爆炸评价模型及伤害半径计算1、蒸气云爆炸（VCE）模型分析计算（1）蒸气云爆炸（VCE ）模型当爆炸性气体储存在贮槽内，一旦泄漏，遇到延迟点火则可能发生蒸气云爆炸，如果遇不到火源，则将扩散并消失掉。
用TNT当量法来预测其爆炸严重度。
其原理是这样的：假定一定百分比的蒸气云参与了爆炸，对形成冲击波有实际贡献，并以TNT当量来表示蒸气云爆炸的威力。
其公式如下：B AWW NT = ------- --------QTNT式中WN——蒸气云的TNT当量，kg;B——地面爆炸系数，取B =1.8 ；A ――蒸气云的TNT当量系数，取值范围为0.02%〜14.9%;W f -------- 蒸气云中燃料的总质量：kg;Q f ――燃料的燃烧热，kJ/kg ;Q TNT――TNT的爆热，QTNT=412〜4690kJ/kg。
（2）水煤气储罐蒸气云爆炸（VCE分析计算由于合成氨生产装置使用的原料水煤气为一氧化碳与氢气混合物，具有低闪点、低沸点、爆炸极限较宽、点火能量低等特点，一旦泄漏，极具蒸气云爆炸概率。
若水煤气储罐因泄漏遇明火发生蒸气云爆炸（VCE,设其贮量为70%寸，则为2.81吨，则其TNT当量计算为：取地面爆炸系数：B =1.8 ;蒸气云爆炸TNT当量系数，A=4%蒸气云爆炸燃烧时燃烧掉的总质量，Wf=2.81 X 1000=2810 （kg）;水煤气的爆热，以CO30%"43%+ （氢为1427700kJ/kg, 一氧化碳为10193kJ/kg ）：取Q=616970kJ/kg ；TNT的爆热，取Q NT=4500kJ/kg。
将以上数据代入公式，得1.8X 0.04X 2810X 616970V T N T =4詔739(呦死亡半径R=13.6(W TN/1000) 0.37= 13.6 X 27.740.37=13.6 X 3.42=46.5(m)重伤半径R,由下列方程式求解:△P s/P。
爆炸评价模型及伤害半径计算
爆炸评价模型及伤害半径计算1、蒸气云爆炸（VCE ）模型分析计算（1）蒸气云爆炸（VCE ）模型当爆炸性气体储存在贮槽内，一旦泄漏，遇到延迟点火则可能发生蒸气云爆炸，如果遇不到火源，则将扩散并消失掉。
用TNT 当量法来预测其爆炸严重度。
其原理是这样的：假定一定百分比的蒸气云参与了爆炸，对形成冲击波有实际贡献，并以TNT 当量来表示蒸气云爆炸的威力。
其公式如下：W TNT =式中W TNT ——蒸气云的TNT 当量，kg ； β——地面爆炸系数，取β=1.8；A ——蒸气云的TNT 当量系数，取值范围为0.02%～14.9%； W f ——蒸气云中燃料的总质量：kg ； Q f ——燃料的燃烧热，kJ/kg ；Q TNT ——TNT 的爆热，QTNT=4120～4690kJ/kg 。
（2）水煤气储罐蒸气云爆炸（VCE ）分析计算由于合成氨生产装置使用的原料水煤气为一氧化碳与氢气混合物，具有低闪点、低沸点、爆炸极限较宽、点火能量低等特点，一旦泄漏，极具蒸气云爆炸概率。
若水煤气储罐因泄漏遇明火发生蒸气云爆炸（VCE ），设其贮量为70%时，则为2.81吨，则其TNT 当量计算为：取地面爆炸系数：β=1.8； 蒸气云爆炸TNT 当量系数，A=4%； 蒸气云爆炸燃烧时燃烧掉的总质量， Wf=2.81×1000=2810（kg ）；水煤气的爆热，以CO 30%、H 2 43%计（氢为1427700kJ/kg,一氧化碳为10193kJ/kg）：取Qf=616970kJ/kg；TNT的爆热，取QTNT=4500kJ/kg。
将以上数据代入公式，得W TNT死亡半径R1=13.6(W TNT/1000)=13.6×27.740.37=13.6×3.42=46.5(m)重伤半径R2，由下列方程式求解：△P2=0.137Z2-3+0.119 Z2-2+0.269 Z2-1-0.019 Z2=R2/(E/P0)1/3△P2=△P S/P0式中：△PS——引起人员重伤冲击波峰值，取44000Pa；P——环境压力（101300Pa）；E——爆炸总能量（J），E=WTNT ×QTNT。
沸腾液体扩展蒸气爆炸伤害半经计算模型(推荐文档)
沸腾液体扩展蒸气爆炸伤害模型(ILO模型)―――主要表现为火灾伤害1、计算火球中消耗的可燃物质量W(kg)单罐贮存，W取罐容量的50％，双罐贮存，W取罐容量的70％，多罐贮存，W取罐容量的90％；2、计算火球半经R：R=2.9W1/3(m)3、计算火球持续时间t：t=0.45W1/3(s)4、计算造成不同伤害的热通量q(r) (W/m2) ：死亡热通量q1 : Pr=-37.23+2.56⨯ln (t·q4/3) （5.1）二度烧伤热通量q2: Pr=-43.14+3.0188⨯ln (t·q4/3) （5.2）一度烧伤热通量q3: Pr=-39.83+3.0186⨯ln (t·q4/3) （5.3）财产损失热通量q4: q4 = 6730⨯t-4/5+25400 (W/m2) （5.4）计算时Pr取5，计算出q值。
注意：当暴露时间（t）超过180秒时，5.1～5.3式不再适用。
5、根据各热通量值，计算相应的伤害半经r:按ILO模型，用下式计算：q(r) = q0⨯R2⨯r⨯(1-0.058⨯ln r )/(R2+r2)3/2q0 —火球表面热辐射通量，柱形罐q0取270000w/m2,球形罐q0取200000w/m2。
r —目标到火球中心的距离(m),R—火球半径(m)。
代入q(r)、q0、R等值，可算出相应的伤害半经值。
瞬间火灾作用下的伤害准则（t ＝40秒）附录 三种沸腾液体扩展蒸气云爆炸伤害半经计算模型ILO 模型中，q 0为火球表面的辐射通量，1-0.058lnr 代表大气传递系数，R 2r/(R 2+r 2)3/2代表视角系数。
此模型适用于目标位于火球之外。
Greenberg-Cramer 模型中，Q r 为燃料燃烧热（kj/kg ），P 0为贮罐内压力（MPa ）, 0.27P 00.32代表热辐射系数，W f 为火球中消耗掉的燃料质量。
Roberts 模型中，b 为热辐射系数（0.2～0.4），它适用于火球中消耗的燃料量在1～100000kg 之间。
蒸汽云爆炸的伤害模型
蒸汽云爆炸的伤害模型蒸汽云爆炸是由于以“预混云”形式扩散的蒸汽云遇火后在某一有限空间发生爆炸而导致的。
泄漏的油品如果没有发生沸腾液体膨胀蒸汽云爆炸现象或立即引发大火，溶剂油或燃料油等物质的低沸点组分就会与空气充分混合，在一定的范围聚集起来，形成预混蒸汽云。
如果在稍后的某一时刻遇火点燃，由于气液两相物质已经与空气充分混合均匀，一经点燃其过程极为剧烈，火焰前沿速度可达50～100m／s，形成爆燃。
对蒸汽云覆盖范围内的建筑物及设备产生冲击波破坏，危及人们的生命安全。
发生蒸汽云爆炸现象最起码应具备以下几个条件：①周围环境如树木、房屋及其它建筑物等形成具有一定限制性空间；②延缓了点火的过程；③充分预混了的气液两相物质与空气的混合物；④一定量的油品泄漏。
（2）爆源的TNT当量计算TNT当量计算公式：WTNT=WQf／QTNT式中：WTNT——易燃液体的TNT当量(kgTNT)；Wf——易燃液体的质量(kg)；Qf——易燃液体的燃烧热(MJ／kg)；QTNT--TNT的爆热，取4.52MJ／kg；TNT爆热为4.52MJ／kg，由于本项目中易燃物较多，根据相关原则取最大的易燃液体的燃烧热(MJ／kg)，故取溶剂油作为计算样本。
溶剂油燃烧热值为43.69MJ／kg。
l节油罐车溶剂油的TNT当量：W溶TNT=43.69×790×0.8×60／4.52=3.67×105 kgTNT（3）自由蒸汽云爆炸时的死亡半径根据易燃液体的TNT当量，并且考虑参与了爆炸，对形成冲击波有实际贡献的蒸汽云的量，结合油库区及周边布置情况分析，采取地面爆炸系数1.8，蒸汽云的TNT当量系数0.0 4，运用范登伯(VandenBerg)和兰诺伊(Lannoy)方程计算蒸汽云爆炸时死亡半径为：R=13.6×(1.8×0.04×WTNT／1000)0.37根据最大可能危险原则计算（石油副产品取溶剂油为样本）1节溶剂油罐车爆炸时的死亡半径为：R溶=13.6×(1.8×0.04×3.67×105／1000) 0.37=45.4m根据公司接卸设备能力，该专用线每次可接卸10个危险品罐车。
穿越管道发生蒸汽云爆炸时的模型分析
炸只需要 ０ － ２ ８ ｍＪ的点火能量作 用即可 ，它所 产生的冲击 能
量会直接 对建筑物 构筑物和人体 造成不 同程 度的危害 ，强度
与 ＣＨ４气 体混 合物 的空间体 积有关 ，可 以采 用 以下 公式 进 行计算 ；
Ｌ ｈ＝Ｖ・ Ｈ． ４ ２７
１ ０ Ｋｐ ａ时 ，受 压面 的 门窗玻 璃大 部分 破碎 ；１ ５ ～ ２ ０ Ｋｐ ａ时 窗框损坏 ；２ ０ － ３ ０ Ｋ ｐ ａ时 ， 墙体 出现裂缝 ， 人体有轻微损伤 ：
４ ０ ～ ５ ０ Ｋｐ ａ时 ，墙体出现大裂缝 ，屋瓦掉下 ，对人体会损伤 听觉或骨折 ；６ ０ － ７ ０ Ｋｐ ａ时 ，建筑厂房等柱 折断 ，房梁松动 ， 对人体 内脏器官岁上严重或致死 ；２ ０ ０ ～ ３ ０ ０ Ｋ ｐ ａ时 ，大型钢 结构破坏 ，人会死亡 。 根据 Ｒ ０值 在 表 １～表 ３中找 出 巨 离为 Ｒ ０ 处 的超 压 Ａ Ｐ ０ ， 此 即所 求 距离 为 Ｒ处 的 超压 。根 据 表 １～表 ３所 示 ，人 员 死 亡 半 径 为 Ｒ＝ ２ ０×０ ． ７ ６ ８ ＝１ ５ ３ ６ ｍ；人 员 重 伤 半 径 为 Ｒ＝ ３ ０ Ｘ ０ ． ７ ６ ８ ＝ ２ ３ ． ０ ４ ｍ ： 人 员 轻 伤 半 径 为 Ｒ＝ ５ ５ Ｘ ０ ． ７ ６ ８ ＝ ４ ２ ． ２ ４ ｍ；事故 后 果模拟 分析 结 果如表 ４所
‘ ｃ ≥ １ ＝ ５ ９ ５ ２ ５ ‘
， ＝
管道内工作温度为常温 ，故气体温度为 ２ ９ ８ ． １ ５ Ｋ：
（ 南）
詈 （ ）
式中：ｐ Ｏ一环境压力 ，单位为 Ｐ ａ；
ｐ 一 容器内介 ｒ一 热 容比
化学爆炸冲击波能量计算
介 质泄 漏于 空气 中的 主要 原因 是在输 送 ＣＨ 的管 阀连 接处 和运行 过程 中的误 操作 以及管道 破损等 事故 因素 。ＣＨ
蒸汽云爆炸伤害半径计算模型
C.7蒸汽云爆炸模型分析该工程建设项目原料罐区设100m 3异丁烯储罐2台,如1台不慎发生爆裂,发生火灾爆炸,其气体泄漏量计算公式如下：gh p p p A C Q d L 220+⎪⎪⎭⎫⎝⎛-=ρ式中：Q L ——液体泄漏速度，kg/s ； C d ——液体泄漏系数； A ——裂口面积，m 2； ρ——泄漏介质密度，kg/m 3； P ——容器内介质压力，Pa ； P 0——环境压力，Pa ； g ——重力加速度；h ——裂口之上液位高度，m 。
现假设异丁烯储罐破裂形成80mm ，宽20mm 的长方形裂口，裂口之上液位高度忽略，泄漏时间取1min ，液体密度取670kg/m 3，环境大气压取0.1MPa ，介质压力取0.6MPa ，液体泄漏系数取0.5。
经计算，异丁烯泄漏速度为1.695kg/s ，泄漏量为101.7kg 。
根据荷兰应用科研院提供的蒸汽云爆炸冲击波伤害半径计算公式计算伤害半径：()3/1C S H V N C R ∙∙=式中：R ——损害半径，m ；C S——经验常数，取决于损害等级，具体损害等级见表C-5；N——效率因子，一般取10%；V——参与爆炸的可燃气体体积，m3；H C——高热值，kJ/m3，取240771.7 kJ/m3；表C-5 损害等级表损害等级Cs 人员伤害设备损坏备注1 0.031%死亡于肺部伤害＞50%耳膜破裂＞50%被碎片击伤。
重创建筑物和设备2 0.061%耳膜破裂。
1%被碎片击伤。
造成建筑物外表的可修复性破坏3 0.15 被玻璃击伤玻璃破碎4 0.4 10%玻璃破碎通过现假设异丁烯储罐破裂并泄漏1min，计算出泄漏量为101.7kg，折算成气体体积为40599.7704m3。
异丁烯的高热值取120772.321kJ/m3。
结合表C-5中C S的值，带入公式，计算出不同损害等级的半径如下：表C-6 损害半径表损害等级Cs 人员伤害设备损坏损害半径（m）备注1 0.03 1%死亡于肺部伤害＞50%耳膜破裂＞50%被碎片击伤重创建筑物和设备23.662 0.061%耳膜破裂1%被碎片击伤造成建筑物外表的可修复性破坏47.323 0.15 被玻璃击伤玻璃破碎118.34 0.4 10%玻璃破碎315.42从伤害模型的计算结果可以看出：当异丁烯储罐泄漏，假设泄漏时间1min，泄漏的异丁烯全部气化，在爆炸中心周边23.66m范围内的建筑及设备受到重创，人员1%死亡于肺部伤害、＞50%耳膜破裂、＞50%被碎片击伤；在爆炸中心周边47.23m范围内的建筑物外表将造成可修复性破坏，人员1%耳膜破裂、1%被碎片击伤；在爆炸中心周边118.3m范围内的建筑玻璃破碎，人员可能被玻璃击伤。
蒸汽云爆炸事故后果计算模式
蒸汽云爆炸事故后果计算模式伤害分类Z（未知数）方程式?P S =0.137Z -3+0.119Z -2+0.269Z -1-0.019方程结果?P S =冲击波峰值÷环境压力P O 造成不同伤害所需的冲击波峰值（KPa)重伤 1.0890.4344403970.43435340644轻伤 1.9570.1678058270.16781836117死亡半径计算公式R 0.5=13.6×(W TNT /1000)0.37重伤半径计算公式R d0.5=Z/(P O /W ?H C )1/3轻伤半径计算公式R d0.01=Z/(P O /W ?H C )1/3财产损失区半径计算公式R ＝K ⅡW TNT 1/3/[1+(3175/W TNT )2]1/6K Ⅱ为二级破坏系数，取值5.6。
蒸气云爆炸的TNT 当量数W TNT环境压力P O（KPa)101.3101.3R0.5 ＝13.6（W TNT/1000）0.37＝13.6（158.0/1000）0.37＝6.87 m（△Ps＝0.137Z-3+0.119Z-2+0.269Z-1－0.019△Ps＝44/P＝44/101.3＝0.43435Z ＝R d0.5（P o /WH C ）1/3式P o 为环境压力，取101.3kPa 。
将P o 代入，用试插法求解可得重R d0.5＝20.8 m（△Ps ＝0.137Z -3+0.119Z -2+0.269Z -1－0.019△Ps ＝17/P 0＝0.16782Z ＝R d0.01（P o /WH C ）1/3用:轻R d0.01＝37.5 m（对R ＝K ⅡW TNT 1/3/[1+(3175/W TNT )2]1/6式K Ⅱ为二级破坏系数，取值5.6。
将K Ⅱ代入可得：R ＝5.6×158.01/3/[1+(3175/158.0)2]1/6＝11.1 m受限空间蒸气云爆炸事故后果模拟分析过程1）爆炸能量计算甲醇储罐的单罐容量为50m 3。
安全评价中常用计算解析
池火灾
（1）柴油泄漏量 设定一个5000m3柴油罐底部DN200进 油管管道破裂出现长50cm，宽1 cm的泄 漏口，泄漏后10分钟切断泄漏源。泄漏的 液体在防火堤内形成液池，泄漏时工况设定 情况见表9-4。 油品连续泄漏工况
池火灾
泄漏 源 介质 温度 ( 0C) 介质 压力 （Mp a） 介质 泄口面 泄漏时 密度 积 间 （kg/ 2) (m (min) 3 m）
蒸汽云爆炸的伤害模型
爆源的TNT当量计算 TNT当量计算公式： WTNT=WQf／QTNT 式中：WTNT——易燃液体的TNT当量 (kgTNT)； Wf——易燃液体的质量(kg)； Qf——易 燃液体的燃烧热(MJ／kg)； QTNT--TNT 的爆热，取4.52MJ／kg； TNT爆热为 4.52MJ／kg，
蒸汽云爆炸时财产损失半径
⑤财产损失半径R财（超压值13800Pa） 对于爆炸性破坏，财产损失半径R财的计算 公式为： R财=（5.6WTNT1/3）/[1+ （3175/WTNT）2]1/6 式中5.6（4.6）为二次破坏系数。
蒸汽云爆炸时重伤与轻伤半径
⑥另一计算公式 r=0.3967WTNT1/3exp[3.50310.7241lnΔp＋0.0398(lnΔp)2] 注意,这里超压值Δp的单位是 psi,1psi=6.9kPa。 注：重伤与轻伤半径手工不能计算，需要计 算机模型。
池火灾
A－泄漏口面积（m2）；A =0.005 m2 ρ－泄漏液体密度（kg/ m3）； P－容器内介质压力（Pa）； P0 －大气压力（Pa）； g－重力加速度（9.8 m /s2）； h－泄漏口上液位高度（m），柴油罐液面 安全高度15.9 m。
池火灾
爆炸评价模型及伤害半径计算
爆炸评价模型及伤害半径计算1、蒸气云爆炸（VCE ）模型分析计算（1）蒸气云爆炸（VCE ）模型当爆炸性气体储存在贮槽内，一旦泄漏，遇到延迟点火则可能发生蒸气云爆炸，如果遇不到火源，则将扩散并消失掉。
用TNT 当量法来预测其爆炸严重度。
其原理是这样的：假定一定百分比的蒸气云参与了爆炸，对形成冲击波有实际贡献，并以TNT 当量来表示蒸气云爆炸的威力。
其公式如下：W TNT =式中W TNT ——蒸气云的TNT 当量，kg ；β——地面爆炸系数，取β=；A ——蒸气云的TNT 当量系数，取值范围为%～%；W f ——蒸气云中燃料的总质量：kg ；Q f ——燃料的燃烧热，kJ/kg ；Q TNT ——TNT 的爆热，QTNT=4120～4690kJ/kg 。
（2）水煤气储罐蒸气云爆炸（VCE）分析计算由于合成氨生产装置使用的原料水煤气为一氧化碳与氢气混合物，具有低闪点、低沸点、爆炸极限较宽、点火能量低等特点，一旦泄漏，极具蒸气云爆炸概率。
若水煤气储罐因泄漏遇明火发生蒸气云爆炸（VCE），设其贮量为70%时，则为吨，则其TNT当量计算为：取地面爆炸系数：β=；蒸气云爆炸TNT当量系数，A=4%；蒸气云爆炸燃烧时燃烧掉的总质量，Wf=×1000=2810（kg）；水煤气的爆热，以CO 30%、H2 43%计（氢为1427700kJ/kg,一氧化碳为10193 kJ/kg）：取Q f=616970kJ/kg；TNT的爆热，取Q TNT=4500kJ/kg。
将以上数据代入公式，得W TNT死亡半径R1=(W TNT/1000)=×重伤半径R2，由下列方程式求解：△P2=+ Z2-2+Z2=R2/(E/P0)1/3△P2=△P S/P0式中：△P S——引起人员重伤冲击波峰值，取44000Pa； P0——环境压力（101300Pa）；E——爆炸总能量（J），E=W TNT×Q TNT。
爆炸评价模型及伤害半径计算
爆炸评价模型及伤害半径计算1、蒸气云爆炸（VCE ）模型分析计算（1）蒸气云爆炸（VCE ）模型当爆炸性气体储存在贮槽内，一旦泄漏，遇到延迟点火则可能发生蒸气云爆炸，如果遇不到火源，则将扩散并消失掉。
用TNT 当量法来预测其爆炸严重度。
其原理是这样的：假定一定百分比的蒸气云参与了爆炸，对形成冲击波有实际贡献，并以TNT 当量来表示蒸气云爆炸的威力。
其公式如下：W TNT式中W TNT ——蒸气云的TNT 当量，kg ； β——地面爆炸系数，取β=；A ——蒸气云的TNT 当量系数，取值范围为%～%； W f ——蒸气云中燃料的总质量：kg ； Q f ——燃料的燃烧热，kJ/kg ；Q TNT ——TNT 的爆热，QTNT=4120～4690kJ/kg 。
（2）水煤气储罐蒸气云爆炸（VCE ）分析计算由于合成氨生产装置使用的原料水煤气为一氧化碳与氢气混合物，具有低闪点、低沸点、爆炸极限较宽、点火能量低等特点，一旦泄漏，极具蒸气云爆炸概率。
若水煤气储罐因泄漏遇明火发生蒸气云爆炸（VCE ），设其贮量为70%时，则为吨，则其TNT 当量计算为：取地面爆炸系数：β=；蒸气云爆炸TNT 当量系数，A=4%； 蒸气云爆炸燃烧时燃烧掉的总质量， Wf=×1000=2810（kg ）；水煤气的爆热，以CO 30%、H 2 43%计（氢为1427700kJ/kg,一氧化碳为10193kJ/kg）：取Q f=616970kJ/kg；TNT的爆热，取Q TNT=4500kJ/kg。
将以上数据代入公式，得W TNT ==27739(kg)死亡半径R1=(W TNT/1000)=×重伤半径R2，由下列方程式求解：△P2=+ Z2-2+Z2=R2/(E/P0)1/3△P2=△P S/P0式中：△P S——引起人员重伤冲击波峰值，取44000Pa；P0——环境压力（101300Pa）；E——爆炸总能量（J），E=W TNT×Q TNT。
爆炸评价模型和伤害半径计算
爆炸评价模型及伤害半径计算1、蒸气云爆炸（VCE ）模型分析计算（1）蒸气云爆炸（VCE ）模型当爆炸性气体储存在贮槽内，一旦泄漏，遇到延迟点火则可能发生蒸气云爆炸，如果遇不到火源，则将扩散并消失掉。
用TNT 当量法来预测其爆炸严重度。
其原理是这样的：假定一定百分比的蒸气云参与了爆炸，对形成冲击波有实际贡献，并以TNT 当量来表示蒸气云爆炸的威力。
其公式如下：W TNT =式中W TNT ——蒸气云的TNT 当量，kg ； β——地面爆炸系数，取β=1.8；A ——蒸气云的TNT 当量系数，取值范围为0.02%～14.9%； W f ——蒸气云中燃料的总质量：kg ； Q f ——燃料的燃烧热，kJ/kg ；Q TNT ——TNT 的爆热，QTNT=4120～4690kJ/kg 。
（2）水煤气储罐蒸气云爆炸（VCE ）分析计算由于合成氨生产装置使用的原料水煤气为一氧化碳与氢气混合物，具有低闪点、低沸点、爆炸极限较宽、点火能量低等特点，一旦泄漏，极具蒸气云爆炸概率。
若水煤气储罐因泄漏遇明火发生蒸气云爆炸（VCE ），设其贮量为70%时，则为2.81吨，则其TNT 当量计算为：取地面爆炸系数：β=1.8； 蒸气云爆炸TNT 当量系数，A=4%； 蒸气云爆炸燃烧时燃烧掉的总质量， Wf=2.81×1000=2810（kg ）；水煤气的爆热，以CO 30%、H 2 43%计（氢为1427700kJ/kg,一氧化碳为10193kJ/kg ）：取Q f =616970kJ/kg ；TNT 的爆热，取Q TNT =4500kJ/kg 。
将以上数据代入公式，得W TNT 死亡半径R 1=13.6(W TNT /1000)=13.6×27.740.37 =13.6×3.42=46.5(m)重伤半径R 2，由下列方程式求解：△P 2=0.137Z 2-3+0.119 Z 2-2+0.269 Z 2-1-0.019 Z 2=R 2/(E/P 0)1/3 △P 2=△P S /P 0式中：△P S ——引起人员重伤冲击波峰值，取44000Pa ； P 0——环境压力（101300Pa ）； E ——爆炸总能量（J ），E=W TNT ×Q TNT 。
蒸汽云爆炸事故后果模拟分析法
蒸汽云爆炸事故后果模拟分析法超压：1）TNT当量通常，以TNT当量法来预测蒸气云爆炸的威力。
如某次事故造成的破坏状况与kgTNT炸药爆炸所造成的破坏相当，则称此次爆炸的威力为kgTNT当量。
蒸气云爆炸的TNT当量W TNT计算式如下：W TNT=1.8×α×W f×Q f/Q TNT式中，W TNT—蒸气云的TNT当量(kg)α—蒸气云的TNT当量系数，正己烷取α=0.04；W f—蒸气云爆炸中烧掉的总质量(kg)Q f—物质的燃烧热值(kJ/kg)，正己烷的燃烧热值按48.27×106J/kg，参与爆炸的正己烷按最大使用量792kg 计算，则爆炸能量为38.23×109J将爆炸能量换算成TNT当量q，一般取平均爆破能量为4.52×106J/kg，因此W TNT= 1.8×α×W f×Q f /q TNT+ =1.8×0.04×792×48.27×106/4.52×106=609kg2）危害半径为了估计爆炸所造成的人员伤亡情况，一种简单但较为合理的预测程序是将危险源周围划分为死亡区、重伤区、轻伤区和安全区。
死亡区内的人员如缺少防护，则被认为将无例外的蒙受重伤或死亡，其内径为0，外径为R ，表示外周围处人员因冲击波作用导致肺出血而死亡的概率为0.5，它与爆炸量之间的关系为：= 11.3 m重伤区的人员如缺少防护，则绝大多数将遭受严重伤害，极少数人可能死亡或受伤。
其内径就是死亡半径R1，外径记为R2，代表该处人员因冲击波作用耳∆按下膜破损的概率为0.5，它要求的冲击波峰值超压为44000Pa。
冲击波超压P式计算：P∆=0.137Z-3+0.119Z-2+0.269Z-1-0.019式中：P∆——冲击波超压，Pa；Z——中间因子，等于0.996；E——蒸气云爆炸能量值，J；P0——大气压，Pa，取101325得R2=32.7m轻伤区的人员如缺少防护，则绝大多数将遭受轻微伤害，少数人将受重伤或者平安无事。
蒸气云爆炸模型
５、4、1 蒸气云爆炸模型分析蒸气云爆炸能产生多种破坏效应，如冲击波超压、热辐射、碎片作用等，但最危险、破坏力最强得就是冲击波得破坏效应.常见得冲击波伤害-破坏准则有:超压准则、冲量准则、压力－冲量准则等。
本次评价采用超压准则。
蒸气云爆炸得超压使用ＴNＴ当量法进行计算.蒸气云爆炸得TNT 当量可用下式估算:式中：1、8：地面爆炸系数;α：蒸气云得TＮT当量系数,0、04;W f：液化石油气形成得蒸汽云中参与爆炸得燃料得质量，ｋg；Ｑｆ：燃料得燃烧热，kＪ／ｋg;Q TNT：ＴＮT得爆热,4520kJ／ｋg;WＴNT:蒸气云得TNT当量，ｋｇ;根据项目单位提供得资料，液化石油气成份为50％得丙烷、5０％得丁烷。
查物质系数与特性表可知,丙烷燃烧热Hc／(103Btu、lb—１)为１9、9，丁烷燃烧热Hｃ/(103Btu、lｂ－1)为19、4,则：液化石油气得燃烧热Qｆ=1９、9×103×０、5+19、4×１０３×0、5＝1９、7×1０3(Btu／ｌb)=19、7×103×1、０5５÷０、454=45779（kJ/ｋg)液化石油气密度取０、51t/m3，充装系数取０、9，设泄露得液化石油气形成得蒸汽云中参与爆炸得总体积百分数为30%,假设这个Ⅱ级供应站6m3得液化石油气全部泄露(实际就是不可能全部泄露得）.则：6m３得液化石油气全部发生泄漏时，液化石油气形成得蒸汽云中参与爆炸得燃料得质量W f=6×0、51×1０3×0、９×30%＝826(kg）W TＮＴ=1、８×0、0４×8２6×4５7７9/4５2０=6０2、3(kg）①死亡区该区内得人员如缺少防护，则被认为将无例外地蒙受严重伤害或死亡，其内径为零，外径记为Ｒ0,表示外圆周处人员因冲击波作用导致肺出血而死亡得概率为50%，它与爆炸量间得关系由下式确定：式中:ＷTＮＴ为爆源得TNT当量，ｋg。
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液化石油气蒸气云爆炸伤害模型
采用TNT当量法估计蒸气云爆炸的严重度。
如果某次事故造成的破坏状况与xkgTNT爆炸造成的破坏状况相当，则称此次爆炸的威力为xkgTNT当量。
1）TNT当量
用TNT当量来预测蒸气云爆炸严重程度的原理是：假定一定百分比的蒸气参与了爆炸，对形成冲击波有实际的贡献，并以TNT当量来表示蒸气云爆炸的威力。
计算公式见式中的各参数单位及意义见表。
TNTffTNT QQWWα8.1=
式
表3-2 参数对照表
W TNT蒸气云的TNT当量 kg α蒸气云的TNT当量系数 -- W f蒸气云中燃料的总质量 kg
Q f燃料的燃烧热 MJ/kg Q TNT TNT的爆热 MJ/kg R
死亡半径 m
备注α=4℅，1.8为地面爆炸系数
液化石油气的燃烧热Q f=45.217-46.055MJ/kg
煤气的燃烧热Q f=8.38-8.79MJ/kg TNT的爆热Q TNT=4.12~4.69 MJ/kg
（1）该企业液化石油气为116t，故TNT当量计算如下：kgQQWW TNTffTNT64.8432552.4116000636.4504.08.1α8.1=×××==
因此，该危险源的爆炸事故的严重度相当于84325.64kgTNT爆炸造成的破坏状况。
死亡半径R1：
通过TNT当量计算可知，液化石油气储罐发生蒸气云爆炸所造成的死亡半径如下：
()()mWR TNT17.701000/64.843256.131000/6.1337.037.01=×=×=
重伤半径R2：
019.0-269.0119.0137.0Δ1-2-3-ZZZp S++=
231020064.0)(RpERZ==，TNTTNT QWE×=，0p=101000pa
=169.7m
2R
轻伤半径R3：
019.0-269.0119.0137.0Δ1-2-3-ZZZp S++=
331030064.0)(RpERZ==，TNTTNT QWE×=，0p=101000pa
=225.6m
3R
财产损失半径R4
[]61231)/3175(1/6.4TNTTNT WWR+×=
=4.6×43.85/1.00024 =201.71m
依据蒸气云爆炸伤害模型，若液化石油气储罐发生蒸气云爆炸，死亡半径为70.17m，重伤半径为169.7m，轻伤半径为225.6m，财产损
失半径为201.71m。
经现场调查，发生爆炸事故的伤害范围仅限于在厂区范围内，不会影响到厂外区域。
煤气柜蒸气云爆炸伤害模型
该企业转炉煤气储量为23t，故TNT当量计算如下：
kgQQWW TNTffTNT14.313652.42300056.804.08.1α8.1=×××==
因此，该危险源的爆炸事故的严重度相当于3136.14kgTNT爆炸造成的破坏状况。
死亡半径
通过TNT当量计算可知，转炉煤气柜发生蒸气云爆炸所造成的死亡半径如下：
()()mWR TNT76.201000/14.31366.131000/6.1337.037.01=×=×=
重伤半径R2
019.0-269.0119.0137.0Δ1-2-3-ZZZp S++=
231020192.0)(RpERZ==，TNTTNT QWE×=，0p=101000pa
mR65.562=
轻伤半径R3：
019.0-269.0119.0137.0Δ123ZZZp S++=
，TNTTNT QWE×=，0p=101000pa
331030192.0)(RpERZ==
mR34.1013=
财产损失半径R4
[]612314)/3175(1/6.4TNTTNT WWR+×=
=4.6×14.64/1.125 =59.86m
依据蒸气云爆炸伤害模型，若转炉煤气柜发生蒸气云爆炸，死亡半径为20.76m，重伤半径为56.65m，轻伤半径为101.34m，财产损失半径为59.86m。
经现场调查，发生爆炸事故的伤害范围仅限于在厂区范围内，不会影响到厂外区域。