预应力混凝土箱梁张拉计算(有工作段)从新标定
箱梁后张法预应力张拉
中铁一局物资工贸禹城制梁场阳青龙摘要：高速铁路客运专线桥梁施工中，已普遍采纳后张法预应力简支箱梁，因此成立正确的预应力体系尤其重要，以下对高速铁路客运专线32m后张法预应力简支箱梁，预应力施工技术、张拉理论伸长值计算及施工常见问题解决方案进行探讨。
Abstract: In the high speed passenger transportation special line railroad bridge construction, has widely used tensioning pre-stressed simple support box Liang, therefore the establishment correctpre-stressed system especially is important, the following to high speed passenger transportation special line 32m tensioningpre-stressed simple support box Liang, the pre-stressed construction technology, pulls the theory elongation value computation and the construction frequently asked questions solution carries on the discussion.关键词：后张法，预应力筋，张拉，伸长值，计算Key word: post tensioning method, prestressed tendon, opens pulls, elongated value, computation随着我国经济持续的进展，人们生活水平的提高和人口的增加及城市化进程的加速，“十一五”期间，中国将完成时速在300千米以上的客运专线大约5457千米。
25米预应力混凝土箱梁张拉计算
25米预应力混凝土箱梁张拉计算预应力混凝土箱梁是一种常用的结构形式，广泛应用于桥梁工程中。
其预应力钢束的张拉计算是箱梁设计中的重要内容之一，下面将详细介绍25米预应力混凝土箱梁张拉计算的步骤和方法。
首先，了解25米预应力混凝土箱梁的基本参数，包括梁的几何尺寸、混凝土和钢束的强度等。
在进行张拉计算之前，需要详细了解这些参数，并在计算过程中准确使用。
其次，进行张拉计算的第一步是确定张拉力。
在普通桥梁设计中，张拉力一般由初张拉拉力和预张拉拉力组成。
初张拉拉力是为了保证箱梁在运输和安装过程中不发生变形，预张拉拉力是为了控制箱梁使用过程中的裂缝和变形。
一般情况下，初张拉力为总拉力的1/3到1/2，预张拉力为总拉力的2/3到1/2、根据具体情况确定张拉力的数值。
第三步是计算预应力钢束的布置和张拉方式。
首先，根据箱梁的几何尺寸和受力要求确定预应力钢束的布置方案。
然后，根据布置方案和设计要求确定钢束的张拉方式，包括单钢束张拉、多钢束同时张拉、两侧交叉张拉等。
根据张拉方式，确定张拉点的位置和数量。
第四步是进行张拉计算。
在计算过程中，需要考虑箱梁的初始应力状态、钢束的强度和张拉力的分配等因素。
首先，根据箱梁的初始应力状态和钢束的强度确定初始张拉力分布。
然后，根据初始张拉力分布和张拉力的大小，计算梁的初始应力状态。
最后，根据梁的初始应力状态和张拉力的大小，计算张拉后的应力状态和变形情况。
在计算过程中，需要注意以下几点：1.考虑梁的受力分布。
预应力混凝土箱梁是一种大跨度结构，受力情况相对复杂。
在计算过程中，需要合理考虑梁的受力分布，包括弯矩和剪力的分布等。
2.考虑钢束的强度。
钢束是预应力混凝土箱梁中最重要的组成部分之一，其强度对梁的受力性能和安全性能有很大影响。
在计算过程中，需要准确考虑钢束的强度和材料性能，避免过度张拉或拉断的情况发生。
3.考虑梁的变形。
预应力混凝土箱梁在张拉过程中会出现一定的变形。
在计算过程中，需要准确估计梁的变形情况，确定变形对梁的受力性能和安全性能的影响。
预制梁预应力张拉计算说明
预制梁预应力张拉计算说明一.预应力概况简介1.全梁纵向预应力钢筋分两处设置,分别为腹板束和底板束。
腹板束每边五层，每层两束，编号从下到上分别为：N2、N7，N3 、N8，N4 、N9，N5 、N10，N6 、N11；底板共有七束编号从中间到两边N1a，N1b，N1c，N1d。
示意图如下所示：2.全梁预应力张拉分预张拉、初张拉、终张拉三次进行。
三次张拉的钢束分别为：预张拉：N6 、N2、N1b；初张拉：N1d、N4 、N10、N8、N1c、N1a；终张拉：N9、N1c、N1a、N11、N5 、N3 、N7、N1d 、N1b、N6 、N10、N4 、N8、N2。
3.预张拉和初张拉的的锚外控制应力为930Mpa,终张拉N9、N11、N10、N8的锚外控制应力为1346.74Mpa; N1c、N1a、N1d 、N1b为1339.20Mpa; N5 、N3 、N6 、N4 为1376.37Mpa; N7为1353.47Mpa; N2为1392.28Mpa。
二．伸长量的计算纵向预应力筋钢绞线的伸长值可以按照整束计算也可以按照单根计算。
在此采用整束计算。
平均张拉力为：()[]()μθμθ+-⨯=+-kLepPkL1，伸长值ΔL为：AyEgLPL⨯⨯=∆;每米孔道局部偏差对摩擦的影响系数k取值为0.0015，预应力筋与孔道壁的摩擦系数取值µ为0.55；弹性模量Eg取值根据钢绞线出厂合格证数据取值为1.98×105 MPa。
每束钢绞线的伸长值按照分段取值的原则进行计算。
2、实际伸长值的量测及计算：预应力筋张拉前需先调整初应力σ（一般取值为控制应力的10%-20%），在开始张拉时量测伸长值。
实际伸长值除张拉时量测的伸长值外，加上初应力的推算伸长值即：ΔL=ΔL1+ΔL23、张拉设备：全梁张拉时采用4只300吨油顶。
纵向预应力钢筋采用12-7ф5和10-7ф5预应力钢束，每束采用一只300吨的油顶及其对应的油表。
箱梁预应力张拉施工技术
B RIDGE&TUNNEL桥梁隧道随着国民经济的发展，桥梁建设得到了大力的发展，预应力混凝土结构越来越多地应用到大型桥梁建设中，箱梁预应力筋的张拉施工技术是桥梁建设中常见的一种施工技术。
本文主要是从预应力的材料、纵向和竖向预应力筋的施工、孔道压浆、压浆工艺、封锚等方面对桥梁的箱梁预应力张拉施工技术做了简要分析。
预制箱梁具有其整体刚度大，施工工期短，预制简单等优点，预制箱梁在各级公路施工中得以广泛应用，箱梁的预制或施工不当会对工程带来不可预料的损失。
要控制好箱梁的质量，应该做好预应力材料、检验、标定，纵向和竖向预应力筋施工，孔道压浆、压浆工艺、封锚等工序的施工工艺和施工方法。
以下主要结合自己参与过的某个工程为例，对箱梁预应力张拉施工技术做了简要分析。
预应力材料、检验、标定预应力材料、锚具箱梁纵向预应力所用的材料和锚具应该符合相应的规范要求，而且对于钢束所采用的材质和根数应该进行准确的计算，锚具的大小与钢绞线配套。
预应力材料和机具的进场检验对于钢绞线和预应力粗钢筋，应做好外观检查和力学性能试验。
对于波纹管，做好外观形状进行检查、密水性试验、强度和刚度检验。
所采用的锚具，首选应该检查外观，做好硬度试验、静载锚固试验。
预应力束的锚具按设计指定的要求选用，锚口摩阻损失为张拉控制力的3%，钢束锚固时锚具的变形和钢绞线的回缩值为6mm。
锚具进场后严格进行检验，确保技术性能指标符合“预应力用锚具、夹具和连接器”（GB/T14370-2000）的有关规定。
对于张拉机具，应做好千斤顶的校验、电动油泵的校验、压力表的校验以及千斤顶、油泵、压力表的配套标定。
油表的校正与千斤顶的标定压力表、张拉千斤顶等计量设备，应该定期的进行检查，并且建立卡片备查。
张拉千斤顶的摩擦阻力应不大于张拉吨位的5%。
压力表和千斤顶若出现以下情况，应该对张拉设备重新校正。
使用超过三个月；张拉300束预应力筋；在使用中发现超过允许误差或发生故障检修后；在运输、存放和使用过程中防止日晒、受潮和震动，否则须校正；更换压力表；千斤顶久置后重新使用。
箱梁预应力张拉施工技术
箱梁预应力张拉施工技术摘要：预应力关系到桥梁的结构受力安全。
预加应力不足,会导致预应力砼结构出现裂缝。
箱梁钢筋砼和预应力张拉的规范施工是预应力施工质量的保证。
本文探讨了箱梁预应力张拉施工技术。
关键词：箱梁；预应力；张拉；施工技术中图分类号：tu74文献标识码： a 文章编号：预制箱梁具有其整体刚度大，施工工期短，预制简单等优点，预制箱梁在各级公路施工中得以广泛应用，箱梁的预制或施工不当会对工程带来不可预料的损失。
要控制好箱梁的质量，应该做好预应力材料、检验、标定，纵向和竖向预应力筋施工，孔道压浆、压浆工艺、封锚等工序的施工工艺和施工方法。
以下主要结合自己参与过的某个工程为例，对箱梁预应力张拉施工技术做了简要分析。
一、工程概况本工程包括桥梁6 座：桥梁上部结构均采用后张法预应力混凝土箱梁，箱梁采用50 号混凝土，梁长40m，梁高为2m，腹板厚20cm，顶板厚18cm，预应力钢筋束采用5φ15.24、4φ15.24、3φ15.24 钢绞线。
桥面布设为单幅4 片，在墩顶为先简支后连续。
二、箱梁预应力张拉施工技术1、预应力材料、锚具箱梁纵向预应力所用的材料和锚具应该符合相应的规范要求，而且对于钢束所采用的材质和根数应该进行准确的计算，锚具的大小与钢绞线配套。
（1）预应力材料和机具的进场检验对于钢绞线和预应力粗钢筋，应做好外观检查和力学性能试验。
对于波纹管，做好外观形状进行检查、密水性试验、强度和刚度检验。
所采用的锚具，首选应该检查外观，做好硬度试验、静载锚固试验。
预应力束的锚具按设计指定的要求选用，锚口摩阻损失为张拉控制力的3%，钢束锚固时锚具的变形和钢绞线的回缩值为6mm。
锚具进场后严格进行检验，确保技术性能指标符合“预应力用锚具、夹具和连接器”的有关规定。
对于张拉机具，应做好千斤顶的校验、电动油泵的校验、压力表的校验以及千斤顶、油泵、压力表的配套标定。
（2）油表的校正与千斤顶的标定压力表、张拉千斤顶等计量设备，应该定期的进行检查，并且建立卡片备查。
预应力箱梁张拉
6、梁体张拉过程控制箱梁锚固体系采用自锚式拉丝体系，锚具采用夹片式群锚，预应力钢绞线为1×7-15.2-1860 GB/5224-2003,采用三次张拉工艺,预应力钢绞线进场后应对每批号取样，在弹性模量和力学性能试验合格后方可使用。
实测弹性模量要在施工记录上标明。
预应力锚具、夹具和连接器进场后，应按批次和数量抽样检验外形外观和锚具组装件静力检验，并符合TB/T3193-2008《铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器技术条件》要求。
6.1 钢绞线的制束流程备料→放盘→下料截断→编束1)下料截断：钢绞线的下料长度可按下式计算，并通过试用后进行修正：L=L1+2L2+2L3+2L4式中：L—钢绞线下料长度(mm)；L1—管道长度(mm)；L2—锚板厚度；L3—千斤顶工作长度（油顶高度+过渡环限位板的有效高度，本场取600mm）；L4—长度富余量，取200mm。
钢绞线拉到规定长度，用砂轮切割锯切断,严禁使用电切割和气切割，以免损伤钢绞线。
下料后的钢筋线长度误差为±10mm，不同批次的钢绞线要分批下料，对钢绞线弹模不超过5GPa的可用于同一孔道，编束前由技术人员下发交底指定每批钢绞线所使用的孔道。
表1：32m箱梁下料长度6.2 钢绞线线径与限位板的选取对于不同批次的钢绞线弹模用于同一箱梁时，对于不同钢绞线直径选取不同槽深的限位板，临汾梁场实际施工时限位板与线径的关系如下：表2：线径与槽深的对应关系施工时以试验实提供的数据为主，实测的为参考，量测方法见下图：图1：游标卡尺测量线径施工队伍进行张拉作业时必须按照技术交底下发的内容领取相应槽深的限位板，不得混用，以免引起滑丝或断丝，质检人员对限位板进行量测，看是否与厂家标注的槽深尺寸一致，如下图：图3：深度游标卡尺对槽深的量测质检人员在检查合格后，通知物资部库房管理人员对限位板进行分类标示，避免施工时出现混搭，如图4所示：图4：限位板的工装标示6.3张拉机具的选择 6.3.1 千斤顶的选择张拉千斤顶额定张拉吨位宜为张拉力的1.5倍，且不得小于1.2倍根据这一原则，预张拉及初张拉最大张拉力约为156吨，所以预、初张千斤顶吨位选择250吨；终张拉最大张拉力约为235吨，终张拉千斤顶吨位选择350吨。
预制箱梁张拉、压浆施工工艺及注意事项
4、在压浆之前如发现管道内残留有水或脏物，则需考虑使用空压机先将残留在管道中的水或脏物排走，确保真空压浆工作能顺利进行.
5、整个连通管路的气密性须认真检查，合格后方能进入下一道工序。
6、浆体搅拌时，水、水泥和外加剂的用量都必须严格控制，其误差不得超过下表所列值：
2、按设计要求绑扎端部钢筋网,注意曲线桥左右幅端头横向不垂直于梁中线.
3、固定封端模板,立模后，校核梁体全长,其长度应在允许误差范围内。
4、拌制封端混凝土，其配合比及强度要求不低于梁体混凝土强度.
5、灌注封端混凝土时，要仔细操作并认真捣固,务必混凝土密实。
6、静置1～2小时，带模浇水养护，脱模后继续浇水养护.待水泥浆强度达到20Mpa或封端砼达到设计强度的75%后，即可架梁。
1、材料要求：
①普通硅酸盐水泥P·O42.5以上。
②真空压浆用砼外加剂（高效缓凝减水剂及膨胀剂)。
③符合建筑使用自来水.
2、浆体质量
①流动度：30～50S。②泌水性小于水泥浆初始体积的2%。③水灰比0。3～0.35。④体积变化率＜2％。⑤28天强度符合设计要求。⑥外加剂掺入量严格控制。⑦每班次制作不少于3组7。07cm×7。07cm×7。07cm的立方体试块，标养28天.
3、编束：钢铰线编束采用与锚具对应孔位，将钢绞线穿入孔内梳理顺直，并用镀锌铁丝按锚孔排列绑扎编成一束，绑扎间距1.5～2m一道。钢绞线两端各2m段内加密至0。5m，然后将每根钢铰线两端对应编号、做标记。
4、穿束：穿束前,先对波纹管孔道进行检查,保证波纹管的畅通；用高压风喷射孔道，将孔内污物及水泥碴冲掉，由牵引钢丝牵引钢绞线或人工直接进行穿束。穿束时，钢束将一端打齐，用塑料胶带进行包裹，用扎丝扎牢，然后拴上牵引线，人工或用卷扬机向前拉动通过预应力管道。
如何理解现浇箱梁后张法预应力张拉计算公式
教你如何后张法预应力张拉计算后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式（1）预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；（2）《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cosβ）。
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注：a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep’进行计算。
b、k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
2、划分计算分段2.1 工作长度：工具锚到工作锚之间的长度，Pp＝千斤顶张拉力；2.2 波纹管内长度：计算时要考虑μ、θ，计算一段的起点和终点力。
箱梁预应力张拉计算书
箱梁预应力张拉计算书设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=139mm2，弹性模量Eg=1.95×105MP。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（ra d）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： `△L=PpL/（ApEp）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2二、伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直=3.5m；X曲=2.35mθ=4.323×180=0.25radKX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066Pp=193905×（1-e-0.066）/0.066=187644N△L曲=PpL/（ApEp）=187644×2.35/（139×1.95×105）=16.3 mm△L直=PpL/（ApEp）=187644×3.5/（139×1.95×105）=24.2m m△L曲+△L直=16.3+24.2=40.52、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×139=193905NX直=0.75；X曲=2.25m 8\9Hbθ=14.335×π/180=0.2502KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659Pp=193905×（1－e-0.0659）/0.0659=187653N FR7△L曲=PpL/（ApEp）=187653×2.25/（139×1.95×105）=15.6 mm△L直=PpL/（ApEp）=187653×0.75/（139×1.95×105）=5.2m m（△L曲+△L直）*2=（15.6+5.2）*2=41.6mm张拉时理论伸长量计算一、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.00152、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.253、Ap—预应力筋的实测截面面积：139mm24、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105N/mm25、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm26、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σkAp=193905N7、千斤顶计算长度：60cm8、工具锚长度：7cm二、张拉时理论伸长量计算：以N1束钢绞线为例：N1束一端的伸长量：式中：P—油压表读数（MPa）F—千斤顶拉力（KN）P=P1时，（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×232.7=4.6MPa （3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×465.4=9.7MPa （4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1551.2=33.5MPa （5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1597.7=34.5MPa P=P2时，（1）15%σcon=203.6KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×203. 6=4.0MPa （3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×407.2=8.4MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1357.3=29.2MPa （5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1398.0=30.1MPa 三、2407号千斤顶张拉，千斤顶回归方程：P=0.02247F+0.08式中：P—油压表读数（MPa）F—千斤顶拉力（KN）P=P1时：（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×232.7=5.3MPa （3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×465.4=10.5MPa （4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1551.2=34.9MPa （5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1597.7=36.0MPa P=P2时： YeL,@pv9（1）15%σcon=203. 6KN时：P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×203.6=4.7MPa （3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×407.2=9.2MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1357.3=30.6MPa （5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1398.0=31.5MPa预留孔道摩阻值过大控制预留孔道摩阻值在施工过程中要进行多样本的现场摩阻试验，收集不同类型下波纹管、钢绞线布置方式组合工况下的摩阻系数。
预应力箱梁张拉
6、梁体张拉过程控制箱梁锚固体系采用自锚式拉丝体系，锚具采用夹片式群锚，预应力钢绞线为1×7-15.2-1860 GB/5224-2003,采用三次张拉工艺,预应力钢绞线进场后应对每批号取样，在弹性模量和力学性能试验合格后方可使用。
实测弹性模量要在施工记录上标明。
预应力锚具、夹具和连接器进场后，应按批次和数量抽样检验外形外观和锚具组装件静力检验，并符合TB/T3193-2008《铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器技术条件》要求。
6.1 钢绞线的制束流程备料→放盘→下料截断→编束1)下料截断：钢绞线的下料长度可按下式计算，并通过试用后进行修正：L=L1+2L2+2L3+2L4式中：L—钢绞线下料长度(mm)；L1—管道长度(mm)；L2—锚板厚度；L3—千斤顶工作长度（油顶高度+过渡环限位板的有效高度，本场取600mm）；L4—长度富余量，取200mm。
钢绞线拉到规定长度，用砂轮切割锯切断,严禁使用电切割和气切割，以免损伤钢绞线。
下料后的钢筋线长度误差为±10mm，不同批次的钢绞线要分批下料，对钢绞线弹模不超过5GPa的可用于同一孔道，编束前由技术人员下发交底指定每批钢绞线所使用的孔道。
表1：32m箱梁下料长度6.2 钢绞线线径与限位板的选取对于不同批次的钢绞线弹模用于同一箱梁时，对于不同钢绞线直径选取不同槽深的限位板，临汾梁场实际施工时限位板与线径的关系如下：表2：线径与槽深的对应关系施工时以试验实提供的数据为主，实测的为参考，量测方法见下图：图1：游标卡尺测量线径施工队伍进行张拉作业时必须按照技术交底下发的内容领取相应槽深的限位板，不得混用，以免引起滑丝或断丝，质检人员对限位板进行量测，看是否与厂家标注的槽深尺寸一致，如下图：图3：深度游标卡尺对槽深的量测质检人员在检查合格后，通知物资部库房管理人员对限位板进行分类标示，避免施工时出现混搭，如图4所示：图4：限位板的工装标示6.3张拉机具的选择 6.3.1 千斤顶的选择张拉千斤顶额定张拉吨位宜为张拉力的1.5倍，且不得小于1.2倍根据这一原则，预张拉及初张拉最大张拉力约为156吨，所以预、初张千斤顶吨位选择250吨；终张拉最大张拉力约为235吨，终张拉千斤顶吨位选择350吨。
张拉计算书
32m箱梁预应力张拉计算单计算单说明：本计算单适用于制梁场采用浙锚及YDC3000N-200千斤顶进行31.5m跨度有砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁预应力施工。
一、计算依据：通桥（2009）2229－I《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》GB/T5224-2003《预应力混凝土用钢绞线》。
二、计算参数：钢绞线公称面积A y=140mm2钢绞线弹性模量E g=195x103MP a管道偏差系数K=0.0015管道摩擦系数μ=0.55三、计算：1、锚外张拉控制力的计算公式N con=σcon×A y×nN con—锚外张拉控制力（N）σcon—锚外张拉控制应力(KN/ mm2)A y—钢绞线公称面积(mm2)n—钢绞线根数以N1a初张为例，套用上述公式如下：N con=σcon×A y×n=930×140×12=1562.4（KN）2、伸长值计算公式△L=PL/(A y E g)其中P=P(1+e-(KL+µθ))/（K L +µθ）△L—钢绞线伸长值（mm）P —张拉端张拉力（N）L —从张拉端至计算截面钢绞线长度（mm）A y—钢绞线公称面积A y(mm2)E g—钢绞线弹性模量E g（MP a）P —平均张拉力（N）以N1a初张为例，套用上述公式如下：由预应力管道几何特性可得下表：钢束编号分段序号分段长度Lθ（rad）κL T+μθe-(κLT＋μθ)初终点应力（N/mm2）σ= 930N1a 1 2093 0 0.00310.9969927.12 1047 0.07 0.04010.9607890.73 12776 0 0.01920.9810873.8伸长值△L(mm)= 1483、经上述计算过程可得如下锚外张拉力及伸长值对照表锚外张拉力及钢绞线伸长值对照表张拉阶段张拉顺序钢束编号锚外控制应力（MPa）锚外张拉力（KN）理论伸长值（mm)直线、无声屏障直线、有声屏障曲线、无声屏障曲线、有声屏障预张拉1 2N1b 930 1562.40 1692.60 1692.60 1692.60 148.002 2N6 930 1432.20 1562.40 1562.40 1562.40 151.003 2N2b 930 1562.40 1692.60 1692.60 1692.60 150.00初张拉4 2N8 930 1562.40 1562.40 1562.40 1562.40 149.005 2N1a 930 1562.40 1562.40 1562.40 1692.60 148.006 2N9 930 1562.40 1562.40 1562.40 1562.40 148.007 2N4 930 1562.40 1562.40 1562.40 1562.40 149.008 2N7 930 1562.40 1562.40 1562.40 1692.60 149.00 说明：1、表中伸长值为千斤顶工具锚内侧工作线和工具线总的伸长量，应力范围0～σcon，伸长值为两端伸长值之和。
预应力箱梁张拉计算方法
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全桥分为左右两幅，左幅为变宽（16.85~22.840m）,右幅宽度均为16.85m。
桥型左幅采用单箱4室，右幅采用单箱3室，桥面宽度：0.5m(防撞护栏)+15.25m(桥面净宽)+1.1m（波形护栏），地震峰值加速度为0.1g，相应地震烈度为Ⅶ度，桥梁按Ⅶ度设防。
设计速度120公里/小时。
预应力钢绞线采用GB/T5224-2003标准生产的高强度、低松弛钢绞线，钢绞线种类1×7公称直径Φs15.2，公称面积为139mm2，重量1.101kg/m；抗拉标准强度f ptk=1860Mpa,松弛率为0.025，弹性模量Ep=1.95×105Mpa。
本桥段现浇箱梁采用两端对称的张拉方法，两端分别用编号为456176和156151的500t千斤顶同时进行张拉。
箱梁断面钢绞线布置如下：图1 箱梁断面钢绞线布置示意图二、标定油表和张拉力的关系根据工程需要确定张拉力与油表的对应的关系，由实验室分别对两千斤顶进行标定，得出如下数据对应关系表1 张拉力与压力表相关对应数据荷载（KN）压力表读数Ⅰ（MPa）压力表读数Ⅱ（MPa）500 4 4.51000 9 101500 14 15.52000 19.4 20.82500 25.6 25.93000 30 313500 35.5 36.34000 41.2 41.54500 46.5 46.55000 52 52.2备注：压力表读数Ⅰ表示编号为456176的500t千斤顶，压力表读数Ⅱ表示编号为156151的500t千斤顶将上述数据用坐标的形式反应在图纸上（如图2）可看出，校核点均匀的分布在一条直线的附近，故可分别将油表Ⅰ、Ⅱ的数据拟合成直线。
箱梁预应力张拉专项施工方案
箱梁预应力张拉专项施工方案一、工程概述本次施工的箱梁为_____项目中的重要结构部分，箱梁的跨度为_____，数量共计_____榀。
箱梁采用了预应力混凝土结构，以提高其承载能力和抗裂性能。
二、编制依据1、相关的设计图纸和技术规范。
2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T 3650-2020）。
3、国家和地方现行的有关工程建设的法律法规和标准规范。
三、施工准备1、技术准备（1）熟悉施工图纸和技术规范，进行技术交底。
（2）计算预应力筋的伸长值，并编制张拉数据表。
2、材料准备（1）预应力钢绞线：其性能应符合国家标准，具备质量证明书。
（2）锚具：选用符合设计要求和相关标准的锚具，具有出厂合格证和检验报告。
3、设备准备（1）千斤顶：根据预应力筋的张拉力选择合适的千斤顶，千斤顶应经过校验标定。
（2）油压表：精度不低于 15 级，表盘直径不小于 150mm。
4、施工现场准备（1）清理箱梁端部的杂物和油污，保证锚垫板表面平整干净。
（2）设置安全警示标志，确保施工区域的安全。
四、预应力筋的制作与安装1、钢绞线的下料按照设计长度进行下料，下料时采用砂轮机切割，严禁采用电弧切割。
2、预应力筋的穿束（1）采用人工或机械穿束的方法，将钢绞线逐根穿过预留孔道。
（2）穿束过程中应避免钢绞线缠绕和扭曲。
五、预应力张拉施工工艺1、张拉顺序按照设计要求的顺序进行张拉，一般为先纵向、再横向、最后竖向。
2、张拉程序（1）0 → 初应力（10%σcon）→ 20%σcon → 100%σcon（持荷5min 锚固）。
（2）σcon 为预应力筋的控制应力。
3、实际伸长值的量测与计算（1）量测千斤顶活塞的伸长量和工具锚夹片的外露量。
（2）实际伸长值＝千斤顶活塞的伸长量＋工具锚夹片的外露量初应力时的推算伸长量。
4、伸长值的校核实际伸长值与理论伸长值的偏差应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
箱梁预应力张拉方案
箱梁预应力张拉、箱梁预应力张拉、压浆施工技术一、工程概况：桥梁上部结构均采用后张法预应力混凝土箱梁，箱梁采用 50 号混凝土，梁长 40m，梁高为 2m，腹板厚 20cm，顶板厚 18cm，预应力钢筋束采用5Φ15.24、4Φ15.24、3Φ15.24 钢绞线。
桥面布设为单幅 4 片，在墩顶为先简支后连续。
二、预应力筋张拉工艺（一）波纹管定位1．在箱梁钢筋骨架绑扎完成后，按照设计要求，把波纹管按照设计图坐标在骨架上定点，U” 用” 筋进行定位，钢束直线段定位筋间距为 1m，曲线段按 0.5m 控制，以限制波纹管上下左右移动。
2．当波纹3．波纹管定位完成后，为了保证波纹管在浇筑过程不变形，采用比波纹管直径小 5mm 硬质塑料管穿心，两端露出拖拽长度，然后进行箱梁其余工序施工，当箱梁浇筑混凝土达到初凝后，拽出塑料管，以防止波纹管在浇筑过程中发生变形。
（二）钢绞线的下料、编束和穿束1．无轴包装的钢绞线在抽出时采用自制放线架立放，注意抽头后弹簧形的螺旋方向应与绞线的捻向一致。
2．钢绞线在下料时采用砂轮切割机，切割机的砂轮转向应与绞线捻向一致，禁止采用电、气焊切割，以防止热损伤。
3．为使成束钢绞线在穿孔和张拉时不致紊乱，编束时采用 50cm 高钢管排架架空钢绞线，用工作锚具沿编束方向推进，锚具后 30cm 位置采用 18-20 号铁丝单层密排螺旋线绕扎牢固，间距为 1m, 绑扎结束后绑扎头插入线间间隙。
注意在编束前用不同的油漆标识钢绞线，以便钢绞线穿入后使同一颜色钢绞线处于锚具同一位置。
4．为了便于穿束，用薄铁皮加工圆形套头，套在钢绞线端头，以便于顺利穿入，防止损伤波纹管。
（三）钢绞线张拉准备工作1．检查张拉梁体混凝土强度，待混凝土浇筑强度达到 90%，方可进行张拉，以防止在张拉预应力筋时，千斤顶的作用力压裂混凝土块体或产生较大的混凝土弹性压缩。
2．检查锚垫板下混凝土是否有蜂窝和空洞，必要时采取补强措施，同时清理锚垫板表面，以保证锚具与锚垫板密贴。
25米预应力混凝土箱梁张拉计算从新标定
邯郸至大名（冀鲁界）高速公路S10 合同段张拉压浆龙建路桥股份有限公司邯大高速公路S10 合同项目部二〇一一年八月五日25 米后张法预应力混凝土箱梁张拉施工方案施工单位：龙建路桥股份有限公司监理单位：河北省交通建设监理咨询有限公司编制依据：1、《公路桥涵施工技术规范》 ( JTG/T F50--2011 )2、中交公路规划设计院有限公司设计的邯郸至大名(冀鲁界) 高速公路S10 合同段两阶段施工设计图纸。
3、《预应力混凝土用钢绞线》 ( GB/T5224--2003)一、工程概况本合同段赵村大桥上部构造为25 米后张法预应力混凝土箱梁；均采用《邯郸至大名(冀鲁界)高速公路两阶段施工图设计桥梁通用图》施工。
预应力钢绞线采用高强度低松弛预应力钢绞线。
钢绞线：本工程为后张法先简支后结构连续预应力混凝土箱梁，钢绞线为高强度、低松弛预应力钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积140mm2，抗拉标准强度每束1860mpa，弹性模量197444mpa，锚具为YM15-3，YM15-4，YM15-5 型锚固体系，采用圆形波纹管预埋制孔。
二、预应力钢绞线制作1、钢绞线的运输及保管预应力钢绞线在运输中或现场使用时，应避免造成局部弯曲和折伤，不得抛扔或拖卷。
现场保管时，下面应垫上方木，上面覆盖雨布防腐蚀。
2、钢绞线开盘钢绞线呈圆盘状运至现场后，先平置在方木上，以防泥土、水对钢绞线的腐蚀，四周用直径为5cm的钢管将钢绞线固定，以防拉出散乱、扭曲和伤人。
打开钢绞线外包装，抽出钢绞线线头，抽拉时，一边拉，一边放松其扣，否则钢绞线会乱盘，对于有缺陷的部分，必须处理。
3、钢绞线的切割和编束根据图纸设计尺寸，确定料长，采用砂轮锯切断，不得用电弧切割。
同一根钢绞线不得有接头，同管道内采用长度相等的钢绞线，编束时，分根理顺，绑扎牢固，防止相互缠绕。
预应力筋端部在与工作锚、工具锚接触的部位、应清除浮绣，防止张拉时打滑，如果预应力筋表面已经形成降低强度与延伸率的腐蚀坑，则不能使用。
箱梁预应力张拉
箱梁预应力张拉众所周知，预应力体系是70m箱梁质量的核心部分和关键控制点，关系到70m箱梁预制的成败，故箱梁预应力管道的定位措施和预应力的张拉工艺是非常重要的。
一、在吸取了第一片箱梁的经验后，我部技术人员和现场管理人员通过研究实践制定了箱梁预应力管道定位方法，具体操作如下：1、桥面合拢束预应力管道在桥面钢筋绑扎胎模上用钢筋定出每束预应力管道的走向，这样每片箱梁钢筋绑扎完了可根据预应力管道的走向穿制波纹管。
这只能粗略定位，以免穿错了位置影响钢筋的施工而返工。
首先应在桥面钢筋上用线定出箱梁的纵向中心线，然后根据图纸提供的尺寸用油漆在钢筋上涂出每根管道的关键控制点，再用线精确放出每束预应力管道的位置及走向；根据线的位置用尺子量出竖直方向的尺寸，再用已弯好的U型钢筋与顶板钢筋焊接固定住波纹管。
2、桥面横向预应力管道在桥面钢筋绑扎胎模具两侧的纵向标尺上，根据图纸提供的尺寸已经用白油漆定出了每束桥面横向预应力波纹管的位置。
在桥面钢筋绑扎完后根据已定出的位置穿制横向波纹管，到位后用事先已弯好的U型钢筋卡子直接卡住横向波纹管挂在顶板钢筋上固定；再用扎丝绑住U型卡和顶板钢筋，这样在穿横向预应力钢绞线时U型卡就不会掉下来。
在预应力钢绞线穿完后用扎丝绑扎住横向预应力波纹管和U型卡，这样在灌注箱梁顶板混凝土时横向预应力波纹管就不会上浮。
此方法即简单又实用，钢筋卡子可以用直径6mm的圆钢，节约了钢筋，但必须要求钢筋卡子的尺寸和根据图纸算出来的尺寸相符，这样才能做到精确定位，满足规范的要求。
3、底板预应力波纹管在底板第一层钢筋绑完后根据胎模的中心定出底板钢筋的纵向中心线，标准段用事先根据图纸提供的尺寸自制的钢筋比尺来精确定位，弯曲段用油漆由卷尺直接放在底板钢筋上，然后用弯好的U型钢筋固定在底板钢筋上，在固定时需注意电焊容易烧伤塑料波纹管。
只要操作规范，有责任心，就能达到规范的要求。
4、腹板预应力波纹管首先应把梁体胎模具底板两侧角钢调平，加固后不变形，然后在需要的位置根据胎模具底板两侧角钢的高度焊接固定出一段角钢，两角钢面一定要在同一水平面上，这样在定腹板预应力波纹管高度方向时就有基准点了。
现浇箱梁预应力张拉计算过程
现浇箱梁预应力张拉计算过程预应力张拉一、张拉控制（一）、理论伸长量1、基本参数1）钢绞线：规格φs15.2，公称直径15.2mm ，公称截面积140mm 2,张拉控制应力c o n p k 0.75f 0.75*18601395M P a σ===。
钢绞线弹性模量按5E p 1.95*10M P a=。
2）精轧螺纹钢：规格φ32mm ，截面积804.2mm 2 con pk 0.9f 0.9*930837M Pa σ===。
3）波纹管管道摩擦系数0.17μ=，管道偏系差数k 0.0015=。
X 从张拉端至计算截面的孔道长度，X 2为孔道长度与工作长度之和（工作长度：锚具长度+限位器长度+千斤顶长度）。
X 3为孔道长度与工作长度之和（工作长度：底座高度+千斤顶长度）。
两端对称张拉的钢束以平直段中点断面为计算截面，单端张拉的钢束以固定端为计算截面（锚固长度不计）。
2、计算过程1）纵向、横向张拉将总和切角α换算为弧度θ：*180πθ=α，钢束的总和切角为计算长度范围之内的角度之和。
计算单束钢绞线最大张拉力：P 1395*140*n =（根数），平均张拉力：(kx )p P 1e P kx μθμθ-+-=+（），则有理论伸长量：p 2p p P L A E X ?=。
2）竖向张拉竖向预应力筋为32mm 精轧螺纹钢，计算精轧螺纹钢最大张拉力：2con *804.367.3P m m t σ==，则有理论伸长量：3P L A E X ?=。
由于精轧螺纹钢伸长量较小，张拉施工时误差影响较大，因此按照设计以张拉吨位为主，伸长量为辅。
（二）、实际伸长量预应力施加顺序为：con con con 015%30%σσσ---，持荷两分钟后锚固。
为保证实际伸长量数据准确性，减少计算预应力损失的误差，采用30%张拉力的伸长量减去15%张拉力的伸长量，代替0-15%张拉力的伸长量。
实际伸长量测量程序为：施加预应力15%时记录伸长量1L ，施加预应力30%时记录伸长量2L ，施加预应力100%时记录伸长量3L ，则有：实际伸长量3121L L L L L =-+-（）。
预应力箱梁张拉方案
K0 + 675.171 中桥预应力张拉方案江西省宏顺建筑工程有限公司重庆西部国际涉农物流加工区汽摩城大道（西段）工程项目部年月日一、编制依据1、中煤科工集团重庆设计研究院施工图设计及相关技术资料2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）5、《城市桥梁设计规范》（CJJ11—2011）6、《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）7、《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166—2011）8、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)4、预应力混凝土用钢绞线（GB/T5224—1995）9、预应力筋用锚具、夹具和连接器（GB/T14370—2000）10、施工总体组织设计及其它相关的规范规程11、《防洪标准》（GB50201-94）；二、工程概况及设计要求1、K0+675.171中桥：采用1-36+39米的等高预应力混凝土箱梁，箱梁分为左右两幅，箱梁中心高度230cm。
梁底水平放置，桥梁中心线处箱梁悬臂相接处设置2cm沉降缝。
单幅箱梁截面采用单箱三室，横向左右对称，半幅箱梁顶宽15m，底宽11m，悬臂宽2m，箱梁腹板厚0.5m。
箱梁顶板设置成带有1.5%的横坡，使桥面铺装厚度横向一致。
箱梁共设3道横梁，主墩墩顶设一道2.5米厚的横梁，梁端各设一道1.5米厚横梁，在跨间设置0.3m的中横隔板。
2、钢绞线采用标准《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224-2003）高强度低松弛钢绞线，其标准强度f pk=1860MPa，弹性模量E p＝1.95×105MPa，单根钢绞线公称直径φS15.2mm，公称面积140mm2。
锚具采用YM15系列，预应力管道采用预埋金属波纹管。
预应力锚具和连接器必须符合设计指定的标准和型号要求，须是经过正式鉴定和在重大桥梁工程中运用、检验过的厂家的产品，其质量应符合《预应力筋用锚具、夹具和连接器》(GB／T14370—2007)的要求。
公路工程现浇箱梁张拉计算书
AK0+174。
3、AK1+045。
1现浇箱梁张拉计算书及施工方案一、预应力配套张拉机具说明1、张拉机具选用:根据设计文件给定的圆锚张拉数据，采用每个钢绞线根数最多的圆锚进行计算。
查设计文件得:钢绞线张拉控制应力σk＝1395MPa；钢绞线截面积：Ay＝140㎜²；钢绞线最多根数:n＝18。
计算张拉力:Ny＝σk×Ay×n＝1395×140×18＝3515.4KN据此:我部选用规格为500t的油压千斤能满足施工要求。
2、张拉机具数量表：3、千斤顶的标定和压力表读数的确定①千斤顶的标定：千斤顶、压力表（1块进油表、1块回油表）、高压油泵三者必须固定配套使用。
我部对其已经进行标定,标定报告附后。
②张拉:在张拉过程中,实际伸长量与理论伸长量差值控制在±6%之内，钢束理论伸长量附后。
二、张拉程序及张拉力说明1、根据设计要求，其张拉程序：初张拉0总张拉吨位10%-15%初应力持荷3分钟锚固量测引伸量δ1 张拉到总吨位P持续3分钟并锚固量测引伸量δ2回油量测引伸δ3（δcon是指张拉时的控制应力,包括预应力损失值)。
设计图纸要求δcon=1395Mpa,钢绞线面积A=140mm²，弹性模量Ey=1.95×105Mpa，标准强1860Mpa，管道摩擦系数μ=0.17，k=0.0015.2、张拉应力控制（1）预应力筋的张拉控制应力应符合设计要求。
当施工中预应力筋需要超张拉或计锚圈口预应力损失时,可比设计要求提高5％，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力.(2）预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在±6%以内，否则应暂停张拉,待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉.（3）预应力筋的理论伸长值（mm)可按下式计算：式中：P P—-预应力筋的平均张拉力(N)L—-预应力筋的长度(mm）；A P——预应力筋的截面面积（mm2）；E P——预应力筋的弹性模量（N／mm2）。
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预应力理论伸长量计算书
1、张拉设备的选用
设备能力计算：
3束：P=1860*0.75*140*3/1000=585.9KN
4束：P=1860*0.75*140*4/1000=781.2KN
张拉采用两端对称张拉,选用两个YDC1500型穿心液压千斤顶，其张拉力150T。
压力表的选用：压力表选用最大读数为60MPa，千斤顶同油压表的关系必须经省级计量单位标定。
2、在下述情况下，应对油表、千斤顶进行配套校验。
油泵、千斤顶、油表之中有一件是进场后修复过，第一次使用的；使用超过六个月或连续张拉300次以上的；在运输和张拉操作中出现异常时。
二、张拉有关数量值计算
张拉时应两端同时对称张拉，张拉控制以张拉力为主，伸长值为校核控制，实际伸长值与理论伸长值控制在±6%以内。
锚下控制应力计算：σcon=1860mpa*0.75=1395mpa。
预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式：
ΔL＝（P p L）/（A p E p） (1)
式中：P p――预应力筋的平均张拉力（N）；
当预应力筋为直线时P p＝P；
L――预应力筋的长度（mm）；
A p――预应力筋的截面面积（mm2）；
本工程采用每根A p=140mm2；
E p――预应力筋的弹性模量（N／mm2）；
本工程采用E p=197444mpa。
预应力筋平均张拉应力按下式计算：
P p＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ） (2)
式中：P p――预应力筋平均张拉力（N）；
P――预应力筋张拉端的张拉力（N）；
x――从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；
θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；
k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；由于本工程采用
的是预埋金属螺旋管道，故采用0.0015；
μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数；本工程采用0.25。
三、张拉伸长量计算：
（一）中跨半跨计算方法如下：
1、N1#束：分为工作段长650mm+直线长7892mm+曲线长3491mm （5º）+直线907mm；
2、N2#束：分为工作段长650mm+直线长6285mm+曲线长3491mm （5º）+直线2529mm；
3、N3#束：分为工作段长650mm+直线长4678mm+曲线长3491mm （5º）+直线4151mm；
4、 N4#束：分为工作段长650mm+直线长1066mm+曲线长733mm （1.4º）+直线10401mm；
（二）边跨非连续端半跨计算方法如下：
1、N1#束：分为工作段长650mm+直线长6172mm+曲线长3491mm （5º）+直线2667mm；
2、N2#束：分为工作段长650mm+直线长4567mm+曲线长3491mm （5º）+直线4267mm；
3、N3#束：分为工作段长650mm+直线长2962mm+曲线长3491mm （5º）+直线5867mm；
4、 N4#束：分为工作段长650mm+直线长1066mm+曲线长733mm （1.4º）+直线10501mm；
四、张拉计算
（一）、中跨中梁半跨计算结果如下：
1、N1束4股预应力钢绞线特性
截面面积Ap(mm2)560，弹性模量Ep(N/mm2)195000，张拉控制力Pk=781.2（KN）。
伸长量计算
2、N2束3股预应力钢绞线特性
Pk=585.9（KN）。
伸长量计算
3、N3束3股预应力钢绞线特性
截面面积Ap(mm2)420弹性模量Ep(N/ mm2)195000张拉控制力Pk=585.9（KN）。
伸长量计算
4、N4束3股预应力钢绞线特性
Pk=585.9（KN）。
伸长量计算
（二）、边跨非连续端半跨计算结果如下：
1、N1束4股预应力钢绞线特性
截面面积Ap(mm2)560，弹性模量Ep(N/mm2)195000，张拉控制力Pk=781.2（KN）。
伸长量计算
2、N2束4股预应力钢绞线特性
截面面积Ap(mm2)560弹性模量Ep(N/ mm2)195000张拉控制力Pk=781.2（KN）。
伸长量计算
3、N3束4股预应力钢绞线特性
截面面积Ap(mm2)560弹性模量Ep(N/ mm2)195000张拉控制力Pk=781.2（KN）。
伸长量计算
4、N4束3股预应力钢绞线特性
截面面积Ap(mm2)420弹性模量Ep(N/ mm2)195000张拉控制力Pk=585.9（KN）。
伸长量计算
五、25米箱梁预应力钢束材料数量及伸长量计算表。