《特高压电流互感器》word版
高压电流互感器
高压电流互感器高压电流互感器是一种电气设备，用于测量和监测高压电路中的电流。
它是将高电压电流转换为低电压电流的一种器件，通常用于电力系统中。
在本段，我们将介绍高压电流互感器的概念和作用，并提供一些背景信息。
高压电流互感器是一种用于测量和监测高压电流的设备。
它的工作原理基于互感器的原理，通过将高压电流转换为可测量的低电流，以便于仪器进行准确的测量和分析。
基本组成部分高压电流互感器由以下几个基本组成部分构成：一组绕组：高压电流互感器通常包含主绕组和次绕组。
主绕组连接到高压电源，而次绕组则连接到测量仪器。
铁芯：铁芯是互感器的核心部分，它通过电磁感应的原理，将高压电流的磁场转移到次绕组中。
绝缘材料：高压电流互感器的绝缘材料在工作时起到绝缘作用，确保电流传输的安全性。
工作时的安全性措施在高压电流互感器的工作过程中，需要注意以下安全性措施：绝缘保护：由于高压电流的特性，必须使用合适的绝缘材料和绝缘包装，以确保测量和传输过程中的安全。
安装固定：高压电流互感器的安装必须牢固可靠，以避免任何摇晃或松动，从而降低潜在的危险和错误读数的可能性。
人员保护：工作人员在操作高压电流互感器时，应遵循相关的安全操作规程，并采取适当的个人防护措施。
请注意，在实际应用高压电流互感器时，应遵循相关的安全规范和标准，确保工作的安全性和准确性。
在这篇文档中，我们将探讨高压电流互感器的应用领域，包括电力系统、工业场所和实验室等。
我们还会提及一些具体的应用案例，并说明如何选择合适的型号和规格。
高压电流互感器主要应用于以下领域：电力系统：高压电流互感器在电力系统中广泛应用，用于测量和监测高压电流。
它们可以帮助电力公司监控电网的运行状态，并确保高压线路的安全运行。
工业场所：高压电流互感器在工业场所中用于检测和测量高压电流，保护设备和工人的安全。
它们被广泛应用于高压电机、变压器和发电机等设备的监测和控制。
实验室：高压电流互感器在实验室中用于进行电力实验和研究。
500kV电流互感器
500kV电流互感器技术参数和要求双击自动滚屏大连互感器有限公司 2008-11-211 范围本标准规定了500 kV电流互感器的技术参数和要求、试验方法和检验规则。
本标准适用于额定电压500kV，额定额率50 Hz的单相电流互感器。
对于装入同电压等级的其他设备(例如变压器或开关类电器)中的套管式电流互感器也可参照使用。
2 引用标准下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。
本标准出版时，所示版本均为有效。
所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
GB 1208—1997 电流互感器(eqv IEC 185：1987)GB/T 8905—1996 六氟化硫电气设备中气体管理和检测导则(neq IEC 480：1974)GB/T U023—89 高压开关设备六氮化硫气体密封试验导则GB/T11604—89 高压电器设备无线电干扰测试方法(eqv IECl8：1983)GB/T13540—92 高压开关设备抗地震性能试验GBl6847—1997 保护用电流互感器暂态特性技术要求(idt IEC 44—6：1992)JB/T 5356—91 电流互感器试验导则3技术要求3.1 按本标准制造的电流互感器应符合GBl208和GBl6847的规定。
3.2额定绝缘水平由设备最高电压550墨V选取的设备额定绝缘水平按GBl208的规定，其具体数值如下：额定短时工频耐受电压680 kV(方均根值)；额定操作冲击耐受电压1175kV(峰值)；额定雷电冲击耐受电压1550 kV(峰值)。
3.3额定一次电流1250，1500，2000，2500，3000，4000，5000 A。
3.4 额定二次电流l.5A。
3.5 二次绕组(铁心)组合产品的铁心数一般为6—8个，其中TPY级铁心通常为4个(最多5个)，其余为5P级和0.2级。
由一次绕组P1端到P 2端的典型二次绕组组合及排列顺序如下：a)5P/0.2/TPY/TPY/TPY/TPY；b)5P/0.2/TPY/TPY/TPS/TPS；c)5P/0.2/0.2/TPY/TPY/TPY/TPY/TPY；d)5P/5P/0.2/0.2/TPY/TPY/TPY/TPY；e)0.2/TPY/TPY/5PY/TPY/TPY。
高压电流互感器模板
⑵光电式电流互感器：通过光电变换原理实现电流变换
一、电流互感器的分类
4.按电流变比分
⑴单电流比电流互感器：即一、二次绕组匝数固定，电 流比不能改变，只能实现一种电流变换的互感器 ⑵多电流比电流互感器：即一次绕组或二次绕组匝数可 以改变，电流比可以改变，可以实现不同电流比变换 ⑶多个铁芯电流互感器：这种电流互感器有多个各自具 有铁芯二次绕组，以满足不同精度的测量和多种不同 的继电保护装置的需要。为了满足某些装置的要求， 其中某些二次绕组具有多个抽头
一、电流互感器的分类
1.按用途分
TP类(TP意为暂态保护)保护用电流互感器：该类电 流互感器的准确限值是考虑一次电流中同时具有周期分 址和非周期分量，并按某种规定的暂态工作循环时的峰 值误差来确定的。该类电流互感器适用于考虑短路电流 中非周期分量暂态影响的情况 ，包括TPS、TPX 、TPY TPZ级。
一、电流互感器的分类
1.按用途分
⑴TPS级：低漏磁电流互感器，其性能由二次励磁
特性和匝数比误差限值规定，对剩磁无限制 。适用于 对复归时间要求严格的断路器失灵保护电流检测元件。
⑵ TPX级：准确限值规定为在指定的暂态工作循环
中的峰值瞬时误差，对剩磁无限制。
一、电流互感器的分类
1.按用途分
⑶ TPY级:准确限值规定为在指定的暂态工作循环 中的峰值瞬时误差 ,剩磁不超过饱和磁通的10% ，适用 于采用重合闸的线路保护 。 ⑷TPZ级:准确限值规定为在指定的二次回路时间常 数下，具有最大直流偏移的单次通电时的峰值瞬时交流 分量误差。无直流分量误差限值要求。由于不保证低频 分量误差及励磁阻抗低，一般不推荐该类忧感器用于主 设备保护和断路器失灵保护
一、电流互感器的分类
6.按二次绕组所在的位置分
高压电流互感器励磁特性测试研究
高压电流互感器励磁特性测试研究作者：王子凯贾亮来源：《中国科技博览》2018年第18期[摘要]励磁特性测试是检验电流互感器（CT）性能的重要实验，实验目的是检测CT的铁芯质量，进而判断CT二次绕组是否存在匝间短路情况，最终通过分析磁化曲线的饱和度，得到CT的误差曲线。
目前，我国相关部门已对电流互感器作出了明确规定，如果继电保护装置对CT的励磁特性有明确要求，则需要对其开展励磁特性实验。
[关键词]高压；电流互感器；励磁特性测试中图分类号：S977 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2018）18-0336-01引言如果电流互感器的铁芯磁通密度达到一定数值，且呈现饱和现象之后，再想增加铁芯的磁通密度就需要大幅提高励磁电流。
这时的磁通密度称为饱和磁通密度，与之对应的互感器二次端子感应的电动势被称为饱和电动势。
实际应用中，不同的类型电流互感器的各种参数有所区别，所以，需要通过励磁特性测试来判断电流互感器的饱和电动势是否满足现场运行使用要求。
1 CT励磁特性实验方法1.1 工频法所谓的工频法，就是在工频条件下对CT进行励磁特性实验。
在实验过程中，保持实验电源输出电压的频率f=50Hz不变，调节其幅值，使得被测二次绕组中的电流逐渐上升，从而绘制被测绕组的励磁特性曲线。
工频法原理简单，实验电源易获取且操作方便，但是为保证被测CT的安全，实验电源的输出电压不能过高，一般不超过2500V。
然而，在高压输变电工程中，高电压、大变比的保护用CT在现场被大量采用。
此类CT的拐点电压较高，传统的工频法难以满足实验要求。
1.2 直流法直流法是在被测试二次绕组上增加一个恒定的直流电压，并通过实验电源使磁通逐渐上升，最终达到饱和状态，进而得到CT的励磁特性。
直流法测试过程主要是通过测量和记录励磁电流，计算绕组两端的电压，最终得到互感器的磁通，之后还要根据实验过程记录的电流和得到的磁通绘制出磁通-电流励磁特性曲线。
直流法的优势在于可以尽量避免互感器绕组和二次端子承受过高的电压，并且能够以正反充放电的形式得到较为完整的励磁特性曲线，但该方法不适用于三相角接的CT励磁特性实验。
高压互感器的一般技术要求范本(国网)
2.4.１额定频率：50Hz2.4.２设备最高电压Uｍ126（72.5）kV、252kV、363kV、550kV2.4.３额定一次电压U1e110（66）kV、220kV、330kV、500kV2.4.４额定一次电流I1e10、12.5（12）、15、20、25、30、40、50、60、75A的十进位倍数2.4.５额定二次电流1A或5A(如有中间抽头，应特殊标明)2.4.６额定扩大连续热电流标准值120％、150％、200％。
一般应选用不小于120％的额定扩大连续热电流值。
2.4.７二次绕组(铁心)组合铁心数量一般4～6个，最多不宜超过7个。
如有TPY级铁心，一般为2～4个。
2.4.８二次绕组(铁心)性能参数2.4.8.1 测量用0.2级额定电流比：（150～5000）／１A或５A。
额定输出：<30VA(对应1A)；<50VA(对应5A)。
仪表保安系数(FS)≤5。
2.4.8.2 保护用P级额定电流比：（150～5000）／１A或５A。
额定输出：<50VA。
准确限值系数：10、15、20、25等。
2.4.8.3 暂态保护用TPY级额定电流比：（150～5000）／１A电阻性负荷：7.5、10、15Ω保证误差限值的一般条件：一次时间常数TＰ：100ms。
对称短路电流倍数K SSC：10、15、20等。
短路电流直流分量：100%(即全偏移)。
暂态系数：550kV Kｔｆ≥12；252kV及以下 Kｔｆ≥8工作循环。
第一次故障电流持续时间ｔ′：100ms。
无电流间隙时间ｔｆｒ：300或500ms。
第二次故障电流持续时间ｔ″：100ms （保证误差时间40ms ）。
2.4.8.4 保护用TPS 级 额定电流比：（15～5000）／１A 。
额定电阻性负载：10、15Ω。
对称短路电流倍数：10、15、20。
暂态面积增大参数K ：按实际情况由运行单位提出。
2.4.9. 额定短时电流 2.4.9.1 额定短时热电流I ｔｈ二次绕组短路下，电流互感器在短时间内所能承受而无损伤的一次电流方均根值如表1。
特高压电流互感器励磁特性试验和分析(优选)word资料
特高压电流互感器励磁特性试验和分析(优选)word资料87科技创新导报 Science and Technology Innovation Herald 工程技术2021NO.21科技创新导报1概述当电流互感器的铁心中磁通密度达到一定数值时, 将出现饱和现象。
此时再要增加磁通密度时 , 就需要大幅度的增加励磁电流。
此时的磁通密度称为饱和磁通密度, 对应的电流互感器二次端子感应的对称电动势峰值称为饱和电动势 , 针对不同类型的保护用互感器, 又给出了不同的定义。
通过试验 , 核验电流互感器的饱和电动势是否满足现场运行使用要求。
1100kV GIS电流互感器按照断路器的布置分为T011和T012两个部分, 其中配置的保护用电流互感器有 P 级和 T P Y 级两种类型, 主要技术参数如表1。
2021年3月20日, 我们对该电流互感器的励磁特性做了出厂前的见证试验 , 同年 10月, 将试验数据与出厂试验数据进行比对, 并且与同类电流互感器的现场试验数据进行比较 , 以核验保护用电流互感器的励磁特性是否符合使用要求。
2试验方法根据规程要求 , 在电流互感器二次侧施加峰值电压超过4.5kV而未达到饱和时, 允许采用降低电源频率的方法测量V-I曲线, 以降低电源施加在电流互感器二次侧的励磁饱和电压 , 避免绕组和二次端子承受不能允许的电压。
在低频下, 铁芯涡流损耗和绕组层间电容电流的变动对试验结果的影响较小, 可忽略不计。
电流互感器励磁特性原理试验接线如下图1所示。
3试验结果的判断依据 3. 1依据的检定规程 GB16847-1997保护用电流互感器暂态特性; 电网公司《1000kV晋东南-南阳 -荆门特高压交流试验示范工程电气设备交接试验标准》。
3. 2判断依据电流互感器铁心达到饱和后会出现畸变, 为了避免互感器出现交流下的稳态饱和, 电流互感器的额定二次极限电动势 E sl(稳态(或 E al (暂态必须满足下式:(1 对于P 类电流互感器 :(2对于 T P Y 类电流互感器 :(3 上式中:K pcf 为保护校验系数; I sn 为额定二次电流 (A , 取值1A; R ct 为二次绕组电阻(Ω, 为实测值; Z bn 为额定二次负荷(Ω, 负载功率因数取1, 取值10Ω; K dlf 为准确限值系数 (稳态 , 取值30; K td 为额定暂态面积系数, 取值31.9; K ssc 为额定对称短路电流倍数, 取值8.5。
高压电流互感器试验报告(2021年整理)
(完整)高压电流互感器试验报告(word版可编辑修改)
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高压电流互感器试验报告
工程名称：山西临县华烨煤业有限公司35KV变电站改造标号：5401高
二。
极性检查:减极性。
五．结论：
调试员：孙杰、孟大伟、李玉龙日期：2013-11—22
高压电流互感器试验报告
工程名称：山西临县华烨煤业有限公司35KV变电站改造标号：5401-3高
五。
伏安特性试验
五．结论：
调试员:孙杰、孟大伟、李玉龙日期：2013—11—22。
特高压电流互感器共22页文档
1 概述750kV电压等级的输变电示范工程官厅—兰州东线路，于2019年开始投运，目前已运行三周年，电流互感器一直没有校准。
现在，又相继建成设了官厅—西宁、兰州东—银川等10余条750kV的输变电线路。
特高压变电站GIS主回路中电流互感器的现场检定试验引起西北网公司的重视。
750kV特高压变电站设备主要采用气体绝缘封闭式组合电器GIS或HGIS。
在进行GIS主回路中电流互感器的现场检定试验时，试验回路较长，所用调压器和升流器的容量很多。
大电流升流问题成为电流互感器现场校准难题。
此前国际上一直没有成功地完成过此项现场全电流试验工作的报道。
用串联补偿的方法减小升流器的容量，在390m的回路上电流成功地升至4600A，完成兰州东750kV变电站电流互感器的首次全电流计量检定工作。
2 依据标准GB50150-2019《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》SD109《电能计量装置检验规程》JJG1021—2019《电力互感器》《电能计量装置现场检验作业指导书》3 主要参数电流互感器参数电流互感器的额定电流比为4000/1、2000/1（抽头），准确度等级为0.2S级/0.5级，额定负荷为20V A/30V A，额定电压为800kV，绝缘水平为830kV(1min 工频耐受电压)、1550kV（操作冲击）和2100kV（雷电冲击），额定短时耐受电流为50kA（2秒），SF6气体额定压力为0.5MPa。
被检电流互感器的安装位置及编号如表1-1所示。
回路参数兰州东750kV变电站内需要进行现场校验的电流互感器位于750kV侧兰州东—官亭线的第一串，变电站内的750kV侧均采用GIS管道的形式主接线采用3/2接线方式。
电流互感器分布位置见图1。
图1 电流互感器分布结构图其中：CB为断路器，DS为隔离开关。
从图1可以看出，要进行全电流下电流互感器的误差校验试验，给电流互感器的一次侧通入4800A的大电流，只能利用GIS管道内的大电流母线将大电流注入被检电流互感器的一次侧。
高压电流互感器
90℃ 介损 0.0007 击穿电压 > 70kV 闪 点： 137℃
（单台充油 约 500 kg）
21
电流互感器端子箱
二次端子箱为有防潮密封圈的全封闭铝合金箱，有介损测量用Cm端子， 端子排列可按用户要求布置。二次端子背侧有过电压保护间隙
上海雷兹采用传统的两步干燥工艺法。常态下绝缘纸含有大量水分，在 高温高真空的处理过程中，纸层的高度失水（原来绝缘纸含水8％左右 ，下降到0.2%，失水约20L）一定使器身绝缘体起皱和移位，就像股埃 及的Mummy。在器身首次真空干燥后，对不符合技术要求的绝缘体发 生的位移和皱褶予以修正。然后整体装配后，再进行第二次真空干燥和 注油。两次干燥工艺的工艺过程较长，制造成本较高。但内在质量却得 到了保证，辛苦在雷兹，利在用户。 其实，其它互感器公司采用总体装配 后一次真空干燥注油的工艺方法，这 种绝缘变形和位移也同样存在，由于 已经完全装配完成，不能在修正了。 雷兹的OSKF油浸式电流互感器的工 艺是非常严格的，采用小型卧式真空 烘箱，对升温过程和真空过程都有严 格的工艺要求，对每台的工艺数据都 严格控制。 工艺记录卡
29
为电网提供一流产品
•
故障短路接地导线－一旦内部发生故障，防止电弧 形成，二次导线支撑管下部有短路电流接地线。
•
瓷套、铝壳、压力释放片的合理压力强度配合
30
均压电容最里层引出为 Cm （在二次端子箱内）
11
互感器中的介质损耗 （tg d )
tg δ 产生热量
举例: OSKF 550 CT C = 1600 pF Tg d = 0,4 % U = 550 /3 kV f = 50 Hz
第八章-高压套管和高压互感器绝缘
U l0 + l n 1 Er = 2 ln(rn / r0 ) rl
HV & EMC Laboratory
North China Electric Power University
HV & EMC Laboratory
North China Electric Power University
第一节： 第一节：高压套管 1.4 电容式套
管设计原理
基础知识： 基础知识：
dU = Ea1dl1 = Ea 2 dl2 = Ea dl
dU： dU：相邻极板间的电位差 相邻极板沿dl dl上的等效轴向场强 Ea:相邻极板沿dl上的等效轴向场强
HV & EMC Laboratory
North China Electric Power University
第一节： 第一节：高压套管 1.4 电容式套
管设计原理
如果保持轴向场强不变： 如果保持轴向场强不变：
Ea = − Er dr / dl Er rl = k k dr dr ldl = − = k1 Ea r r − l 2 / 2 − k1 ln r + k 2 = 0 U dl Er = − Ea dl / dr = − l0 − ln dr
第一节： 第一节：高压套管 1.3 电容式套
管
套管绝缘径向许用工作场强的经验公式： 套管绝缘径向许用工作场强的经验公式： 其中d为电极间的绝缘厚度（mm） E = k1 / d kV / mm 其中d为电极间的绝缘厚度（mm）
HV & EMC Laboratory
6KV电流互感器作业指导书.doc
6KV电流互感器作业指导书嵩屿电厂二期3、4号机组编号山东电力建设第三工程公司嵩屿项目部共8页互感器试验作业指导书编制：审核：年年年月月月RHH批准：年月日修改内容1234修改人审核、批准1编制依据施工准备报告1.1福建省电力勘探设计院提供的设计图纸1.2《电气装置安装工程电气试验交接试验标准》1.3《电力建设安全工作规程》DL5009.1-92 （火力发电厂部分）1・4鲁能开关厂图纸及相关资料2工程概况2.1工程概况嵩屿电厂二期3、4号机组6KV配电装置分为6KV联络IIA段、6KV联络IIB 段、6KVIIIA 段、6KVIIIB 段、6KVVIA 段、6KVVIB 段、6KVI 段电源进线、6KVII段电源进线，电流互感器型号采用LZZBJ9-10A1G,准确等级为10P20/0.5,电压互感器型号采用JDZX9-6,变比为6000/10002.2 I程量：6KVI段53只电流互感器6KVII段34只电流互感器6KV电压互感器9组3施工准备和作业条件3.1人员配备电气试验工3人。
3.2作业准备：大电流升流器一台，数字式万用表一块，标准互感器一台，2500VM Q 表一块‘500VM Q表一块,50KV试验变压器一台'调压器一台，电压表2块’电流表2块,指针式万用表…块,#1干电池一节,单臂电桥一台°3.3试验条件3.3.16kV配电室内设二级电源盘一面。
3.3.26RV配电室内所有孔洞已盖好或搭设围栏。
3.3.3配电室内消防器材齐全充足，照明充足.3.3.4对所有施工人员进行技术交底、安全交底，作好签字记录。
3.3.5试验设备准备好。
3.3.6天气晴朗，适合高压试验.3.3.7厂家的出厂试验数据及说明书完整可靠。
3.3.86KV盘柜安装完毕并接地良好.4施工工期与进度计划随安装进度进行。
二方案设计与施工工序流程图序号1工序名称互感器外观检查测量互感器一次线圈绝缘电测量互感器二次线圈绝缘电阻施工工序卡试验标准要求无伤痕，二次接线紧固试验方法外观无伤痕，二次接线紧o 2二次短路并接地，用2500VM Q表测量，要求在加压60s后读取的兆欧表示值，才能代表真实M6MQ的绝缘电阻值。
35kv电流互感器技术规范书.doc
1 总则1.1 本设备技术规范书适用于35kV电流互感器，它提出设备的功能设计、结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。
1.2 需方在本规范书中提出的最低限度的技术要求，并未规定所有的技术要求和适用的标准，未对一切技术细则作出规定，也未充分引述有关标准和规范的条文，供方应提供一套满足本规范书和现行有关标准要求的高质量产品及其相应服务。
1.3如果供方没有以书面形式对本规范书的条款逐条提出异议，则意味着供方提供的设备（或系统）完全满足本规范书的要求。
如有异议，不管是多么微小，都应在投标书中以“对规范书的意见和与规范书的差异”为标题的专门章节加以详细描述。
1.4本设备技术规范书经需供双方确认后作为订货合同的技术附件，与合同正文具有同等的法律效力。
1.5供方须执行现行国家标准和行业标准。
应遵循的主要现行标准如下。
下列标准所包含的条文，通过在本技术规范书引用而构成的为本技术规范的条文。
本技术规范出版时，的示版本均为有效。
所有标准都会被修订，供需双方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
有矛盾时，按现行的技术要求较高的标准执行。
GB 311.1-1997 高压输变电设备和绝缘配合GB 1208-1997 电流互感器GB 16847-1997 保护用电流互感器暂态特性技术要求DL/T 725-2000 电力用电流互感器订货技术条件GB/T 5582-1993 高电压电力设备外绝缘污秽等级GB 1094.1-1996 电力变压器第1部分总则GB 1094.2-1996 电力变压器第2部分温升GB 1094.3-1985 电力变压器第3部分绝缘水平和绝缘试验GB 1094.5-1985 电力变压器第57部分承受短路的能力GB50150-1991 电气装置安装工程电气设备交接试验标准JB/T5356-1991 电流互感器试验导则1.6本设备技术规范书未尽事宜，由需供双方协商确定。
1.7供方应获得ISO9000（GB/T19000）资格认证书或具备等同质量认证证书，必须已经生产过三台以上或高于本超标书技术规范的设备，并有在相同或更恶劣的运行条件下持续运行三年以上的成功经验。
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1 概述750kV电压等级的输变电示范工程官厅—兰州东线路，于2005年开始投运，目前已运行三周年，电流互感器一直没有校准。
现在，又相继建成设了官厅—西宁、兰州东—银川等10余条750kV的输变电线路。
特高压变电站GIS主回路中电流互感器的现场检定试验引起西北网公司的重视。
750kV特高压变电站设备主要采用气体绝缘封闭式组合电器GIS或HGIS。
在进行GIS主回路中电流互感器的现场检定试验时，试验回路较长，所用调压器和升流器的容量很多。
大电流升流问题成为电流互感器现场校准难题。
此前国际上一直没有成功地完成过此项现场全电流试验工作的报道。
用串联补偿的方法减小升流器的容量，在390m的回路上电流成功地升至4600A，完成兰州东750kV变电站电流互感器的首次全电流计量检定工作。
2 依据标准GB50150-2006《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》SD109《电能计量装置检验规程》JJG1021—2007《电力互感器》《电能计量装置现场检验作业指导书》3 主要参数电流互感器参数电流互感器的额定电流比为4000/1、2000/1（抽头），准确度等级为0.2S 级/0.5级，额定负荷为20VA/30VA，额定电压为800kV，绝缘水平为830kV(1min 工频耐受电压)、1550kV（操作冲击）和2100kV（雷电冲击），额定短时耐受电流为50kA（2秒），SF6气体额定压力为0.5MPa。
被检电流互感器的安装位置及编号如表1-1所示。
回路参数兰州东750kV变电站内需要进行现场校验的电流互感器位于750kV侧兰州东—官亭线的第一串，变电站内的750kV侧均采用GIS管道的形式主接线采用3/2接线方式。
电流互感器分布位置见图1。
图1 电流互感器分布结构图其中：CB为断路器，DS为隔离开关。
从图1可以看出，要进行全电流下电流互感器的误差校验试验，给电流互感器的一次侧通入4800A的大电流，只能利用GIS管道内的大电流母线将大电流注入被检电流互感器的一次侧。
靠进、出线高压套管上的母线接头将相邻两相GIS 管道内的大电流母线对接起来构成试验回路，对此试验回路注入大电流，此电流也就是流过被检电流互感器的一次电流，从而解决了被检电流互感器一次侧的通流问题。
从线路侧到变压器侧长度160m，高压绝缘套管高15m，加上大电流引线及返回导体，回路长度共390m。
GIS回路示意图见图2。
图2 GIS回路示意图GIS管道外壳的外径为1.6m；GIS管道内的大电流母线外径为0.192m，壁厚12mm。
供电电源情况在线路侧60m远处有一施工用10kV变压器，容量600kVA。
需要解决得问题在全电流工况下，对大回路GIS管道内电流互感器进行现场校验，需要研究解决以下问题：1、选择试验回路和及返回导体；2、计算回路电气参数；3、确定电容补偿方案；4、研究回路的交流电阻与直流电阻的差异；5、研究采用无功补偿对降低电源容量要求的作用；6、升流设备的选型方法；7、验证多台调压器并联运行的可行性；8、验证多台升流器原边并联、副边串联运行的可行性。
4 试验回路及返回导体的选择4.1 接地开关作返回导体GIS开关部分的电气主接线如图3所示，其中：CB为断路器，DS为隔离开关，ES为接地开关，CT为电流互感器。
断路器在GIS罐体内部的中间位置，罐体内的两端分别是隔离开关和接地开关，断路器和隔离开关之间是用GIS大电流母线进行连接，被试的电流互感器就套在断路器和隔离开关的连接母线上。
整个GIS开关部分的总长度不超过20m。
ES图3 GIS开关的电气主接线图在利用接地开关构成的试验回路中，用大电流多股编织导线作为返回导体将GIS两端的接地开关连接起来构成闭合回路。
为了满足4000A的通流要求，按照4A/mm2的经验数据计算，大电流多股编织导线的截面积为1000mm2。
GIS开关部分的长度，加上大电流多股编织导线的长度为20m，整个回路的总长度不超过40m。
可见，用接地开关作返回导体，能大大减小试验回路的长度，这不仅简化了试验回路的接线，减小了试验的工作量，还减小了试验回路的负载阻抗，从而减小了电源容量，节省了采购试验设备的开支。
但是，由于接地开关在设计时只考虑50kA/2s 的动热稳定性能，并没有考虑持续通过4000A 大电流的情况。
从开关厂技术人员及监造人员处了解到，接地开关接地部分的直径只有约2cm ，如果持续通过4000A 的试验电流，有可能会造成接地开关甚至是GIS 母线的热损伤。
4.2 GIS 管道外壳作返回导体从官亭线路侧的进线套管到主变侧的出线套管的GIS 电气主接线如图4所示，其中：CB 为断路器，DS 为隔离开关，CT 为电流互感器。
两个隔离开关之间为GIS 开关部分，长度大概为20m 。
进线套管到隔离开关之间以及隔离开关到出线套管之间是GIS 大电流母线部分。
每一相GIS 管道的总长度为160m 。
线路侧套管和变压器侧套管的高度均为15m （距地面高度18m ）。
主变官亭A CB图4 线路侧套管和变压器侧的GIS 示意图 利用外壳作返回导体，只需要用两根长15m 、截面积为1000mm 2的大电流多股编织导线分别将进线套管和出线套管顶部的GIS母线接头与各自套管底部的GIS外壳连接起来，就可以构成试验回路。
忽略大电流多股编织导线和套管内母线的影响，只考虑GIS管道部分，可以将GIS管道部分等效为同轴电缆。
GIS管道部分如图5所示，其中：r1是母线半径，为0.096m ；r2是外壳半径，为0.7m ；l 是回路长度，为160m 。
`断路器CT CT 施加电流GIS 管道外壳GIS 主回路导体线路侧出线套管变压器侧出线套管大电流软导线图5 GIS 管道示意图根据同轴电缆的电感计算公式：)12ln 41(20r r l L +=πμ （2-1） 式（2-1）中：r1—是母线半径；r2—是外壳半径；l —是回路长度。
得：L=0.0717mH ，Z L =ωL=22.5mΩ由电阻计算公式：Sl R ρ= （2-2） 代入铝=0.029﹒mm 2/m 、l =160m 、S ＝6700mm 2，可以计算出GIS 管道内大电流母线的电阻为：R =0.69mΩ。
根据上面的计算，用GIS 外壳作返回导体时，回路的感抗不大，而且GIS 管道内大电流母线的电阻也非常小。
但是，GIS 外壳采用的一般都是电阻率较低的材料，而且GIS 外壳之间连接的接头太多，接触电阻过大，因此GIS 外壳的电阻可能会很大。
更重要的是，GIS 外壳在设计时并没有考虑持续流过4000A 大电流的情况，若作为返回导体而持续流过4000A 的大电流，可能会造成GIS 外壳或外壳上设备的损坏。
因此，用GIS 外壳作返回导体也不可行。
4.3 大电流多股编织导线作返回导体用大电流多股编织导线将进线套管和出线套管顶部的母线接头直接连接起来，构成试验回路。
大电流多股编织导线的截面积为1000mm 2，长度为160m 。
为了尽量减小回路感抗，大电流多股编织导线要尽量靠近GIS 大电流母线以减小回路面积。
这时，可以将试验回路等效为长160m ，宽0.7m ，导线半径为0.096m 的单匝矩形，根据单匝矩形的电感计算公式： ()()()⎪⎭⎫ ⎝⎛++⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+-+++=422ln 2ln 0000b a d b a d b r ab b d a r ab a L πμπμ （2-3）式（2-3）中：a —矩形的长度；b —矩形的宽度；d —22b a d +=；r0—为圆形导线的半径，且：r0<<a ，r0<<b 。
代入a ＝160m ，b ＝0.7m ，r0=0.096m ，得：L ＝0.1436mH ；Z L ＝L ＝45.1mGIS 管道内大电流母线的电阻为： R =0.69mΩ根据试验，长10m 、截面积为250mm 2的大电流多股编织导线电阻值为0.76mΩ，那么，截面积为1000mm 2大电流多股编织导线每米的电阻为0.019mΩ。
则长度为160m 的这种大电流多股编织导线电阻为：R =160×0.019=3.04mΩ故回路总电阻为：0.69+3.04=3.73mΩ根据上面的计算，利用大电流多股编织导线作返回导体，虽然试验回路的感抗不算太大，但是回路的电阻已经变大许多。
而且，使用这种接线型式需要大量的大电流多股编织导线，这大大增加了实验过程中接线的难度，操作的可行性低。
4.4 相邻的GIS 母线作返回导体用大电流多股编织导线分别将相邻两相进线套管和出线套管顶部的母线接头对接，利用相邻GIS 管道内的大电流母线作返回导体构成回路。
使用的大电流多股编织导线的截面积为1000mm 2，总长度为30m 。
以下分别用三种方法计算这个试验回路的感抗：（1）.将回路等效为长160m ，宽3m ，的单匝矩形，则根据式（2-3），代入a ＝160m ，b ＝3m ，r0=0.096m ，得：L ＝0.2390mH ；Z L ＝L ＝75m （2）.将回路等效为两条长度为160m ，间距为3m ，导线半径为0.096m 的平行长线，根据平行长线的电感计算公式： )41(ln 0+=R D l L πμ （2-4）式（2-4）中：l —导线的长度；R —导线的半径；D —导线轴间的距离，R≤D，D≤l 。
代入l ＝160m ，R ＝0.096m ，D ＝3m ，得：L ＝0.2362mH ；Z L ＝L ＝74.2m（3）.按经验公式2μH/m 计算，得：L ＝0.32mH ；Z L ＝L ＝100.5m通过比较（1）、（2）和（3）的计算结果发现，（1）和（2）得到的回路感抗计算结果基本一致，而（3）的感抗计算结果与（1）、（2）相比，偏差较大。
整个回路的电阻由GIS 大电流母线电阻和大电流多股编织导线电阻两部分组成。
大电流母线电阻为2×0.69=1.38m，大电流多股编织导线电阻为30×0.019=0.57m ，回路总电阻为：R=1.95m 根据上面的计算，利用相邻相的GIS 母线作返回导体，其回路感抗较大，而且回路的电阻也不小。
但是，使用这种接线方式，可操作性强，试验接线也相对简单。
4.6 小结1 利用接地开关作返回导体，虽然能大大简化试验回路，而且试验操作简单，但是有可能会造成接地开关和GIS 母线的损坏。
2 利用GIS外壳作返回导体，回路的电阻增大，同样也有可能会造成GIS外壳和外壳上设备的损坏。
3 利用大电流多股编织导线作返回导体，回路感抗小，但工作量大，费用高。
4 用相邻GIS的大电流母线作返回导体，其回路电阻较小。
工作量小，可操作性强。
而回路感抗可以补偿。
5 计算电阻值为直流电阻值。