矩形常压容器计算书( (1)

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压力容器计算书

软件批准号：DATA SHEET OF PROCESSEQUIPMENT DESIGN设备名称：分气缸EQUIPMENT图号：DWG NO。

设计单位：青岛畅隆电力设备有限公司DESIGNER钢制卧式容器计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件简图设计压力p 1 MPa设计温度t300 ℃筒体材料名称Q235-B封头材料名称Q235-B封头型式椭圆形筒体内直径D i800 mm筒体长度L5656 mm筒体名义厚度δn10mm 支座垫板名义厚度δrn6mm 筒体厚度附加量C 2.8mm 腐蚀裕量C1 2 mm 筒体焊接接头系数Φ0.85封头名义厚度δhn8.8mm 封头厚度附加量C h 2.8mm 鞍座材料名称Q235-B鞍座宽度b150mm 鞍座包角θ120°支座形心至封头切线距离A625mm 鞍座高度H 250mm 地震烈度低于七度内压圆筒校核计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件筒体简图计算压力 P c 1.00MPa 设计温度 t 300.00︒ C 内径 D i 800.00mm 材料Q235-B ( 板材 )试验温度许用应力 [σ]116.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t81.00MPa 试验温度下屈服点 σs 235.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.80mm 腐蚀裕量 C 2 2.00mm 焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 5.85mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 7.20 mm 名义厚度 δn = 10.00mm 重量1129.80Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 1.7901 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 211.50MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 118.05 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 1.22825MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 56.06 MPa [σ]tφ 68.85 MPa校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论合格左封头计算计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件椭圆封头简图计算压力P c 1.00 MPa设计温度 t 300.00 ︒ C内径D i 800.00 mm曲面高度h i 200.00 mm材料 Q235-B (板材)设计温度许用应力[σ]t 81.00 MPa试验温度许用应力[σ] 116.00 MPa钢板负偏差C1 0.80 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 4.95mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 6.00mm最小厚度δmin = 3.00mm名义厚度δn =8.80mm结论满足最小厚度要求重量51.97 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.21046MPa结论合格右封头计算计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件椭圆封头简图计算压力P c 1.00 MPa设计温度 t 300.00 ︒ C内径D i 800.00 mm曲面高度h i 200.00 mm材料 Q235-B (板材)设计温度许用应力[σ]t 81.00 MPa试验温度许用应力[σ] 116.00 MPa钢板负偏差C1 0.80 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 4.95mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 6.00mm最小厚度δmin = 3.00mm名义厚度δn =8.80mm结论满足最小厚度要求重量51.97 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.21046MPa结论合格卧式容器（双鞍座）计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件简图计算压力p C 1 MPa设计温度t300 ℃圆筒材料Q235-B鞍座材料Q235-B圆筒材料常温许用应力 [σ] 116 MPa圆筒材料设计温度下许用应力[σ]t 81 MPa圆筒材料常温屈服点σσ235MPa鞍座材料许用应力 [σ]sa147MPa 工作时物料密度Oγ1000kg/m3液压试验介质密度γT1000kg/m3圆筒内直径D i800 mm 圆筒名义厚度δn10mm 圆筒厚度附加量C 2.8mm 圆筒焊接接头系数φ0.85封头名义厚度hnδ8.8mm 封头厚度附加量 C h 2.8mm 两封头切线间距离L5706 mm 鞍座垫板名义厚度δrn6mm 鞍座垫板有效厚度δre6mm 鞍座轴向宽度 b150mm 鞍座包角θ120°鞍座底板中心至封头切线距离A625mm 封头曲面高度h i200mm 试验压力p T 1.79012MPa 鞍座高度H250mm 腹板与筋板组合截面积A sa9500mm2腹板与筋板组合截面断面系数Z r96864.8mm3地震烈度<7圆筒平均半径R a405 mm物料充装系数oφ1一个鞍座上地脚螺栓个数2地脚螺栓公称直径16mm 地脚螺栓根径13.835mm 鞍座轴线两侧的螺栓间距530 mm 地脚螺栓材料Q345。

矩形格构式基础计算书

矩形格构式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4×4×(1.35×25+0×19)=540kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×540=648kN桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(2.42+2.42)0.5=3.394m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k+G p2)/n=(521.1+540+20)/4=270.275kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k+G p2)/n+(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L=(521.1+540+20)/4+(673.718+18.542×(1.35+9-3.8-1.35/2))/3.394=500.866kN Q kmin=(F k+G k+G p2)/n-(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L=(521.1+540+20)/4-(673.718+18.542×(1.35+9-3.8-1.35/2))/3.394=39.684kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v(H0-h r+h/2))/L=(637.32+648+1.35×20)/4+(993.619+25.959×(1.35+9-3.8-1.35/2))/3.394=665.761kN Q min=(F+G+1.35×G p2)/n-(M+F v(H0-h r+h/2))/L=(637.32+648+1.35×20)/4-(993.619+25.959×(1.35+9-3.8-1.35/2))/3.394=-9.601kN 四、格构柱计算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[514.65+27.37×(47.00/2-3.82)2]=44460.467cm4整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=900/(44460.467/(4×27.37))0.5=44.66分肢长细比：λ1=l01/i y0=45.00/2.78=16.187分肢毛截面积之和：A=4A0=4×27.37×102=10948mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 =(λx2+λ12)0.5=(44.662+16.1872)0.5=47.503maxλ0max=47.503≤[λ]=150满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=16.187≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×50，40)=25满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=50×(235/235)0.5=50查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：υ=0.856Q max/(υA)=665.761×103/(0.856×10948)=71.041N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=10948×215×10-3×(235/235)0.5/85=27.692kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+27=45.00+27=72cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=27.692×0.72/4=4.985kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.47-2×0.0382=0.394m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=27.692×0.72/(2×0.394)=25.328kN σ= M0/(bh2/6)=4.985×106/(10×2702/6)=41.025N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！τ=3V0/(2bh)=3×25.328×103/(2×10×270)=14.071N/mm2≤τ=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：A f=0.7h f l f=0.8×10×550=3850mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×5502/6=352917mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=4.985×106/352917=14N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=25.328×103/3850=7N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((14/1.22)2+72)0.5=13N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：270mm≥2/3 b1=2/3×0.394×1000=262mm满足要求！缀板厚度：10mm≥max[1/40b1，6]= max[1/40×0.394×1000，6]=10mm满足要求！缀板间距：l1=720mm≤2b1=2×0.394×1000=787mm满足要求！线刚度：∑缀板/分肢=4×10×2703/(12×(470-2×38.2))/(514.65×104/720)=23.32≥6满足要求！五、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(1.7×33.8+12.3×10.85+1.8×62.83+2.4×114.35)+2.51×0.503=1164.303kN Q k=270.275kN≤R a=1164.303kNQ kmax=500.866kN≤1.2R a=1.2×1164.303=1397.164kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=39.684kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=14×3.142×222/4=5322mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=665.761kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×11.9×0.503×106 + 0.9×(360×5321.858))×10-3=6213.557kN Q=665.761kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6213.557kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=39.684kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(5321.858/(0.503×106))×100%=1.058%≥0.45%满足要求！5、裂缝控制计算Q kmin=39.684kN≥0不需要进行裂缝控制计算！六、承台计算承台有效高度：h0=1350-50-22/2=1289mmM=(Q max+Q min)L/2=(665.761+(-9.601))×3.394/2=1113.54kN·mX方向：M x=Ma b/L=1113.54×2.4/3.394=787.392kN·mY方向：M y=Ma l/L=1113.54×2.4/3.394=787.392kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=637.32/4 + 993.619/3.394=452.078kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1289)1/4=0.888塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0ma1l=(a l-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0m 剪跨比：λb'=a1b/h0=0/1289=0，取λb=0.25；λl'= a1l/h0=0/1289=0，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαb f t bh0=0.888×1.4×1.57×103×4×1.289=10058.885kNβhsαl f t lh0=0.888×1.4×1.57×103×4×1.289=10058.885kNV=452.078kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=10058.885kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.289=4.178ma b=2.4m≤B+2h0=4.178m，a l=2.4m≤B+2h0=4.178m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=787.392×106/(1.03×16.7×4000×12892)=0.007δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.007γS1=1-δ1/2=1-0.007/2=0.997A S1=M y/(γS1h0f y1)=787.392×106/(0.997×1289×360)=1703mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(1703,0.0015×4000×1289)=7734mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=9884mm2≥A1=7734mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=787.392×106/(1.03×16.7×4000×12892)=0.007δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.007γS2=1-δ2/2=1-0.007/2=0.997A S2=M x/(γS2h0f y1)=787.392×106/(0.997×1289×360)=1703mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(1703, ρlh0)=max(1703,0.0015×4000×1289)=7734mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=9884mm2≥A2=7734mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=9884mm2≥0.5A S1'=0.5×9884=4942mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=9884mm2≥0.5A S2'=0.5×9884=4942mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

2012.6.17矩形容器计算

内壁
sT=sm≤[s]tφ δ δ δ
n1=δ 1+C≥12 n2=δ 2+C≥19 n3=δ 3+2C≥12
计算结果
短边名义厚度dn1 长边名义厚度dn2 拉撑板名义厚度dn3 32 34 26 满足最小厚度满足最小厚度满足最小厚度
短边外壁
s b=-(Pch c1Ls/24I1)(-3a +2(1+2a K)/(1+2K)) s b1=(Pch c1Ls/12I1)(1+2a K)/(1+2K) sNT=sNm+sNb s T=s
Q Q Q m+s b 2 2
长边外壁
sMb=-(Pch2c2Ls/12h2I2)(1+K(3+a2)/(1+2K)) sQb=-(Pch2c2Ls/12I2)(1+2a2K)/(1+2K)
sNT≤1.5[s]tφ s T≤1.5[s] s m≤[s] Φ sQm≤[s]t s m≤[s] Φ sQT≤1.5[s]t sMT≤1.5[s]tφ s T≤1.5[s]
Q t M t M t t
薄膜应力校核长边总应力校核外壁拉撑板薄膜应力校核
MPa
校核通过校核通过校核通过校核通过校核通过校核通过校核通过
mm4 mm4
K=(I2/I1)a
板截面中心轴至外壁距离Ci c=δ /2 板截面中心轴至外壁距离Co c=δ /2 开孔削弱系数h hm1=hb=(Lh -d)/Lh hm2=hb=(Lh -d)/Lh
mm
应力计算
N和Q点的薄膜应力短边内壁 N点的弯曲应力 Q点的弯曲应力 N点的总应力 Q点的总应力 M和Q点的薄膜应力长边内壁 M点的弯曲应力 Q点的弯曲应力 M点的总应力 sNm=sQm=(Pch/4h1d1)(4-(2+K(5-a2)/(1+2K)) s b=(Pch c1Ls/24I1)(-3a +2(1+2a K)/(1+2K)) sQb1=(Pch2c1Ls/12I1)(1+2a2K)/(1+2K) s T=s m+s s T=s

矩形容器计算(ABCDE型通用)V1.1

设计压力，MPa 常压加固柱型号HW300X300X12X12设计温度，℃50加固柱截面系数，cm³1115容器长L，mm 10000加固柱间距L p，mm450容器宽W，mm 6000型钢和宽度W方向水平布置，底板型钢支撑实际跨距，mm200容器高H，mm 8000加固圈型号等边角钢50X50X5型钢材料Q235A 加固圈惯性矩，cm411.21壁板材料Q235A 顶边加固件型号等边角钢50X50X5设温壁板材料许用应力[σ]t，MPa 135顶边加固件惯性矩，cm411.21常温型钢许用应力[σ]b，MPa135介质名称水材料弹性模量E t，MPa 191000介质密度ρ，Kg/m31000顶板加强筋型号等边角钢100X100X12顶板加强筋沿L方向上的间距A=L T，mm200钢板负偏差C1，mm0.8钢材密度ρM=，Kg/m³7850顶板加强筋截面系数，cm³29.48顶板加强筋沿W方向上的间距B=W T，mm200腐蚀裕量C2， mm2底板厚度δbn，mm8拉杆近似直径，m m 26.2211623拉杆直径，mm加速度g，N/Kg9.81顶板名义厚度δT ，mm4实际的加固圈数量及各段间距H1，mm H2，mm H3，mm H4，mm H5，mm H6，mm4250016001500130011000推荐的加固圈数量及各段间距H1H2H3H4H5H61480032000000 2360024002000000 3296020001680136000 4248016801440128011200各段壁板厚度δin，mm 101618181801.设计条件示意图。

矩形容器设计计算

1、类型说明：加固圈数量nE型（垂直横向联合加固型）矩形容器E型矩形容器为四边简支，有顶边和垂直、横向加固件，设计压力为常压，仅承受液体静压的矩形容器。

本计算对壁板，顶板（可选）和底板作强度、刚度分析，对加固件作刚度分析。

604.964188cm49.45256545cm448.17cm4结论：不合格合格111.212693mm结论：选用合格8、顶板强度计算（如不作顶板设计，此可忽略）查图8-15得α=0.048234 1.6885607mm δ=δt+C1+C2= 2.1885607mm 顶板的名义厚度δtn取为：6mm当无拉杆时选用当有拉杆时选用拉杆材质是否是普通碳钢：（碳钢填1，其他填0）当无拉杆时，Hc=H，Lc=L，顶边加固件所需的惯性矩I cT 为：当有拉杆时，Hc=H，Lc=Lp，顶边加固件所需的惯性矩I cT 为：拉杆的最小直径d min 为：顶板承受自重所需的计算厚度δt：选用的顶边加固件惯性矩为：9、顶板刚度校核（如不作顶板设计，此可忽略）查图8-15得β=0.044374顶板有效厚度δte： 5.5mm2.2671066mm23.75结论：选用合格6472.8493mm3= 6.472849cm3顶板加强筋选用：20.47cm3结论：11、底板设计底板计算厚度δb：6.1020518mm δ= 6.6020518mm8mm610.04515mm 结论：合格2）、在平基础上全平面支撑的底板最终取底板厚度：8mm最终取底板名义厚度为型钢的最大跨距Lb,max为：当底板整个表面被支撑时，底板最小厚度常用4mm～6mm，（或与壁板等厚），并考虑腐蚀裕度。

T,W 顶板加强筋截面系数：L100X100X8合格顶板最大挠度f T,max :顶板的许用挠度[f]:。

矩形容器计算

பைடு நூலகம்
α1 δ1 mm
查图13－3 公式(13-15)： L(3α1ρgh1/[σ] )
0.0
底板支撑型钢计算（按受均布载荷的简支梁计算）型钢材料型钢型号 J 型钢截面的惯性矩 mm4 E MPa 弹性模数 W 截面系数 mm3 L1 mm 型钢间距支撑间距最大弯矩最大挠度许用挠度 L2 Mmax fmax [f] mm N-mm mm mm ρgHL1L22/8 ρgHL1L24/384EJ L/500
T-082 输入或输出 1100 1930 1650 0.000001 Q235-A 32 133.65 192000 0.00000785 9.80665 0.855 0.015 6 0.6 1.6 2.2 8 0.8 1.6 2.4
V-953 输入或输出 2500 2500 2000 0.000001 304 90 137 192000 0.00000793 9.80665 0.800 0.014 6 0.8 0 0.8 6 0.8 0 0.8
3.5~4: 0.3; 4.5~5.5: 0.5; 6~7: 0.6; 8~25: 0.8
3.5~4: 0.3; 4.5~5.5: 0.5; 6~7: 0.6; 8~25: 0.8
0 H h2-h1 公式(13-3)： 0.408(δn-C)([σ]t/αρgH)1/2 L/n (n加强筋间距数）公式(13-4)： L3[(0.0642ρgH /[σ] )－(δn－C) /6]
3
符号单位 B mm L mm H mm ρ kg/mm3 T ℃ [σ ]t MPa MPa Et γ kg/mm3 g m/s2 α δn C1 C2 C δn C1 C2 C 查图13－3 mm mm mm mm mm mm mm mm C1+C2 C1+C2

注册化工工程师必备-常压容器设备筒体强度及补强计算书自动计算-带计算公式

t
简图
0 997 10 1860 0.019 0.019 80 1500 06Cr19Ni10 137 137 130 0.3 0 0.85 壁厚计算
Mpa kg/m3 N/kg mm Mpa Mpa ℃ mm Mpa Mpa Mpa mm mm
Di
δ
碳钢低合金钢≥ 不锈钢≥ 0.13 0.3 2.30 6 5.7 液压试验时应力效核
0.38 4.56 4.94 8 3.44 液压试验时应力效核 0.08 0.05 16.58 179.78 可行压力计算
mm mm mm mm mm Mpa Mpa Mpa Mpa
液压试验压力（取较大值）
0.075858696
试验压力下封头的应力 σT=PT(Di+δe)/2δe= 许用值 σT≤0.9φReL σT≤0.9φReL
常压容器设备强度计算书
内压圆筒体 (NB/T47003.1-2009) 单位
P ρ g h ρgh PC t Di ReL [σ] [σ] C1 C2 φ
t
设计条件
设计压力物料密度重力加速度液面高度液注静压力计算压力 P+ρgh 设计温度筒体内径筒体材料试验温度下屈服强度常温下材料许用应力设计温度下材料许用应力钢板厚度负偏差腐蚀裕量焊接接头系数壳体最小厚度 min (mm) （不包括腐蚀裕量）计算厚度 δ = Pc Di / 2 [σ] φ=
最大允许设计压力[P]=2 [σ]t φ δhe / K Dhi=
0.36
Mpa
设计温度下圆筒计算应力许用值 σ≤φ[σ]t σ≤φ[σ]t
盛水试验时应力效核 σ=PcDi/2δhe 8.69 78.2 可行

矩形容器计算

横边垫片尺寸(H)=1725竖边垫片尺寸(h)=224514770.50.253148106303696000739200749829.68L=229013.50L b =26齿深=25齿厚T 1=25齿宽b=45齿数=2230.3098.16102.73合格K1=10K2=10Φ1=0.7S1=12.5S2=12.5Φ2=0.7== 5.20 =25.74总应力计算： =30.94合格计算类型:开启压力0.182容器设计压力: p=0.20.32泄放压力下密度:ρ=1.7342407临界压力: P c =22.540.1临界温度: T c =374.125摩尔质量: M=18.219进气管数量21.09查GB150.1-2011图B1得：压缩系数Z= 1.070.014绝热指数：k =1.1353310.888.37临界条件：0.310.5867.14安全阀实际泄放面积2770.88对比温度: =对比压力: =查GB150.1-2011表B4得或气体特性系数安全阀额定泄放系数K:容器安全泄放量: 2.83×10-3ρvd 2＝安全阀阀座喉部直径: d t = 介质名称:蒸汽安全阀进口侧温度: T f =t+273=安全阀出口侧压力: P o =取蒸汽进气管内流速v＝蒸汽进气管直径（接管内径）d＝门挡根部弯曲应力计算：7.安全阀计算：安全阀泄放量校核选用安全阀参数：全启式安全阀A48Y-16C,DN50；容器安装安全阀个数: n=泄放压力（绝压）: P f =1.1P c +0.1=门齿根部弯曲应力计算=总应力计算=(注:由于门板门齿大于与筒体门齿此忽略门齿咬合的不均匀性，以及省略门板门齿的校核。

)门挡根部N点应力校核：根据NB/T47003.1-2009不做无损检测焊缝焊接接头系数取Φ=0.7门挡根部拉应力计算：操作状态下垫片需要的压紧力：内压引起的总轴向力：门挡齿根部M点应力校核：门齿根部剪切应力计算==s W =sW 112-⎪⎭⎫ ⎝⎛+≤k kf o k p p 112-⎪⎭⎫ ⎝⎛+≤k k f ok p p =⋅⋅=MZT p K C W A f fs16.13=⎪⎭⎫ ⎝⎛+=-+1112520k k k k C。

常压矩形容器E型计算及表格下载

常压矩形容器E型计算及表格下载常压矩形容器可以依据NB/T47003.1-2009 第8节和标准附录的算例进行设计，如果尺寸较大，一般采用垂直和横向联合加固型（E 型）结构。

E型的计算步骤一般如下：1. 先按照C 型计算垂直加固柱。

此时，设计计算的矩形板如下中红色区域，故取A=Lp（需假定），B=H。

计算的内容包含：加固柱的最大间距，同时核算Lp 值；加固柱所需截面系数；2. 顶边加固件设计。

顶边加固件型式：平顶/拉杆/敞口。

若为平顶或拉杆型式，则Hc=总高，Lc=Lp，若为敞口型式，则由于中间的垂直加固件无支撑，所以不能起加强作用，Lc只能取总长。

计算的内容：顶板加固件所需要的惯性矩。

3. 壁板设计。

设计计算的矩形板如上图中蓝色区域，故取A=Lp，B=hi。

计算的内容：横向加固圈所需的惯性矩、壁板计算厚度、壁板计算最大挠度、壁板许用挠度。

4. 顶板设计。

若为平顶，则需要计算顶板厚度。

其尺寸取最大的小方块的边长。

若为拉杆支撑，则还需校核拉杆。

计算的内容：顶板厚度、顶板加强筋。

注意当所需惯性矩为负时，代表不需要加筋板。

5. 底板涉及。

底板设计分为：整体支撑与型钢支撑。

当底板整个表面被支撑时，底板最小厚度常用4mm~6mm（或与壁板等厚），同时考虑腐蚀裕量来确定。

；型钢支撑时，需要计算底板厚度与型钢的最大跨距。

E 型结构为垂直型（C 型）与横向型（D 型）综合体，需要根据具体结构确定计算公式中A 和B 取值，以保证计算的准确性。

每次试算中需要多次查表得到系数α和β，手动计算比较繁琐。

所以编写EXCLE 表格求解比较方便。

此表格的有点是：1. 针对顶边加固件型式-平顶/拉杆/敞口，底板为整体支撑与型钢支撑，均可用一个程序完成，适用性广泛。

2. 本计算书可计算最大到7层的矩形容器。

当层数与模板不一致时，可在第三段采用拉单元的方法得到其他层数的计算。

3. 所需输入参数极少，自动查询并插值系数α和β。

省却手动查找插值的麻烦。

矩形容器计算new

储液密度p=1000Kg/m3=1E-06Kg/mm3重力加速度g=9.81m/s2容器顶边与第1加强圈的距离h1=200mm容器顶边与第1加强圈的距离H1=200mm容器顶边与第2加强圈的距离h2=400mm第1加强圈与第2加强圈的距离H2=200mm容器顶边与第3加强圈的距离h3=600mm第2加强圈与第3加强圈的距离H3=200mm第3加强圈与底板的距离H4=200mm容器顶边与底板的距离h=h411100mm容器垂直加固件间距离L p=2175mm设计温度下材料的弹性模量E t=187000MPa查图8-7,系数a1=0.001查图8-7,系数a2=0.001查图8-7,系数a3=0.001查图8-7,系数a4=0.001查图8-7,系数β1=0.001查图8-7,系数β2=0.001查图8-7,系数β3=0.001查图8-7,系数β4=0.001壁板材料(304L)许用应力[R]t=118MPa壁板材料(304L)腐蚀裕度C=0mm储罐短边长度L1=2175mm储罐长边长度L2=2175mm1.各段计算1.1 第1段第1道加固圈单位长度上的载荷F1=1/6*pgh2(h1+h2)=0.3924N/mm第1道加固圈所需的惯性矩I C,T1=1.3F1L p3/E t=28068mm4 2.80678cm4加固圈规格□50x10实际惯性矩 Ix1=ab3/12=10.41cm4合格第1段壁板计算厚度δ1=L p(3a1pgh1/[R]t)0.5=0.4858mm0.48577mm第1段壁板名义厚度δn=20mm第1段壁板有效厚度δ1e=20mm设垂直加固柱的间距Lp=300mm设壁板名义厚度δw,n=20mm有效厚度δw,e=20计算压力Pc=pgH=0.1089MPa查图8-7,系数a=0.055B/A=37壁板计算厚度δw,e=Lp/0.408(aPc/[R])0.5=5.2384mm加固柱的最大间距Lp,max=0.408δw,e([R]/aPc)0.5=1145.4mm加固柱所需截面系数Zp=Lp[(0.0642pgh3/[R])-δe2/6]=2E+06mm32169.84cm3加固圈规格□50x10实际截面系数 Wy=46.9cm3不合格1.2 第1段以下各段1.2.1 第2段由矩形容器顶端算起,第2道横向加F2=1/6*pg(h3-h1)(h3+h2+h1)=0.7848N/mm固圈单位长度上的载荷第2道加固圈所需的惯性矩I C,T2=1.3F2L p3/E t=56136mm4 5.61356cm4加固圈规格□50x10实际惯性矩 Ix1=ab3/12=10.41cm4合格第2段壁板计算厚度δ2=L p(6a2pg(h1+h2)/[R]t)0.5= 1.1899mm 1.18988mm第2段壁板名义厚度δn=20mm第2段壁板有效厚度δ2e=20mm第3段由矩形容器顶端算起,第3道横向加F3=1/6*pg(h4-h2)(h4+h3+h2)=211.68N/mm固圈单位长度上的载荷第3道加固圈所需的惯性矩I C,T3=1.3F3L p3/E t=2E+07mm41514.14cm4加固圈规格□180x100x6实际惯性矩 Ix=1643cm4合格第3段壁板计算厚度δ3=L p(6a3pg(h2+h3)/[R]t)0.5= 1.5361mm 1.53613mm第3段壁板名义厚度δn=20mm第3段壁板有效厚度δ3e=20mm第4段壁板计算厚度δ4=L p(6a4pg(h3+h4)/[R]t)0.5= 5.2544mm 5.25438mm第4段壁板名义厚度δn=20mm 第4段壁板有效厚度δ4e=20mm 2.各段刚度校核2.1第1段第1段的最大挠度f1=β1L p4pgh1/2E tδ1e3=0.0147mm 第1段壁板许用挠度[f]1=min{δ1e/2,η.Γ}δ1e/2=10mmΓ取L p、H1中较大值 Γ=2175mmΔ取L p、H1中较小值 Δ=200mmΔ/Γ0.092查图8-2 η=5E-05[f]1=0.1088mmf1<[f]1合格2.2 第1段以下各段第2段的最大挠度f2=β2L p4pg(h1+h2)/2E tδ2e3=0.044mm 第2段壁板许用挠度[f]2=min{δ2e/2,η.Γ}δ2e/2=10mmΓ取L p、H2中较大值 Γ=2175mmΔ取L p、H2中较小值 Δ=200mmΔ/Γ=0.092查图8-2 η=5E-05[f]2=0.1088mmf2<[f]2合格第3段的最大挠度f3=β3L p4pg(h2+h3)/2E tδ3e3=0.0734mm 第3段壁板许用挠度[f]3=min{δ3e/2,η.Γ}δ3e/2=10mmΓ取L p、H3中较大值 Γ=2175mmΔ取L p、H3中较小值 Δ=200mmΔ/Γ=0.092查图8-2 η=5E-05[f]3=0.1088mmf3<[f]3合格第4段的最大挠度f4=β4L p4pg(h3+h4)/2E tδ4e3=0.8585mm第4段壁板许用挠度[f]4=min{δ4e/2,η.Γ}δ4e/2=10mmΓ取L p、H4中较大值 Γ=2175mmΔ取L p、H4中较小值 Δ=200mmΔ/Γ=0.092查图8-2 η=5E-05[f]4=0.1088mmf4<[f]4不合格3.型钢上的矩形容器底板底板假设厚度δb=12mm底板有效厚度δbe=12mm支承的最大间距L b=1.25δbe([R]/pgh)0.5=493.78mm假设支承的间距L b=630mm底板计算厚度δb=0.8L b(pgh/[R])0.5=15.31mm4.顶边、底边加固件校核顶边、底边短边加固件所需惯性矩I c,T=0.217pgh12L13/E t=4685.2mm40.46852cm4加固圈规格□50x10实际惯性矩 Ix1=ab3/12=10.41cm4合格顶边、底边长边加固件所需惯性矩I c,T=0.217pgh12L23/E t=4685.2mm40.46852cm4加固圈规格□50x10实际惯性矩 Ix1=ab3/12=10.41cm4合格。

钢制常压容器设计计算书(方案一)讲课教案

0.45
48
刚度计算系数
β2
查图8-7
0.00308
49
许用挠度
【f】
计算
33.41640786 mm
50
变形最大挠度
f2max
计算
8.48925
mm
51
判断选型是否有效
有效
第三段板壁厚度计算
52 第三道加固圈单位长度上载荷
F3
计算
17.787
N/mm
53
第三道加固圈所需惯性矩
IcT3
计算
924924
序号
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
20 21 22 23 24 25
26 27
28 29
30 31
32 33 34 35
36 37
矩形容器强度计算（E型）
名称
符号数据来源计算公式计算结果输入
常规已知条件
容器自身选择材料
选择
加强结构材料容器自身选择材料弹性模量容器自身选择材料许用应力
mm4
第三道加固圈选型是否有效
有效
54
查图系数
按标准 B/A
0.375
55
壁厚计算系数
а3
查图8-7
0.00778
56
第三段壁板计算厚度
δ
计算
0.219165965 mm
57 根据计算结果选择壁板厚度
δ3e
设计
8
mm
第三段壁板刚度计算
58
查图系数
按标准 B/A
0.375
59
刚度计算系数
β3
查图8-7

矩形容器1

目录一、设计工况：二、设计依据标准三、容器顶板强度计算四、容器侧板强度计算五、容器底板强度计算六、容器各部质量计算七、容器底座吊装强度计算一、设计工况：设计压力Pa P=2700设计温度o C T=50工作压力Pa p工=常压工作温度o C T工=25试验压力Pa P S =4000充装介质水介质密度kg/m3G=1000腐蚀裕量mm C1=1试验介质水试验介质密度kg/m3G' =1000容器容积m3V=22.88容器长边侧板宽度mm L L =4400容器短边侧板宽度mm L S =2600容器高度mm H =2000容器顶板厚度mm d1=6容器底板厚度mm d2=10容器长边侧板厚度mm d3=6容器短边侧板厚度mm d4=6容器顶部加强筋规格80x80x6底梁规格I10 100x68x4.5容器水平加强筋数量道N1=2容器水平加强筋规格63x63x6容器长侧板垂直加强筋数量道N2=5容器长侧板垂直加强筋规格63x63x6容器短侧板垂直加强筋数量道N3=3容器短侧板垂直加强筋规格63x63x6保温材料名称玻璃棉保温层厚度mm d in=75保温材料密度kg/m3G i=60容器主体材质Q235-A主体材质的材料屈服极限 MPa S=235设计温度下材料的许用应力 MPa [s]t =135设计温度下材料的许用压缩应力 MPa [s]cr t =103拼板焊缝系数f=0.70所有碳钢及不锈钢杨氏弹性模量GPa E =192.0二、设计依据标准。

*《钢制焊接常压容器》 JB4735-1997*《压力容器设计手册》（美）（吊耳强度计算部分）三、容器顶板强度计算四、容器侧板强度计算五、容器底板强度计算六、容器各部质量计算七、容器底座吊装强度计算。

常压容器设备强度计算书(英文模板)

t
available 5
Data Sheet of Process Equipment Calculation
6
Data Sheet of Process Equipment Calculation
Flat Cover (NB/T47003.1-2009) Calculation Conditions
t
Calculations for Pressure 0.84 Mpa 2.44 110.5 available Mpa Mpa 3 Stress Checking at Full Water Test
Data Sheet of Process Equipment Calculation
4
Data Sheet of Process Equipment Calculation
t
Dwg
0 997 10 1860 0.019 0.019 80 1500 06Cr19Ni10 137 137 130 0.3 0 0.85 1 0.13 mm 0.3 0.43 6 5.7 mm mm mm mm Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa mm mm Mpa kg/m3 N/kg mm Mpa Mpa ℃ mm
Stress Checking at Static Pressure Test Test Pressure（Max） 0 0.05 6.60 104.81 available Stress Checking at Full Water Test Cylinder Stress at Full Water Test σ≤φ[σ]t σ=PcDi/2δe σ ≤φ[σ]t 110.5 available 1 2.44 Mpa Mpa Allowance Stress Level at Full Water Test

压力容器计算书示例.doc

筒体上封头
筒体下封头
封头形式
椭圆形
椭圆形
名义厚度 n
mm
材料名称
设计温度下的许用应力 t MPa
6 Q245R 147.25
6 Q245R 147.25
钢材厚度负偏差 C1
mm
0.3
0.3
腐蚀裕量 C2
mm
2
2
厚度附加量 C＝C1＋C2
mm
2.3
2.3
焊接接头系数
1
1
主要计算结果
内圆筒体
内筒上封头
试验温度许用应力
148.00
钢板负偏差 C1
0.30
腐蚀裕量 C2 焊接接头系数
2.00 1.00
计算单位
MPa C mm mm
(板材)
MPa MPa mm mm
厚度及重量计算
形状系数
计算厚度有效厚度最小厚度名义厚度结论重量
最大允许工作压力
结论
K=
1
2
Di
2
= 1.0590
设
计
条
件
简
图
计算压力 pc
2.2
MPa
设计温度
80
℃
壳体型式壳体材料名称及类型
Q245R 板材
椭圆形封头
壳体开孔处焊接接头系数φ
1
壳体内直径 Di
313
mm
壳体开孔处名义厚度δ n
6
mm
壳体厚度负偏差 C1
0.3
mm
壳体腐蚀裕量 C2
2
mm
壳体材料许用应力[σ ]t 147.2 MPa
椭圆形封头长短轴之比

常压容器设备强度计算书模板

0.84
MpaБайду номын сангаас
盛水试验时应力效核
设计温度下圆筒计算应力
σ=PcDi/2δhe
2.44
Mpa
许用值
σ≤φ[σ]t
110.5
Mpa
σ≤φ[σ]t
可行
5
常压容器设备强度计算书
6
常压容器设备强度计算书
内压平盖 (NB/T47003.1-2009)
设计条件
设计压力物料密度重力加速度液面高度液注静压力计算压力 P+ρgh 设计温度平盖计算直径封头材料试验温度下屈服强度常温下材料许用应力设计温度下材料许用应力钢板厚度负偏差腐蚀裕量焊接接头系数结构特征系数
δ = Pc Di / 2 [σ]t φ=
0.13
Di
δ
3 2
取较大值 mm
壁厚附加量 C = C1 + C2 = 设计厚度 δ`n = δ + C =
0.3
mm
2.30
mm
名义厚度取 δn =δ + C2 + C1 +圆整
6
mm
有效厚度 δe = δn - C =
5.7
mm
液压试验时应力效核
液压试验压力（取较大值） PT=1.25 P [σ]/[σ]t=
mm 16.68
mm
mm 0.00
mm
mm
mm
mm
mm
δt=PcDi/2[σ]tφ
9
常压容器设备强度计算书
10
常压容器设备强度计算书
内压筒体开孔补强 (NB/T47003.1-2009)
开孔补强计算
圆筒开孔所需的补强面积

压力容器计算书

设计计算书Design Calculation Sheet1. 设计参数和条件Design Data and Condition:1) 设计所遵循的规范Applicable Code:ASME SectionⅧ，Div.1, 2013 Edition;2) 设计压力(p) : 内部1.2兆帕Design Pressure (p): Internal 1.2 Mpa;3) 设计温度: 0摄氏度到60摄氏度Design Temperature: 0℃～60℃;4) 最低设计金属温度：-29℃；MDMT: -29℃5) 焊缝系数(E): 壳体为0.85，封头为0.85(无缝)，Joint Efficiency (E): 0.85 for Shell and 1.0 for Heads（seamless）；6) 材料最大许用应力Material Max. Allowable Stress:Based on ASME Code Sec.Ⅱ, Part D Table 1A壳体和封头: SA516M Gr. 485，60摄氏度时为138兆帕Shell & Heads: SA516M Gr. 485 Material Max. Allowable Stress is 138MPa at 60℃；接管: SA106M Gr. B，60摄氏度时为118兆帕Nozzles：SA106M Gr. B Steel Material Max. Allowable Stress 118 Mpa at 60℃；7) 媒介: 空气Medium: Air ;8) 封头类型: 2:1椭圆封头Head type: 2:1Ellipsoidal Head；9) 其他载荷: Others Loadings: See verify for UG-22 loading;10) 腐蚀余度: 2.0毫米Corrosion Allowance: 2.0 mm11) 容器外形和尺寸(见图纸空气储罐U-1110-1 )Layout of Vessel and Dimension:As Shown in Air storage tank Specification (Dwg. No. U-1110-1)12) ASME 认证钢印及标志符: 要求”ASME”钢印及”U”标志符Stamp of ASME Ceretification Mark and U Designator: Stamp of ASME Ceretification Mark and U Designator required.Verify for UG-22 Loading2.1 内压壳体最小厚度 Min. Required Thickness of Shell under Internal Pressure 符号 Symbols:t= 壳体要求最小厚度，毫米t = minimum required thickness of shell, mm P = 内部设计压力, 1.2兆帕P = internal design pressure, 1.2MPa [see UG-21] R = 容器筒内半径， 402毫米 (考虑腐蚀余量)R = inside radius of the shell course under consideration, 402mm S = 最大许用应力值，138兆帕S = maximum allowable stress value, 138MPa [ see ASME Code Part II D Table 1A for materialSA516M Gr.485] E = 焊缝系数，0.85E = joint efficiency, 0.85 [see Table UW-12(1)]Since P=1.2MPa is less than 0.385SE=45.16MPa, Formula UG-27(c)(1) is used:)(14.42.1*6.085.0138)2400(2.16.0mm P SE PR t =-⨯+⨯=-=考虑腐蚀裕量：Consider of corrosion allowable: tr= t + Ca = 4.14 + 2.0 = 6.14mm ；这些公式只有在环向接头系数小于纵向接头系数一半时才起作用，根据UG-27(c) (2)的注释16，用于纵向应力的UG-27(c) (2)公式不用考虑。

矩形常压容器计算书（（1）

矩形常压容器计算书（（1）A、B矩形板计算公式与图表中矩形边的一般符号，mm ；应用时视具体问题以L 、L P 、L T 代替A,以H 、H i 、W 、W b扁钢宽度，mm ；C厚度附加量，C=C 1+C 2，mm ；C1钢板厚度负偏差，mm ；C 2腐蚀裕量，mm ；dC 、E 型矩形容器圆钢拉杆直径，mm ；Et设计温度下材料的弹性模量，Mpa ；[f]壁板或顶板的许用挠度，mm ；fw.max，fT,max壁板，顶板的最大绕度，mm ；g重力加速度，g=9.81m/s 2；H容器高度，mm ；Hc ，Lc顶边加固件承受储液压力的高度，宽度，mm ，应用时视具体问题以H 、h 1代替Hc ，以L 、Lp 代替Lc ；I c ，T顶边加固圈所需的惯性矩，mm 4；L容器长度，mm(L>W)L b底板支撑梁间距，mm ；L b ，max 底板支撑梁最大间距，mm ；LP，LP.max C 、E 、G 型矩形容器加固柱间距，最大间距，mm ；M 加固柱承受的最大弯矩，N ·mmp c 计算压力，MPaW 容器宽度，mm ；Z p C 、E 、G 型矩形容器加固柱所需截面系数，mm 3；Г、△矩形板的长边和短边，Г为A 、B 中的较大值，△为A 、B 中的较小值，mm ；α、β系数，见图8-5、8-7、8-15；[σ]b 常温下型钢结构件材料的许用应力，MPa ；[σ]t 设计温度下矩形板材料的许用应力，MPa ；δb 、δb 、n 、δb 、e 底板计算厚度、名义厚度、有效厚度，mm ；δe矩形容器壁板、底板的有效厚度，mm δw 、δw.n 、δw.e壁板的计算厚度、名义厚度、有效厚度，mm ；η可选许用挠度的系数；ρ储液密度，kg/mm 3，ρ=1×10-6 kg/mm 3Ρm矩形板或者加固件的材料密度，kg/mm 3，ρM =7.85×10-6 kg/mm 3设备位号长L mm 4000设计压力MPa 0.01宽W mm 2000设计温度℃80高H mm2000一符号意义容器尺寸介质名称30％碱溶液、水、酸性盐等组分O0Cr19Ni1 0A=Lp=1200mmρ= 1.0X10-6Kg/mm3 B=H=2000mm g=g=9.81m/s2α=0.042β=0.0438钢板厚度负偏差C1=0.42mm腐蚀裕量C2=2mmPc=ρgH=1.0X10-6×9.81×2000=0.01962MPa=7.704259mmδWn=δW+C1+C2=10.12426mm最终取壁板名义厚度δWn=10mm壁板刚度校核根据设计条件计算壁板最大挠度的给参数分别为：A=Lp=1200mmρ= 1.0X10-6Kg/mm3 B=H=2000mm g=g=9.81m/s2α=0.042β=0.0438Et= 1.93X105δw.e=δWn-(C1+C2)=7.58mmfw.max=(βXA4XPc)/(EtXδw.e3)=31.6811[f]=5〔δw.e/2+A/500*√(B/A)〕=34.44193壁板刚度校核结论：fw.max<[f],刚度满足要求。

矩形常压容器计算书( (1)

矩形容器计算

矩形容器计算1T106常压60硫酸铵溶液1.26E-060.801500长L mm10000宽W mm8000高H mm 12000Q235B Q235B 11319600042H 1H 2H 3172004800——2540036003000344403000252043720252021605300030002000 3H 1H 2H 353000300020004Lc=Lp=1500ρ=0.000001264Hc=h 1=H 1=3000g=9.81E t19600041.75A=Lp=1500ρ=0.000001264h 1=H 1=3000g=9.81E t =196000NB/T47003.1-2009《钢制焊接常压容器》容器尺寸设计条件(原始条件)设备位号设计压力 Mpa 设计温度℃介质名称介质密度 Kg/mm 3钢板负偏差C 1 mm 设计温度下器壁材料许用应力[σ]t MPa 设计温度下器壁材料弹性模量E t MPa器壁材料加固件材料E型（垂直横向联合加固型）根据加固圈的个数及段间距的实际布置情况调整加强圈间距腐蚀裕量C 2 mm 加固柱间距L p mm加固圈数量n确定推荐的加固圈间距(如下表）nn顶边加固件设计顶边加固件所需的惯性矩I c，T cm 4H i ,mmH i ,mm分段对加固件及壁板作强度、刚度分析根据加固件所需的惯性矩、《SH3046-92》表5.2.1以及焊接扶手栏杆的方便选择的包边角钢项目第一段第二段第三段B=H i 300030002000h i =∑H i 300060008000B/A 22 1.333333333αi0.049250.049250.03465βi 0.05470.05470.03656n第一段4每道加固圈单位长度上的载荷F i ，KN 111.59856该加固圈实际惯性矩I i ，KN 249.8156541该道加固圈壁板的计算厚度δi ，mm 10.46127094该道加固圈壁板的设计厚度δi +C，mm 10.46127094该道加固圈壁板的名义厚度δi，n ,mm 10该道加固圈壁板的有效厚度δi，e ,mm9.2该道壁板最大挠度f i,max ,mm 33.74738682该道壁板许用挠度[f],mm 11.05330086刚度结论合格7A=Lp=1500ρ=0.000001264B=H 1680g=9.81δin ，max25[σ]t 113C=0.80.03723770.3418-135843加固柱的最大间距L p，max =加固柱所需截面系数 Zp各段的分析结果如下表项目加固柱的设计查图8-7得α=0.0285H 4H 5H 6————————————2040————192016800200010001000H 4H 5H 6200010001000∠80×80×6 （ I c，T=73.49）,mm,mm便选择相应第四段第五段第六段20001000100012000 1000011000120001.3333330.6666666670.6666666670.034650.00730.0073需查图8-70.03650.016880.01688第二段第三段第四段第五段第六段175.6644198.39744179.79768————393.2283444.1167184402.480776————25.6247826.8071929630.3964996815.06978#VALUE!25.6247826.8071929630.3964996815.06978#VALUE!202225252519.221.224.224.224.2 11.138368.5883229677.423595881 4.005352#VALUE!17.303317.5801270219.4551270218.18686#VALUE!合格合格合格合格合格。

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δw.e=δ
Wn-
(C1+C2)=
fw.max=(
β
XA4XPc)/
(EtXδ
w.e3)=
[f]=5〔 δ w.e/2+A/ 500*√ (B/A)〕=
壁板刚度校核结论： fw.max<[ f],刚度满足要求。
加固柱设计 A=Lp= B=H= δW.n= C= α= LP.max=0 .408（δ W.n-C)√ [σ]t/( αPc)=
0.42
2
1200 mm 2000 mm 0.042 β=
设计温度下器壁材料 MPa 许用应力[σ] t
设计温度下器壁材料 MPa 弹性模量Et
ρ=
1.0X10-6 Kg/mm3
g=
g=9.81 m/s2
0.0438
0.42 mm
2 mm
4000 2000 2000 O0Cr19Ni1 0
mm
计算压力，MPa 容器宽度， mm； C、E、G型矩形容器加固柱所需截面系数，mm3；矩形板的长边和短边，Г为A 、B中的较大值，△为A、B 中的较小值， mm；系数，见图8-5 、8-7、8-15；常温下型钢结构件材料的许用应力，MPa；设计温度下矩形板材料的许用应力，MPa；
δ
T.e+Pa)/
(Etδ
T.e3)=
[f]=5〔
δ
T.e/2+A/
500*√
(B/A)〕=
顶板刚度
校核结
论：
fw.max<[
f],刚度
满足要求
。
9.81 m/s2 137 Mpa
0.093548 22.89427
顶板加强筋：
LT=
4000 mm
WT= Pa= δT.e=
800 mm 1.20×10-3 Mpa
一符矩号形意板义计算公
式与图表中矩
形边的一般符
号，mm；应用
A、B b
时视具体问题以L、LP、LT代替A,以H、Hi、 W、WT代替 B扁；钢宽度， mm；
厚度附加量，
C
C=C1+C2，
mm；
C1
钢板厚度负偏差，mm；
C2
腐蚀裕量， mm；
C、E型矩形容
d
器圆钢拉杆直
径，mm；
设计温度下材
Et
O0Cr19Ni1 0 120
1.91X105
=
7.704259 mm
δWn=δ W+C1+C2= 最终取壁板名义厚度δWn=
10.12426 mm 10 mm
壁板刚度校核
根据设计
条件计算
壁板最大
挠度的给
参数分别
为：
A=Lp=
1200 mm
B=H=
2000 mm
α=
0.042 β=
Et=
1.93X105
底板计算厚度、名义厚度、有效厚度， mm；
矩形容器壁板、底板的有效厚度，mm
δw、 δw.n、 δw.e
壁板的计算厚度、名义厚度、有效厚度， mm；
η
可选许用挠度的系数；
储液密度，
ρ
kg/mm3，ρ=1
×10-6 kg/mm3
矩形板或者加
固件的材料密
Ρm
度，kg/mm3，
ρM=7.85×10-6
5.63 mm
ρM=
g= [σ] b=
7.85× 10-6
Kg/mm3
9.81 m/s2
137 Mpa
=
-17883.9 mm³
=
顶板上加强筋所需的截面系数ZT=max ﹛ ZT.w,ZT.L ﹜=
=
12010.38 mm³
=
12.95 cm³
-5.84344 12.94888
顶板加强筋选用 L70×L70 ×7
顶板设计：
A=LT=
B=WT= Pa= α=
1000 mm
800 mm 1.20×10-3 Mpa
0.0261
ρM=
g= [σ] t=
7.85× 10-6
Kg/mm3
9.81 m/s2
120 Mpa
=
1.302656 mm
δ=δ T+C1+C2= 考虑壁厚附加量及设置加强筋，顶板的名义厚度δT.n 取为8mm 。
料的弹性模
量，Mpa；
壁板或顶板的
[f]
许用挠度，
mm；
fw.max， fT,max
壁板，顶板的最大绕度， mm；
重力加速度，
g
g=9.81m/s2；
容器高度，
H
mm；
顶边加固件承
受储液压力的
高度，宽度，
Hc，Lc
mm，应用时视具体问题以H、
h1代替Hc，以L 、Lp代替Lc；
顶边加固圈所
Ic，T
3.722656 mm
顶板刚度校核：
A=LT=
1000 mm
ρM=
7.85× 10所需的惯性距
B=WT=
800 mm
g=
Pa=
1.20×10-3 Mpa
[σ] t=
β=
0.0073
（查图815）得
δT.e=δ
T.n-
5.58 mm
(C1+C2)=
fw.max=(
βA4ρMg
底板设计： H= Lb= [σ] t=
δ=δ b+C1+C2= 最终取底板名义厚度δb.n=
2000 mm 800 mm 120 Mpa
ρ=
1.0X10-6 Kg/mm3
g=
g=9.81 m/s2
=
8.183496 mm
10.6035 mm
10 mm
循环水吸收槽
cm³ cm³
4000 mm 2000 mm 9.58043 mm 2.42 mm 0.0109
ρ=
1.0X10-6 Kg/mm3
g=
g=9.81 m/s2
0.0438
7.58 mm
31.6811
34.44193
ρ=
1.0X10-6 Kg/mm3
g=
9.81 m/s2
[σ] t=
120 Mpa
2188.402
结论：LP ≦ LP.max，加固柱间距满足强度要求。
kg/mm3
设备位号设计压力 MPa 设计温度 ℃ 介质名称
介质密度 Kg/mm3 ρ
容器尺寸长L
mm
0.01
宽W
mm
80
高H
mm
30％碱溶液器壁材料
、水、酸性
盐等组分
1.0X10-6 加固件材料
钢板厚度 mm
负偏差C1
腐蚀裕量 mm
C2
A=Lp= B=H= α= 钢板厚度负偏差 C1= 腐蚀裕量 C2= Pc=ρ gH=1.0X1 0-6× 9.81× 2000=0.0 1962MPa
需的惯性矩，
mm4；
容器长度，
L
mm(L>W)
Lb
底板支撑梁间距，mm；
Lb，max
底板支撑梁最大间距，mm；
LP， LP.max
M pc W
Zp
Г、△
α、β [σ]b [σ]t δb、 δb、n、 δb、e
δe
C、E、G型矩形容器加固柱间距，最大间距，mm；加固柱承受的最大弯矩，N·
顶边加固件 L= H=
LP=
无拉杆时，
Hc=H=
4000 mm 2000 mm 1200 mm
ρ= g= Et=
2000 mm
1.0X10-6 Kg/mm3 9.81 m/s2
1.93X105
Lc=Lp=
1200 mm
1.0×104=
It>Ict, 则顶边加 0.70592 固件为 L70XL70X 7

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