H型钢简支梁计算书 - 360文档中心

5.简支H型钢梁计算

简支H型钢梁计算表格使用及编制说明1.凡单元格内红色字体均为需要交互输入的数据。

当选中单元格时右侧出现向下箭头，则直接选择箭头菜单内的数字或字母。

2.适用范围：2.1力学模型：单向受弯的单跨简支梁，可用于各种钢结构平台、转运站及屋面等结构计算。

2.2计算类型：可用于不多于一组满布均布荷载和六组梁跨范围任意位置的集中荷载，每组荷载均包含一个恒载和一个活载。

3.计算内容：3.1荷载：一组满布均布荷载（应包含梁自身质量），荷载距离即为梁跨；六组集中荷载分别作用于梁跨范围的1～6点位，荷载距离按计算简图依次填入荷载表中。

3.2荷载组合：荷载按标准值和设计值分别计算，以用于正常使用极限状态下的挠度计算和承载力极限状态下的强度和稳定计算。

结构重要性系数取1；荷载效应组合的设计值则采用基本组合中由可变荷载效应控制的组合，其荷载分项系数和组合值系数取值如下：永久荷载分项系数1.2；可变荷载分项系数1.4。

3.3内力计算：分别计算出了梁端支座反力和跨中及六个集中力点位（共计七个点位）处永久荷载和可变荷载下的弯矩标准值，进而得出相应的标准值之和和设计值。

内力计算采用叠加原理进行，每一点位处的内力为七个荷载在该点位处的内力叠加得出。

3.4截面计算：3.4.1截面类型：实腹截面的热轧H型钢、双轴对称的焊接H型钢。

截面尺寸参数交互输入，其中r视情况填入实际数据或0，表格自动计算截面模量等参数。

3.4.2钢材类型：梁材质为Q235、Q345、Q390和Q420。

3.4.3抗弯强度计算：选择最大弯矩值进行截面抗弯强度计算，其截面塑性发展系数γx需要交互输入。

3.4.4抗剪强度计算：梁支座反力较大值即为截面最大剪力，用于截面抗剪强度计算。

3.4.5梁整体稳定计算：梁整体稳定计算需要交互输入梁侧向支点最大距离（即受压翼缘的自由长度）l1和梁整体稳定的等效临界弯矩系数βb。

βb按《钢结构设计规范》GB50017-2003附录B的要求取用。

龙门架H型钢500x300x12x8强度计算书2

龙门架强度计算一、梁的静力计算概况1、单跨梁形式：简支梁2、荷载受力形式：1-23、计算模型基本参数：长L =2.02 M a=1.39 M b=0.63 M4、集中力：标准值Pk=Pg+Pq =600+4=604 KN设计值Pd=Pg*γG+Pq*γQ =600*1.2+4*1.4=725.6 KN二、选择受荷截面1、截面类型：H500*300*12*82、截面特性：Ix=40388.23cm4 Wx=1615.53cm3 Sx=941.78cm3 G=83.27kg/m翼缘厚度tf= 8mm 腹板厚度tw= 12mm三、相关参数1、材质：Q3452、x轴塑性发展系数γx：1.053、梁的挠度控制［v］：L/250四、内力计算结果1、支座反力RA = Pd * b / L =226.3 KN2、支座反力RB = Pd * a / L =499.3 KN3、最大弯矩Mmax = Pd * a * b / L =314.56 KN.M五、强度及刚度验算结果1、弯曲正应力σmax = Mmax / (γx * Wx)＝185.44 N/mm22、A处剪应力τ A = RA * Sx / (Ix * tw)＝43.97 N/mm23、B处剪应力τ B = RB * Sx / (Ix * tw)＝97.02 N/mm24、最大挠度fmax =Pk * b / (9 * L) * Sqr((a * a + 2 * a * b) ^ 3 / 3) * 1 / ( E * I )=1.03 mm5、相对挠度v = fmax / L =1/ 1967.2弯曲正应力σmax= 185.44 N/mm2 < 抗弯设计值 f : 310 N/mm2 ok!支座最大剪应力τmax= 97.02 N/mm2 < 抗剪设计值fv : 180 N/mm2 ok!跨中挠度相对值v=L/ 1967.2 < 挠度控制值［v］:L/ 250 ok!验算通过！。

简支梁计算书

工程概况:如图示由《荷载规范》楼面活荷载取2.0KM/mm2扶手线荷载取0.5KN/mm2拟采用GL1 GL2作为新加楼板的承载梁一、次梁计算次梁拟取HW150X150 Q235 热轧型钢，与主梁铰接。

1、截面特性计算及相关参数如下A =4.0550e-003; Xc =7.5000e-002; Yc =7.5000e-002;Ix =1.6600e-005; Iy =5.6400e-006;ix =6.3900e-002; iy =3.7300e-002;Wx=2.2100e-004;Wy=7.5100e-005; \f=215N/mm2 f v=125N/mm22、荷载参数简支梁自重标准值: G l，k=0.0318(KN/M)次梁上栏杆线荷载作用标准值G f,,k=0.5;(KN/M)木格栅及地板自重2KN/m2折算成线荷载G m=2⨯1=2(KN/M)合计G=2.818KN/M由楼板活荷载折算成次梁线荷载标准值为Q k=2⨯1=2KN/M)3、内力计算支座反力标准值△恒载标准值支座反力左支座反力 Rd1=4.653, 右支座反力 Rd2=4.653△ 活载标准值支座反力左支座反力 Rl1=3.300, 右支座反力 Rl2=3.300计算M取跨中作为控制截面分析1.2S G +1.4S Q =1.2⨯83.382.22⨯+83.324.12⨯⨯=8.42KN*M 1.35S G +0.7⨯1.4S Q =83.382.235.12⨯⨯+83.327.04.12⨯⨯⨯=7.85KN*M 取大值 M=8.42KN*M计算V1.2S G +1.4S Q =23.382.22.1⨯⨯+23.324.1⨯⨯=10.203KN 1.35S G +0.7*1.4S Q =23.327.04.123.382.235.1⨯⨯⨯+⨯⨯=9.516KN 取大值 V=10.203KN4、局部稳定验算缘宽厚比 B/T=6.43 < 容许宽厚比 [B/T] =13.0腹板计算高厚比 H0/Tw=16.93 < 容许高厚比[H0/Tw]=80.0局部稳定验算满足5. 简支梁截面强度验算256/28.361021.205.1*1042.8mm N mmmm N W M nx z =⨯⨯⨯==γσ2/215mm N f =≤ 710660.1)337657010150(1020.1073⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯==w It VS τ=10.535N/mm 22/215mm N f =≤ 强度验算满足6. 简支梁整体稳定验算472.883.373300/===y y y i l λ 2466.1150150103300111≤=⨯⨯==h b t l ξ =b β0.69+0.13ξ=0.880235235])1504.410472.88(1[1021.21504055472.884320880.0235])4.4(1[43202522112⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=⨯+⨯⨯⨯=yy x y b b f h t W Ah λλβϕ =2.235∴ 取944.0282.007.1'=-=b b ϕϕ<1 梁整体稳定计算最大应力561021.2944.01042.8⨯⨯⨯==x b x W M ϕσ=40.36(N/mm 2)<f=215(N/mm 2) 稳定验算满足7. 简支梁挠度验算=+=EI l Q S g g 384)(54υ 2.135mm<][υ=l/250=13.2mm次梁验算满足二、主梁计算主梁拟采取HW 175175⨯Q235 热轧型钢1、截面特性计算及相关参数如下 (m)A =5.1430e-003; Xc =8.7500e-002; Yc =8.7500e-002;Ix =2.9000e-005; Iy =9.8400e-006;ix =7.5000e-002; iy =4.3700e-002;W1x=3.3100e-004; W2x=3.3100e-004;W1y=1.1200e-004; W2y=1.1200e-004;f=215N/mm 2 f v =125N/mm 22、荷载参数由次梁传递过来的集中力，作用于主梁跨中由恒载产生的作用力P1=2⨯4.653=9.306KN由活载产生作用力P2=2⨯3.3=6.6KN自重=0.404KN/M3、内力计算计算M取跨中作为控制截面分析1.2S G +1.4S Q =1.2⨯（44306.9⨯+84404.02⨯）+846.64.1⨯⨯=16.757KN*M 1.35S G +1.4*0.7*S Q =1.35⨯)84404.044306.9(2⨯+⨯+846.67.04.1⨯⨯⨯=16.888KN*M 取大值 M =16.888KN*M计算V1.2S G +1.4S Q =1.2⨯（2306.9+24404.0⨯）+26.64.1⨯=11.173KN 1.35S G +1.4*0.7*S Q =1.35⨯)24404.02306.9(⨯++26.67.04.1⨯⨯=10.642KN 取大值 V =11.173KN*M4、局部稳定验算翼缘宽厚比 B/T=5.85 < 容许宽厚比 [B/T] =15.0腹板计算高厚比 H 0/T w =14.86 < 容许高厚比[H 0/T w ]=80.0局部稳定验算满足5. 简支梁截面强度验算256/57.481031.305.1*1088.16mm N mmmm N W M nx z =⨯⨯⨯==γσ2/215mm N f =≤ 5.71090.2)385.75.768211175(1073.1173⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯==w It VS τ=9.688N/mm 22/215mm N f =≤ 强度验算满足6. 简支梁整体稳定验算53.917.434000/===y y y i l λ 2306.1175175104000111≤=⨯⨯==h b t l ξ =b β0.69+0.13ξ=0.860235235])1754.41153.91(1[1031.3175514353.914320860.0235])4.4(1[43202522112⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=⨯+⨯⨯⨯=y y x yb b f h t W Ah λλβϕ =3.267 ∴ 取983.0282.007.1'=-=b b ϕϕ<1 梁整体稳定计算最大应力561021.2983.010888.16⨯⨯⨯==x b x W M ϕσ=77.73(N/mm 2)<f=215(N/mm 2) 稳定验算满足7. 简支梁挠度验算=+++=EI l Q S EI l Q S g g g g 384)(548)(43υ 1.67+2.21=3.88mm<][υ=l/250=16mm主梁挠度验算满足主梁验算满足。

H型钢结构简支梁设计计算书

H型钢结构简支梁设计计算书转发评论2011-10-21 11:16-------------------------------| 简支梁设计|| || 构件：BEAM1 || 日期：2011/10/21 || 时间：11:03:20 |------------------------------------ 设计信息-----钢梁钢材：Q235梁跨度(m)：15.000梁平面外计算长度(m)：6.500钢梁截面：焊接组合H形截面:H*B1*B2*Tw*T1*T2=298*149*149*8*10*10容许挠度限值[υ]: l/400 = 37.500 (mm)强度计算净截面系数：1.000计算梁截面自重作用: 计算简支梁受荷方式: 竖向单向受荷荷载组合分项系数按荷载规范自动取值----- 设计依据-----《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）----- 简支梁作用与验算-----1、截面特性计算A =5.2040e-003; X c =7.4500e-002; Yc =1.4900e-001;Ix =7.6141e-005; Iy =5.5251e-006;ix =1.2096e-001; iy =3.2584e-002;W1x=5.1102e-004; W2x=5.1102e-004;W1y=7.4163e-005; W2y=7.4163e-005;2、简支梁自重作用计算梁自重荷载作用计算:简支梁自重(KN): G =6.1277e+000;自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=4.0851e-001;3、梁上恒载作用荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值21 4 1.00 1.00 0.00 0.002 4 1.50 7.50 0.00 0.003 4 1.00 14.00 0.00 0.004、单工况荷载标准值作用支座反力(压为正,单位：KN)△恒载标准值支座反力左支座反力Rd1=4.814, 右支座反力Rd2=4.8145、梁上各断面内力计算结果△组合1：1.2恒+1.4活断面号： 1 2 3 4 5 6 7弯矩(kN.m)：0.000 6.538 11.110 14.916 17.955 20.229 21.737 剪力(kN) ： 5.777 3.964 3.351 2.738 2.126 1.513 -0.900断面号：8 9 10 11 12 13弯矩(kN.m)：20.229 17.955 14.916 11.110 6.538 0.000剪力(kN) ：-1.513 -2.126 -2.738 -3.351 -3.964 -5.777△组合2：1.35恒+0.7*1.4活断面号： 1 2 3 4 5 6 7弯矩(kN.m)：0.000 7.355 12.498 16.780 20.200 22.758 24.455 剪力(kN) ： 6.499 4.459 3.770 3.081 2.391 1.702 -1.013断面号：8 9 10 11 12 13弯矩(kN.m)：22.758 20.200 16.780 12.498 7.355 0.000剪力(kN) ：-1.702 -2.391 -3.081 -3.770 -4.459 -6.4996、局部稳定验算翼缘宽厚比B/T=7.05 < 容许宽厚比[B/T] =15.0腹板计算高厚比H0/Tw=34.75 < 容许高厚比[H0/Tw]=80.07、简支梁截面强度验算简支梁最大正弯矩(kN.m)：24.455 (组合：2; 控制位置：7.500m)强度计算最大应力(N/mm2)：45.576 < f=215.000简支梁抗弯强度验算满足。

计算书(3)电梯井钢梁HM500x300计算书

-------------------------------| 简支梁设计 || || 构件：HM500x300 || 日期：2015/11/11 || 时间：00:32:17 |------------------------------------ 设计信息 -----钢梁钢材：Q235梁跨度(m)： 4.500梁平面外计算长度(m)： 4.500钢梁截面：国标宽、窄翼缘H型钢：HM488X300容许挠度限值[υ]: l/400 = 11.250 (mm)强度计算净截面系数：1.000计算梁截面自重作用: 计算简支梁受荷方式: 竖向单向受荷荷载组合分项系数按荷载规范自动取值----- 设计依据 -----《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）----- 简支梁作用与验算 -----1、截面特性计算A =1.5917e-002; Xc =1.5000e-001; Yc =2.4400e-001;Ix =6.7916e-004; Iy =8.1060e-005;ix =2.0660e-001; iy =7.1400e-002;W1x=2.7830e-003; W2x=2.7830e-003;W1y=5.4040e-004; W2y=5.4040e-004;2、简支梁自重作用计算梁自重荷载作用计算:简支梁自重 (KN): G =5.6227e+000;自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=1.2495e+000;3、梁上恒载作用荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值21 3 20.00 3.40 0.00 0.004、单工况荷载标准值作用支座反力 (压为正,单位：KN)△　恒载标准值支座反力左支座反力 Rd1=28.500, 右支座反力 Rd2=45.1225、梁上各断面内力计算结果△　组合1：1.2恒+1.4活断面号： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： 0.000 12.720 25.229 37.519 47.694 54.282 57.285 剪力(kN) ： 34.200 33.638 33.076 31.913 22.351 12.789 3.227 断面号： 8 9 10 11 12 13弯矩(kN.m)： 56.702 52.534 44.779 33.439 18.512 0.000剪力(kN) ： -6.336 -15.898 -25.460 -35.022 -44.585 -54.147△　组合2：1.35恒+0.7*1.4活断面号： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： 0.000 14.310 28.382 42.209 53.655 61.068 64.446 剪力(kN) ： 38.475 37.843 37.210 35.903 25.145 14.388 3.630 断面号： 8 9 10 11 12 13弯矩(kN.m)： 63.790 59.100 50.376 37.618 20.826 0.000剪力(kN) ： -7.128 -17.885 -28.643 -39.400 -50.158 -60.9156、局部稳定验算翼缘宽厚比 B/T=7.31 < 容许宽厚比 [B/T] =15.0腹板计算高厚比 H0/Tw=38.73 < 容许高厚比[H0/Tw]=80.07、简支梁截面强度验算简支梁最大正弯矩(kN.m)：64.446 (组合：2; 控制位置：2.250m)强度计算最大应力(N/mm2)：22.054 < f=205.000简支梁抗弯强度验算满足。

龙门架H型钢500x300x12x8强度计算书2

龙门架强度计算一、梁的静力计算概况1、单跨梁形式：简支梁2、荷载受力形式：1-23、计算模型基本参数：长L =2.02 M a=1.39 M b=0.63 M4、集中力：标准值Pk=Pg+Pq =600+4=604 KN设计值Pd=Pg*γG+Pq*γQ =600*1.2+4*1.4=725.6 KN二、选择受荷截面1、截面类型：H500*300*12*82、截面特性：Ix=40388.23cm4 Wx=1615.53cm3 Sx=941.78cm3 G=83.27kg/m翼缘厚度tf= 8mm 腹板厚度tw= 12mm三、相关参数1、材质：Q3452、x轴塑性发展系数γx：1.053、梁的挠度控制［v］：L/250四、内力计算结果1、支座反力RA = Pd * b / L =226.3 KN2、支座反力RB = Pd * a / L =499.3 KN3、最大弯矩Mmax = Pd * a * b / L =314.56 KN.M五、强度及刚度验算结果1、弯曲正应力σmax = Mmax / (γx * Wx)＝185.44 N/mm22、A处剪应力τ A = RA * Sx / (Ix * tw)＝43.97 N/mm23、B处剪应力τ B = RB * Sx / (Ix * tw)＝97.02 N/mm24、最大挠度fmax =Pk * b / (9 * L) * Sqr((a * a + 2 * a * b) ^ 3 / 3) * 1 / ( E * I )=1.03 mm5、相对挠度v = fmax / L =1/ 1967.2弯曲正应力σmax= 185.44 N/mm2 < 抗弯设计值 f : 310 N/mm2 ok!支座最大剪应力τmax= 97.02 N/mm2 < 抗剪设计值fv : 180 N/mm2 ok!跨中挠度相对值v=L/ 1967.2 < 挠度控制值［v］:L/ 250 ok!验算通过！。

HCZ型钢常用计算程序

HCZ型钢常用计算程序H、C、Z型钢是建筑和机械行业常用的钢材，用于构建和支撑结构。

在计算H、C、Z型钢时，主要考虑的是其截面尺寸和强度参数，以保证结构的稳定性与安全性。

下面是一个H、C、Z型钢常用计算程序的详细介绍，包括计算公式和示例。

1.H型钢H型钢是一种宽边槽钢，其截面形状为“H”字型。

常用参数有高度（H）、宽度（B）、厚度（t1、t2）等。

以下是H型钢的常用计算程序：（1）计算惯性矩：惯性矩（Ix、Iy）可以用来衡量钢材截面的抗弯刚度。

计算公式如下：Ix=(1/12)*B*(t1*H^3-b1*h1^3-b2*h2^3+t2*h2^3)Iy=(1/12)*H*(b1*t1^3+b2*t2^3)（2）计算面积：面积（A）是指截面内部的有效横截面积。

计算公式如下：A=(2*t1*B)+(2*t2*H-b1*t1)（3）计算抗弯强度：抗弯强度（W）反映了钢材抵抗弯曲的能力。

计算公式如下：W=Ix/(H/2)2.C型钢C型钢是一种具有较好的强度和承重能力的冷弯型材，其截面形状为“C”字型。

常用参数有高度（H）、宽度（B）、厚度（t）等。

以下是C型钢的常用计算程序：（1）计算惯性矩：惯性矩（Ix、Iy）可以用来衡量钢材截面的抗弯刚度。

计算公式如下：Ix=(1/12)*B*H^3Iy=(1/12)*H*(B-2*t)^3（2）计算面积：面积（A）是指截面内部的有效横截面积。

计算公式如下：A=B*t（3）计算抗弯强度：抗弯强度（W）反映了钢材抵抗弯曲的能力。

计算公式如下：W=Ix/(H/2)3.Z型钢Z型钢是一种具有良好强度和刚度的构造型钢，其截面形状为“Z”字型。

常用参数有高度（H）、上缘宽度（b）、下缘宽度（t）等。

以下是Z型钢的常用计算程序：（1）计算惯性矩：惯性矩（Ix、Iy）可以用来衡量钢材截面的抗弯刚度。

计算公式如下：Ix=(1/12)*(b*t^3+(H-t)*t1^3)Iy=(1/12)*(t*H^3+b*t1^3)（2）计算面积：面积（A）是指截面内部的有效横截面积。

92和轧制H型钢简支梁整体稳定系数计算

对轧制普通工字钢来说存在几个问题：表Ｂ２）１．中的％经归并
早、寒冷地区应用的植物，蓝色花的莺尾，如：白色花的玉替，黄色花的营蒲，红色花的千屈菜和多花色的花营蒲、水生美人蕉等，突出群体的花色效果。结合新疆地区的气候特点，对一些观赏价值较高的抗早植物生态习性和观赏特性进行了调查分析，一些耐旱观赏植物可在干旱区园林水景设计中应用。如：乔木中的刺槐、胡杨、白桦、海棠、枫杨等；灌木中的紫穗槐、蔷薇、怪柳、互叶醉鱼草、金叶获、锦鸡儿、绣线菊、珍珠梅、榆叶梅及部分忍冬科植物等；而用于水面绿化的观赏价值较高的花卉有莺尾、千屈菜、营蒲、黑三棱、薄荷、萍蓬草、早散草、泽泻、水葱、芡实等。
４．６３Ｄ９．１１２．７
５５．０９．４１３．３
自由荷载长度八ｎ情况工字钢型号
１０１７．１２．４２．０３．０２ａ０１９．１
０５４０．９４０４．５０５．１０．５４
０．Ｄ４
０５．６０５０
０．２５
０５．２０４．６０．ＤＳ０．５４
０．０４０．７５
０４．０５．２０４．５０４．Ｄ０３．６０５．５
收稿日２７１一期：一２０２７
作者简介：娟（一，国戴素ｌ％３）女，家一级注册结构师，教授，东科技大学土木建筑学院，东青岛２６０山山６５１郝金（８一，山东科技大学硕士研究生，东青岛２６１１）９２女，山６５０马飞飞（９３）女，１８一，山东科技大学硕士研究生，青岛２５山东６１０

简支梁计算书

一. 计算依据(1)《建筑施工承插式盘扣支架钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 231-2010）(2)《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012(3)《钢结构设计规范》GB 50017-2011二. 参数信息本工程箱型梁顶板厚度为0.54m；底板厚度为0.70m；中腹板厚度为0.50m，腹板高度为1.00m。

底面模板面板厚度为15.00mm，面板弹性模量为9900.00N/mm2，抗弯强度为15.00N/mm2，底模次楞方木截面宽度为100.00mm,截面高度为100.00mm。

次楞方木间距箱室部位为300.00mm,中腹板部位为300.00mm。

底模主楞方木截面宽度为150.00mm,截面高度为150.00mm，主楞方木间距为600.00mm。

恒荷载包括底面模板自重0.50kN/m2,钢筋混凝土自重26.50kN/m3，箱室内附加荷载2.50kN/m2。

活荷载包括施工荷载2.00kN/m2，振捣混凝土荷载2.00kN/m2。

钢管支撑架参数：支撑钢管类型Φ48×3.2支撑架步距为1.50m。

支撑架立杆中腹板部位横向间距为300.00mm，纵向间距为900.00mm；支撑架立杆箱室部位横向间距为600.00mm，纵向间距为900.00mm。

钢管立杆竖向变形计算参数：立杆实际竖向高度 H = 12.00m ；立杆实际工作长度内街头数量 n = 4 ；每个接头处非弹性变形值 det = 0.50mm；钢管的计算温度差 detT = 10.00度；立杆钢材的线膨胀系数 a = 1.20×10-5。

三. 荷载计算1.恒荷载标准值（荷载分项系数 Y G = 1.2）模板自重:在验算底模面板、主次楞方面和钢管支撑体系时取 q1 = 0.50kN/m2；腹板部位新浇筑钢筋混凝土自重标准值：q2 = 1.00×26.50=26.50kN/m2；箱室部位新浇筑钢筋混凝土自重标准值q3 = 1.24×26.50=32.86kN/m2；箱室内模及支架的重量取 q4 = 2.50kN/m2。

H型钢梁计算书

梁模板工程施工方案计算书工程名称：演示工程施工单位：某建设集团编制人：张## 日期：目录一、编制依据 (1)二、工程参数 (1)三、新浇砼对模板侧压力标准值计算 (2)四、梁侧模板面板验算 (2)五、梁侧模板次楞验算 (4)六、梁侧模板主楞验算 (5)七、对拉螺栓验算 (7)八、梁底模板面板验算 (8)九、梁底模板次楞验算 (10)十、梁底模板主楞验算 (11)十一、立杆稳定性验算 (12)十二、立杆底地基承载力验算 (14)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20115、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版）6、《混凝土结构设计规范》GB50010-20107、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）8、《建筑结构荷载规范》GB50009-20129、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）10、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)11、《木结构设计规范》（GB50005-2003）12、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-200813、《建筑施工手册》第四版（缩印本）14、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）15、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254 号）16、建书脚手架和模板计算软件(建科评［2007］028号)二、工程参数三、新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h ，砼坍落度不大于180mm 时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值:210t 28.0V F C βγ==0.28×25×5×1.2×1.22=51.24 kN/m 2H F c γ==25×1.6=40 kN/m 2其中 γc -- 混凝土的重力密度，取25kN/m 3； t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，取5小时；V -- 浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取1.5m/h ； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.6m ； β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。

简支组合梁验算计算书

简支组合梁验算计算书一. 根本资料类型：简支组合梁长度：6m楼板类型：压型钢组合楼板楼板编号：SP1压型钢型号：Y*130-300-600压型钢板布置方向：平行于组合梁钢梁截面：中热窄HN500*200设计依据：钢构造设计标准(GB 50017-2001)混凝土构造设计标准(GB 50010-2002)高层民用建筑钢构造技术规程(JGJ 99-98)二. 计算参数钢梁截面参数：截面高度：h=500 mm截面宽度：b=200 mm腹板厚度：t w=10 mm翼缘厚度：t f=16 mm截面形心到上翼缘距离：y t=250 mm钢梁面积：A=11420 mm2截面惯性矩：I=478000000 mm4截面抵抗矩：W=1910000 mm3截面面积矩：S=1048180.063 mm3钢梁材料参数：材料类型：Q235B钢材弹性模量：E=206000N/mm2钢材屈服强度标准值：f y=235N/mm2强度换算系数：C F=(f y/235)0.5=1截面翼缘厚度：t f=16mm<=16mm截面钢材强度设计值：f=215N/mm2截面腹板厚度：t w=10mm<=16mm钢材抗剪强度设计值：f v=125N/mm2压型钢楼板参数：钢板波槽高度：h p=130 mm钢板波槽宽度：b p=55 mm混凝土翼板厚度：h c=50 mm混凝土翼板计算宽度：b ce=1800 mm混凝土弹性模量：E c=30000N/mm2混凝土轴心抗压强度：f c=14.3N/mm2截面钢与混凝土弹性模量比值：αE=6.867楼板纵筋等级：HRB 235楼板纵筋抗拉强度设计值：f sy=235 N/mm2楼板顶面配筋：φ8200楼板底面配筋：φ8200栓钉参数：栓钉材料：Q235栓钉极限抗拉强度：f u=375 N/mm2栓钉直径：d=19 mm栓钉高度：h d=160 mm栓钉列数：n s=1栓钉纵向间距：p=120 mm荷载参数：均布恒载标准值：g k=5 kN/m恒载承载力组合系数：γg=1.2恒载变形组合系数：γdg=1均布活载标准值：q k=2 kN/m活载承载力组合系数：γq=1.4活载变形组合系数：γdq=0.6均布施工荷载标准值：c k=3 kN/m施工荷载承载力组合系数：γc=1.4施工荷载变形组合系数：γdc=1变形限值参数：使用挠度限值：[ω]s=l/400施工挠度限值：[ω]c=l/250总挠度限值：[ω]g=l/250三. 强度验算控制工况：1.2恒+1.4活均布线荷载：F=γg*g k+γq*g k=1.2×5+1.4×2=8.8kN/m跨中弯矩：M=F l2/8=8.8×62/8=39.6kN·m梁端剪力：V=F l/2=8.8×6/2=26.4kN1 、正应力强度验算：钢梁全截面抗拉承载力：A*f=114.2×215/10=2455.3kN混凝土翼板全截面抗压承载力：b ce*h c*f c=1800×50×14.3/1000=1287kNA*f>b ce*h c*f c，塑性中和轴位于钢梁截面内钢梁受压区面积：A c=0.5*(A-b ce**h c*f c/f)=0.5×(11/215)=2716.977mm2钢梁翼缘面积：A f=b*t f=200*16=3200mm2A c<=A f，钢梁翼缘受压区高度：h f=A c/b=2716.977/200=13.585mm钢梁受压区合力中心到梁顶面距离：y c=0.5*h f=0.5×1.358=6.792mm钢梁受拉区合力中心到梁底面距离：y s=(A*h/2-A c*(h-y c))/(A-A c)=(11420×500/2-2716.977×(500-6.792/2))/(11420-2716.977)=174.074mm钢梁受拉区合力中心到受压区合力中心距离：y1=h-y s-y c=500-174.074-6.792=319.134mm钢梁受拉区合力中心到混凝土受压区合力中心距离：y=h-y s+h c/2+h p=500-174.074+50/2+130=480.926mm抗弯承载力比值ξ计算：ξ=M/(b ce*h c*f c*y+A c*f*y1)=39.6/(1287×480.926+2716.977×21.5×319.134)=0.04917ξ<=1.0，抗弯承载力满足要求2 、剪应力强度验算：钢梁腹板高度：h w=h-2*t f=500-2×16=468 mm抗剪承载力比值ξ计算：ξ=V/(h w*t w*f v)=26.4×103/(468×1×125)=0.04513ξ<=1.0，抗剪承载力满足要求四. 局稳验算组合梁塑性中和轴位于钢梁截面内，钢梁上翼缘受压截面自由外伸宽度：b0=95 mm截面腹板净高：h0=468 mm截面自由外伸宽厚比限值：[b0/t]=9*C F=9×1=9上翼缘宽厚比：b0/t f=95/16=5.938<=[b0/t] 满足[h0/t w]=72*C F=72×1=72腹板高厚比：h0/t w=46.8/10=46.8<=[h0/t w] 满足五. 变形验算1 、计算参数：组合梁截面高度：H=h+h c+h p=500+50+130=680 mm混凝土翼板截面参数：A cf=b ce*h c=1800×50=90000 mm2I cf=b ce*h c3/12=1800×503/12=18750000 mm4钢梁截面形心到混凝土翼板截面形心距离：d c=(H+h p)/2=(680+130)/2=405mm抗剪连接件刚度系数：k=N vs=13395.543 N/mm2 、准永久组合下，组合梁挠度计算：准永久组合均布线荷载：F d=γdg*g k+γdq*q k=1×5+0.6×2=6.2kN/m混凝土有效受压翼板的换算宽度：b eq=b ce/(2*αE)=1800/(2×6.867)=131.068 mm组合梁截面形心到钢梁截面形心的距离：*1=A cf*d c/(2*αE*A+A cf)=90000×405/(2×6.867×11420+90000)=147.67 mm组合梁截面等效惯性矩：I eq=I cf/(2*αE)+b eq*h c*(d c-*1)2+I+A**12=18750000/2/6.867+131.068×50×(405-147.67)2+18750000+11420×147.672=1162352384 mm4考虑滑移效应的刚度折减系数ζ计算：I0=I+I cf/2/αE=478000000+18750000/2/6.867=479365273.438 mm4A0=A cf*A/(2*αE A+A cf)=90000×11420/(2×6.867×11420+90000)=4163.921 mm2A1=(I0+A0*d c2)/A0=(479365273.438+4163.921×4052)/4163.921=279148.535 mm2j=0.81*[(n s*k*A1)/(E*I0*p)]0.5=0.81×[(1×13395.543×279148.531)/(206000×479365280×120)]0.5=0.00455 mm-1η=( 36*E*d c*p*A0)/(n s*k*h*l2)=(36×206000×405×120×4163.92)/(1×13395.543×680×62×1.0e6)=4.577有刚度折减系数ζ：ζ=η*[0.4-3/(j*l)2]=4.577×[0.4-3/(0.00455×6×1000)2]=-0.01145ζ<=0，取ζ=0组合梁考虑滑移效应的折减刚度：B=EI eq/(1+ζ)=206000×1162352384/(1+0)=2.394e+009 mm4准永久组合下梁的最大挠度：ωd=5*F d*l4/384/B=5×6.2×64×1.0e9/384/2.394446155e+013=0.04369 mm3 、标准组合下，组合梁挠度计算：标准组合均布线荷载：F s=g k+q k=5+2=7kN/m混凝土有效受压翼板的换算宽度：b eq=b ce/αE=1800/6.867=262.136 mm组合梁截面形心到钢梁截面形心的距离：*1=A cf*d c/(αE*A+A cf)=90000×405/(6.867×11420+90000)=216.427 mm组合梁截面等效惯性矩：I eq=I cf/αE+b eq*h c*(d c-*1)2+I+A**12=18750000/6.867+262.136×50×(405-216.427)2+18750000+11420×216.4272=1481725440 mm4考虑滑移效应的刚度折减系数ζ计算：I0=I+I cf/αE=478000000+18750000/6.867=480730585.938 mm4A0=A cf*A/(αE A+A cf)=90000×11420/(6.867×11420+90000)=6102.697 mm2A1=(I0+A0*d c2)/A0=(480730585.938+6102.697×4052)/6102.697=242798.462 mm2j=0.81*[(n s*k*A1)/(E*I0*p)]0.5=0.81×[(1×13395.543×242798.469)/(206000×480730592×120)]0.5=0.004238 mm-1η=( 36*E*d c*p*A0)/(n s*k*h*l2)=(36×206000×405×120×610.27)/(1×13395.543×680×62×1.0e6)=6.707有刚度折减系数ζ：ζ=η*[0.4-3/(j*l)2]=6.707×[0.4-3/(0.004238×6×1000)2]=-0.4298ζ<=0，取ζ=0组合梁考虑滑移效应的折减刚度：B=EI eq/(1+ζ)=206000×1481725440/(1+0)=3.052e+009 mm4标准组合下梁的最大挠度：ωs=5*F s*l4/384/B=5×7×64/384/3.052e+009=0.387 mm4 、使用阶段变形验算：使用阶段组合梁的允许挠度：[ω]s=l/400=15 mm使用阶段梁的最大挠度：ω=ma*(ωd，ωs)=0.4369 mmω<=[ω]s满足六. 总变形验算施工中使用临时支撑，取总变形为使用阶段最大变形：ω=0.4369 mm总挠度允许值：[ω]g=l/250=24 mmω<=[ω]g满足七. 栓钉承载力验算压型钢楼板平行于组合梁布置，计算栓钉承载力折减系数：压型钢板肋上部宽度：b1=245 mm压型钢板肋下部宽度：b2=70 mm压型钢板上部宽度大于下部宽度，取混凝土凸肋平均宽度：b w=(b1+b2)/2=(245+70)/2=157.5 mm混凝土凸肋平均宽度b w<1.5*h p=195mm，取承载力折减系数：η=0.6*b w*(h d-h p)/h p2=0.6×157.5×(160-130)/1302=0.1678单个栓钉受剪承载力设计值计算：栓钉钉杆面积：A st=πd2/4=3.142×192/4=283.529 mm2N vs1=0.43*A st(E c*f c)0.5=0.43×283.529/(30000×14.3)2/1000=79.854 kNN vs2=0.7*A st*f u=0.7×283.529×470/1000=93.281 kNN vs=min(N vs1，N vs2)=79.854 kN界面剪力计算：截面塑性中和轴位于钢梁截面内，有：V=b ce*h c f c=1800×50×14.3/1000=1287kN梁翼缘栓钉间距限值：[p]=η×N vs*n s*l/V=0.1678×13.396×1×6×1000/1287=62.45 mm 栓钉设计间距：p=120mm>[p]，不满足八. 界面受剪承载力验算1 、包络栓钉的纵向界面受剪承载力验算单位长度内纵向界面剪力：V=N vs*n s/p=79.854×1/120×1000/=665.446 kN纵向界面周长：u=2*h d+b=2×160+200=520 mm单位长度内横向钢筋面积：A s,tr=2*πd n2*1000/s n=2×3.142×82/4×1000/2000=502.655 mm2界面抗剪承载力计算：V s1=0.9*ξ*u+0.7*A s,tr*f y/1000=0.9×1×520+0.7×502.655×235=550.687 kNV s2=0.25*u*f c=0.25×520×14.3=1859 kNV s=min(V s1,V s2)=550.687 kN抗剪承载力：V s<V，不满足2 、混凝土翼板纵向界面受剪承载力验算假设两侧翼板计算宽度相等，则翼板单侧计算宽度：b1=(b e-b)/2=(1800-20)/2=890 mm单位长度内纵向界面剪力：V=N vs*n s/p*b1/b ce=79.854×1/120×1000×890/1800=329.026 kN 纵向界面周长：u=h c=50 mm单位长度内横向钢筋面积：A s,tr=πd n2*1000/s n+πd u2*1000/s u=3.142×82/4×1000/2000+3.142×82/4×1000/2000=502.655 mm2界面抗剪承载力计算：V s1=0.9*ξ*u+0.7*A s,tr*f y/1000=0.9×1×50+0.7×502.655×235=127.687 kNV s2=0.25*u*f c=0.25×50×14.3=178.75 kNV s=min(V s1,V s2)=127.687 kN抗剪承载力：V s<V，不满足九. 施工阶段验算施工中使用临时支撑，不须验算。

简支钢梁计算

绕x轴弯矩设计值Mx 绕y轴弯矩设计值My 荷载作用下的应力 σ 强度满足要求!
主平面受弯承载力验算 2.86 kN.m 截面塑性发展系数γ x 0.00 kN.m 截面塑性发展系数γ y 16.70 N/mm2 钢材抗弯强度设计值f 钢材弹性模量Es
钢梁抗剪承载力验算最大剪力设计值 V 7.65 kN 钢材抗剪强度fv 钢梁毛截面惯性矩Ix 16131754 mm^4 钢梁截面面积A 翼缘厚度 tf 7 mm 钢梁腹板厚度tw 截面高度H 198 mm 钢梁翼缘宽度bf 计算剪应力处以上截面对中和轴的面积矩 S＝A/2× H/4 中和轴处最大剪应力τ 6.15 N/mm2 抗剪强度满足要求！
。编者： 2003年12月
2359 mm2 16131754 162947 1137396 22978 mm^4 mm^3 mm^4 mm^3
0.0 kN.m 0.0 kN.m 0.0 kN.m 0.0 0.0 kN.m 0.0 kN.m 2.0 0.0 kN.m 0.0 kN.m
1.05 1.20 215 206000
P22 P22 MPa Pa
125 2359 5 99 58387
Mpa mm^2 mm mm mm^3
足要求！
82.69 mm3 21.96 mm
计算梁的整体稳定！ 15.15
哪个变红，说明那种荷载状况需要验算整体稳定
198.00 mm 0.46 1.62 0.83 2.08 1.15 1.40 1.75
说明：1. 本程序适用于热轧H型钢、焊接H型钢、工字钢、槽钢、钢管、角钢与钢板形成的组合截面。钢梁型号见右边列表。H型钢带a、b、c者为不常用型号。2. 下面的稳定计算仅适用于H型钢和工字钢梁。抗剪强度计算仅适用于H型钢、工字钢、槽钢。挠度计算仅适用于均布荷载。3. 钢管按Dnnnxt格式输入。4. 焊接H型钢按Hhhቤተ መጻሕፍቲ ባይዱxbbbxtwxtf格式输入；5. 角钢按型钢表输入：角钢计算是按角钢肢尖与5mm钢板焊接，形成一个复合截面，钢板宽度按B＝30x5＝150mm考虑。角钢组合梁、槽钢梁仅考虑承受Mx。钢梁型号全部列于右侧，可以从中选择。注意：本程序计算结果仅供参考，不能作为设计依据。编者：2003年12月

h型钢长度计算

h型钢长度计算H型钢是一种常见的结构钢材，其截面形状类似于英文字母“H”。

在工程中，需要准确计算H型钢的长度，以确保施工精度和安装质量。

本文将介绍H型钢长度计算的方法及其数学公式。

一、H型钢的基本信息H型钢由上下翼缘和中间的网板组成，其结构复杂，需要准确的测量来计算长度。

以下是H型钢的基本信息：- 上下翼缘的厚度（t）和宽度（b）；- 中间网板的厚度（tw）和宽度（bf）。

二、H型钢长度计算公式H型钢的长度可以通过以下公式来计算：长度 = 2 × (a + b) + Lc + 0.7 × nf × t × (bf + 2 × tf + d)其中：- a是上下翼缘端头的长度；- b是网板端头的长度；- Lc是中间网板的长长度；- nf是中间网板的数量；- t是上下翼缘的厚度；- bf是中间网板的宽度；- tf是中间网板的厚度；- d是中间网板间距。

三、H型钢长度计算实例为了更好地理解H型钢长度计算方法，我们将通过一个实例来演示。

假设我们有一个H型钢的参数如下：- 上下翼缘厚度t = 10mm；- 上下翼缘宽度b = 200mm；- 中间网板厚度tw = 8mm；- 中间网板宽度bf = 150mm；- 中间网板数量nf = 4；- 中间网板间距d = 15mm；- 上下翼缘端头长度a = 50mm；- 网板端头长度b = 30mm；- 中间网板长长度Lc = 3000mm。

根据上述参数，我们可以使用上述公式计算H型钢的长度：长度 = 2 × (50mm + 200mm) + 3000mm + 0.7 × 4 × 10mm × (150mm+ 2 × 8mm + 15mm)经过计算，得到H型钢的长度为：长度 = 5720mm。

四、注意事项在进行H型钢长度计算时，需要注意以下事项：1. 所有的尺寸单位需保持一致，以免计算结果出现错误。

工字钢、H型钢计算书

H 钢支架设计计算书一、依据1、《通桥（2008）-2322－Ⅵ》2、《铁路桥梁钢结构设计规范》钢Q235许用应力[]MPa 135＝σ，[]MPa w 140=σ，剪应力[]MPa 80＝τ 3、《铁路桥涵地基与基础规范》二、荷载标准值：1、模板和装配式钢桥自重：模板(千斤顶和贝雷梁上横梁重计入)：m KN /3.616.322000=模板和装配式钢桥自重设计值：61.3×1.2＝73.6/KN m1、查《通桥（2008）2221A －Ⅴ》31.1米梁图知：C50混凝土方量310.6m 3;混凝土容重25KN/ m 3C50混凝土重：310.6×25=7765 KN普通钢筋重：1.95+54.357=56.307t=563.57KN预应力钢筋重：117.25KN每孔梁重： m KN /1.2596.32/)25.11757.5637765(=++每孔梁重设计值：259.1×1.2=310.9KN/m3、施工附加荷载：施工人员和施工设备：1.0×1.4×13.4＝7.7/KN m振捣混凝土产生的竖向荷载：1.0×1.4×5.5=7.7/KN m倾倒混凝土时产生的冲击荷载：1.0×1.4×5.5=7.7/KN m施工附加荷载设计值：7.7×3=23.1/KN m荷载总值：m KN q /6.4071.239.3106.73=++=四、箱梁计算荷载模型划分1、各部分面积计算：1/2箱梁截面划分为第Ⅰ部分；第Ⅱ部分；第Ⅲ部分各部分面积如下：AⅠ=2.16m2AⅡ=0.77 m2AⅢ=1.12 m2全截面总面积为：A总=8.76 m22、各部分沿梁长方向均部荷载计算：qⅠ=(2.16/8.76)×310.9=76.7KN/mqⅡ=(1.12/8.76)×310.9=39.7 KN/mqⅢ=(1.07/8.76)×310.9=38KN/m二、纵梁检算纵梁采用32b 工字钢，截面特性：4211626,/71.57,52.73cm I m kg q cm A === mm d cm S cm W x x 5.11,1.426,7.72633===。

等截面焊接工字钢和轧制H型钢简支梁整体稳定性计算

注：表中白色部分为可输入部分
等截面焊接工字钢和轧制H型钢简支梁整体稳定性计算
绕强轴作用最大弯矩M=
钢材屈服强度f y =
上翼缘厚度t 1 = 上翼缘宽度b 1 = 下翼缘厚度t 2 = 下翼缘宽度b 2 = 工字钢高度h=
腹板厚度t=
毛截面面积
强轴
中性轴距下翼缘距离d= 187.502374
毛截面惯性矩I x = 毛截面模量W x =
ξ=
荷载位置：系数：β = 稳定性系数：稳定性系数Φ b = M x /Φ b /W x =
1.613562092
1 0.899763072 0.868984781 0.745483385 293.1769936
稳定性：
kN.m kN.m
使梁产生的曲率相同时符号相同，反之相
反
上翼缘：1；下翼缘：2；
>=
f=
235
不满足稳定பைடு நூலகம்要求
弱轴
mm4 mm
则填1，否则0 ：2；两个及以上等距离支撑：3 荷载：2；梁端弯矩跨中无荷载：3
缘：1；下翼缘：2； N/mm2
弱轴长细比λ y =
翼缘加强选择：截面不对称影响系数η =
跨中侧向支撑选择：
荷载类型：
5000 168.8083321
0 0 1
1
mm 加强受压则填1，否则0
无：1；中点支撑：2；两个及以上等距离支撑：均布荷载：1；集中荷载：2；梁端弯矩跨中无荷载
本行空出无需输梁端弯矩：入！
M1= M2=
157318227 839019.919
mm
mm4 mm3
183.375
235
15.8 136 15.8 136 360 10

简支H型钢梁计算

简支H型钢梁计算在工程中，H型钢梁是一种常见的结构材料，广泛应用于建筑和桥梁等领域。

H型钢梁具有高强度、高刚度和重量轻的特点，能够有效承受水平和垂直荷载，因此在结构设计中起到至关重要的作用。

H型钢梁的计算是结构设计的关键步骤，下面将详细介绍简支H型钢梁的计算方法。

1.弯矩计算：首先需要计算出简支H型钢梁受到的最大弯矩。

弯矩计算公式为：M=(qL^2)/8其中，M为弯矩，单位为N·m；q为均布荷载，单位为N/m；L为梁的长度，单位为m。

2.应力计算：H型钢梁在承受弯矩时，上翼板和下翼板呈受拉状态，而腹板则呈受压状态。

为了保证结构的安全性，需要对H型钢梁的应力进行计算。

上下翼板受拉应力的计算公式为：σ1=M/(W1*h)其中，σ1为上下翼板的受拉应力，单位为Pa；M为弯矩，单位为N·m；W1为上下翼板的截面模量，单位为m^3；h为上下翼板的高度，单位为m。

腹板受压应力的计算公式为：σ2=M/(W2*t)其中，σ2为腹板的受压应力，单位为Pa；M为弯矩，单位为N·m；W2为腹板的截面模量，单位为m^3；t为腹板的厚度，单位为m。

3.拉压强度计算：H型钢梁在受力时需要满足一定的拉压强度要求，因此需要计算H型钢梁的拉压强度。

拉压强度计算的公式为：F=σ*A其中，F为拉压强度，单位为N；σ为应力，单位为Pa；A为截面面积，单位为m^2根据弯矩计算和应力计算的结果，可以计算出H型钢梁的拉压强度，从而判断H型钢梁是否符合设计要求。

此外，在实际的H型钢梁计算中，还需要考虑梁的端部承载能力、支座的稳定性以及梁的自重等因素。

这些因素需要结合具体的工程情况进行综合考虑和计算。

综上所述，简支H型钢梁的计算是一个复杂的过程，需要综合考虑弯矩、应力和拉压强度等因素。

在实际应用中，还需要根据具体的工程情况进行细化设计和计算。

为了确保H型钢梁的结构安全和稳定性，建议由专业的结构工程师进行计算和设计。

简支梁设计计算书

简支梁设计计算书计算依据：1、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、梁截面计算计算简图：简支梁布置简图承载能力极限状态：q=γG(G k×B+g k)+γQ×Q k×B=1.2×(3×2.5+0.788)+1.4×2×2.5=16.946kN/m正常使用极限状态：q'= G k×B+g k+Q k×B=3×2.5+0.788+2×2.5=13.288kN/m1、抗弯验算M max=qL2/8=16.946×102/8=211.825 kN·mσ= Mmax /(γx W)=211.825×106/(1.05×1430×103)=141.076N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max=qL/2=16.946×10/2=84.73 kNτmax=Vmax[b h02-(b-δ)h2]/(8Izδ)=84.73×1000×[150×4502-(150-11.5)×4142]/(8×32240×1000 0×11.5)=18.958N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=5/384×(q'×L4)/(E×I x)=5/384×(13.288×100004)/(206000×322400000)=26.052mm≤[ν]＝L/250 =10000/250=40mm 满足要求！三、连接节点计算高强螺栓个数k 4 螺栓强度等级8.8级高强螺栓型号M20 一个高强度螺栓的预拉力P(kN) 125摩擦面的抗滑移系数μ0.45 连接板材质Q345连接板厚度h(mm) 10 连接板宽度l(mm) 200抗剪强度设计值τ(N/mm2) 125连接节点图1、螺栓连接验算N v b=0.9n fμP=0.9×2×0.45×125=101.25kNk×N v b=4×101.25=405kN≥V max=84.73kN满足要求！2、连接板验算两块拼接板的净截面积：A=2h×l-2×k×h×r =2×10×200-2×4×10×21.5=2280mm2剪应力：τ= V max/A=84.73×103/2280=37.162N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！。