工艺计算书1

石灰石浆含固量为30%
w14 w15 w16 w17 w18
Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h
w14=DSW*172/64 w15=w14/90%*10%，按10%计 w16=w14+w15 w17=w16/(12%～18%) w18=w14*2*18/172
10545.93 1171.77 11717.70 78117.99 2207.29
计
审核 日期 专 业 校核 日期 版 次 计算 柯昌华 日期 05.07.22 计算结果 取 值 备
1842700 1635028 147 1 0.08 2500 6.97 11.27 96 2 1 1.285 95 1.638 1.02 4 2.5 12 3.5
工艺 4 注
Nm /h Nm3/h ℃ w% v% mg/Nm3 w% v% % w% kg/m3 w% w% mol/mol m/s s l/Nm3 min
百年电力2*220MW 投标 计 算
目
设计阶段 代 号 单 位 T ℃ Q1 Q1'
Q1''
烟气脱硫工程设计 计算书
公 式 或 依 据
审核 日期 专 业 校核 日期 版 次 计算 柯昌华 日期 05.07.22 计算结果 取 值 备 147 1842700 标态 1635028 2834923
工艺 4 注
-6
169535.77 166879.5 15360.66 石灰石浆含固量为30% 85.61 142.58 除雾器出口携带水滴 小于75mg/Nm3
出
除雾器后烟气携带 明水 烟气带水 石膏结晶水 石膏浆排出水 冲洗水、补充水
总水量
9 系统耗水量 其它 需升温的水量 水温升高
w8=w3 211132.01 w9=w18 2207.29 w10=w17*(1-12%～18%) 66400.29 w11=wt-w5-w6-w7 94900.14 wt=wm+w8+w9+w10 279882.17 wc=w9+W16/0.9*0.1+ww+(w8-w5)-w7+wm 51162.47 w12=w6+w7+w11 △T=Qs*2/3/(c3*w12),c3查表给定 110346.40 28.93
工艺 4 注
6
7 8
进
烟气含水 石灰石浆含水 氧化空气含水 w5 w6 w7 wm w8 w9 w10 w11 wt wc w12 △T Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h Kg/h ℃ w5=W w6=w13*(1-0.3) w7=AW2-AW1 wm=75*10 *Q4
设计值
Ca Mg Ca/S Vg T1 L/G T2
18 液气比 19 浆池内浆液停留时间 二 烟温和水平衡计算 1 原烟气（风机前）
标态 MET取3.5～5.3
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序 号 项
烟气温度 烟气体积流量（湿） 烟气体积流量（干） 实际烟气流量（湿）
1901126 2248023 2350419 14.10
标态,含氧化空气 运行工况 按塔内平均压力、温度
14.10
4.18 3.87
根据具体情况取值
2
氧化槽 计算循环量
22112.40
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序 号 项 目 实际液气比 实际液气比 氧化槽体积 氧化槽高度 吸收塔尺寸(如图）
烟气流速取15m/s 取三层 三层 烟气流速取15m/s
考虑因强制氧化引起的液 面升高
喷淋层间距 喷淋段高
顶层喷淋层到一级除 雾器底高 除雾器段高（含两级 除务器间距离） 二级除雾器到出口烟 道底面高
7.95 1289.89 8.27
实际状态
氧化槽直径等于吸收塔直径
3
14.10 1.22 0.94 G=duct area/H,烟气流速取15.3～18.3 m/s H=（2/3～0.8）*A I=F+G 一般取1.83～2.74m 一般取1.52～2m M=K*L 一般取1.52～2m 一般取1.83～2m 一般取1m Q=duct area/R,烟气流速取15.3～18.3 m/s 4.22 4.57 11.28 5.50 2.13 2 1.93 3.86 1.98 2.37 1.00
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序 号 项 目 三 石灰石用量 1 吸收剂有效成分 2 石灰石粉用量 3 石灰石浆用量 四 1 2 3 4 5 副产品生成量 二水石膏 其他 合计 排浆量 其中结晶水
百年电力2*220MW 投标 位 计 算
设计阶段 代 号 单 ECa WCa w13
空气密度 CaCO3含量 MgCO3含量 钙硫比 塔内烟气流速 吸收区接触反应时间
百年电力2*220MW 投标 位
3
设计阶段 代 号 单 Q Q' T Sar VS C w1 wv1
η
烟气脱硫工程设计 计算书
算 公 式 或 依 据
设计任务书给定 设计任务书给定 设计任务书给定 设计任务书给定 设计任务书给定
百年电力2*220MW 投标 位 计 算
目
设计阶段 代 号 单
烟气脱硫工程设计 计算书
公 式 或 依 据
审核 日期 专 业 校核 日期 版 次 计算 柯昌华 日期 05.07.22 计算结果 取 值 备
工艺 4 注
C SW DSW OW AW1 AW2 AW T'' p2 wv2 w3 w4 DSW DSM Qr c1 c2
计 算 公 式 或 依 据 Qc=(G*c1+W*c2)*(T'1-T'') Qt=Qr+Qc 给定，查表 Qa=r*w4 Qs=Qt-Qa
审核 日期 专 业 校核 日期 版 次 计算 柯昌华 日期 05.07.22 计算结果 取 值 备 98341022 119126312 2380.4
99015687.2 20110624.8
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序 号 项 目 一 设计参数 1 烟气量（标态、湿） 2 烟气量（标态、干） 3 烟气温度 4 燃煤含硫量 5 烟气中SO2体积含量 6 二氧化硫浓度 7 烟气中的水的含量 8 烟气中的水的含量 9 脱硫效率 10 氧化倍率 11 空气中水含量 12 13 14 15 16 17
Q4=Q2+AW+w4/18*22.4 Q5=(P0/T0)*((273+T'')/(P0+1000))*Q4 Q6=Q2*(P0/P2')*(273+T''')/273 d=2*sqrt(Q5/3600/(Vg*3.14)) V'g=4*Q6/(3600*3.14*D'*D') t=(0.5I+J+M+N+O+P+0.5Q)/V'g Wsus=L/G*Q/1000 第 5 页，共 9 页
标态
经GGH后烟气入塔温度为105℃～110℃ 查表
G=Q3*ρ
3 干烟气,ρ 干烟气取1.35kg/Nm
wv2=p1*Q3/(101325+1800-p1) W'=0.793*wv' CW=W-W' 第 2 页，共 9 页
无冷凝水
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序 号 2 项 氧化空气量
二氧化硫的含量 烟气中二氧化硫量 需脱除的二氧化硫量 需氧气的量 需氧化空气量（干） 需氧化空气量（湿） 氧化空气的量（湿）
Nm3/h Nm /h
m /h
3
3
Q1'=Q1*(1-wv%)
Q1''=Q1*(273+T)/273
标态，计算或给定
原烟气（风机后）
烟气温度 烟气体积流量（湿） 烟气体积流量（干） 实际烟气量（湿）
T' Q2 Q2' Q2''
℃ Nm /h Nm /h
m3/h
3 3
T'=T+3.5 Q2=Q1 Q2'=Q1' Q2''=Q2*(P0/P2)*(273+T')/273
150.5 1842700 1635027.7 2781626
风机压缩使温升2～5℃
标态 标态
绝热,压力增加约2802Pa
吸收塔入口的烟气状况 无GGH时
烟气体积流量（干） 干烟气质量流量 水蒸汽质量流量 有GGH时 吸收塔入口烟温 入口水蒸汽分压 干烟气质量流量 烟气中的含水量 水蒸汽质量流量 冷凝水的量
3
烟气脱硫工程设计 计算书
算 公 式 或 依 L/G'=Wsus*1000/Q2 L/G'=Wsus*1000/Q2'' Vtan=Wsus/60*T2 Z=4*V/(3.14*D'*D') 据
审核 日期 专 业 工艺 校核 日期 版 次 4 计算 柯昌华 日期 05.07.22 计算结果 取 值 备 注 12.00 标态
吸收塔直径 液面到进口烟道底高 烟气进口烟道斜坡高 进口烟道高 进口烟道宽 烟气进口塔内段高 进口烟道顶到底层喷 淋层高 喷淋层数系数
百年电力2*220MW 投标 计
设计阶段 代 号 单 位 l/Nm3 L/G' L/G' Vtan Z A E F G H I J K L M N O P Q l/m3 m m m m m m m m m m m m m m m
粉尘、杂质、未反应的石灰石等
排浆含固量12%～18%
五 主要设备 1 吸收塔 出口总烟气量(湿) 出口总烟气量(湿) 进口总烟气量(湿) 计算直径 实际直径 烟气流速
烟气在吸收塔中停留 时间
Q4 Q5 Q6 D D' V'g t Wsus
Nm3/h m3/h m3/h m m m/s s m /h
3
mg/Nm3 kg/h kg/h kg/h kg/h kg/h m /h ℃ Pa Nm /h kg/h kg/h kg/h mol/h kJ/h KJ/Kg•℃ KJ/Kg•℃
3 3
2500.00 SW=C*Q*10 DSW=SW*η /100 OW=k*0.25*DSW AW1=OW/0.2315 AW2=AW1/(1-w2/100) AW=AW2/ρ 出口烟气达到湿饱和并冷却至47～53℃ 给定，查表 wv2=p2*(AW+Q3)/(101325+1100-p2) w3=wv2*ρ
烟气脱硫工程设计 计算书
公 式 或 依 据
审核 日期 专 业 校核 日期 版 次 计算 柯昌华 日期 05.07.22 计算结果 取 值 备 95 6583.14 21943.79
工艺 4 注
w% Kg/h Kg/h
ECa=Ca WCa=DSW*100/64*(Ca/s)/*100/ECa w13=WCa/(1-0.7)
5
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山大华特 项目名称 环保工程有限公司
序 号 项 目 烟气温降放热 吸收塔内放热 水蒸发吸收 水的汽化热 蒸发水吸收 余热 水平衡
百年电力2*220MW 投标
设计阶段 代 号 单 位 Qc KJ/h Qt KJ/h r Qa Qs KJ/Kg KJ/h KJ/h
烟气脱硫工程设计 计算书
Q3 G W T'1 p1 G' wv' W' CW
Nm3/h kg/h kg/h ℃ Pa kg/h Nm /h kg/h
3
Q3=Q2' G=Q3*ρ W=Q2*ρ
干烟气,ρ 干烟气取1.35kg/Nm 3 3 湿烟气*w1,ρ 湿烟气取1.32kg/Nm
1635028 2207287 169536 90.5 71451 2207287.4 3688336.3 2924850.7 -2755314.9
水蒸气，ρ 水蒸汽取0.793 -6
干态
4087.57 3924.07 1962.03 8475.31 8560.91 6662.19 53 14293 266244.65 211132.01 41596.24 3924.0665 61313.539 20785290 1.035 1.993
空气中氧含量为23.15%
3
蒸发水量 设出口烟温 出口水蒸气分压 出口烟气中含水量 出口烟气中含水量 需蒸发水量 脱硫反应热 二氧化硫脱除量 二氧化硫脱除量 反应放热 吸收塔内放热 干烟气比热 水蒸气比热
塔内压力损失为1.1KPa
w4=w3-W
4
DSM=DSW*1000/64 按SO2计算生成石膏的反应热为339KJ/mol 给定，查表 给定，查表
6%O2 6%O2 收到基 干态 干态
k w2
ρ
给定、计算或C=Sar*2500估算 给定或由燃料燃烧计算 结定或计算 给定，>=90% 给定，一般取k=1.5～2 给定或查表，一般取1% 给定 设计任务书给定 设计任务书给定 给定，一般取1～1.2 给定，一般取2.5～4 给定，一般取2～3 给定，一般取8～25 给定，一般取3～8