HZS60混凝土拌合站粉料罐基础计算书
集料拌和站水泥罐基础设计算书
拌和站基础设计计算书根据本标段混凝土使用地为乐平互通式立体交叉、龙眼园高架桥、三花路高架桥、太院高架桥、芦泡涌大桥、卫东高架桥及涵洞和附属工程，为满足混凝土质量和施工需求，结合现场实际施工情况，现于西二环MK62+50位置的线路右侧建立混凝土拌和站，共占地约11000m2。
料仓8个2400m2，拟设置两座拌和楼，HZS120型，每座拌和楼每小时理论产量可达120m³，用混凝土罐车运送至施工现场，以满足施工需求。
一、设计资料（1）每个水泥罐自重10t，装满水泥重100t，合计110t；水泥罐直径3m。
水泥罐基础采用C25钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m*4m*0.8m，基础埋深1.65m。
基础采用φ16@150mm×150mm上下两层钢筋网片，架立筋采用φ16@450mm×450mm 钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
施工前先对地基进行处理，处理后现场检测，测得地基承载为156kpa。
二、水泥罐基础计算书1、计算基本参数水泥罐自重10t，装满水泥共重110t。
水泥罐高20.6m（带支腿）。
2、地基承载力计算单个水泥罐基础要求的承载力1)砼基础面积：S=8×4=32m2；砼体积：V=32×0.8=25.6m3；底座自重：25.6×25=640KN（砼自重按2500kg/m3）;2）水泥罐自重：2×110×9.8=2156KN；3）总自重为：640+2156=2796KN；4）基底承载力：P=2796/32=87.4kpa；5) 基底经处理后检测的承载力P’=156kpa；6） P≤P’经验算，地基承载力满足要求。
水泥罐基础满足地基承载力要求，则主机也同时满足承载力要求。
3、抗倾覆计算抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
由于水泥搅拌机属于受风敏感且筒体高度较大，为确保筒体和施工人员的安全，根据《高耸结构设计规范》（GBJ135-2006以下简称高规），应考虑风荷载对结构的影响。
拌和站水泥罐基础设计计算书
拌和站水泥罐基础设计计算书拌和站水泥罐基础设计计算书1、水泥罐基础设计拌合站投入5个100t型水泥罐，100t型水泥罐直径3m，支腿邻边间距2.05m;按3个水泥罐一排、2个水泥罐一排共计两排设立。
根据公司以往拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足三个水泥罐同时安装。
基础尺寸8m(长)×4m(宽)×1.9m(高)，基础埋深1.5m，外漏0.4m，承台基础采用Φ16@200mm×200mm上下两层钢筋网片，架立筋采用450mm×450mmφ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
具体布置见下图:水泥罐平面位置示意图2、水泥罐基础计算书2.1、计算基本参数水泥罐自重约10t，水泥满装100t，共重110t。
水泥罐支腿高3m，罐身高15m，共高18m。
单支基础4m×4m×1.9m钢筋砼。
2.2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为:δ1=1100?(4×4)+1.9×25=68.75+47.5=116.25KN/m2=0.12Mpa 根据《临湘(湘鄂界)至岳阳公路第四合同段两阶段施工图设计》第六册中的岩土设计计算参数表资料可知:本合同段全风化花岗岩承载能力基本容许值为[fa0]=0.25Mpa，因δ1?[fa0]。
现场临建设施工时，为安全起见，基础底面参照一级公路标准施工。
故远大于水泥罐地基承载力要求。
2.3、抗倾覆计算参照《临湘(湘鄂界)至岳阳公路第四合同段两阶段施工图设计》第一册，本合同段地区按最大风速25m/s。
(1)风荷载强度计算:W0,K3,K2,K1,风荷载强度计算:W其中基本风压:v2252391Pa 1.61.6,,,W0风载体形系数:K1=0.8风压高度变化系数:K2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0 391,312.8pa，1.0，1.0，0.8,W(2)风力计算:水泥罐体按通体罐接受水平风荷载计算，所受水平风荷载为:F=A×W=3.4×18×312.8=19143N=19.14KN 平均作用高度为18/2+1.9=10.9m 倾覆力矩M=F×H=19.14×10.9=208.6KN?m(3)抗倾覆计算:抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
(完整版)拌合站粉罐地基计算
粉罐基础承载力简算书编制：审核：审批：中铁xx局xx铁路xx标项目部拌合站二〇一六年六月目录一、计算公式 (1)1、地基承载力 (1)2、风荷载强度 (1)3、基础抗倾覆计算 (2)4、基础抗滑稳定性验算 (2)5、基础承载力 (2)二、储料罐基础验算 (2)1、储料罐地基开挖及浇筑 (2)2、储料罐基础验算过程 (3)2.1 地基承载力 (3)2.2 基础抗倾覆 (4)2.3 基础滑动稳定性 (5)2.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)拌合站粉仓基础承载力计算书xx铁路标混凝土拌和站配备2HZS120拌和机，拌合楼处位于线路DKxxx+xxx右侧，占地面积21亩，靠近有公路、县道和乡道。
每台拌和机配5个粉罐，每个水泥罐自重8t，装满水泥重100t，合计108t；水泥罐直径2.8m。
水泥罐基础采用C25钢筋砼扩大基础满足5个水泥罐同时安装。
5个罐放置在圆环形基础上，圆环内圆弧长14.651米，外圆弧长21.026米，立柱基础高3.3m，外露0.3m，埋入扩大基础1m。
扩大基础采用φ18@300mm×300mm上下两层钢筋网片，架立筋采用φ18@450mm×450mm钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
水泥罐总高18.5米，罐高13.5米，罐径2.8米，柱高5m，柱子为4根正方形布置，柱子间距为2.06米，柱子材料为D21.9cm厚度8mm的钢管柱。
施工前先对地基进行换填处理，处理后现场检测，测得地基承载力超过350kpa。
一、计算公式1、地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量 KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa通过地质触探并经过计算得出土基容许的应力σ0=140Kpa2、风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度 PaW0—基本风压值 PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速 m/s,取20.5m/sσ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa3、基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×H≥1.5 即满足要求 M1—抵抗弯距 KN•MM2—抵抗弯距 KN•MP1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KN4、基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5、基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量 KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力 MPaσ0—砼容许的应力 MPa二、储料罐基础验算1、储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：一台拌和机五个罐地基开挖尺寸为半径为8.68m圆的1/3的范围，中心长18m,宽3.75m，总面积为66.564m2，浇筑深度为基础埋深3.0m。
拌和站基础计算书
拌和站基础计算书1. 拌合站概况某搅拌站共有6个水泥罐，单个罐满载时单个支腿受力35t，罐宽3m，罐身高14m，支腿长7m，罐车基础采用C25砼扩大基础，长22m，宽5m，深1.5m，地基承载力180kPa，基底土摩擦系数0.25。
搅拌站地区最大风速21.3m/s。
主楼采用回字形基础，外环7*7m，内环3*3m，深0.9m。
主楼轮廓高8m，宽12m，单腿支撑12t。
2. 拌合站储料罐基础计算2.1 储料罐概况储料罐基础采用砼扩大基础，材料为C25砼,长22m，宽为5m，浇注深度为1.5m，基础底面积A=22×5=110m2 。
2.2 荷载计算储料罐重量通过基础作用于土层上，单个罐满载时每个支腿为35t,共6个罐，每个罐4个支腿，总重集中力P=6×4×10×35=8400kN，基础自重G=25×22×5×1.5=4125kN,承载力计算示意见下图本拌和站地区，最大风速v=21.3m/s，储料罐罐身长14m，6个罐基本并排竖立，单个罐宽3m，总受风面积Af=6×3×14=252m2 。
整体受风荷载等效成水平集中力，如下图所示：风荷载强度计算式为：W=K1 K2K3W其中：W ——风荷载强度 Pa；W0——基本风压值 Pa，可按W=V21.6计算；K1——风载体型系数，圆形取0.8；K2——风压高度变化系数，按30m高考虑为1.13；K3——地形地理条件系数，按山岭峡谷考虑，取1.2； V- 风速 m/s；本拌和站地区，最大风速21.3m/s,则:W0 =V21.6=21.321.6=283.6PaW=K1 K2K3W=0.8×1.13×1.2×283.6=307.6Pa单个罐宽3m，高14m，总受风面积A=252m2 ，风荷载等效成水平集中力P=A·W=252×307.6×10-3=77.5kN2.3储料罐地基承载力计算其中：P- 储蓄罐重量（kN），为8400kN；G-基础砼自重（kN），为4125kN；A- 基础作用于地基上有效面积（m2 ），为110m2 ；M- 由风荷载引起基础的弯矩（kN·m）；M=P·h风=77.5×(7+7)=1085kN·m；W=bh26=22×526=91.7m3 。
拌合站粉罐地基计算(可编辑修改word版)
粉罐基础承载力简算书编制：审核：审批：中铁 xx 局 xx 铁路 xx 标项目部拌合站二〇一六年六月目录一、计算公式 (1)1、地基承载力 (1)2、风荷载强度 (1)3、基础抗倾覆计算 (1)4、基础抗滑稳定性验算 (2)5、基础承载力 (2)二、储料罐基础验算 (2)1、储料罐地基开挖及浇筑 (2)2、储料罐基础验算过程 (3)2.1地基承载力 (3)2.2基础抗倾覆 (4)2.3基础滑动稳定性 (5)2.4储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)拌合站粉仓基础承载力计算书xx 铁路标混凝土拌和站配备 2HZS120 拌和机，拌合楼处位于线路DKxxx+xxx 右侧，占地面积 21 亩，靠近有公路、县道和乡道。
每台拌和机配5 个粉罐，每个水泥罐自重8t，装满水泥重100t，合计108t；水泥罐直径 2.8m。
水泥罐基础采用 C25 钢筋砼扩大基础满足 5 个水泥罐同时安装。
5 个罐放置在圆环形基础上，圆环内圆弧长 14.651 米，外圆弧长21.026 米，立柱基础高 3.3m，外露 0.3m，埋入扩大基础 1m。
扩大基础采用φ18@300mm×300mm上下两层钢筋网片，架立筋采用φ18@450mm×450mm钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
水泥罐总高 18.5 米，罐高 13.5 米，罐径 2.8 米，柱高 5m，柱子为 4 根正方形布置，柱子间距为 2.06 米，柱子材料为 D21.9cm 厚度8mm 的钢管柱。
施工前先对地基进行换填处理，处理后现场检测，测得地基承载力超过 350kpa。
一、计算公式1、地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量 KNA—基础作用于地基上有效面积 mm2σ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa通过地质触探并经过计算得出土基容许的应力σ0=140Kpa2、风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度 PaW0—基本风压值 PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取 0.8、1.13、1.0ｖ—风速 m/s,取 20.5m/sσ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa3、基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×H≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KN4、基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/P2≥1.3即满足要求P1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KNf ---- 基底摩擦系数，查表得 0.25；5、基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量 KNA—储蓄罐单腿有效面积 mm2σ—基础受到的压应力 MPaσ0—砼容许的应力 MPa二、储料罐基础验算1、储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为 8.68m圆的 1/3 的范围，中心长 18m,宽3.75m ，总面积为 66.564m 2，浇筑深度为基础埋深 3.0m 。
拌合站粉罐地基计算
拌合站粉罐地基计算一、设计要求1.承载能力：地基应能够承受粉罐的自重、存粉罐内粉料的重量以及地震和风荷载等外力。
2.稳定性：地基应保证粉罐在使用过程中不会出现倾斜或变形，确保粉罐设备的正常运行。
3.抗沉降：地基应具有较好的抗沉降性能，避免由于地基沉降导致的设备损坏或运行不稳定。
4.环境要求：地基应能够满足环保要求，避免粉料的泄漏或污染地下水。
二、地基计算方法地基计算主要包括地基承载力计算和地基稳定性计算。
1.地基承载力计算：地基承载力计算常用的方法有标准承载力计算法和数值计算法。
标准承载力计算法主要是根据所在地区的地质情况和地基土壤的强度参数，利用标准承载力计算公式计算地基承载力。
而数值计算法则是通过有限元软件或其他数值计算方法对地基进行模拟计算，得出地基的承载力。
2.地基稳定性计算：地基稳定性计算主要包括滑移稳定性和倾覆稳定性计算。
滑移稳定性计算是通过计算地基的抗滑稳定性来保证粉罐在使用过程中的平稳运行，而倾覆稳定性计算则是根据地基的设计参数和地震加速度等因素，计算地基在地震作用下的倾覆稳定性。
三、地基尺寸和深度地基的尺寸和深度对于保证地基的承载能力和稳定性非常重要。
一般而言，地基的尺寸和深度应根据拌合站粉罐的重量、尺寸和地质情况来确定。
1.地基尺寸：地基尺寸应根据拌合站粉罐的直径和高度来确定。
一般来说，粉罐的底座直径加上适当的边沿长度可作为地基的尺寸，用于承托粉罐的重量。
地基的边沿长度通常为粉罐底座直径的1/4至1/32.地基深度：地基深度的确定需要考虑地下水位、土壤承载力和地震作用等因素。
地基深度一般要求在地下水位以下，并根据土壤承载力和地震作用来确定合适的地基深度。
总结：拌合站粉罐地基计算是一个复杂工程，需要综合考虑地质情况、地基土壤的性质、地震和风荷载等因素。
地基设计应根据实际情况，采用适当的计算方法，合理确定地基尺寸和深度，以确保粉罐设备的稳定性和安全性。
同时，在设计过程中应遵循相关的环保要求，确保地基的悬挂污染和泄漏的防范措施的实施。
(完整版)拌合站、水泥罐、搅拌站地基计算
目录一.计算公式 (2)1.地基承载力 (2)2．风荷载强度 (2)3．基础抗倾覆计算 (2)4．基础抗滑稳定性验算 (3)5.基础承载力 (3)二、储料罐基础验算 (3)1．储料罐地基开挖及浇筑 (3)2.计算方案 (3)3.储料罐基础验算过程 (4)3.1 地基承载力 (4)3.2 基础抗倾覆 (4)3.3 基础滑动稳定性 (5)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)三、拌合楼基础验算 (5)1．拌合楼地基开挖及浇筑 (5)2.计算方案 (6)3.拌合楼基础验算过程 (6)3.1 地基承载力 (6)3.2 基础抗倾覆 (7)3.3 基础滑动稳定性 (7)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (7)拌合站拌合楼基础承载力计算书1号拌合站为华阳村拌和站，配备HZS90拌和机，设有4个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。
拌合楼处于华阳村内，在78省道右侧30m，对应新建线路里程桩号DK208+100。
经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土，1.5米以下为卵石土。
一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.108 Mpa（雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s,取17m/sσ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。
(完整版)拌合站、水泥罐、搅拌站地基计算
目录一.计算公式 (2)1.地基承载力 (2)2．风荷载强度 (2)3．基础抗倾覆计算 (2)4．基础抗滑稳定性验算 (3)5.基础承载力 (3)二、储料罐基础验算 (3)1．储料罐地基开挖及浇筑 (3)2.计算方案 (3)3.储料罐基础验算过程 (4)3.1 地基承载力 (4)3.2 基础抗倾覆 (4)3.3 基础滑动稳定性 (5)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)三、拌合楼基础验算 (5)1．拌合楼地基开挖及浇筑 (5)2.计算方案 (6)3.拌合楼基础验算过程 (6)3.1 地基承载力 (6)3.2 基础抗倾覆 (7)3.3 基础滑动稳定性 (7)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (7)拌合站拌合楼基础承载力计算书1号拌合站为华阳村拌和站，配备HZS90拌和机，设有4个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。
拌合楼处于华阳村内，在78省道右侧30m，对应新建线路里程桩号DK208+100。
经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土，1.5米以下为卵石土。
一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.108 Mpa（雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s,取17m/sσ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。
混凝土搅拌站储罐桩基础设计及承载力检算
承载力检算混凝土搅拌站最不利受力主要发生在储罐基础位置，本站设11个储罐，其中HZS180砼搅拌机配6个，HZS60砼搅拌机配5个（见图示），储罐自重按20吨考虑，基础工程拟采用桩基础。
地质资料：填土：填粉质黏土，软塑，厚5～6米，场地整平（可视作松铺未压实）；原地面：农田软塑土，厚1～1.5米，σ0=100kPa；下层：1.5～2米范围，σ0=200kPa；次下层：2.0～2.5米，σ0=300kPa；一、搅拌机储罐基础设计（临近支腿间距小于0.8米）临近支腿间距小于0.8米的搅拌机储罐基础采用9.5米φ1.5米挖孔桩(入原地面σ0=300kPa土层≥1.5米)，位于储罐四个支腿下，挖孔桩按摩擦桩设计；挖孔桩竖向承载力特征值R=3.14×1.5×(7.5×10+0.5×40+1.5×50)+3.14×0.75×0.75×300=1331KN。
单个支腿承载力F=(G水泥+G罐)/4+=(1000+200)/4=300KN,Nmax=2×F+G桩=1019.5KN＜R=1331KN。
基础承载力满足要求。
二、搅拌机储罐基础设计（临近支腿间距大于0.8米）1、搅拌机储罐基础采用8米φ1.25米挖孔桩(入原地面σ=200kPa土层≥0.5米)，位于储罐四个支腿下，挖孔桩按摩擦桩设计；0挖孔桩竖向承载力特征值R=3.14×1.25×(7.5×10+0.5×40)+3.14×0.625×0.625×300=741KN。
单个支腿承载力Fmax=(G水泥+G罐)/4=(1000+200)/4=300KNNmax=Fmax+G桩=545.3KN＜R=741KN。
基础承载力满足要求。
2、搅拌机储罐基础采用9米φ1.8米挖孔桩(入原地面σ0=200kPa土层≥2.0米)，位于储罐四个支腿下，挖孔桩按摩擦桩设计；挖孔桩竖向承载力特征值R=3.14×1.8×(7.5×10+0.5×40+1×50)+3.14×0.9×0.9×300=1583KN。
拌合站拌计算书 自己
拌合站水泥罐基础承载力计算书拌合站配备HZS120拌和机，每个拌和机配置4个水泥罐，单个罐自重按10吨，在装满材料时材料重按照100吨计算。
经过现场开挖检查，在地表往下0～2.0米风化风化岩碎屑。
水泥罐尺寸图一.计算公式1 .地基承载力P1/A=σ≤σ0/1.2(1.2为安全系数)P1—储蓄罐+储存料+基础自重KNA—基础作用于地基上有效面积㎡σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6V2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0V—风速m/s,取山东最大风速20.7m/s W =242.097Pa3．基础抗倾覆计算Kc=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+5.3)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP—储蓄空罐+基础自重KNP1—储蓄罐+储存料+基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；二、水泥罐基础验算1．水泥罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：基础为扇形布置，面积为46.6㎡，基础宽3.3m，开挖及浇筑深度为1.5m，4个水泥罐基础连体浇筑。
2.计算方案1)承载力计算开挖深度为1.5米，计算时按照整个储蓄罐重量通过基础作用于土层上，集中力P1=4×（100+1000KN）+基础本身重量，基础本身重量=46.6㎡×1.5m×25KN/m3=1747.5KN，整个水泥罐基础受力面积为46.6㎡，P1=4400+1747.5=6147.5KN，σ=P1/A=6147.5/46.6=0.1583MPa其中HZS120-1站水泥罐基础地基承载力为0.MPa（见承载力报告）σ≥0.MPa×1.2=0.152 MPa拌合站水泥罐基础地基承载力及安全系数满足承载要求。
拌和站储料罐基础验算计算书
新建玉溪至磨憨铁路站前工程YMZQ-15标拌和站储料罐基础验算计算书审定：审核：编制：中国水利水电第十四工程局有限公司玉磨铁路项目经理部2016年05月目录一.计算公式 (1)1 .地基承载力 (1)2．风荷载强度 (1)3．基础抗倾覆计算 (1)4．基础抗滑稳定性验算 (1)5 .基础承载力 (2)二、储料罐基础验算 (2)1．储料罐地基开挖及浇筑 (2)2.计算方案 (2)3.储料罐基础验算过程 (3)3.1 地基承载力 (3)3.2 基础抗倾覆 (3)3.3 基础滑动稳定性 (4)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (4)拌和站储料罐基础验算计算书本标段拌和站型号为HZS90拌和机双配，单机设有5个储料罐（粉煤灰罐2个，每个罐的储量为200T；水泥罐3个，每个罐的储量为200T），本计算书按单个罐在装满材料时为200吨进行计算。
经过现场开挖检查，1#拌和站在地表往下0.5～3m为粉质黏土，3m以下为泥岩夹砂岩。
一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.108 Mpa（雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载产生的力KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖形状为圆弧型，两边等宽，边宽5.90m、，浇筑深度为1.0m。
完整版拌合站粉罐地基计算
粉罐基础承载力简算书编制：_____________审核：_____________审批：_____________中铁XX局XX铁路XX标项目部拌合站二◦一六年六月目录一、计算公式 (1)1、地基承载力 (1)2、风荷载强度 (1)3、基础抗倾覆计算 (2)4、基础抗滑稳定性验算. (2)5、基础承载力 (2)二、储料罐基础验算 (2)1、储料罐地基开挖及浇筑. (2)2、储料罐基础验算过程. (3)2.1 地基承载力 (3)2.2 基础抗倾覆 (4)2.3 基础滑动稳定性 (5)2.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)拌合站粉仓基础承载力计算书XX铁路标混凝土拌和站配备2HZS120半和机，拌合楼处位于线路DKxxx+xxx 右侧，占地面积21 亩，靠近有公路、县道和乡道。
每台拌和机配5个粉罐，每个水泥罐自重8t，装满水泥重100t，合计108t ；水泥罐直径2.8m。
水泥罐基础采用C25钢筋砼扩大基础满足5 个水泥罐同时安装。
5 个罐放置在圆环形基础上，圆环内圆弧长14.651米，外圆弧长21.026米，立柱基础高3.3m，外露0.3m,埋入扩大基础1m扩大基础采用© 18@300mm300mm上下两层钢筋网片，架立筋采用© 18@450mm450mn钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
水泥罐总高18.5米，罐高13.5米，罐径2.8米，柱高5m,柱子为4根正方形布置，柱子间距为 2.06米，柱子材料为D21.9cm厚度8mn的钢管柱。
施工前先对地基进行换填处理, 处理后现场检测, 测得地基承载力超过350kpa。
一、计算公式1 、地基承载力P/A= cWc 0P —储蓄罐重量KNA —基础作用于地基上有效面积mm2(T—土基受到的压应力MPa(T 0—土基容许的应力MPa通过地质触探并经过计算得出土基容许的应力。
0=140Kpa2、风荷载强度W=K2KW0二 KK2K31/1.6 V 2W —风荷载强度PaW—基本风压值PaK i、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0v—风速m/s,取20.5m/s(T—土基受到的压应力MPa(T 0—土基容许的应力MPa3、基础抗倾覆计算K c二M/ M2=P1X 1/2 X基础宽/ P2 X受风面x H> 1.5即满足要求M i—抵抗弯距KN?MM2—抵抗弯距KN?MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KN4、基础抗滑稳定性验算K o= P1 X f/ P2 > 1.3即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25 ;5、基础承载力P/A= cWc 0P —储蓄罐单腿重量KNA —储蓄罐单腿有效面积mm2(T—基础受到的压应力MPa(T 0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1、储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下:地基开挖尺寸为半径为8.68m 圆的1/3的范围，中心长18m,宽3.75m,总面积为66.564m 2，浇筑深度为基础埋深3.0m 。
(2021年整理)搅拌站灰罐基础计算书
搅拌站灰罐基础计算书编辑整理：尊敬的读者朋友们：这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（搅拌站灰罐基础计算书）的内容能够给您的工作和学习带来便利。
同时也真诚的希望收到您的建议和反馈，这将是我们进步的源泉，前进的动力。
本文可编辑可修改，如果觉得对您有帮助请收藏以便随时查阅，最后祝您生活愉快业绩进步，以下为搅拌站灰罐基础计算书的全部内容。
合芜高速联络线工程搅拌站细骨料罐体基础计算书1 工程概况本工程为混凝土搅拌站灰罐基础施工.拌合站设4个细骨料存储罐，每个灰罐自重20t，罐内细骨料容量100t。
罐体与基础连为一体，基础底面尺寸为5m×20m,基础厚1.5m，埋深1m。
现在灰罐基础下布设木桩,布设形式为每平米5根。
邀请地方试验检测中心对现场进行地基承载力测验:开挖一个1。
5m×1.5m的地槽，槽内布置4根长4m、直径15cm木桩，木桩外漏30cm.通过千斤顶加载到100KN时，沉降停止,沉降量为27。
4mm，得此处地基承载力可达到100KPa，现场实际设计时按照每平方5根木桩设f=60KPa,安全计，承载力可按照125KPa计，验算时地基承载力特征值取ak系数为2。
08。
具体尺寸及参数见下图。
图1—1 灰罐基础层构造示意图2 计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）《建筑施工计算手册》《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）《建筑结构荷载规范》 (GB 50009—2012）3、设计荷载结构自重:拌合站设4个细骨料存储罐，每个灰罐罐体重为20t，罐内细骨料容量为100t 。
竖向无其他荷载.4、地基基础验算4.1 基础承载力计算罐体重：()4800KN =10×4×10020k +=F基础重:()[]KN G k 3220140235.0205.0-5.0-512053=⨯=⨯⨯+⨯⨯⨯=γγ3——混凝土比重23KN/m 3基础底承载力:KN G 802032204800=F =F k k =++4.2 垫层的设计4。
混凝土拌合站粉罐基础地基承载力验算
1#拌合站粉罐基础变更后计算书承载力计算每个粉罐荷载是总重量为300t（该值为拌合站厂家提供，每个支腿承载力为75t，包括自重荷载和材料荷载以及运行时的动载，是最不利荷载），四个粉罐总重1200t，基底受粉罐和混凝土及基础覆土自重压力，在轴心荷载作用下，基础基底应力为：σ=G+F A单个基础混凝土方量计算：71.4*1+0.7*0.7*3=72.81m³基础上覆土方量：71.4*2-（0.7*0.7*2）=141.82m³增加系梁方量：0.7*0.7*1.563*4=3.06m³基础及覆土总重：（72.81+3.06）*24+141.82*20=4657.28KN 注：覆土容重取20KN/m³σ=4657.28+1200071.4=233.3Kpa抗倾覆计算1、风荷载标准值计算考虑拌合站属于临时建筑，所以计算时参考建筑荷载规范，储存罐高度没有超过30m，但出于安全考虑，仍然考虑风振系数。
将所受的风荷载简化为三角荷载，计算三角形重心高度处的风荷载值。
风荷载标准值：ωk=βzμsμzω0式中，按照《建筑结构荷载规范》，取值如下：风振系数考虑储存罐细长，风振系数偏安全取 1.5；βz=1.5μs=1.2μz=1.23ω0=0.30ωk=βzμsμzω0=1.5*1.2*1.23*0.3=0.8856KN/㎡2、倾覆力矩计算对水泥罐进行简化，风荷载计算简图如下：四个罐体正向风垂直投影宽度 13.325m （两站受风面积接近，90 站基础更小，故取 90 站作抗倾覆计算），罐体高度按照最高的150t 水泥罐高度 22.5m 计算，正向受风高度 17.5m，受风面积为 233.1875 ㎡。
则风力为：F=风荷载标准值×受风投影面积=0.8856×233.1875=206.510kN 风荷载力臂取值按照地基底面至水泥罐顶面高度 2/3 计算，则风荷载倾覆力矩为：M f=206.510×（17.5×2/3+5+4）=4336.71kNm3、外侧抗倾覆力矩当风向由内侧向外侧时，验算外侧抗倾覆力矩，按照空罐计算，空罐重量取 10t，M kn=∑G i L1i=100∗(3.843+2.607+2.77+4.212)+4657.28∗2.7515=14157.7KNm4、内侧抗倾覆力矩当风向由外侧向内侧时，验算内侧抗倾覆力矩，按照空罐计算，空罐重量取 10t，M kn=∑G i L1i=100*（3.107+4.461+4.427+3.105）+4657.28*3.568=18127.18KNm满足要求。
拌合站水泥罐基础地基承载力计算书
银百高速（G69）甜永段TYSY3合同段01混凝土拌合站地基承载力计算书路港集团有限公司银百高速（G69）甜永段TYSY3项目经理部二0一七年五月01混凝土拌和站地基承载力计算书1编制说明本方案编制是根据施工现场土质情况及水泥罐特点而进行的，为确保有足够的水泥贮藏量，保证工程顺利进行，本工程采用双HLS90Q拌和站，计划投入8座100T水泥罐。
2编制范围路港集团有限公司银百高速（G69）甜永段TYSY3合同段项目经理部1#混凝土拌和站。
3编制依据1、施工现场总平面布置图；2、水泥罐总示意图及基础图参数3、银百高速（G69）甜永段TYSY3合同段施工图。
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012。
4水泥罐基础设计1、本水泥罐基础根据现场实际地质情况，采用扩大基础，每个水泥罐基础为4000×4000×1000mm；根据现场需要，采用双HLS90Q拌和站，每台拌合机配置4座100T水泥罐，故4座水泥罐扩大基础连成一个环形基础。
基础采用C25钢筋砼，钢筋为双层配筋，钢筋为φ12。
2、每个水泥罐下设计四个支座，支座设计为C25砼，800×800×500mm立方体。
每个支座对应水泥罐罐脚处预埋4根φ20钢筋，以加强承台和基础的连接；3、水泥罐预埋板采用δ20mm Q235钢板，再焊接9根φ25锚固钢筋，锚固筋穿过支座与扩大基础钢筋网相焊接。
预埋板安装时每个预埋板四个角高程误差在1mm内，每个水泥罐4个预埋板高程误差在2mm以内。
预埋时采用水准仪实时量测；5水泥罐基础计算根据实际地基承载力试验，本基础位置地基持力层的承载力：P地=190KPa。
F=G+V+N=50+1000+400=1450KN S=4×4=16㎡P罐=（G+V+N）/S=（1450）/16=90.625Kpa＜190KPa 所以，地基承载力满足要求。
试中F--压力，G—水泥罐自重KN，V—水泥罐满载后水泥重量KN，N—基础混凝土自重KN， S—水泥罐基础面积㎡,P罐—水泥罐满载后产生的压应力KPa，P地—地基承载力KPa。
拌合站基础计算书
面 10m 计算。 由上计算知，基础承受总重量为： G = G1 + G2 = 360 + 1600 = 1960KN 3、荷载及配筋计算 （1）桩承载力计算 单个水泥仓由 2 根灌装桩承载，计算时只考虑由桩基承载。 单根桩需承载F = (G1 + G2)/2 = 980KN 本次设计区域为堆场区域，灌注桩暂时仅考虑轴向承载力，根据《港口工程桩基规范》 4.2.4.3 计算。根据地质资料按粉细砂考虑，标准贯入击数按 25 考虑，其中，桩侧摩阻力标准 值取为 50kPa，桩端阻力标准值取为 700kPa。 3.14 ∗ 0.7 ∗ 12 ∗ 50 + 3.14 ∗ 0.352 ∗ 700 1588 Qd = = = 992KN＞F = 980KN 1.6 1.6 桩顶承压σ = 3.14 ∗0.35 ∗0.35 = 2.55MPa＜35MPa。 由以上计算可知，设计桩承载力满足要求。 （2）承台受力计算 承台实际整体浇筑， 按三跨连续梁计算， 集中荷载为 400KN， 共计 6 处， 均布荷载 42.4KN， 如下图所示。
拌合站基础计算书 一、水泥仓基础计算 1、水泥仓基础设计 桩基（灌注桩） ： 直径 0.7m 灌注桩 6 根，桩长 12m。 配筋按 《港口工程桩基规范》 7.3 构造要求， 配置主筋 （HRB400） 直径 16mm， 间距 100mm； 箍筋 （HPB300） 直径 12mm， 间距 300mm， 采用螺旋式， 桩顶 3.5m 范围加密， 间距 200mm。 混凝土强度 C35，保护层 50mm。 承台： 三个水泥仓基础为整体混凝土承台，水泥仓支腿间距 2.24m，设计承台宽度 4.24m，长度 按两侧水泥仓支腿外各加 1m 计。承台厚度 80cm。 配筋为板顶、板底双向配筋，主筋（HRB400）直径 16mm，间距 200mm。 混凝土强度 C35，保护层 50mm。 2、荷载分析 本次设计拌合站区域为一年内填料区，积水较多，地基承载力较低，首先将表面积水清 理干净后挖除表面浮泥，然后填筑 30cm 山皮石。考虑地基承载力较低，水泥仓基础采用灌 注桩加整体承台形式。 主要考虑的荷载有：承台自重、水泥仓满罐重量及空罐重量、风荷载。其中考虑风荷载 计算时按不利计算，即整体基础的宽度方向计算。 （1） 承台自重： 按单个基础计算，尺寸为 4.24*4.24*0.8m G1 = 4.24 ∗ 4.24 ∗ 0.8m ∗ 25 = 360KN （2）水泥仓满罐重量： 水泥仓采用 100t 水泥仓，满罐重量按支腿承载力 400KN 考虑，总重量为G2 = 400 ∗ 4 = 1600KN。 （3）水泥仓空罐重量： 罐体直径 3.2m，高度按 10m 计，整体高度按 15m 计。水泥仓自重按 55KN 考虑。 （4）风荷载： 风荷载取为 1KPa(相当于风速 40m/s，蒲式风级 13 级)。 水泥和粉煤灰料仓型号为 100t，直径为 3.2m，则料仓的迎风面积为 A = 3.2 ∗ 10 = 32m2 ，则最大风荷载为 F1 = 32 ∗ 1 = 32KN ，受力作用点按照距离基准
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HZS60混凝土拌合站粉料罐
基础计算书
一、拌和站罐基础设计概括
计划投入一套HZS60拌合站，单套HZS60拌合站投入1个200t 型水泥罐（装满材料后）和1个100t 粉煤灰罐（装满材料后）。
根据公司以往拌和站施工经验，结合现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐采用砼扩大基础，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊或螺栓连接。
二、基本参数
1、风荷载参数：查询公路桥涵设计通用规范得知：本工程相邻地区咸阳市礼泉县最大风速：s m V /3.21max =；
2、仓体自重：200t 罐体自重约16t ，装满材料后总重为216t ； 100t 罐体自重约8t ，装满材料后总重为108t 。
3、扩大基础置于灰岩上，地基承载力基本容许值[]
Kpa f a 6800=； 4、当采用两个水泥罐基础共同放置在一个扩大基础上时，扩大基础尺寸为10.24m ×6m ×2m （长×宽×高）；
三、空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算
1、受力计算模型（按最不利200吨罐体计算），空仓时受十年一遇风荷载，得计算模型如下所示：
F1
F2
F3
G
R
图3-1 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算模型
2、风荷载计算
根据《公路桥涵设计通用规范》可知，风荷载标准值按下式计算：g
V W d k 22
γ=；
查《公路桥涵设计通用规范》得各参数取值如下：
空气重力密度：01199899.0012017.00001.0==-Z
e
γ； 地面风速统一偏安全按离地20m 取：s m V k k V /92.32max 5220==； 其中：12.12=k ，38.15=k ，s m V /3.21max =；
代入各分项数据得：22
2
/66.08.9292.3201199899.02m KN g V W d k =⨯⨯==γ
单个水泥罐所受风力计算： ①、迎风面积：216.58.22m A =⨯= 作用力：2KN 7.36.566.01=⨯=F 作用高度：m H 94.181=
②、迎风面积：2215.3123.65m A =⨯= 作用力：KN 56.2015.3166.02=⨯=F 作用高度：m H 43.142=
③、迎风面积：235.112/6.45m A =⨯= 作用力：KN 59.75.1166.03=⨯=F 作用高度：m H 01.93= 2、单个水泥罐倾覆力矩计算
m KN h F M i i ⋅=⨯+⨯+⨯=⨯=∑52.43501.959.743.1456.2094.1872.33
1倾
3、稳定力矩及稳定系数计算
假定筒仓绕单边两支腿轴线倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩1稳M ，另一部分是扩大基础自重产生的稳定力矩2稳M 。
当两个水泥罐共用一个扩大基础时，稳定力矩计算如下所示：
()m KN M ⋅=⨯⨯⨯=96022/610161稳；
m KN M ⋅=⨯⨯⨯⨯=36.88472/6242624.102）（稳；
稳定系数：
5.12
6.112
52.43536
.8847960＞倾
稳=⨯+=
M M ，抗倾覆满足要求。
四、水泥罐基础承载力计算
当两个水泥罐共用一个扩大基础时，水泥罐基础承载力计算如下所示： 水泥罐基础采用10.24m ×6m ×2m 的砼扩大基础形式，基础采用预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
①、水泥罐装满时，其自重大小为：KN N 40002102001=⨯⨯=； ②、扩大基础自重为：KN N 12.2949242624.102=⨯⨯⨯=； ③、扩大基础与底部地基接触面积为：244.61624.10m A =⨯=； ④、基础承受最大倾覆力矩为：m KN M ⋅==04.8712*52.435倾；
⑤、基础抗弯截面系数为：3283.6224.1061
m W =⨯⨯=；
⑥、基础底部应力最大为：
Kpa Kpa W M A N p 68063.24083
.604.87144.6112.29494000max ＜）（=++=+=
，得扩大基础承载能力满足要求！
五、扩大基础砼局部承压计算
扩大基础上设60×60cm 的30mm 厚钢板与水泥罐支腿焊接传递压应力，得扩大基础砼局部承压验算如下所示：
局部承压面积：2360000600600mm A l =⨯=；
局部承压计算底面积：264000010026001002600(mm A b =⨯+⨯⨯+=）（）
（钢板边缘距扩大基础边缘距离最小为10cm ）；
砼局部承压强度提高系数：33.1360000
640000
===
l b A A β；
得水泥罐支腿传递的最大轴向力为()KN 7505.14/2000=⨯；
有KN A f KN l cd 95.51273600009.1133.19.09.0750=⨯⨯⨯=β＜（扩大基础采用C25砼，混凝土轴心抗压强度设计值MPa f cd 9.11=）；
得砼局部承压满足要求！
六、扩大基础抗滑移验算
当两个水泥罐扩大基础共用时，扩大基础抗滑移验算如下所示： 基础所受水平力大小为：()KN T 74.63259.756.2072.3=⨯++=; 基础底部摩擦系数：3.0=f ；
基础所受最小轴向力：KN N 12.326912.2949320=+=； 基础抗滑移稳定系数为：5.139.1574
.6312.32693.0＞=⨯==T fN K c ，得扩大基础抗滑移验算满足要求；
七、施工配筋
基础底部应力水平相对较小，不会造成扩大基础混凝土开裂，但为满足结构构造性要求，建议在扩大基础顶面和底面各设置一层直径不小于Φ16的30cm ×30cm 的钢筋网片。