GP200圆锥破碎机设计说明书

增加能耗。由于平行区越长，磨损越不均匀，使产品粒度更加不均匀。 从受力情况来说，平行区减短使破碎能力下移，能改善主轴受力状况。但
平行区过短，会导致产品中合格品含量下降。 平相带长度 l，可根据动锥摆动次数以底锥角行程计算。其原则是：对中
碎机，保证矿石在平行区里被压碎 1~2 次；对细碎机，保证矿石在平行区里被压 碎 2~3 次。取 l=100mm。
啮角过小，则破碎腔过长，增加破碎机的高度。通常啮角为 21°≤ 0 ≤23°，
0max =26°。
l 100mm
0 0.925 60 1 83 0 83 (60 0.925 ) 20 或24 取0 20
1.4 偏心距、动锥摆动行程
偏心距也叫偏心半径，片用 e 表示，偏心距的大小，从球面中心 O 点（固定点） 到各不同水平面都不同，一般所谓偏心距系指排矿口平面内的动锥轴线的摆动距 离，动锥转一周， 整个摆动距离为 2e 偏心距的大小，以满足动锥在给矿口的行程能足够压碎矿石为原则。国产中细 破碎机偏心距大小都一样。细碎机给矿块比中碎机小许多，若适当减小偏心距， 也能满足压碎矿石的要求。这样，产品中小于排料口尺寸的物料含量会增加，但 破碎机生产率会降低，然而有效生产率还是会增加。故生产和制造单位可将偏心 轴套锥孔的偏心量制成可调的，这样可以根据矿石物理性质和矿块尺寸的不同来 调整合适的偏心距。
排矿口宽度 b 取决于所要求的产品粒度。对于每一种破 碎机，b 值都冇-定 范围，以供破碎各种硬度矿石的需要。对 于不同硬度的矿石，其排矿的过大颗 粒系数 K= dmax/b(dmax 是产品的最大颗粒）不同。对中碎机来说，破碎硬矿石 K=2.8〜3.0、中硬矿石尺=2〜2.2、软矿石 K=1.6□因此设计与使用中碎机时， 决定排矿口宽度，就必须考虑产品中过 大颗粒对细碎机给矿粒度的影响，这主 要是中碎机一般不设检杳筛分。由于细碎机一般都有检査筛分，它的排矿口宽度 平常就等于所要求的产品粒度，而不必考虑产品的过大颗粒影响。
计算得： F 1.18106
电动机功率可按下面经验公式计算： P 75D1.7
计算得：P=75kw
参考文献
1 冈野修一，机械公式应用手册.科学出版社，2005. 2 3 李伯奎等． 单缸液压圆锥破碎机的现状和发展趋势． 矿山机械，2006（4） 4 濮良贵，纪名刚。机械设计（M）北京：高等教育出版社，2001. 5 成大先。机械设计手册（M）北京：化学工业教育出版社，2002. 6 孙恒，陈作模。机械原理（M）北京：高等教育出版社，，2004. 7 孙志礼.机械设计（M）.沈阳：东北大学出版社，2001 8 周恩浦.矿山机械（选矿机械部分）（M）北京：冶金工业出版社，1978. 9 忻尚正.矿山机械（M）.北京：冶金工业出版社，1980. 10 郎宝贤.圆锥破碎机的操作与检修（M）.北京：冶金工业出版社，1981. 11 曹中一.破碎粉磨机械使用维修（M）.北京：机械工业出版社，1991.
课程设计
GP200 圆锥破碎机 结构参数和性能参数选择及计算
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结构参数选择与计算
1.1 分矿盘与接矿漏斗
矿石从晃动的分矿盘落下时，不允许矿石直接落入给矿口中，而使其落到接矿漏 斗上。分矿盘的高度，从它的顶面到动锥球面中心的距离，一般为 400〜600mm。 对于中碎机，分矿盘与定锥形成的空间不应影响矿石进入给矿口，更不能产生大 块矿石楔在此空间的现象
F 0.785Dl2 p G cos( 0 )
式中
Dl —液压缸柱塞的直径（m）； p —正常碎矿山时，液压缸液压力或蓄能器的充气压力
p 5106 （N/ m2 ）， G—动锥质量（N）； α—动锥底锥角（°）； 0 —进动角（°）。
其中， Dl =0.4m，G≈19600N，α=60°， 0 =0.925°
其中， l 0.101 （m），
b 0.035（m）
D=0.935（m） Kq=1 Kl=1 算出：Q=291µ=160~203（t/h)
所以该破碎机的理论生产效率为 160~203（t/h)符合设计要求 110-200 t/h
2.3 破碎力的计算
液压圆锥破碎机的破碎力，可根据液压系统液Hale Waihona Puke Baidu力确定。单缸液压圆锥破碎机的 破碎力按下式计算：
接矿漏口的锥角应按 K 述要求确定；应使落到接矿漏斗 斜面上的矿石，能沿斜 面顺利地滑到动锥上部的衬板上，其 下滑的速度足够使其越过张开的给矿口， 然后调转方向缓慢 地滑向给矿口
1. 2 给 矿 口 与 排 矿 口 宽 度
圆锥破碎机给矿 M 的宽度 B，用动锥接近定锥时，两锥体 的上端距离表示。排 矿口宽度 b 用动锥靠近定锥时，两锥体的下端的距离表示。B 和 b 的选择给矿和 排矿粒度有关，一般情况下，B=（1.2〜1.25）Dmax 给矿粒度 Dmax 根据选矿流 程 决定。 取 B=220mm
偏心度 0 的大小是由偏心距和球面中心点到偏心距平面的距离所决定。取
0 =58＇。
如图所示，闭边排矿口 b= A1A2 。动锥摆动行程
S= A2 A4
，开边排矿口 b0 b+S= A1A3 。相当于以 O 为圆心，以 O
为半径的圆弧。根据 OA3 与 OA2 之间的夹角为 2 0 （ 0 为进动角），则动锥 摆动行程近似为
1.3 啮角
动锥与定锥衬板之间的夹角称为啮角，并用0 表示。它 的作用是保证破碎腔两 衬板有效地咬住矿石，不许向上滑动。 给矿口处啮角，必须小于矿石与定锥衬板以及矿石与动锥衬板的摩擦角之和（下
图） 啮角可按下式计算：0 1 (0 0 ) 式中，“+”号用于计算开口边啮角；“－”号用于计算闭口边啮角。 啮角过太，矿石将在破碎腔内打滑，降低生产能力，增加衬板磨损和电能消耗；
性能参数的选择与计算
2.1 动锥摆动次数的计算
在已有的文献中，都是按动锥摆动一次，物料在重力作用下沿锥面下滑的 距离与平行区长度之间的关系，诱导出动锥摆动次数。实际上，动锥在平行区里 不是沿锥面下滑，而是以自由落体形式运动。因为在动锥定向运动期间，由于动 锥急速后撤，使物料与动锥表面脱离接触。
在此，我们仅对动锥最适宜摆动次数做计算分析。如图
S≈πL2 0 ／180°≈32.27mm
偏心距可按经验公式计算： e 0.5Dtan 0 tan D - -动锥底部直径 0 - -偏心度 - -动锥底锥角 D 1000mm， 0 0.925， 60 e 13.983mm
1.5 破碎腔的平行区
破碎腔的平行区也叫平行带。为了保证破碎产品达到一定细度和均匀度，中细 碎机在破碎腔下部有一段平行区。若平行区过长，与同规格破碎机在相同条件下 比较，生产能力减小，而且随衬板磨损，平行区越来越长，易使破碎机产生堵塞，
Dc --物料压缩层平均直径（m)
物料压缩层平均直径可以近似认为 Dc D（D 为动锥底部直径），故求得生产率
为 Q 60VnurKQKL 188 nublDcKQKL
式中， r---物料堆密度， =1.6 t / m3 ；
n----动锥每分钟摆动次数（r/min)； u ----松散系数，; K q—物料硬度系数，对中硬物料 K =1， 对坚硬物料 K =0.75 吗，对软物料 K =1； Kl —给料粒度系数。
生产率是破碎机的一项重要技术经济指标，理论生产率计算式又是设计破碎机腔 型的基本方程式。生产率是在一定的给料粒度和排料粒度条件下，单位时间破碎 机所处理的物料量，单位是 t/h 或者。如图所示，动锥摆动一次，从破碎腔排除 的物料体积求得：
V blDc
b --物料被压缩时料层厚度（m)
l -- 动锥摆动一次物料的位移（m)
图 求动锥最适宜的摆动次数 I 动锥处于压碎物料终止位置 II 动锥处于后撤终止位置
III 动锥处于 t=33.625/n 的位置 IV 动锥处于 S/2 的位置
按单缸液压圆锥破碎机经验公式计算: 即 n 400 90 D n 400 90 1.000 310 r / min
2.2 生产率的计算