承台钢筋计算文档汇总

承台计算公式范文

承台计算公式范文承台的计算公式涉及到许多因素，包括荷载、土壤条件、结构形式等。

下面将介绍一般情况下的承台计算公式，供参考。

1.承台的尺寸计算公式：-承台的面积计算公式：A=P/σ其中，A为承台的面积，P为柱子或墙体的集中荷载，σ为土壤的承载力。

-承台的长度计算公式：L=SQRT(A/b)其中，L为承台的长度，A为承台的面积，b为承台的宽度。

-承台的宽度计算公式：b=A/L其中，b为承台的宽度，A为承台的面积，L为承台的长度。

2.承台的强度计算公式：-承台的弯矩计算公式：M=W*l/8其中，M为承台的弯矩，W为承台的荷载，l为承台的长度。

-承台的抗弯截面积计算公式：A=M/σ其中，A为承台的抗弯截面积，M为承台的弯矩，σ为混凝土的抗弯强度。

- 承台的最小厚度计算公式：h >= MAX(1/8 * L, L / 16, 300mm)其中，h为承台的最小厚度，L为承台的长度，MAX为取最大值函数。

3.承台的稳定性计算公式：- 承台的侧向稳定计算公式：Nd * Ef * bf + Nc * Ec * bc >= W其中，Nd为柱子的竖向荷载，Nc为柱子的侧向荷载，Ef为钢筋的弹性模量，Ec为混凝土的弹性模量，bf为承台钢筋的宽度，bc为承台混凝土的宽度，W为承台的荷载。

- 承台的基础稳定计算公式：Nd * Ef * bf >= Q其中，Q为基底土的反力，Ef为钢筋的弹性模量，bf为承台钢筋的宽度。

这些公式可以根据实际情况进行修正和适应，确保承台的安全和稳定。

在实际应用中，还需要考虑其他因素，如土壤的非均匀性、水平荷载、温度变化等。

因此，对于复杂的工程情况，可能需要进一步的分析和计算。

承台计算

2、桩基承台计算特别注意：计算钢筋As 范围应与撑杆计算宽度bs一致1)、基本数据输入C302.5 m 7 m 10.1 m 0.25 m HRB335 25 mm 47 根0.5 m 1 m 柱或墩台向下冲切承载能力验算时：1.5 m 柱或墩台作用面积by(横桥向尺寸)=2 根柱或墩台作用面积bx(纵桥向尺寸)=4 m 5326 kNγ0：1.12)、计算结果汇总3)、详细计算过程(见下页）①、基本数据输出3D=3×1.5=4.5 M > 4 Mbs取承台全宽∴承台截面计算宽度(撑杆计算宽度) bs =7 m 桩的支撑宽度 b = 0.8×1.5 =1.2 m当外排桩中心距墩台身边缘等于或小于承台高度时，承台短悬臂可按“撑杆—系杆体系”计算:h0=2.25s=0.25h a =s+6d=0.4a=0.15×h0=0.3375撑杆压力线与系杆拉力线的夹角θ1 = tan -1[h 0/(a+x 1)] =1.21446 rad =69.5836°钢筋直径d(HRB335)：每层钢筋根数：纵桥向x 1：钢筋类型：单桩最大N id ：横桥向y 1：桩径D：每排桩数：桩距：钢筋层距：混凝土等级：承台厚 h=承台宽 B=钢筋层数：钢筋底层至承台底②、撑杆抗压承载力检算(桥规P83)1.1×2×5326/sin69.5836°=12503kN1.2×sin69.5836°+0.4×cos69.5836°= 1.264m撑杆计算宽度bs(系杆计算宽度)范围内系杆钢筋截面面积As=(π×25×25/4/1000000)(47/7×7)×1=0.0230711 ㎡系杆拉力设计值2×5326/tan69.5836°=3965 kN0.00039615撑杆砼轴心抗压强度设计值19.3MPa >14.4取14.4MPa∴ 1.264×7×14.4×1000 =127411kN >12503kN 富余919 %③、系杆抗拉承载力检算(桥规P84)1.1×3965=4362 kN 280000×0.023071=6460 kN >4362 kN富余48.1 %④、斜截面抗剪承载力检算(桥规P84)1.1×2×5326 =11717 kN100×0.023071/(7×2.25)=0.146483(0.5-1.2/2)/2.25=-0.04< 0.5 取0.532421kN >11717 kN富余176.7 %⑤、冲剪承载力检算(角桩、边桩向上冲切承台) a、角桩(桥规P86)(7-1×4+1.2)/2 =2.12.25m0.45 m0.5-1.2/2 =-0.1 m < 0.45 m 取0.45 m 1-1.2/2 =0.4m < 0.45 m 取0.45 m0,id s cd sD tb f γ≤公式: 001/sin id id D nN γγθ==11sin cos a t b h θθ=+=21(0.002)cot idi s sT A E εθ=+=1/tan id id T nN θ==,,11.43304cu kcd s f f ε==+,0.48cu k f =,cd s f =,s cd s tb f =0id sd sT f A γ≤公式: 0id T γ= sd s f A=4000.910(20.6/d s V P h mγ-≤⨯+公式: 00d id V nN γγ==0100100/()s s P A b h ρ===0/xi m a h ==0s h =000.6[(/2)()]ld td px y y py x x F f h b a b a γαα''≤+++公式: y x b b ==x a =0h =y a =00.2h =0.2冲切承载力系数：20.2冲切承载力系数：217451kN1.1×5326 =5859 kN < 17451富余 197.9 %b、边桩1.218768 kN 或:18768 kN5858.6 kN <18768 kN富余 220.3 %⑥、冲剪承载力检算(柱、墩台向下冲切承台)由于冲切破坏锥体的大小需根据各承台的具体情况确定，所以本表尚未给出柱、墩台向下冲切承台时的承载能力验算表格。

承台计算表

公式8.5.17-10
柱边到桩边水平距离剪跨比剪切系数
承台剪切计算宽度公式8.5.18-1
柱边到桩边水平距离剪跨比剪切系数
承台剪切计算宽度公式8.5.18-1
CT-3(B/9) 1.43 360 900 860 0.992 0.982 2076 692
1500
286 1027
200 0.233 1.942
混凝土等级C30，ft= 钢筋，fy=
承台高H(mm)= 柱底轴力设计值F(KN)=
单桩设计值Ni(KN)= 抗弯计算：
柱冲切验算：
角桩冲切验算：
抗剪验算：
h0=H-40 β hp= β hs=
S= C= M= As=
ax= λ x= β x= ay= λ y= β y= bc= hc= 冲切承载力验算结果
a11= λ 11= β 11= a12= λ 12= β 12=
c1= c2Leabharlann θ 1= θ 2= 底角桩冲切承载力验算结果顶角桩冲切承载力验算结果
Vy1(ＫＮ)= ax= λ x= β x= box=
抗剪承载力验算结果 Vy2(ＫＮ)=
ay= λ y= β y= boy= 抗剪承载力验算结果
GB50007-2002
公式8.4.5-4
桩距 600 公式8.5.16-3 M/(0.9*fy*h0)
冲切面到桩内边距离冲跨比冲切系数
冲切面到桩内边距离冲跨比冲切系数 y向柱宽 x向柱宽
公式8.5.17-1
冲切面到桩内边距离冲跨比冲切系数
冲切面到桩内边距离冲跨比冲切系数
图8.5.17-3 图8.5.17-3 图8.5.17-3 图8.5.17-3 公式8.5.17-8

钢筋计算公式(表格式)1

地下框架柱钢筋备注计算公式普通柱纵筋下部非连接区H n/3 H n:基础顶面或板顶面至梁底距离上部非连接区max(H n/6,h c,500) 高低位筋错开距离:max(35d,500) 箍筋加密区下部加密区长度: H n/3 h c:柱宽度上部加密区长度:梁板厚+梁下箍筋加密区高度=梁板厚+ max(H n/6,h c,500)短柱纵筋下部非连接区max(H n/3,h c)上部非连接区h c箍筋加密区全高加密框架柱中间层钢筋备注计算公式普通柱纵筋基本计算公式本层层高-本层非连接区高度+伸入上层非连接区高度上柱比下柱钢筋多多出的钢筋伸入下层1.2Lae 从板顶向下1.2Lae 下柱比上柱钢筋多多出的钢筋伸入上层1.2Lae 从梁底向上1.2Lae 上柱比下柱钢筋直径大上柱大直径的钢筋伸入下层,在下层的上部非连接区以下位置连接下柱小直径钢筋由下层直接伸到本层上部,与上层下来的大直径的钢筋连接箍筋上部加密区高度上部非连接区高度+顶梁板高下部加密区高度下部非连接区度短柱纵筋下部非连接区高度Max(Hc/3,h c)上部非连接区高度h c箍筋全高加密柱顶层钢筋计算备注计算公式中柱直锚:伸至柱顶-保护层La e＜h b梁高弯锚:伸至柱顶-保护层+12d La e﹥h b梁高边、角柱(03G1 01-1第37页A 节点构造) 梁纵筋下柱纵筋弯折搭接型外侧钢筋不少于65%,自梁底起1.5Lae剩下的位于第一层钢筋,伸至柱顶、柱内侧边下弯8d剩下的位于第二层钢筋,伸至柱、柱内侧边内侧钢筋直锚:伸至柱顶-保护层弯锚:伸至柱顶-保护层+12d梁纵筋与柱纵筋竖直搭接型外侧钢筋伸至柱顶-保护层+12d内侧钢筋直锚:伸至柱顶-保护层弯锚:伸至柱顶-保护层+12d变截面柱构造钢筋算量基本方法第一章梁第一节框架梁一、首跨钢筋的计算1、上部贯通筋上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值2、端支座负筋端支座负筋长度：第一排为Ln/3＋端支座锚固值；第二排为Ln/4＋端支座锚固值3、下部钢筋下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值注意：下部钢筋不论分排与否，计算的结果都是一样的，所以我们在标注梁的下部纵筋时可以不输入分排信息。

基础承台钢筋计算

1）基础承台：底板钢筋长度 =底板边长 -2 ×保护层根数 =板底另一边边长 -2min （75mm，s/2 ）（注：取小值）÷ s（注钢筋间距） -1Kg/m=长度× 0.00617 ×b22）注：单柱独立柱基础边长≥ 2.5m 时，基础底板配筋，按0.9 边长下料，交错布置。

外侧钢筋长度 =底板边长 -2 保护层根数 =2 根（两边各一根钢筋）其余钢筋长度 =底板边长× 0.9- 保护层或者底板边长 -0.1 底板边长 - 保护层其余钢筋根数 =底板另一侧长度 -2min （75mm，S/2）/S-103G101图集计算1）柱纵筋 =柱净高 +柱基础插筋 +（柱顶）锚固长度2）柱基础插筋 =基础高度 - 保护层 +弯折长度竖直长度 =基础厚－保护层弯折长度≥0.5lae 12d 且≥ 150≥0.6lae 10d 且≥ 150≥0.7lae 8d 且≥ 150≥0.8lae 6d 且≥ 1503）柱顶锚固：中柱：梁高－保护层（柱的）≥lae ，则直锚，直锚长度 =梁高－保护层梁高－保护层＜lae 时，则弯锚 12d，弯锚长度 =梁高－保护层 +12d边角柱：外侧钢筋=1.5lae内侧钢筋同中柱注： Lae=保护长度柱箍筋根数：1）加密段箍筋根数计算：根数 =加密段长度 / 加密间距 +1【取 max（本层净高，柱边长尺寸、500）】2）非加密箍筋根数计算：根数=非加密段长度 / 非加密间距－ 1【取 max（本层净高，柱边长尺寸、 500）】例子：（0.55+0.558 ） /0.1+1+ （ 0.558/0.1+1 ） +（ 3.9 － 0.55 － 0.558 ×2/0.2 －1）梁 +下部 0.1 加密区 + 下部加密区+ 中间非加密区柱和梁箍筋2）箍筋长度（外围一圈长度）=（ b-2 ×保护层 +2d）× 2+（h-2 ×保护层 +2d）× 2+1.9d ×2+2×max（ 75mm， 10d）（注：取大值）03G 规范计算。

承台钢筋计算文档

承台钢筋计算书直径14底筋钢筋长度=（1200+600×2-2×40）×2+3.5×14×2+1200+600×2-2×40 =7.058m直径14底筋钢筋根数=（2400-2×40）/200=12根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×7.058×12 =102.37kg 2 2 3 3 2 2 0 0 2320直径14底筋配筋图直径14上部钢筋长度=（1200+600×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2 =3.398m直径14上部钢筋根数=（1200+600-2×40）/200 =12根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×3.398×12=49.29kg剖面图4 49 90 02320直径14上部配筋图直径14左侧钢筋长度=（1200+600×2-2×40）×2+3.5×14×2+1200+600×2-2×40 =7.058m直径14左侧钢筋根数=（2400-2×40）/200=12根直径14左侧钢筋总重量=0.006167×14×14×7.058×12=102.37kg2 23 32 20 02320直径14左侧钢筋配筋图直径14右侧钢筋长度=（1200+600×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.398m直径14右侧钢筋根数=（1200+600-2×40）/200=12根直径14右侧总重量=0.006167×14×14×3.398×12=49.29kg4 49 90 02320直径14右侧配筋图平面图剖面图直径14底筋钢筋长度=（1200+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+1200+200×2-2×40 =4.658m直径14底筋钢筋根数=（1600-2×40）/200=8根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×4.658×8=45.04kg1 15 52 20 01520直径14底筋配筋图直径14上部钢筋长度=（1200+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=2.598m直径14上部钢筋根数=（1600-2×40）/200=8根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×2.598×8=25.12kg4 49 90 01520直径14上部配筋图直径14左侧钢筋长度=（1200+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+1200+200×2-2×40 =4.658m直径14左侧钢筋根数=（1600-2×40）/200=8根直径14左侧钢筋总重量=0.006167×14×14×4.658×8=45.04kg1 15 52 20 01520直径14左侧配筋图直径14右侧钢筋长度=（1200+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=2.598m直径14右侧钢筋根数=（1600-2×40）/200=8根直径14右侧钢筋总重量=0.006167×14×14×2.598×8 =25.12kg4 49 90 01520直径14右侧配筋图平面图剖面图直径14底筋钢筋长度=（2000+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+2000+200×2-2×40 =7.058m直径14底筋钢筋根数=（2400-2×40）/200=12根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×7.058×12=102.37kg2 23 32 20 02320直径14底筋配筋图直径14上部钢筋长度=（2000+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.398m直径14上部钢筋根数=（2000+200-2×40）/200=12根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×3.398×12=49.29kg4 49 90 02320直径14上部配筋图直径14左侧钢筋长度=（2000+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+2000+200×2-2×40 =7.058m直径14左侧钢筋根数=（2400-2×40）/200=12根直径14左侧钢筋总重量=0.006167×14×14×7.058×12=102.37kg2 23 32 20 02320直径14左侧钢筋配筋图直径14右侧钢筋长度=（2000+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.398m直径14右侧钢筋根数=（2000+200-2×40）/200=12根直径14右侧总重量=0.006167×14×14×3.398×12 =49.29kg4 49 90 02320直径14右侧配筋图平面图剖面图直径14底筋钢筋长度=（2400+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+2400+200×2-2×40 =8.258m直径14底筋钢筋根数=（2800-2×40）/200=14根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×8.258×14=139.74kg2 27 72 20 02720直径14底筋配筋图直径14上部钢筋长度=（2400+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.798m直径14上部钢筋根数=（2400+200-2×40）/200=14根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×3.798×14=64.27kg4 49 90 02720直径14上部配筋图直径14左侧钢筋长度=（2400+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+2400+200×2-2×40 =8.258m直径14左侧钢筋根数=（2800-2×40）/200=14根直径14左侧钢筋总重量=0.006167×14×14×8.258×14=139.74kg2 27 72 20 02320直径14左侧钢筋配筋图直径14右侧钢筋长度=（2400+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.798m直径14右侧钢筋根数=（2400+200-2×40）/200=14根直径14右侧总重量=0.006167×14×14×3.798×14 =64.27kg4 49 90 02720直径14右侧配筋图平面图剖面图直径16箍筋长度=[1600+400-40×2]×4+4×3.5×16+35×16=8.464米直径16箍筋根数=（650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-2×40）/150=137根直径16箍筋总长=8741×137=1197.517米直径箍筋总重量=0.006167×16×16×1197.517=1890.58kg19201920直径16钢筋配筋图直径25钢筋长度=[（2000-40×2）×2+2× 3.5×25+2×34×25+650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2=26.235米直径25钢筋根数=（2000-40×2）/150=13跟直径25钢筋总重量=13×26.235×0.006167×25×25=1314.55kg1 19 92 20 010080 60006315直径25钢筋配筋图直径12左侧钢筋长度=[（2000-40×2）×2+2×3.5×12+2×41×12+650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2=25.428米直径12左侧钢筋根数=[（2000-40×2）×2]/250=8跟直径12左侧钢筋总重量=8×25.428×0.006167×12×12=180.65kg1 19 92 20 010080 55806000直径12左侧钢筋配筋图直径12右侧钢筋长度=650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2+2×3.5×12+41×12+35×12×2=21.936米直径12右侧钢筋根数=[（2000-40×2）×2]/250=8根直径12右侧钢筋总重量=8×21.936×0.006167×12×12=155.84kg4 42 20 011580 9516直径12右侧钢筋配筋图直径20上部钢筋长度=650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2+2×3.5×20+35×20+35×20×2=22.76米直径20上部钢筋根数=（2000-40×2）/150=13跟直径20上部钢筋总重=22.76×13×0.006167×20×20=729.88kg7 70 00 011300 10060直径20上部钢筋配筋图剖面图直径16箍筋长度=[2000-40×2]×4+4×3.5×16+35×16=8.464米直径16箍筋根数=（200+350+450+3750+3750+450+3250+3700+3700+350+650-2×40）/150=137根直径16箍筋根数=（1000+3300+350+650-1000-350-650）/150=22跟直径16箍筋总长=8464×（137+22）=1345.776米直径箍筋总重量=0.006167×16×16×1345.776=2124.65kg1920直径16钢筋配筋图直径25钢筋长度=[（2000-40×2）×2+2× 3.5×25+2×34×25+650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2=26.235米直径25钢筋根数=（2000-40×2）/150=13跟直径25钢筋总重量=13×26.235×0.006167×25×25=1314.55kg1 19 92 20 010080 60006315直径25钢筋配筋图直径12左侧钢筋长度=[（2000-40×2）×2+2×3.5×12+2×41×12+650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2=25.428米直径12左侧钢筋根数=[（2000-40×2）×2]/250=8跟直径12左侧钢筋总重量=8×25.428×0.006167×12×12=180.65kg1 19 92 20 010080 55806000直径12左侧钢筋配筋图直径12右侧钢筋长度=650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2+2×3.5×12+41×12+35×12×2=21.936米直径12右侧钢筋根数=[（2000-40×2）×2]/250=8根直径12右侧钢筋总重量=8×21.936×0.006167×12×12=155.84kg5 42 20 011580 9516直径12右侧钢筋配筋图直径20上部钢筋长度=650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2+2×3.5×20+35×20+35×20×2=22.76米直径20上部钢筋根数=（2000-40×2）/150=13跟直径20上部钢筋总重=22.76×13×0.006167×20×20=729.88kg7 70 00 011300 10060直径20上部钢筋配筋图。

桩桩基承台计算Word版

四桩桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 四桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-41. 几何参数矩形柱宽bc=600mm 矩形柱高hc=600mm圆桩直径d=400mm承台根部高度H=1000mm承台端部高度h=1000mmx方向桩中心距A=1600mmy方向桩中心距B=1600mm承台边缘至边桩中心距 C=400mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C35 ft_c=1.57N/mm2, fc_c=16.7N/mm2承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2桩混凝土强度等级: C30 ft_p=1.43N/mm2, fc_p=14.3N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=100mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=4297.800kNMx=16.900kN*mMy=71.900kN*mVx=182.100kNVy=43.200kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.400+1.600+0.400=2.400m2. 承台总宽 By=C+B+C=0.400+1.600+0.400=2.400m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.000-0.100=0.900mho1=h-as=1.000-0.100=0.900mh2=H-h=1.000-1.000=0.000m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.400=0.320m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:1号桩 (x1=-A/2=-0.800m, y1=-B/2=-0.800m)2号桩 (x2=A/2=0.800m, y2=-B/2=-0.800m)3号桩 (x3=A/2=0.800m, y3=B/2=0.800m)4号桩 (x4=-A/2=-0.800m, y4=B/2=0.800m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑x i=x12*4=2.560m∑y i=y12*4=2.560mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H *y1/∑y i2N1=4297.800/4-16.900*(-0.800)/2.560+71.900*(-0.800)/2.560+182.100*1.000*(-0.800)/2.560-43.200*1.000*(-0.800)/2.560=986.856kNN2=4297.800/4-16.900*(-0.800)/2.560+71.900*0.800/2.560+182.100*1.000*0.800/2.560-43.200*1.000*(-0.800)/2.560=1145.606kNN3=4297.800/4-16.900*0.800/2.560+71.900*0.800/2.560+182.100*1.000*0.800/2.560-43.200*1.000*0.800/2.560=1162.044kNN4=4297.800/4-16.900*0.800/2.560+71.900*(-0.800)/2.560+182.100*1.000*(-0.800)/2.560-43.200*1.000*0.800/2.560=1003.294kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】①1. ∑Ni=0=0.000kN2. αox=A/2-bc/2-bp/2=1.600/2-0.600/2-0.320/2=0.340mαoy=B/2-hc/2-bp/2=1.600-0.600/2-0.320/2=0.340m3. λox=αox/ho=0.340/0.900=0.378λoy=αoy/ho=0.340/0.900=0.3784. βox=0.84/(λo x+0.2)=0.84/(0.378+0.2)=1.454βoy=0.84/(λoy+0.2)=0.84/(0.378+0.2)=1.4545. 因 H=1.000m 所以βhp=0.983γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(4297.800-0.000)=4297.80kN2*[βox*(hc+αoy)+βoy*(bc+αox)]*βhp*ft_b*ho=2*[1.454*(600+340)+1.454*(600+340)]*0.983*1.43*900=6918.08kN≥γo*Fl=4297.80kN柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.17-5】①1. Nl=max(N1, N2, N3, N4)=1162.044kN2. a1x=(A-bc-bp)/2=(1.600-0.600-0.320)/2=0.340ma1y=(B-hc-bp)/2=(1.600-0.600-0.320)/2=0.340m3. λ1x=a1x/ho1=0.340/0.900=0.378λ1y=a1y/ho1=0.340/0.900=0.3784. β1x=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(0.378+0.2)=0.969β1y=0.56/(λ1y+0.2)=0.56/(0.378+0.2)=0.969 C1=C+1/2*bp=0.400+0.320/2=0.560mC2=C+1/2*bp=0.400+0.320/2=0.560m5. 因 h=1.000m 所以βhp=0.983γo*Nl=1.0*1162.044=1162.044kN[β1x*(C2+a1y/2.0)+β1y*(C1+a1x/2)]*βhp*ft_b*ho1 =[0.969*(560+340/2)+0.969*(560+340/2)]*0.983*1.43*900 =1790.851kN≥γo*Nl=1162.044kN角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.18-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度bx1=Bx=C+A+C=0.400+1.600+0.400=2.400mbx2=bc=0.600mbxo=[1-0.5*h2/ho*(1-bx2/bx1)]*bx1=[1-0.5*0.000/0.900*(1-0.600/2.400)]*2.400=2.400mby1=By=C+B+C=0.400+1.600+0.400=2.400mby2=hc=0.600mbyo=[1-0.5*h2/ho*(1-by2/by1)]*by1=[1-0.5*0.000/0.900*(1-0.600/2.400)]*2.400=2.400m2.计算剪切系数因0.800ho=0.900m<2.000m,βhs=(0.800/0.900)1/4=0.971ax=1/2*(A-bc-bp)=1/2*(1.600-0.600-0.320)=0.340m λx=ax/ho=0.340/0.900=0.378βx=1.75/(λx+1.0)=1.75/(0.378+1.0)=1.270ay=1/2*(B-hc-bp)=1/2*(1.600-0.600-0.320)=0.340m λy=ay/ho=0.340/0.900=0.378βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.378+1.0)=1.2703. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①因为 N14=N1+N4=986.856+1003.294=1990.150kN因为 N23=N2+N3=1145.606+1162.044=2307.650kN所以 Vx=max(|N14|, |N23|)=max(1990.150,2307.650)=2307.650kN因 N12=N1+N2=986.856+1145.606=2132.463kNN34=N3+N4=1162.044+1003.294=2165.338kN所以 Vy=max(|N12|, |N34|)=max(2132.463,2165.338)=2165.338kNγo*Vx=1.0*2307.650=2307.650kNβhs*βx*ft_b*byo*ho=0.971*1.270*1.43*2400*900=3809.435kN≥γo*Vx=2307.650kNγo*Vy=1.0*2165.338=2165.338kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.971*1.270*1.43*2400*900=3809.435kN≥γo*Vy=2165.338kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.16-1】【8.5.16-2】1. 承台底部弯矩最大值【8.5.16-1】【8.5.16-2】①因 Mdx14=(N1+N4)*(A/2-1/2*bc)=(986.856+1003.294)*(1.600/2-1/2*0.600)=995.08kN*mMdx23=(N2+N3)*(A/2-1/2*bc)=(1145.606+1162.044)*(1.600/2-1/2*0.600)=1153.83kN*m所以 Mx=max(|Mdx14|, |Mdx23|)=max(|995.08|,|1153.83|)=1153.83kN*m因 Mdy12=(N1+N2)*(1/2*B-1/2*hc)=(986.856+1145.606)*(1/2*1.600-1/2*0.600)=1066.23kN*mMdy34=(N3+N4)*(1/2*B-1/2*hc)=(1162.044+1003.294)*(1/2*1.600-1/2*0.600)=1082.67kN*m所以 My=max((|Mdy12|, |Mdy34|)=max(|1066.23|,|1082.67|)=1082.67kN*m2. 计算配筋面积Asx=γo*Mx/(0.9*ho*fy)=1.0*1153.83*106/(0.9*900*360)=3956.9mm2Asx1=Asx/By=3956.9/2=1649mm2/mAsy=γo*My/(0.9*ho*fy)=1.0*1082.67*106/(0.9*900.000*360)=3712.9mm2Asy1=Asy/Bx=3712.9/2=1547mm2/m3. 计算最小配筋率受弯最小配筋率为ρmin=0.200%4. 承台最小配筋面积As1min=ρmin*H*1000=0.200%*1000*1000=2000mm2因 As1min>Asx1 所以承台底面x方向配筋面积为 2000mm2/m选择钢筋22@190, 实配面积为2001mm2/m。

承台下算

一、承台下料计算1.基础不知平面图2、承台配筋图承台1下料计算长：1000 mm 宽：1000mm 高：700mm (1)4 16下料长度:1000-(2*50) =900mm(2)6 20下料长度:1000-（2*500）=900mm(3)4 12下料长度:1000-(2*50) =900mm(4) 12@200根数;(1000-2*50)/200=5根每根箍筋按外包尺寸计算下料长度：2*(1000-2*50)+2*(700-2*50)+70=3070mm承台2 下料计算长；3000mm 宽：1000mm 高;1200mm(1)4 16下料长度：3000-2*50=2900mm（2）6 12下料长度：3000-2*50=2900mm（3） 10@40按外包尺寸计算：1000-2*50+12.5*10=1025mm排数：（3000-2*50）/400=8每排有3根所以总共有24根10@200 （4）大箍按外包尺寸计算：2*（1000-2*50+1300-2*50）+70=4270mm 小箍按外包尺寸计算：2*（1300-2*50+500）=3400mm排数：（3000-2*50）/200=15(4)7 25下料长度：3000-2*50=2900mm承台2A下料计算（1）4 20下料长度：3000-2*50=2900mm（2）6 12下料长度：3000-2*50=2900mm（3） 10@400按外包尺寸计算：1200-2*50+12.5*10=1425mm排数：（3000-2*50）/400=8每排有3根所以总共有24根10@200（4）大箍按外包尺寸计算：2（1000-2*50+1300-2*50）+70=4270mm 小箍按外包尺寸计算：2*（1300-2*50+500）=3400mm排数：（3000-2*50）/200=15每排2根总共30 根（4）5 25下料长度：3000-2*50=2900mm承台3钢筋下料计算长：3000mm 宽：2800mm 高：1100mm (1)三向7 22 共21根2500-2*50=2400mm(2) 10@400每根下料长度：1800+6.25*10=1862.5mm 3000-2*50/200=15根基础梁1下料选取17 号轴G-D轴线作为计算长度长：5900 宽：300 高：700（1）6 222900-2*50=5800 mm（2）2 122900-2*50=5800mm(2) 8@200按外包尺寸计算：700-2*50+300-2*50+60=860mm 根数：（5900-2*50）/200=29 根8@400为单只箍300-2*50+12.5*8=300mm根数：（5900-2*50）/400=14.5=15根钢筋下料单:二. 柱的计算选取三种框架柱, KZ 2为边柱，KZ3为角柱，KZ8为中柱。

【免费工程实用表格】承台计算总结.xls

两桩承台计算(柱偏心):一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算:桩数(对称布置的两桩承台):n=2方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.4柱截面长边尺寸(m):hc=0.7(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=0.4(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=3261桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=100.0柱端垂直于X轴向的弯矩设计值(kN-m)My=15桩i至柱中心线的距离(m):x10=0.90x20=2.97桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=1.94考虑弯矩作用时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=2556.5<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):x1=0.55垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=1406.1公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=1800砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):b=1000h=1800纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=65截面的有效高度(mm):h0=1735弯矩(kN-m）My=1406.1公式 4.1.5-1det=2839791.41x=49.83yetb*h0=944.4公式 4.1.5-2Asx=2652配筋率(%)rox=0.15二,受冲切计算:承台受柱冲切的承载力计算:自柱短边到最近桩边的水平距离(m):aox1=0.35aox2=2.42公式(5.6.6-3)alfaox1=1.80lmtaox1=0.20alfaox2=0.45lmtaox=1.39桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.6-4)gamoFl=3261承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=5859.4>=gamoFl=3261满足受柱冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax1=0.35公式(5.6.8-2)betax=0.20lmtax=0.20桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=15公式(5.6.8-1)gamoVx=2556.5承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=5205.0>=gamoVx=2556.5满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=0.28砼局部受压面积(m^2):Al=0.28砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=1.00(计算底面积边长>=承台宽度时)公式(4.5.1-2)beta=1.89公式(4.5.1-1)Fl=3261砼局部受压的承载力设计值(kN):R=11905.9>=Fl=3261满足局部受压的承载力要求.三桩承台计算:一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算:桩数:n=3方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.64柱截面长边尺寸(m):hc=0.7(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=0.7(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=14000桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=100力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=150力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=1.2桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):y10=1.6y20=0.8考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):N1y=4708.3<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)N2y=4687.5考虑Mfx,Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nimax=4750.0<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=0.9垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y1=1.3y2=0.5垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=5885.4公式(5.6.2-4)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=4037.5公式(5.6.2-3)承台高度(mm):h=2000砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):bx=1600(X向等效宽度)by=h=2000纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=60截面的有效高度(mm):h0=1940弯矩(kN-m）Mx=5885.4公式 4.1.5-1 (砼规范)det=3317735.10x=118.53yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=10095按三向板带配筋时,单向板带配筋面积(mm^2):Asy1=5827弯矩(kN-m）My=4037.5公式 4.1.5-1det=3457728.79x=80.50yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2Asx=6856按三向板带配筋时,单向板带配筋面积(mm^2):Asx1=4570单向板带配筋面积取Asy1,Asx1中较大者:Ax1=5827二,受冲切计算:承台受基桩冲切的承载力计算:从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相a11=0.53A=1.89交点至角桩内边缘的水平距离A,柱边至桩内侧的水a12=0.93A=1.89平距离B,取两者中的较小者(m):从角桩内边缘至承台外边延长线角点的距离(m):c1=1.70c2=2.20公式(5.6.7-4)alfa11=1.01lmta11=0.27公式(5.6.7-6)alfa12=0.71lmta12=0.48桩基的重要性系数:gamo=1.0三桩承台角度sita1,sita2(度):sita1=sita2=60.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-3)gamoNl=4750.0承台受底部基桩冲切的承载力设计值(kN):R=6693.6>=gamoNl=4750.0公式(5.6.7-5)gamoNl=4708.3承台受顶部基桩冲切的承载力设计值(kN):R=6323.0>=gamoNl=4708.3满足受基桩冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=0.53柱边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay1=0.93ay2=0.13公式(5.6.8-2)betax=0.21lmtax=0.27公式(5.6.8-2)betay1=0.15lmtay1=0.48公式(5.6.8-2)betay2=0.20lmtay2=0.07桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=12.5公式(5.6.8-1)gamoVx=4750.0承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=8122.9>=gamoVx=4750.0公式(5.6.8-1)gamoVy1=4708.3承台受剪的承载力设计值(kN):Ry1=5974.0>=gamoVy=4708.3公式(5.6.8-1)gamoVy2=9375.0承台受剪的承载力设计值(kN):Ry2=11640.0>=gamoVy=9375.0满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=0.49砼局部受压面积(m^2):Al=0.49砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=4.41(按计算底面积的第三种简图)公式(4.5.1-2)beta=3.00公式(4.5.1-1)Fl=14000砼局部受压的承载力设计值(kN):R=27562.5>=Fl=14000满足局部受压的承载力要求.四桩承台计算:一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算(不考虑承台效应):桩数(对称布置的四桩承台):n=4方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.64柱截面长边尺寸(m):hc=0.7(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=0.7(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=18800桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=150力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=150力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=1.2桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):yi0=1.2考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Niy=4731.3(公式5.1.1-2)考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=4731.3(公式5.1.1-2)角桩的最大竖向反力设计值(kN):Nimax=4762.5<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=0.9垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y i=0.9垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=8043.1公式(5.6.2-1)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=8043.1公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=1900砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):b=4000h=1900纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=60截面的有效高度(mm):h0=1840弯矩(kN-m）Mx=8043.1公式 4.1.5-1 (砼规范)det=3141868.94x=67.47yetb*h0=1001.6公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=14364配筋率(%)roy=0.20弯矩(kN-m）My=8043.1公式 4.1.5-1det=3141868.94x=67.47yetb*h0=1001.6公式 4.1.5-2Asx=14364配筋率(%)rox=0.20二,受冲切计算:1,承台受柱冲切的承载力计算:自柱短边到最近桩边的水平距离(m):aox=0.53自柱长边到最近桩边的水平距离(m):aoy=0.53公式(5.6.6-3)alfaox=1.48lmtaox=0.29公式(5.6.6-3)alfaoy=1.48lmtaoy=0.29桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.6-4)gamoFl=18800承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=20033.1>=gamoFl=18800满足受柱冲切的承载力要求.2,承台受基桩冲切的承载力计算:从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相a1x=0.53A=1.79交点至角桩内边缘的水平距离A,柱边至桩内侧的水a1y=0.53A=1.79平距离B,取两者中的较小者(m):从角桩内边缘至承台外边缘的距离(m):c1=1.12c2=1.12公式(5.6.7-2)alfa1x=0.98lmta1x=0.29公式(5.6.7-2)alfa1y=0.98lmta1y=0.29桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-1)gamoNl=4762.5承台受基桩冲切的承载力设计值(kN):R=7519.2>=gamoNl=4762.5满足受基桩冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=0.53柱边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay=0.53公式(5.6.8-2)betax=0.20lmtax=0.29公式(5.6.8-2)betay=0.20lmtay=0.29桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=16.5公式(5.6.8-1)gamoVx=9462.5承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=24781.8>=gamoVx=9462.5公式(5.6.8-1)gamoVy=9462.5承台受剪的承载力设计值(kN):Ry=24781.8>=gamoVy=9462.5满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=0.49砼局部受压面积(m^2):Al=0.49砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=4.41(按计算底面积的第三种简图)公式(4.5.1-2)beta=3.00公式(4.5.1-1)Fl=18800砼局部受压的承载力设计值(kN):R=36382.5>=Fl=18800满足局部受压的承载力要求.五桩承台计算:一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算(不考虑承台效应):桩数(对称布置的五桩承台):n=5方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.64柱截面长边尺寸(m):hc=0.8(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=0.8(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=24000桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=200力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=200力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=2.0桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):yi0=2.0考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Niy=4825.0(公式5.1.1-2)考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=4825.0(公式5.1.1-2)角桩的最大竖向反力设计值(kN):Nimax=4850.0<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=1.6垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y i=1.6垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=15440.0公式(5.6.2-1)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=15440.0公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=2000砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):bx=4000by=4000h=2000纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=60截面的有效高度(mm):h0=1940弯矩(kN-m）Mx=15440.0公式 4.1.5-1 (砼规范)det=3295721.21x=124.59yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=26525配筋率(%)roy=0.34弯矩(kN-m）My=15440.0公式 4.1.5-1det=3295721.21x=124.59yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2Asx=26525配筋率(%)rox=0.34二,受冲切计算:1,承台受柱冲切的承载力计算:自柱短边到最近桩边的水平距离(m):aox=1.28自柱长边到最近桩边的水平距离(m):aoy=1.28公式(5.6.6-3)alfaox=0.84lmtaox=0.66公式(5.6.6-3)alfaoy=0.84lmtaoy=0.66桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.6-4)gamoFl=19200承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=20274.7>=gamoFl=19200满足受柱冲切的承载力要求.2,承台受基桩冲切的承载力计算:从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相a1x=1.28A=1.89交点至角桩内边缘的水平距离A,柱边至桩内侧的水a1y=1.28A=1.89平距离B,取两者中的较小者(m):从角桩内边缘至承台外边缘的距离(m):c1=1.12c2=1.12公式(5.6.7-2)alfa1x=0.56lmta1x=0.66公式(5.6.7-2)alfa1y=0.56lmta1y=0.66桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-1)gamoNl=4850.0承台受基桩冲切的承载力设计值(kN):R=5718.5>=gamoNl=4850.0满足受基桩冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=1.28柱边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay=1.28公式(5.6.8-2)betax=0.13lmtax=0.66公式(5.6.8-2)betay=0.13lmtay=0.66桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=15公式(5.6.8-1)gamoVx=9650.0承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=14553.1>=gamoVx=9650.0公式(5.6.8-1)gamoVy=9650.0承台受剪的承载力设计值(kN):Ry=14553.1>=gamoVy=9650满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=0.64砼局部受压面积(m^2):Al=0.64砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=5.76(按计算底面积的第三种简图)公式(4.5.1-2)beta=3.00公式(4.5.1-1)Fl=24000砼局部受压的承载力设计值(kN):R=43200.0>=Fl=24000满足局部受压的承载力要求.筏形承台计算(按倒楼盖法计算):一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算(不考虑承台效应):桩数:n=20nx=4方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.64作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=94000桩基承台和承台上土自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=5000力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=5000力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=2.040桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):yi0=1.20 3.60考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Niy=4752.14856.34700.0考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=4750.04800.04700.0角桩的最大竖向反力设计值(kN):Nimax=4956.3<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,筏形承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=1.50垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y i=1.50垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=29137.5公式(5.6.2-1)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=36000.0公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=2000砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):bx=11200by=13600h=2000纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=60截面的有效高度(mm):h0=1940弯矩(kN-m）Mx=29137.5公式 4.1.5-1 (砼规范)det=3448259.09x=83.05yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=49509配筋率(%)roy=0.23弯矩(kN-m）My=36000.0公式 4.1.5-1det=3442744.39x=84.54yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2Asx=61194配筋率(%)rox=0.23二,受冲切计算:1,筏形承台受单一基桩的冲切承载力计算:桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-7)gamoNl=4956.3承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=18018.7>=gamoNl=4956.25满足受单一基桩的冲切承载力要求.2,筏形承台受桩群的冲切承载力计算:剪力墙内边至桩群外边缘的水平距离(m):aox=1.00aoy=1.00桩群外边缘的水平距离(m):bx=5.00桩群外边缘的竖向距离(m):by=5.00冲切锥体范围内各桩的竖向净反力设计值之和(kN):sigamNli=28200.0公式(5.6.6-3)alfaox=1.01lmta1x=0.52公式(5.6.6-3)alfaoy=1.01lmta1y=0.52桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-1)gamoNl=28200.0承台受基桩冲切的承载力设计值(kN):R=70282.8>=gamoNl=28200.0满足受桩群的冲切承载力要求.三,受剪计算:剪力墙边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=1.18剪力墙边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay=1.18公式(5.6.8-2)betax=0.13lmtax=0.61公式(5.6.8-2)betay=0.13lmtay=0.61桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=15公式(5.6.8-1)gamoVx=24000.0承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=52288.8>=gamoVx=24000.0公式(5.6.8-1)gamoVy=19425.0承台受剪的承载力设计值(kN):Ry=43061.4>=gamoVy=19425.0满足受剪的承载力要求.(大者)向承载力设计值介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~3.0之间长>=承台宽度时)(y20为近距者)向承载力设计值向承载力设计值1600(Y向等效宽度)B=0.53B=0.93介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间<0.3时,取为0.3向承载力设计值介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间B=0.53B=0.53介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间向承载力设计值介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间B=1.28B=1.28介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间ny=54700.0(公式5.1.1-2)4700.0(公式5.1.1-2)向承载力设计值介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间。

承台计算书

承台计算书CT-1、CT-3、CT-7按构造选配。

CT-2620 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 131COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 4402.1 -25.4 236.9 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 4402.1 (KN)X 向弯矩 Mx= -25.4 (KN*m)Y 向弯矩 My= 236.9 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 629.8 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1050.0 0.0 2503.85 2188.972 -1050.0 0.0 2528.02 2213.14桩总反力QP= 5031.9(kN); 桩均反力QAVE= 2515.9(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4100.0 * 2000.0截面净高H00= 950. (MM) Y-Y 截面积: .1900E+07 X-X 截面积: .3895E+07截面净高H00= 1000. (MM) Y-Y 截面积: .2000E+07 X-X 截面积: .4100E+07截面净高H00= 1050. (MM) Y-Y 截面积: .2100E+07 X-X 截面积: .4305E+07截面净高H00= 1100. (MM) Y-Y 截面积: .2200E+07 X-X 截面积: .4510E+07截面净高H00= 1150. (MM)X-X 截面积: .4715E+07Y-Y 截面积: .2300E+07剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.57 VCI1= 3677.28KN > VDI1= 2213.14 (* 1.00) KN抗冲切承载力QPC= 2336.75KN > 冲切荷载QPD= 2213.14 (* 1.00) KN右 UI02= 0.57 VCI2= 3677.28KN > VDI2= 2188.97 (* 1.00) KN抗冲切承载力QPC= 2336.75KN > 冲切荷载QPD= 2188.97 (* 1.00) KNDMX1= 2323.80KN*M DMX2= 2298.42KN*M ASXI= 3742.03MM*MM/MDMY1= 0.00KN*M DMY2= 0.00KN*M ASYI= 0.00MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 3742.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 0.MM*MM/M阶梯不同高度组合及配筋 :组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..1 3742.0 0.0 1200.02 3586.1 0.0 1250.03 3442.7 0.0 1300.04 3310.3 0.0 1350.05 3187.7 0.0 1400.06 3073.8 0.0 1450.07 2967.8 0.0 1500.0620 SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 131COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 4645.4 -31.2 250.4 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 4645.4 (KN)X 向弯矩 Mx= -31.2 (KN*m)Y 向弯矩 My= 250.4 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 629.8 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1050.0 0.0 2622.72 2307.842 -1050.0 0.0 2652.42 2337.54桩总反力QP= 5275.1(kN); 桩均反力QAVE= 2637.6(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4100.0 * 2000.0截面净高H00= 950. (MM) Y-Y 截面积: .1900E+07 X-X 截面积: .3895E+07截面净高H00= 1000. (MM) Y-Y 截面积: .2000E+07 X-X 截面积: .4100E+07截面净高H00= 1050. (MM) Y-Y 截面积: .2100E+07 X-X 截面积: .4305E+07截面净高H00= 1100. (MM) Y-Y 截面积: .2200E+07 X-X 截面积: .4510E+07截面净高H00= 1150. (MM) Y-Y 截面积: .2300E+07 X-X 截面积: .4715E+07截面净高H00= 1200. (MM) Y-Y 截面积: .2400E+07 X-X 截面积: .4920E+07剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.54 VCI1= 3895.78KN > VDI1= 2337.54 (* 1.00) KN 抗冲切承载力QPC= 2504.97KN > 冲切荷载QPD= 2337.54 (* 1.00) KN 右 UI02= 0.54 VCI2= 3895.78KN > VDI2= 2307.84 (* 1.00) KN 抗冲切承载力QPC= 2504.97KN > 冲切荷载QPD= 2307.84 (* 1.00) KNDMX1= 2454.41KN*M DMX2= 2423.23KN*M ASXI= 3787.68MM*MM/MDMY1= 0.00KN*M DMY2= 0.00KN*M ASYI= 0.00MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 3788.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 0.MM*MM/M阶梯不同高度组合及配筋 :组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..1 3787.7 0.0 1250.02 3636.2 0.0 1300.03 3496.3 0.0 1350.04 3366.8 0.0 1400.05 3246.6 0.0 1450.06 3134.6 0.0 1500.07 3030.1 0.0 1550.0实际选承台高1250，配筋3787.7 MM*MM/MCT-4620 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 89COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 8811.6 312.9 895.7 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 8811.6 (KN)X 向弯矩 Mx= 312.9 (KN*m)Y 向弯矩 My= 895.7 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 1420.0 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1150.0 1150.0 2820.65 2465.642 1150.0 -1150.0 2431.21 2076.213 -1150.0 -1150.0 2295.19 1940.184 -1150.0 1150.0 2684.63 2329.62桩总反力QP= 10231.7(kN); 桩均反力QAVE= 2557.9(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4300.0 * 4300.0台阶--- 1 : H1= 1000.00MM H2= 1000.00MMNo. 1角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 1940.18 (* 1.00) KNNo. 2角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2076.21 (* 1.00) KNNo. 3角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2465.64 (* 1.00) KNNo. 4角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2329.62 (* 1.00) KN截面净高H00= 950. (MM)Y-Y 截面积: .4085E+07X-X 截面积: .4085E+07X1= -750.00 X2= 750.00Y1= -750.00 Y2= 750.00台阶--- 1 : H1= 1050.00MM H2= 1050.00MM剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.44 VCI1=12693.29KN > VDI1= 4269.80 (* 1.00) KN右 UI02= 0.44 VCI2=12693.29KN > VDI2= 4541.85 (* 1.00) KN下 UJ01= 0.44 VCJ1=12693.29KN > VDJ1= 4016.39 (* 1.00) KN上 UJ02= 0.44 VCJ2=12693.29KN > VDJ2= 4795.26 (* 1.00) KNDMX1= 4910.27KN*M DMX2= 5223.13KN*M ASXI= 2646.36MM*MM/MDMY1= 4618.84KN*M DMY2= 5514.55KN*M ASYI= 2794.02MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 2646.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 2794.MM*MM/M阶梯不同高度组合及配筋 :组合号 ASX ASY H(1) H(2) ..1 2646.4 2794.0 1750.02 2570.8 2714.2 1800.03 2499.3 2638.8 1850.04 2431.8 2567.5 1900.05 2367.8 2499.9 1950.06 2307.1 2435.8 2000.07 2249.4 2374.9 2050.0620 SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活_ **************************************************NO_CD = 1 NO_JD = 89COL. BX BY CX CY ANG N MX MY QX QY1 0 0 0 0 0 9206.3 328.2 943.1 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0承台底面荷载 :竖向荷载 N= 9206.3 (KN)X 向弯矩 Mx= 328.2 (KN*m)Y 向弯矩 My= 943.1 (KN*m)X 向水平力 Hx= 0.0 (KN)Y 向水平力 Hy= 0.0 (KN)承台及土自重 G= 1420.0 (KN)地面标高DE0= 25.800(m); 承台底标高DE1= 22.600(m)土中桩长PL1= 23.500(m)THE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)THE PILE HORIZONAL FORCE : 0.0 (KN)桩号 X Y 桩反力Q(KN) 桩净反力QN(KN)1 1150.0 1150.0 2932.95 2577.942 1150.0 -1150.0 2522.89 2167.883 -1150.0 -1150.0 2380.20 2025.194 -1150.0 1150.0 2790.26 2435.25桩总反力QP= 10626.3(kN); 桩均反力QAVE= 2656.6(kN)承台形状------矩形承台边长 XS*YS: 4300.0 * 4300.0台阶--- 1 : H1= 1000.00MM H2= 1000.00MMNo. 1角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2025.19 (* 1.00) KNNo. 2角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2167.88 (* 1.00) KNNo. 3角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2577.94 (* 1.00) KNNo. 4角桩冲切抗冲切承载力QPC= 2695.31KN > 冲切荷载QPD= 2435.25 (* 1.00) KN截面净高H00= 950. (MM)Y-Y 截面积: .4085E+07X-X 截面积: .4085E+07X1= -750.00 X2= 750.00Y1= -750.00 Y2= 750.00台阶--- 1 : H1= 1050.00MM H2= 1050.00MMY-Y 截面积: .7525E+07X-X 截面积: .7525E+07X1= -750.00 X2= 750.00Y1= -750.00 Y2= 750.00柱子抗冲切承载力QCC= 9238.49KN > 冲切荷载QCD= 9206.27 (* 1.00) KN剪切面剪跨比斜截面抗剪承载力剪切荷载左 UI01= 0.43 VCI1=13181.92KN > VDI1= 4460.44 (* 1.00) KN 右 UI02= 0.43 VCI2=13181.92KN > VDI2= 4745.83 (* 1.00) KN 下 UJ01= 0.43 VCJ1=13181.92KN > VDJ1= 4193.08 (* 1.00) KN 上 UJ02= 0.43 VCJ2=13181.92KN > VDJ2= 5013.20 (* 1.00) KNDMX1= 5129.51KN*M DMX2= 5457.70KN*M ASXI= 2686.21MM*MM/MDMY1= 4822.04KN*M DMY2= 5765.18KN*M ASYI= 2837.54MM*MM/MX向受弯筋 ASX= 2686.MM*MM/MY向受弯筋 ASY= 2838.MM*MM/MCT-5荷载图：见附页按《全国民用建筑工程设计技术措施（结构）》推荐的“均布全荷载连续梁法”验算如下：一、几何数据及计算参数混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335保护层厚度as(mm)： 35.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：是恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据1. 荷载工况一 (恒载)三、内力及配筋1. 内力包络图2. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm21跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 1.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力1771.42 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm22跨中: 正弯矩1357.36 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.20m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力1771.42 kN, 荷载组合: 1 位置: 2.70m挠度 0.48mm, 裂缝 0.37mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D20+6D18, 实际面积: 3411.77mm2, 计算面积: 3213.77mm2箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2632.90mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力45.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm23跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2 一、几何数据及计算参数混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335保护层厚度as(mm)： 50.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：是恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据1. 荷载工况一 (恒载)三、内力及配筋1. 内力包络图2. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm21跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 1.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力1991.79 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm22跨中: 正弯矩1321.96 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.35m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 2.70m剪力1991.79 kN, 荷载组合: 1 位置: 2.70m挠度 0.47mm, 裂缝 0.36mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D20+6D18, 实际面积: 3411.77mm2, 计算面积: 3162.48mm2 箍筋: D10@100, 实际面积: 1570.80mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1剪力45.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm23跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩-22.50 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力45.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 -0.00mm, 裂缝 -0.01mm上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2箍筋: D8@70, 实际面积: 1436.16mm2/m, 计算面积: 1428.57mm2/m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2下钢筋: 6D22, 实际面积: 2280.80mm2, 计算面积: 2250.00mm2 承台底设计配筋8D25＠125（3927 mm2）CT-6荷载图：见附页一、几何数据及计算参数混凝土： C30 主筋： HRB335 箍筋： HRB335保护层厚度as(mm)： 50.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00(说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：否恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据1. 荷载工况一 (恒载)三、内力及配筋1. 内力包络图2. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm21跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m 负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 0.00mm, 裂缝 0.00mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力1365.97 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm22跨中: 正弯矩1020.27 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 1.49m 负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 3.90m剪力2200.19 kN, 荷载组合: 1 位置: 3.90m挠度 0.80mm, 裂缝 0.39mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1剪力2304.65 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D22, 实际面积: 4561.59mm2, 计算面积: 4509.50mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm23跨中: 正弯矩791.94 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 2.10m 负弯矩-1626.74 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力2304.65 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 0.44mm, 裂缝 0.30mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm24跨中: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1 位置: 0.00m剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1 位置: 0.00m挠度 0.00mm, 裂缝 0.00mm上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2箍筋: D8@30, 实际面积: 3351.03mm2/m, 计算面积: 2857.14mm2/m4支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1负弯矩 0.00 kN*m, 荷载组合: 1剪力 0.00 kN, 荷载组合: 1上钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2下钢筋: 6D22+6D20, 实际面积: 4165.75mm2, 计算面积: 3900.00mm2 设计选用：上4900 mm2下3900.00mm2。

承台配筋及验算D62

鹤岗至大连高速公路K583+110承台计算一、基本尺寸结构安全等级系数：1一级：1.1，二级：1，三级：0.9墩身尺寸:横桥向=2200mm顺桥向=1200mm承台尺寸:长度=5800mm横桥向宽度=2300mm顺桥向高度=2000mm混凝土标号=30Mpa桩基信息:横桥向根数=2根顺桥向根数=1根横桥向桩距=3500mm顺桥向桩距=0mm桩基直径=1300mm二、承台底面单桩竖向力设计值承台底面受力:竖向力Fd=7640.0KN顺桥向弯矩Myd=0.0KNm横桥向弯矩Mxd=0.0KNm第i排桩中心到x轴距离:X1=0.0mm顺桥向X2=0.0mm顺桥向第i排桩中心到y轴距离:Y1=1750.0mm横桥向Y2=-1750.0mm横桥向弯矩增加的竖向力:Nx1=0.0KNNx2=0.0KNNy1=0.0KNNy2=0.0KN结果:N1d=3820.0KN顺桥向N2d=3820.0KN顺桥向N1d=3820.0KN横桥向N2d=3820.0KN横桥向三、配筋计算钢筋数据:n1=39.0根横桥向n2=17.0根顺桥向h'=270.0mm钢筋中心距承台底面距离s=70.0mm顶层钢筋至承台底面距离1、撑杆抗压承载力横桥向s=70mm系杆钢筋的顶层钢筋至承台底面距离d=25mm系杆钢筋直径ha=220mmb=1040mm 桩的支撑宽度h0=1730mm 承台有效高度x1=650mm 桩中心至墩台边缘的距离θ= 1.1弧度撑杆压力线与系杆拉力线的夹角t=1022.9mm 撑杆计算高度Tid=2008.3KN 系杆拉力设计值As=8345.3mm 2在撑杆计算宽度bs内系杆钢筋截面面积Es=200000.0MPa 系杆钢筋弹性模量ε1=8.9E-04fcu，k =30Mpa 混凝土立方体抗压强度标准值fcd，s =14.4Mpa 撑杆混凝土抗压设计强度bs=2300mm 撑杆计算宽度Did=4315.7KN 撑杆压力设计值r0*Did=4315.7KN t*bs*fc d，s =33878.9KN2、系杆抗拉承载力横桥向fsd=280.0Mpa 系杆的抗拉设计强度r0*Tid=2008.3KN fsd*As=2336.7KN3、最小配筋率横桥向配筋率P(％)=0.21通过4、斜截面抗剪承载力横桥向Vd=3820.0KN 各排桩最大剪力设计值总和ax=130.0mm 墩台边缘至桩边缘的距离m=0.5剪跨比r0*Vd=3820.0KN 8339.5KN通过通过通过5、冲切力承载力a、柱或墩台向下冲切承台ax=-1120mm 柱或墩台边缘至桩边缘的距离ay=130mm 柱或墩台边缘至桩边缘的距离h0=1730mm 承台有效高度λx=0.2冲垮比λy=0.2冲垮比apx=3冲切承载力系数apy=3冲切承载力系数Fld=7640KN 冲切力设计值ftd= 1.39Mpa 混凝土轴心抗拉强度设计值bx=1200mm 柱或墩台作用面积的边长by=2200mm 柱或墩台作用面积的边长r0*Fld=7640KN 20863.2KNb、边桩向上冲切承台ax=-1120mm 桩边缘至柱或墩台边缘的距离ay=130mm 桩边缘至柱或墩台边缘的距离h0=1730mm 承台有效高度λx=0.2冲垮比λy=0.2冲垮比apx'=2冲切承载力系数apy'=2冲切承载力系数Fld=3820KN 冲切力设计值ftd= 1.39Mpa 混凝土轴心抗拉强度设计值bx=2190mm 承台边缘至桩内边缘的水平距离bp=1840mm 方桩边长r0*Fld=3820KN 不需验算KN通过不需验算。

承台计算

承台计算顺桥向承台计算1、参数说明：x 1、x 2桩中心至墩台身边缘距离(一)、基本数据输入C302 m 2.3 m 20.1 m 0.65 m HRB335 28 mm 21 根0.95 m 1.3 m 1 根3.5 m 6500 kNγ0：1.1(二)、计算结果汇总注：斜截面抗剪为桩边缘处截面(三)、详细计算过程(见下页）1、基本数据输出3D=3×1.3=3.9 M > 3.5 M bs取承台全宽∴承台截面计算宽度 bs = 2.3 m 桩的支撑宽度 b = 0.8×1.3 =1.04 m当外排桩中心距墩台身边缘等于或小于承台高度时，承台短悬臂可按“撑杆—系杆体系”计算:h0=1.3s=0.75h a =s+6d=0.918a=0.15×h0=0.195θ1 = tan-1[h 0/(a+x 1)] =0.84871 rad =48.6274°2、撑杆抗压承载力检算1.1×1×6500/sin48.6274°=9528kN1.04×sin48.6274°+0.918×cos48.6274°=1.387mAs=(π×28×28/4/1000000)(21/2.3×2.3)×2=0.0258616 ㎡1×6500/tan48.6274°=5725 kN0.0024101613.9MPa <=14.4钢筋层距：钢筋底层至承台底钢筋类型：钢筋直径d(HRB335)：混凝土等级：承台厚 h=承台宽 B=钢筋层数：桩距：单桩最大N id ：每层钢筋根数：x 1：桩径D：每排桩数：0,id s cd sD tb f γ≤公式: 001/sin id id D nN γγθ==11sin cos a t b h θθ=+=21(0.002)cot idi s sT A E εθ=+=1/tan id id T nN θ==,,11.43304cu kcd s f f ε==+,0.48cu k f=取13.9MPa∴ 1.387×2.3×13.9×1000 =44342kN >9528kN 富余365.4 %3、系杆抗拉承载力检算1.1×5725=6297.5 kN 280000×0.025862=7241 kN >6297.5kN富余15 %4、斜截面抗剪承载力检算1.1×1×6500 =7150 kN100×0.025862/(2.3×1.3)=0.8649361(0.95-1.04/2)/1.3=0.330769231< 0.5 取0.57426kN >7150kN余3.9 %,,11.43304cu kcd s f f ε==+,0.48cu k f =,cd s f =,s cd s tb f =0id sd sT f A γ≤公式: 0id T γ= sd s f A=4000.910(20.6/d s V P h mγ-≤⨯+公式: 00d id V nN γγ==0100100/s P A bh ρ===0/xi m a h ==0s h =。

承台钢筋计算文档汇总

承台钢筋计算书直径14底筋钢筋长度=（1200+600×2-2×40）×2+3.5×14×2+1200+600×2-2×40 =7.058m直径14底筋钢筋根数=（2400-2×40）/200=12根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×7.058×12 =102.37kg 2 2 3 3 2 2 0 0 2320直径14底筋配筋图直径14上部钢筋长度=（1200+600×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2 =3.398m直径14上部钢筋根数=（1200+600-2×40）/200 =12根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×3.398×12=49.29kg剖面图4 49 90 02320直径14上部配筋图直径14左侧钢筋长度=（1200+600×2-2×40）×2+3.5×14×2+1200+600×2-2×40 =7.058m直径14左侧钢筋根数=（2400-2×40）/200=12根直径14左侧钢筋总重量=0.006167×14×14×7.058×12=102.37kg2 23 32 20 02320直径14左侧钢筋配筋图直径14右侧钢筋长度=（1200+600×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.398m直径14右侧钢筋根数=（1200+600-2×40）/200=12根直径14右侧总重量=0.006167×14×14×3.398×12=49.29kg4 49 90 02320直径14右侧配筋图平面图剖面图直径14底筋钢筋长度=（1200+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+1200+200×2-2×40 =4.658m直径14底筋钢筋根数=（1600-2×40）/200=8根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×4.658×8=45.04kg1 15 52 20 01520直径14底筋配筋图直径14上部钢筋长度=（1200+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=2.598m直径14上部钢筋根数=（1600-2×40）/200=8根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×2.598×8=25.12kg4 49 90 01520直径14上部配筋图直径14左侧钢筋长度=（1200+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+1200+200×2-2×40 =4.658m直径14左侧钢筋根数=（1600-2×40）/200=8根直径14左侧钢筋总重量=0.006167×14×14×4.658×8=45.04kg1 15 52 20 01520直径14左侧配筋图直径14右侧钢筋长度=（1200+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=2.598m直径14右侧钢筋根数=（1600-2×40）/200=8根直径14右侧钢筋总重量=0.006167×14×14×2.598×8 =25.12kg4 49 90 01520直径14右侧配筋图平面图剖面图直径14底筋钢筋长度=（2000+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+2000+200×2-2×40 =7.058m直径14底筋钢筋根数=（2400-2×40）/200=12根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×7.058×12=102.37kg2 23 32 20 02320直径14底筋配筋图直径14上部钢筋长度=（2000+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.398m直径14上部钢筋根数=（2000+200-2×40）/200=12根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×3.398×12=49.29kg4 49 90 02320直径14上部配筋图直径14左侧钢筋长度=（2000+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+2000+200×2-2×40 =7.058m直径14左侧钢筋根数=（2400-2×40）/200=12根直径14左侧钢筋总重量=0.006167×14×14×7.058×12=102.37kg2 23 32 20 02320直径14左侧钢筋配筋图直径14右侧钢筋长度=（2000+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.398m直径14右侧钢筋根数=（2000+200-2×40）/200=12根直径14右侧总重量=0.006167×14×14×3.398×12 =49.29kg4 49 90 02320直径14右侧配筋图平面图剖面图直径14底筋钢筋长度=（2400+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+2400+200×2-2×40 =8.258m直径14底筋钢筋根数=（2800-2×40）/200=14根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×8.258×14=139.74kg2 27 72 20 02720直径14底筋配筋图直径14上部钢筋长度=（2400+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.798m直径14上部钢筋根数=（2400+200-2×40）/200=14根直径14底筋总重量=0.006167×14×14×3.798×14=64.27kg4 49 90 02720直径14上部配筋图直径14左侧钢筋长度=（2400+200×2-2×40）×2+3.5×14×2+2400+200×2-2×40 =8.258m直径14左侧钢筋根数=（2800-2×40）/200=14根直径14左侧钢筋总重量=0.006167×14×14×8.258×14=139.74kg2 27 72 20 02320直径14左侧钢筋配筋图直径14右侧钢筋长度=（2400+200×2-2×40）+3.5×14×2+35×14×2=3.798m直径14右侧钢筋根数=（2400+200-2×40）/200=14根直径14右侧总重量=0.006167×14×14×3.798×14 =64.27kg4 49 90 02720直径14右侧配筋图平面图剖面图直径16箍筋长度=[1600+400-40×2]×4+4×3.5×16+35×16=8.464米直径16箍筋根数=（650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-2×40）/150=137根直径16箍筋总长=8741×137=1197.517米直径箍筋总重量=0.006167×16×16×1197.517=1890.58kg19201920直径16钢筋配筋图直径25钢筋长度=[（2000-40×2）×2+2× 3.5×25+2×34×25+650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2=26.235米直径25钢筋根数=（2000-40×2）/150=13跟直径25钢筋总重量=13×26.235×0.006167×25×25=1314.55kg1 19 92 20 010080 60006315直径25钢筋配筋图直径12左侧钢筋长度=[（2000-40×2）×2+2×3.5×12+2×41×12+650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2=25.428米直径12左侧钢筋根数=[（2000-40×2）×2]/250=8跟直径12左侧钢筋总重量=8×25.428×0.006167×12×12=180.65kg1 19 92 20 010080 55806000直径12左侧钢筋配筋图直径12右侧钢筋长度=650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2+2×3.5×12+41×12+35×12×2=21.936米直径12右侧钢筋根数=[（2000-40×2）×2]/250=8根直径12右侧钢筋总重量=8×21.936×0.006167×12×12=155.84kg4 42 20 011580 9516直径12右侧钢筋配筋图直径20上部钢筋长度=650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2+2×3.5×20+35×20+35×20×2=22.76米直径20上部钢筋根数=（2000-40×2）/150=13跟直径20上部钢筋总重=22.76×13×0.006167×20×20=729.88kg7 70 00 011300 10060直径20上部钢筋配筋图剖面图直径16箍筋长度=[2000-40×2]×4+4×3.5×16+35×16=8.464米直径16箍筋根数=（200+350+450+3750+3750+450+3250+3700+3700+350+650-2×40）/150=137根直径16箍筋根数=（1000+3300+350+650-1000-350-650）/150=22跟直径16箍筋总长=8464×（137+22）=1345.776米直径箍筋总重量=0.006167×16×16×1345.776=2124.65kg1920直径16钢筋配筋图直径25钢筋长度=[（2000-40×2）×2+2× 3.5×25+2×34×25+650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2=26.235米直径25钢筋根数=（2000-40×2）/150=13跟直径25钢筋总重量=13×26.235×0.006167×25×25=1314.55kg1 19 92 20 010080 60006315直径25钢筋配筋图直径12左侧钢筋长度=[（2000-40×2）×2+2×3.5×12+2×41×12+650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2=25.428米直径12左侧钢筋根数=[（2000-40×2）×2]/250=8跟直径12左侧钢筋总重量=8×25.428×0.006167×12×12=180.65kg1 19 92 20 010080 55806000直径12左侧钢筋配筋图直径12右侧钢筋长度=650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2+2×3.5×12+41×12+35×12×2=21.936米直径12右侧钢筋根数=[（2000-40×2）×2]/250=8根直径12右侧钢筋总重量=8×21.936×0.006167×12×12=155.84kg5 42 20 011580 9516直径12右侧钢筋配筋图直径20上部钢筋长度=650+350+3700+1950+1750+3250+450+3750+3750+450+550-40×2+2×3.5×20+35×20+35×20×2=22.76米直径20上部钢筋根数=（2000-40×2）/150=13跟直径20上部钢筋总重=22.76×13×0.006167×20×20=729.88kg7 70 00 011300 10060直径20上部钢筋配筋图。

基础承台钢筋计算

1）基础承台：底板钢筋长度=底板边长-2×保护层根数=板底另一边边长-2min（75mm，s/2）（注：取小值）÷s（注钢筋间距）-1 Kg/m=长度××b²2）注：单柱独立柱基础边长≥时，基础底板配筋，按边长下料，交错布置。

外侧钢筋长度=底板边长-2保护层根数=2根（两边各一根钢筋）其余钢筋长度=底板边长×保护层或者底板边长底板边长-保护层其余钢筋根数=底板另一侧长度-2min（75mm，S/2）/S-103G101图集计算1）柱纵筋=柱净高+柱基础插筋+（柱顶）锚固长度2）柱基础插筋=基础高度-保护层+弯折长度3）柱顶锚固：中柱：梁高－保护层（柱的）≥lae，则直锚，直锚长度=梁高－保护层梁高－保护层＜lae时，则弯锚12d，弯锚长度=梁高－保护层+12d边角柱：外侧钢筋=内侧钢筋同中柱注：Lae=保护长度柱箍筋根数：1）加密段箍筋根数计算：根数=加密段长度/加密间距+1【取max（本层净高，柱边长尺寸、500）】2）非加密箍筋根数计算：根数=非加密段长度/非加密间距－1【取max（本层净高，柱边长尺寸、500）】例子：（+）/+1+（+1）+（－－×2/－1）梁+下部加密区 + 下部加密区 +中间非加密区柱和梁箍筋2）箍筋长度（外围一圈长度）=（b-2×保护层+2d）×2+（h-2×保护层+2d）×2+×2+2×max（75mm，10d）（注：取大值）03G规范计算。

箍筋长度（外围一圈长度）=（b-2×保护层）×2+（h-2×保护层）×2+×2+2×max（75mm，10d）（注：取大值）11G规范计算。

箍筋长度（里面一圈长度）=【（b（h）-2×保护层-D）/3×1+D+2D】×2+【h（b）-2×保护层+2d】×2+×2+2×max（10d，75）D—柱纵筋直径d—箍筋直径b—内侧钢筋箍宽h—内侧钢筋箍高梁上部通长筋长度=总净跨长+左支座锚固+右支座锚固左、右支座锚固长度的取值判断：A、当支座宽—保护层（柱的）＜lae时，弯锚15d，锚固长度=支座宽—保护层+15dB、当支座宽—保护层≥lae时，直锚锚固长度=max（lae，支座宽+5d）梁端支座：上部端支座（第一排）=1/3净跨长+左（右）支座锚固上部端支座（第二排）=1/4净跨长+左（右）支座锚固中间支座钢筋：上部中间支座钢筋（第一排）=1/3净跨长（取大值）×2+支座宽上部中间支座钢筋（第二排）=1/4净跨长（取大值）×2+支座宽注：净跨长的取值为该支座左右两侧的最大跨的净跨长度。

三柱承台钢筋计算

三柱承台钢筋计算【最新版】目录1.引言2.三柱承台的定义和结构3.钢筋计算的基本原则和方法4.承台钢筋的计算过程5.伸入承台部分的柱的钢筋计算6.结论正文一、引言在建筑结构中，承台是连接柱子和基础的重要组成部分，它的主要作用是承受和分散柱子传来的荷载，然后将其传递到基础。

因此，承台的钢筋计算至关重要，它直接影响到建筑结构的稳定性和安全性。

本文以三柱承台为例，详细介绍了承台钢筋的计算方法和过程。

二、三柱承台的定义和结构三柱承台是指有三根柱子支撑的承台，通常用于桥梁、高楼等大型建筑结构中。

它主要由承台本体、柱子和钢筋组成。

承台本体是承台的主体部分，负责承受和分散荷载；柱子是承台与桥梁或高楼等结构之间的连接部分；钢筋则是承台本体和柱子的骨架，负责承受和分散柱子传来的荷载。

三、钢筋计算的基本原则和方法钢筋计算的基本原则是：根据建筑结构的受力分析，选择合适的钢筋规格和数量，使得钢筋能够承受结构传来的荷载，并且满足结构的稳定性和安全性要求。

钢筋计算的方法通常有以下两种：1.根据设计图纸和规范要求，按照一定的间距和排距布置钢筋；2.根据受力分析结果，按照钢筋的许用应力和截面面积，计算出需要的钢筋数量和规格。

四、承台钢筋的计算过程承台钢筋的计算过程主要包括以下几个步骤：1.根据设计图纸和规范要求，确定承台钢筋的规格和数量；2.根据承台的受力分析结果，确定钢筋的布置方式和间距；3.计算钢筋的截面面积，并根据钢筋的许用应力，计算出钢筋能够承受的最大荷载；4.根据计算结果，检查钢筋是否满足结构的稳定性和安全性要求，如果不满足，则需要重新调整钢筋的规格和数量。

五、伸入承台部分的柱的钢筋计算伸入承台部分的柱的钢筋计算过程与承台钢筋的计算过程类似，主要包括以下几个步骤：1.根据设计图纸和规范要求，确定柱的钢筋规格和数量；2.根据柱的受力分析结果，确定钢筋的布置方式和间距；3.计算钢筋的截面面积，并根据钢筋的许用应力，计算出钢筋能够承受的最大荷载；4.根据计算结果，检查钢筋是否满足结构的稳定性和安全性要求，如果不满足，则需要重新调整钢筋的规格和数量。