各种组织的硬度对比
cr12mov钢不同热处理条件下的硬度和金相组织分析
Cr12MoV钢不同热处理条件下的硬度和金相组织分析王丽君1,苗彬2,孟先新1(1.华北水利水电学院,郑州450011;2.河南省机械设计研究院,郑州450002)摘要:研究了Cr12MoV钢在不同温度淬火和回火后的硬度变化,并对不同热处理条件下的金相组织进展了分析。
关键词:Cr12MoV钢;热处理;硬度;金相组织Cr12MoV钢是广泛用于模具行业的冷作模具钢,具有高淬透性,截面为300～400mm2以下者可以完全淬透。
在300～400℃时仍可保持良好硬度和耐磨性,因此可用来制造断面较大、形状复杂、经受较大冲击负荷的各种模具和工具。
由于该钢中存在大量碳化物,且偏析严重,因此不同的热处理工艺对钢的性能有很大的影响[1]。
本文对Cr12MoV钢在不同热处理条件下的硬度和金相组织进展了分析,为业内人士提供参考。
1 实验条件(1)试样材料:Cr12MoV钢,碳化物偏析较严重。
(2)试样规格:试棒为<100mm×200mm,在试棒的R/2处截取金相试样15mm×15mm×20mm。
(3)淬火前进展等温退火,850±10℃保温100～120min,740℃等温4h。
(4)淬火加热用盐浴炉,冷却介质为20号机油。
(5)金相组织用XJB-200型在线金相仪。
2 试验结果与分析2.1 硬度Cr12MoV钢经不同温度淬火和不同温度回火后的硬度实验数据见表1所示。
根据实验数据绘制其关系曲线如图1所示。
从表1和图1可以看出:(1)Cr12MoV钢淬火后的硬度与淬火温度有极大关系,980～1040℃淬火获得的最高硬度为63～65HRC。
(2)Cr12MoV钢的回火稳定性高,980～1040℃淬火,200℃回火2次,每次2h,硬度为～60.5HRC,250℃回火1h,硬度为～。
(3)1100℃淬火,520℃回火2～3次,“二次硬化〞硬度最高为～61HRC。
(4)1130℃淬火,520℃回火3次,硬度仅进步到50HRC,在550℃回火1～2次,硬度进步到58HRC。
45、60Si2Mn钢的淬透性与淬硬性分析
45、60Si2Mn钢的淬透性与淬硬性分析摘要：淬硬性[1]是指钢在正常淬火条件下，所能达到的最高硬度。
淬硬性主要与钢中碳的含量有关。
形状、尺寸相同的不同钢材淬火后，所获得的硬度值大小是不相同的。
可以根据所获得的最高硬度来进行淬硬性的比较，硬度越高的淬硬性越好，反之，硬度越低的淬硬性越差。
淬透性[1]是指钢材在理想条件下淬火所能获得的马氏体组织硬层深度的倾向。
淬透性是钢材固有的一种属性，它取决于钢的淬火临界冷速[1]的大小。
形状、尺寸相同的不同钢材，在相同条件下淬火后，它们所获得淬层深度是不相同的，淬硬层深度越深，我们就说他的淬透性越好。
相反，淬层深度越浅，它的淬透性越差。
本次综合实验研究在正常淬火条件下，45钢和60Si2Mn的硬度差别与变化，来对比不同钢种的淬硬性和淬透性的差别，通过金相组织的对比来说明影响45钢和60Si2Mn的淬透性和淬硬性的组织因素。
关键词：淬透性淬硬性含碳量临界冷却速度Research on Quenched and Hardenability Characteristics of 45 and 60Si2Mn Steels Abstract:Q uenching rigid means steel can reach the highest rigidity’s ability in normal quenching condition. Major in steel quenching rigid with carbon content. The same in different shapes, sizes steel quenching after hardness value is not the same size. According to the highest rigidity obtained to compare, the higher the better the quenching rigid, conversely, the lower the rigid quenching.Its quench-hardening ability means steel can obtain martensitic organizations of hard layer depth in ideal quenching conditions. Its quench-hardening ability is an attribute of the inherent steel, which depends on the steel quenching cooling rate of critical size. Under the same conditions after quenching, the same in different shapes, sizes steel, obtain differ depth is quenched. The depth of hardening layer, the better its quench-hardening ability, instead the shallow depth of quenching, its quench-hardening ability.This comprehensive experimental research on normal quenching condition,the difference of hardness change between 45 and 60Si2Mn , to contrast different kinds of rigid and its quench-hardening ability. Through comparison of metallographic organization to illustrate the influence of 45 steel 60Si2Mn and its quench-hardening ability and organizational factors of rigid.Keywords:Quenched Characteristic Hardenability characteristic Carbon content Critical cooling rate目录第一章绪论 (1)1.1 45、60Si2Mn的综合性能和应用 (1)1.1.1 45钢的工作条件及性能要求 (1)1.1.2 60Si2Mn的工作条件与性能要求 (1)1.2钢的热处理 (2)1.2.1调质钢的热处理 (2)1.2.2弹簧钢的热处理 (2)1.3合金元素在45、60Si2Mn中的作用 (3)1.3.1合金元素在45中的作用 (3)1.3.2合金元素在60Si2Mn中的作用 (3)1.4 本次实验目的 (3)第二章实验方案和实验过程 (4)2．1实验材料及设备 (4)2．1．1实验材料45、60Si2Mn的化学成分 (4)2．1．2实验设备 (4)2.2实验方案 (4)2.1.2钢的热处理工艺参数 (4)2.1.3实验过程 (4)2.3金相显微组织观察 (5)2.3.1金相组织的制备 (5)2.3.2 显微摄影 (5)第三章实验结果分析 (6)3．1实验结果 (6)3.1．1硬度值记录 (6)3．1．2实验试样金相组织照片 (6)3．2 45、60Si2Mn淬火后组织分析 (7)3．3 45、60Si2Mn淬硬性和淬透性分析 (7)第四章实验结论 (9)参考文献 (10)第一章绪论1.1 45、60Si2Mn的综合性能和应用1.1.1 45钢的工作条件及性能要求通常将经过淬火和高温回火处理而使用的结构钢成为调质钢。
45与T10钢热处理组织和性能比较研究
201545与T10钢热处理组织和性能比较研究学生姓名：所在院系：所学专业：机械设计制造及其自动化导师姓名：完成时间：2015年4月10日45钢与T10钢热处理组织和性能比较研究摘要为探讨热处理工艺对45钢及T10的影响，本文对45钢与T10做了退火，正火，淬火以及低温回火，中温回火，高温回火的热处理工艺处理,观察金相组织,测量布氏硬度，再对得到的数据进行系统详细的分析比较，结果表明再相同热处理下含碳量是影响45与T10在金相组织形成，硬度差异的主要因素。
发现了随着含碳量的增加，钢的硬度、强度增加，塑性、韧性降低的结果。
关键词：热处理，金相组织，硬度，45，T1045 steel T10 steel heat treatment and research organizations andPerformance ComparisonAbstractTo explore the Heat Treatment on 45 Steel and T10, the paper made of 45 steel and T10 annealing, normalizing, quenching and tempering, tempering temperature, tempering the heat treatment process, observe the microstructure, measuring cloth hardness, and then the data is systematically detailed analysis and comparison results show that the carbon content and then heat-treated at the same affect with T10 45 formed in the microstructure, hardness difference of the main factors. Found that with increasing carbon content steel hardness, strength increases, lower ductility, toughness results.Keywords: heat treatment, microstructure, hardness, 45, T10目录绪论 (1)1 实验材料及方法 (2)1.1实验方案 (2)1.2实验材料及设备 (2)1.3 实验方法 (3)2 实验结果与分析 (4)2.1 45钢与T10原始材料组织与性能分析 (5)2.2 45钢与T10在退火后组织与性能分析 (5)2.3 45钢与T10在正火后组织与性能分析 (6)2.4 45钢与T10在淬火后组织与性能分析 (7)2.5 45钢与T10在低温回火后组织与性能分析 (7)2.6 45钢与T10在中温回火后组织与性能分析 (8)2.7 45钢与T10在高温回火后组织与性能分析 (8)3 结论 (9)参考文献 (11)致谢 (12)绪论人类的发展史是与金属材料的应用及其发展紧密联系着的，特别是在近代，金属材料在人类文明中更占有特殊重要的位臵。
钢的热处理及其对组织和性能的影响
钢的热处理及其对组织和性能的影响一、实验目的1．熟悉钢的几种基本热处理操作（退火、正火、淬火及回火）；2．研究加热温度、冷却速度及回火温度等主要因素对碳钢热处理后性能的影响；3．观察和研究碳素钢经不同形式热处理后显微组织的特点；4．了解材料硬度的测定方法，学会正确使用硬度计。
二、实验概述钢的热处理就是利用钢在固态范围内的加热、保温和冷却，以改变其内部组织，从而获得所需要的物理、化学、机械和工艺性能的一种操作。
普通热处理的基本操作有退火、正火、淬火、回火等。
加热温度、保温时间和冷却方式是热处理最重要的三个基本工艺因素。
正确合理选择这三者的工艺规范，是热处理质量的基本保证。
1.加热温度选择（1）退火加热温度一般亚共析钢加热至A C3＋(20～30)℃（完全退火）；共析钢和过共析钢加热至A C1＋(20～30)℃（球化退火），目的是得到球化体组织，降低硬度，改善高碳钢的切削性能，同时为最终热处理做好组织准备。
（2）正火加热温度一般亚共析钢加热至A C3＋(30～50)℃；过共析钢加热至A Cm＋(30～50)℃，即加热到奥氏体单相区。
退火和正火加热温度范围选择见图3-1。
图1 退火和正火的加热温度范围图2 淬火的加热温度范围（3）淬火加热温度一般亚共析钢加热至A C3＋(30～50)℃；共析钢和过共析钢则加热至A C1＋(30～50)℃，加热温度范围选择见图3-2。
淬火按加热温度可分为两种：加热温度高于A C3时的淬火为完全淬火；加热温度在A C1和A C3（亚共析钢）或A C1和A CCm（过共析钢）之间是不完全淬火。
在完全淬火时，钢的淬火组织主要是由马氏体组成；在不完全淬火时亚共析钢得到马氏体和铁素体组成的组织，过共析钢得到马氏体和渗碳体的组织。
亚共析钢用不完全淬火是不正常的，因为这样不能达到最高硬度。
而过共析钢采用不完全淬火则是正常的，这样可使钢获得最高的硬度和耐磨性。
在适宜的加热温度下，淬火后得到的马氏体呈细小的针状；若加热温度过高，其形成粗针状马氏体，使材料变脆甚至可能在钢中出现裂纹。
经济型P20塑料模具钢的组织与硬度研究
具行业 的发展 也十 分 迅 速 ， 直 接 导 致 对 塑料 模 具 这 钢 的需 求 量 越 来 越 大 为 了 满 足 塑 料 制 品 的发 川。 展要求 ， 内先 后 引进 、 发 了不 少 塑料 模 具 用 钢 ， 国 开
收 稿 日期 ：０ ０ ０ －２ ２ １ — １２
２ ０ Ｈ 该 系 列钢 淬 透性 差 ， 于 较 大厚 度 钢板 ， ２ Ｂ； 对
要： 设计 了一种 经济 型 Ｊ ２ Ｐ ０塑料 模 具钢 。试 验 结果 表 明 ， 热轧 生产 线 上 ， 过控 制 冷 却 速度 实现 了 在 通
２ ５ ０～ ０ｍｍ厚 度钢 板 的在 线预 硬 化 ； 轧 板 组 织 为 珠 光 体加 少量 晶界 铁 素 体 ， 度 为 ２ ０～３ ０ 热 硬 ８ ３ Ｈ 达 到 了 Ｐ ０塑料 模具 钢 的预硬 化 硬 度 水平 。Ｊ ２ Ｂ， ２ Ｐ ０钢 热 轧 板 在 一 定 的 厚度 范 围 内可 替 代 Ｐ ０ ２
硬 度 不 均 匀 ， 能 较 差 。 一 类 为 Ｐ ０ ， 般 通 性 另 ２钢 一
作者 简介 ： 斯松 华（ ９ ６） 男， １６ 一 ， 安徽 太湖人 ， 教授 ， 主要从 事先进钢铁 材料及激 光表 面改性 的研 究工作 ， 已发 表论文 ４ ０余篇 。联 系电话 ：５５２ １６ ５ Ｅｍ ｉ： ｉ ｎｈ ａ ｈ ｔｅ ｕ ｃ ０ ５ －３ １ ， — ａ ｓ ｏ ｇｕ＠ａｕ．ｄ ．ｎ １ ｌ ｓ
Ｋｅ ｒ ｙ ｗｏ ｄｓ： ｌ ｓｉ ｉ ｔｅ ；ｐ ｅ ａ ｄ ｎ ｎ ｐ ａ ｔ ｄ ｅ ｓｅ ｌ ｒ ｈ ｒ ｅ ｉ ｇ；ｃ ｎ ｒ ｌ ｄ ｃ ｏ ｉ ｃ ｏ ｔｏ ｌ ｏ ｌ ｅ ｎｇ
近年来 ， 随着我 国塑料工 业 的高 速发 展 ， 塑料模
碳素钢、低合金钢常见金相组织形态及硬度
碳素钢、低合金钢常见金相组织形态及硬度1．铁素体（F）—原系外来语（Ferrite）译名，台湾文献译为肥粒铁。
铁素体系碳溶于体心立方晶格的α-Fe中所形成的间隙固溶体［α-Fe（C）］。
以4％硝酸酒精溶液腐蚀，在光学显微镜下观察，铁素体呈明亮的等轴多边形。
由于各晶粒位向不同，受腐蚀程度略有差别，故稍显明暗不同。
铁素体在不同处理状态亦可呈块状、月牙状、网络状等形态，硬度在100HB左右。
2．渗碳体（θ相）—原系外来语（Cementite）译名，台湾文献译为雪明碳铁。
渗碳体系铁和碳的化合物，含碳量为 6.69％，分子式为Fe3C，在合金钢中，渗碳体中的Fe原子可以为其他合金元素原子所置换，形成合金渗碳体［（Fe，Me）3C］。
渗碳体是一种具有复杂晶格结构的间隙化合物。
渗碳体硬度很高（800~1000 HV），而塑性及冲击韧度几乎为零，脆性很大。
其显微组织形态很多，不受硝酸酒精试剂腐蚀（染色），在光学显微镜下呈白亮色，在碱性苦味酸钠腐蚀下，被染成黑色。
渗碳体是钢中的主要强化相，有片状、粒状、网络状、半网络状等形态，其形态与分布对钢的力学性能有很大影响。
3．珠光体（P）—原系外来语（Pearlite）译名，台湾文献译为波莱铁。
珠光体是铁碳合金相图中的共析转变产物（F+Fe3C），是铁素体和渗碳体的机械混合物，因具有这种组织的样品抛光蚀刻后有珠母贝的光泽而得名。
有片（层）状和球（粒）状等不同形态和分布方式。
珠光体用4％硝酸酒精溶液腐蚀，F和Fe3C交界处腐蚀较深，在直射光照射下变成黑色线条，可清晰看到层状，粒状等形态和分布情况。
4．奥氏体（A）—因这种组织的发现人Austen而得名，台湾文献译为沃斯田铁。
奥氏体系碳溶于面心立方晶格γ-Fe中所形成的固溶体［γ-Fe（c）］，常以符号A表示。
奥氏体中的碳也是存在于γ-Fe 晶体的间隙固溶体。
奥氏体存在于727~1495℃的温度区间，是一种高温相，不易腐蚀，呈白色，若先用4％硝酸酒精溶液腐蚀，再用10％过硫酸铵溶液腐蚀，则奥氏体可染成黑色。
不同退火条件下AZ31镁合金的组织和硬度分析
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Hot Working Technology 2009, Vol.38, No.4
下半月出版
Material & Heat Treatment 材料热处理技术
280℃) 退火处理时，延长保温时间，晶粒变得更加 细小、更加均匀。 这是因为当保温时间延长后，静 态再结晶基本吞噬了所有的原始晶粒组织， 此时 晶粒达到最小。 当在较高温度时，晶粒出现了不 均匀分布和异常长大现象，见图 3(b)。 这可能是在 400 ℃时在很短时间内就完成了再结晶 ， 随后开 始出现晶粒异常长大的情况， 部分区域甚至出现 超大晶粒组织 。 [7-8] 图 3(d)中晶粒的保温时间已达 7 h，可以看出，晶粒已明显存在超大的晶粒组织， 此时的力学性能最差，硬度应该最低，这与后面的 硬度试验的结果是相匹配的。
(b)
×50
×160
图 1 AZ31 在 350 ℃×15 min 去应力退火+350 ℃× 3 h 完全 退火后的微观组织(氢氟酸腐蚀)
Fig.1 The microstructure of AZ31 after relief annealing at 350 ℃ for 15min and full annealing at 350 ℃ for 3 h
淀方式析出，温度较高时， 通常以非连续方式析 出[4]。 图 1 和图 2 为析出的 Mg17Al12 相及其放大后 的形貌。 由于 350 ℃×3 h 的处理温度较 280 ℃×5 h
高，故其 Mg17Al12 相的析出为非连续析出，而非连 续析出相多呈粗大的层片状，见图 1(b)，弥散度较
(a)
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表 1 AZ31 镁合金热处理工艺
(a)
(b)
球铁的金相组织
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1.1基本元素
(1) 碳和硅
由于球状石墨对基体的削弱作用很小，故球墨铸铁 中石墨数量多少，对力学性能的影响不显著，当含碳量在 3.2%~3.8%范围内变化时，实际上对球墨铸铁的力学性 能无明显影响。确定球墨铸铁的含碳量时，主要从保证铸 造性能考虑，为此将碳当量选择在共晶成分左右。
(5) 锑
锑是强烈稳定珠光体元素，当其含量在 0.006%~0.008%时，就能有效的提高球铁基体中珠光 体的百分率。
在生产铸态珠光体球铁时，用微量锑代替铜，在经济上更 为合理。
但锑有干扰石墨球化的作用，当Sb>0.01%时，即会明 显地使石墨形状恶化，故对球墨铸铁的含锑量应严格控制 在0.006%~0.008%以下，使用时还应注意积累问题。
（1）球化级别1~6级，一般要求1~3级。 （2）石墨大小3~8级，一般要求石墨直径6~8级。 （3）珠光体的粗细和数量。 ➢ 珠光体粗细度分为：粗片状珠光体、片状珠光体、细片状珠光体。 ➢ 一般要求为细片状珠光体。 ➢ 对于高韧性球铁，珠光体要少，特别是QT400-18，不允许有珠光体，
或其量<1%，其余为铁素体。 （4）高韧性球铁中不允许出现磷共晶和碳化物。
球铁力学性能的验收依据，主要为抗拉强度（σb）和伸长 率（δ），如用户有特殊需要，冲击韧性、屈服点、硬度 也可作为附加的验收依据，必要时还应对金相组织进行检 验。
在特殊情况下，经供需双方同意，允许根据铸件本体所测 得的硬度值规定球铁的硬度牌号，见GB1348-88。
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2.金相组织
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(3) 镍
镍常作为强化元素使用，其作用和铜相似。在国内由于其 价格较贵，因而用得较少。
铁素体、奥氏体、渗碳体、珠光体、贝氏体、魏氏组织，一文识尽！
铁素体、奥氏体、渗碳体、珠光体、贝氏体、魏氏组织，一文识尽！现代材料可以分为四大类——金属、高分子、陶瓷和复合材料。
尽管目前高分子材料飞速发展，但金属材料中的钢铁仍是目前工程技术中使用最广泛、最重要的材料，那么到底是什么因素决定了钢铁材料的霸主地位呢。
下面就为金粉们详细介绍吧。
钢铁由铁矿石提炼而成，来源丰富，价格低廉。
钢铁又称为铁碳合金，是铁（Fe）与碳（C）、硅（Si）、锰（Mn）、磷（P）、硫（S）以及其他少量元素（Cr、V等）所组成的合金。
通过调节钢铁中各种元素的含量和热处理工艺（四把火：淬火、退火、回火、正火），可以获得各种各样的金相组织，从而使钢铁具有不同的物理性能。
将钢材取样，经过打磨、抛光，最后用特定的腐蚀剂腐蚀显示后，在金相显微镜下观察到的组织称为钢铁的金相组织。
钢铁材料的秘密便隐藏在这些组织结构中。
在Fe-Fe3C系中，可配制多种成分不同的铁碳合金，他们在不同温度下的平衡组织各不相同，但由几个基本相（铁素体F、奥氏体A和渗碳体Fe3C）组成。
这些基本相以机械混合物的形式结合，形成了钢铁中丰富多彩的金相组织结构。
常见的金相组织有下列八种：1. 铁素体碳溶于α-Fe晶格间隙中形成的间隙固溶体称为铁素体，属bcc结构，呈等轴多边形晶粒分布，用符号F表示。
其组织和性能与纯铁相似，具有良好的塑性和韧性，而强度与硬度较低（30-100 HB）。
在合金钢中，则是碳和合金元素在α-Fe中的固溶体。
碳在α-Fe 中的溶解量很低，在AC1温度，碳的最大溶解量为0.0218%，但随温度下降的溶解度则降至0.0084%，因而在缓冷条件下铁素体晶界处会出现三次渗碳体。
随钢铁中碳含量增加，铁素体量相对减少，珠光体量增加，此时铁素体则是网络状和月牙状。
2. 奥氏体碳溶于γ-Fe晶格间隙中形成的间隙固溶体称为奥氏体，具有面心立方结构，为高温相，用符号A表示。
奥氏体在1148℃有最大溶解度2.11%C，727℃时可固溶0.77%C；强度和硬度比铁素体高，塑性和韧性良好，并且无磁性，具体力学性能与含碳量和晶粒大小有关，一般为170~220 HBS、 =40~50%。
汽车转向节锻后直接淬火的组织和硬度
２．ＳｃｈｏｏｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＳｈａｎｇｈａｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＳｃｉｅｎｃｅ，Ｓｈａｎｇｈａｉ２０１６００，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ４０Ｃｒｓｔｅｅｌａｕｔｏｍｏｔｉｖｅｓｔｅｅｒｉｎｇｋｎｕｃｋｌｅｓ３０ｍｍ，４０ｍｍ ａｎｄ５５ｍｍ ｉｎａｘｌｅｄｉａｍｅｔｅｒｓｗｅｒｅａｉｒ
櫡櫡櫡櫡櫡櫡櫡櫡 ～试验研究 ～
櫡櫡櫡櫡櫡櫡櫡櫡
汽车转向节锻后直接淬火的组织和硬度
祁 斌１，范志君２，周文华２，袁 松２，季欣威１，姜能文１，徐 忠１，周细应２
（１．上海嘉仕久企业发展有限公司，上海 ２０２１５０；２．上海工程技术大学 材料工程学院，上海 ２０１６００）
摘 要：对轴径为 ３０ｍｍ、４０ｍｍ和 ５５ｍｍ的 ４０Ｃｒ钢汽车转向节锻造后分别空冷至 ８４０℃、６００℃、６５０℃
明：轴径 ４０ｍｍ的转向节的截面硬度较高，均不低 于 ５２ＨＲＣ，且变化幅度较小；轴径 ５５ｍｍ的转向节
下停留时间 长，从 而 心 部 晶 粒 粗 化，马 氏 体 含 量 减 少，硬度下降［９］。轴径 ４０ｍｍ的转向节与表面不同
从表面以下 １０ｍｍ处开始，随着与表面距离的增 距离处的硬度几乎均高于 ５５ｍｍ转向节。这是因
醇水溶液中淬火的轴径 ５５ｍｍ转向节显微组织如 图 ２所示。
从图 ２可见，转向节表面以下不同深度处的显 微组织明显不同。在两种介质中淬火的转向节，表 面组织均为板条马氏体和少量细针状马氏体；距表 面 ２５ｍｍ处的组织均为马氏体、少量残留奥氏体和
少量珠光体。随着与表面距离的增加，开始出现非 马氏体组织。
向节锻后直接淬火的介质、锻后的冷却温度对其组 织和力学性能的影响。
１ 试验材料及方法
钢中各种组织硬度
一马氏体590HV ,53HRC；贝氏体345HV，36HRC；索氏体31.5--32HRC,310--332HV;二要看楼主问的是什么钢种，在什么情况下得到的什么组织才比较好回答。
不同的钢种，同样是铁素体、珠光体、马氏体、贝氏体、索氏体、屈氏体，使得到的硬度也不尽相同。
相同的钢种，在不同热处理工艺下得到的铁素体、珠光体、马氏体、贝氏体、索氏体、屈氏体的硬度也不尽相同。
即使相同钢种、相同的热处理工艺，得到相同的组织，硬度有的也有稍微有点差别。
铁素体一般200HV以下。
三。
共析钢连续冷却与等温转变结果的比较连续冷却等温冷却冷却速度（℃/分）转变产物硬度（HB）等温转变温度（℃）转变产物硬度（HRC）1 粗片珠光体 180 717 粗片珠光体760 珠光体 230 675 珠光体 22600 索氏体 250 648 索氏体 283000 屈氏体 350 593 屈氏体 33奥氏体分解温度与转变产物的硬度关系奥氏体分解温度（℃）组织名称分解产物硬度（HRC）717 粗片珠光体7704 片状珠光体 15675 细片状珠光体 22648 索氏体 28593 屈氏体 33450 上贝氏体 44300 下贝氏体 55200 马氏体 63教你如何用WORD文档(2012-06-27 192246)转载▼标签：杂谈1. 问：WORD 里边怎样设置每页不同的页眉？如何使不同的章节显示的页眉不同？答：分节，每节可以设置不同的页眉。
文件――页面设置――版式――页眉和页脚――首页不同。
2. 问：请问word 中怎样让每一章用不同的页眉？怎么我现在只能用一个页眉，一改就全部改了？答：在插入分隔符里，选插入分节符，可以选连续的那个，然后下一页改页眉前，按一下“同前”钮，再做的改动就不影响前面的了。
简言之，分节符使得它们独立了。
这个工具栏上的“同前”按钮就显示在工具栏上，不过是图标的形式，把光标移到上面就显示出”同前“两个字来。
55SiMnMo钢的组织与硬度关系的研究
102030405060708065605550454035表面硬度，H R C距端面距离，mm1前言ZK55SiMnMo 属于空冷贝氏体钢，其弹性极限和疲劳强度均较高，钼的加入有利于贝氏体的形成。
贝氏体钢特点是强度和韧性配合较好，具有较高的抗疲劳强度、良好的韧性、较强的消振性能和较低的缺口敏感度。
55SiMnMo 成为我国优质锥体连接钎杆的主要用钢，55SiMnMo 钎杆在正火状态下使用具有良好的使用寿命。
该钢的正火组织主要是铁素体与富碳奥氏体条片相间的一种上贝氏体形态，此外还包含少量的以马氏体为主的块状复合结构，一般称为粒状贝氏体。
ZK55SiMnMo 对温度非常敏感，图1为ZK55SiMnMo 钢的端淬曲线。
从图中可知不同的冷却速度会得到不同的组织和硬度，因此中空钢轧制完成后钢在冷床上的控冷情况对钢材的质量有着巨大的影响。
冷却太慢钢材组织会出现较多的上贝氏体，导致钢的硬度偏低，降低钎杆的疲劳强度；冷却太快钢材组织会出现大量下贝氏体、甚至马氏体，大大降低钢的韧性，严重时甚至使钢材出现脆断现象。
2006年，贵阳特殊钢有限责任公司实现中空钢半连轧工艺。
试轧过程中我们发现，如果冷却工艺不合理，尤其是冷却过快而出现大量下贝氏体甚至出现马氏体组织时，会导致少量中空钢材局部硬度偏高，在矫直时易发生断裂，钎杆在矿山使用中会发生早期断裂。
为了配合优质钎杆的开发工作，提高产品质量，指导生产与开发工作，对55SiMnMo 的组织与硬度的关系进行了系统的研究。
2试验材料随机抽取55SiMnMo 中空钢，其化学成分如表1所示。
3试验方法H22的55SiMnMo 中空钢，控制不同的55SiMnMo 钢的组织与硬度关系的研究吴少斌，姜凤，张绍菊，王筑生，张吉舟，刘厚权，张波（贵阳特殊钢有限责任公司，贵州贵阳550005）摘要：通过H22中空钢控制冷却的实验研究，给出了H22中空钢硬度从30-65HRC 时对应55SiMnMo 的组织与硬度关系，建立了55SiMnMo 金相图谱，对生产有借鉴之处。
Q235钢基体上堆焊金属的组织和硬度分析
试 验采用 了 目前广泛应用 的手工电弧堆焊方法 ， 直流反接 方式 ， 在不 同的焊接 电流下进行堆 焊 ， 具体 的堆焊 工艺参数 见表 ２ 在基体 表 面堆 焊 了三层 ， 。 使
堆 焊金 属 的厚度达 到 ６ｎｌ ｎ 以上 ， ｉ 因而最外层 堆焊金
２２１．ｏ ５ ３ ～． 芨 ５７７ １ １ １０６ 娄 ￣ ０９ ． ． １ ２ ｏ ６ ４
部 分 区域 马 氏体 已经 呈 现 出 团 絮状 ， 与第 一 层 相
比 ， 余 奥 氏体 分 布变 得 均 匀 ， 出 的 贝 氏体 颗 粒 残 析
减少 ； 在第 三 层 堆 焊金 属 中 ， 马氏 体 由 团簇 状 聚集 为 小 岛状 ， 而残余 奥 氏体 形成 网格 状 ， 马 氏体交 与 错 均匀 分布 ， 只有 极少 量贝 氏体存 在 。
图 ２为 焊 接 电流 １０ １０Ａ时 各 堆 焊 层 空 冷 ３ ～５
到室 温后获得 的显微组织 。 中图 ２ 其 ａ为第 一层堆 焊 金属组 织 ， 它是 在铁素体基 体上分 布着碳化 物 、 量 少
的 贝氏体 颗粒 和许 多不规则 的岛状 组织 ， Ｍ— 即 Ａ组
苎 ． ． 篁 ： 二
氏体 ， 另外 有 少量 的贝 氏体 颗 粒形成 。 ２ 图 ｃ为第三 层熔敷 金属显微 组织 ， 中黑色团状 为马 氏体 ， 其 白色 网状组织 为 残余 奥 氏体 ， 以及极 少 量 的贝 氏体颗粒
出现 ， 种组织分 布较均匀 。 各 从这 三张照片 中可 以看
属 基本上能够反 映堆焊 焊条金属 自身 的 性 能 。每一 层 堆焊 完之 后需 在 空气 中冷 却 ， 当时间后再 进行 适
方 式析 出 ； 而第二 层堆 焊金 属 中， 出现奥 氏体 枝 晶 ，
金相组织标准
球化等级：1～4级；球径大小：5～8级
铁素体
QT500-7
抗拉强度≥500;延伸率≥7； 硬度：170～230
球化等级：1～4级；球径大小：5～8级
铁素体＋珠光体
QT550-6
抗拉强度≥550;延伸率≥6； 硬度：170～230
球化等级：1～4级；球径大小：5～8级
铁素体＋珠光体
球墨铸铁最重要指标是抗拉强度和延伸率；其次为球化等级；其余指标为参考数据。
牌号 HT100 HT150 HT200 HT250 HT300 HT350
硬度和抗拉强度
灰铸铁的金相组织实例（体积分数）（%） 石墨
基体
抗拉强度≥100
初晶石墨，长度250~1000μm，无定向分布， 含量12%~15%
珠光体30%~70%粗片状，铁素体 30%~70%，二元磷共晶<7%
抗拉强度≥150
抗拉强度≥400;延伸率≥ 15；硬度：130～180
石墨 球化等级：1～4级；球径大小：5～8级
主要基体组织 铁素体
QT400-18
抗拉强度≥400;延伸率≥ 18；硬度：130～180
球化等级：1～4级；球径大小：5～8级
铁素体
QT450-12
抗拉强度≥450Leabharlann 延伸率≥ 12；硬度：160～210
珠光体>98%中细片状，二元磷共晶 <2％
抗拉强度≥350； 硬度（HBS）：190～250
A+C (75％～90％片状石墨，10％～25％过冷石
墨，长度60～250μm，含量2％～4％)
珠光体>98%细片状，二元磷共晶<1％
球墨铸铁的金相组织（体积分数）（%）
牌号 QT400-15
合金元素及显微组织对42CrMo合结钢硬度的影响
管理及其他M anagement and other合金元素及显微组织对42CrMo合结钢硬度的影响吴俊雄摘要：钢材的显微组织和力学性能受合金元素、轧制工艺、冷却速度等多种因素的综合影响。
正常情况下42CrMo钢材的显微组织是铁素体和珠光体；轧后冷却速度大于1℃/s时便会生成贝氏体，提高热轧钢材的强度和硬度；此外，合金元素的含量提高可以增加固溶强化和沉淀强化的作用而使钢材硬度偏高。
本文针对湘钢合结圆钢产品硬度偏高的问题，通过对比分析国内其他钢厂同类产品钢材合金元素含量、分布及显微组织的异同，结合生产实际获得湘钢产品硬度异常的原因为轧后冷却速度过快所致的结论，为改善湘钢合结圆钢棒材产品质量、降低硬度提供了理论依据。
关键词：42CrMo；显微组织；硬度；合金元素42CrMo是工业上常用的合金结构钢，调质后具有较高的疲劳强度和低温冲击韧性，且无明显的回火脆性，被广泛用于制造高强度、较大断面尺寸的重要机械零件，如机车牵引齿轮、增压器齿轮、后轴、连杆等，也可用于大中型塑料模具。
湘潭钢铁集团有限公司生产的42CrMo棒材主要用于制造汽车转向节、转向臂、曲轴、前桥等，用户普遍反映钢材热轧状态下硬度偏高，给剪切下料和后续零件机械加工都带来一定困难。
然而，我国汽车行业对材料成分在标准范围内的精确控制、成分均匀性控制、材料淬透性和交货组织状态等均未作具体规定，使汽车用钢的生产和使用受到明显影响。
此外，轧制后的冷却条件不稳定，外部环境及工艺条件对热轧钢材的硬度稳定性有较大影响。
本文通过对热轧棒材定点取样进行特定元素成份分析与微观组织金相分析，同时与国内其它典型特钢企业同类产品开展类比分析，探讨42CrMo棒材产品硬度偏高的原因，以期找到改善产品质量的方法和途径。
1 实验材料和方法本实验采用湘钢生产的42CrMo棒材，其化学成份（质量分数，%）为0.43C，0.19Si，0.67Mn，1.12Cr，0.19Mo，0.019Ni，0.0032Ti，0.029Cu。