电梯搁机梁安全系数计算

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安全系数怎么算

安全系数怎么算安全系数是指在一定工况下，结构或设备的承载能力与其受力情况之间的比值。

在工程领域中，安全系数是一个非常重要的参数，它直接关系到结构或设备的安全性能。

那么，安全系数究竟怎么算呢？下面我们将从不同的角度来介绍安全系数的计算方法。

首先，我们可以从材料的强度来计算安全系数。

对于一些材料来说，它们的强度是已知的，比如金属材料的抗拉强度、抗压强度等。

在工程设计中，我们通常会将结构或设备所受到的最大荷载除以材料的强度，这样就可以得到一个安全系数。

比如，某个构件所受最大荷载为1000N，而材料的抗拉强度为200N，那么安全系数就是1000/200=5。

这意味着该构件的承载能力是材料强度的5倍，因此具有较高的安全性能。

其次，我们还可以从结构的设计要求来计算安全系数。

在工程设计中，通常会规定结构或设备的最大承载能力，这就是设计要求。

而结构或设备所受到的实际荷载是变化的，因此需要通过安全系数来保证结构或设备在受到最大荷载时仍然具有足够的安全性能。

计算方法就是将设计要求除以实际荷载，得到的结果就是安全系数。

比如，某个桥梁的设计要求是承载100吨的车辆，而实际荷载是80吨，那么安全系数就是100/80=1.25。

这意味着即使受到最大荷载，该桥梁仍然有25%的安全裕量。

此外，还可以从概率统计的角度来计算安全系数。

在工程实践中，我们往往无法准确预测结构或设备所受到的荷载，因此需要通过概率统计的方法来计算安全系数。

这种方法通常会考虑到荷载的概率分布、结构的可靠性指标等因素，从而得到一个合理的安全系数。

这种方法比较复杂，需要运用一定的数学模型和统计知识，但可以更加准确地反映结构或设备的安全性能。

综上所述，安全系数的计算方法有多种，可以从材料的强度、结构的设计要求、概率统计等角度来进行。

在工程设计中，我们需要根据具体的情况选择合适的计算方法，以确保结构或设备具有足够的安全性能。

只有在安全系数合理的情况下，我们才能放心地使用这些结构或设备，从而保障工程施工和运行的安全。

电梯平衡系数的计算公式(一)

电梯平衡系数的计算公式一、概述在电梯设计中，平衡系数是一个非常重要的参数，它直接影响着电梯的运行效率和安全性。

因此，准确计算电梯平衡系数是非常重要的。

本文将针对电梯平衡系数的计算公式进行详细介绍和解释。

二、电梯平衡系数的定义电梯平衡系数是指电梯重物平衡系数，它是指在电梯运行时，重物对于电梯整体的影响程度。

平衡系数越大，电梯的运行越平稳，反之则运行越不稳定。

因此，计算电梯平衡系数对于电梯设计和运行非常重要。

三、电梯平衡系数的计算公式1. 一般情况下，电梯平衡系数的计算公式为：平衡系数 = (重物重量 - 1/2 * 悬挂重量) / 悬挂重量举例说明：假设重物重量为800kg，悬挂重量为1000kg，那么平衡系数为：(800 - 1/2 * 1000) / 1000 = (800 - 500) / 1000 =解释：通过这个公式可以看出，平衡系数的计算是基于重物重量和悬挂重量的差值，并且与悬挂重量的比值来确定的。

这个数值越接近于1，电梯的平衡性越好。

2. 特殊情况下，电梯平衡系数的计算公式为：平衡系数 = (重物重量 - 悬挂重量) / 悬挂重量举例说明：假设重物重量为1200kg，悬挂重量为1000kg，那么平衡系数为：(1200 - 1000) / 1000 =解释：在一些特殊情况下，重物的重量可能大于悬挂重量，此时需要使用这个特殊的计算公式。

同样，计算出来的平衡系数越接近于1，电梯的平衡性越好。

四、电梯平衡系数的影响因素电梯平衡系数的大小受到多个因素的影响，包括但不限于：1. 重物重量：重物重量越大，平衡系数越小，电梯的平衡性越差。

2. 悬挂重量：悬挂重量越大，平衡系数越大，电梯的平衡性越好。

3. 电梯速度：电梯运行速度越快，平衡系数的重要性越大，需要更加精确的计算。

4. 电梯高度：电梯运行的高度越高，平衡系数的影响也越大。

五、电梯平衡系数的应用电梯平衡系数的大小直接影响着电梯的运行效率和安全性，因此在电梯设计和维护中都需要考虑平衡系数的影响。

人货电梯(升降机)附墙计算书范例

人货电梯附墙处结构强度复核计算算经过受力分析比较选取3#电梯所附着梁进行复核，其受力情况最不利。

1、人货电梯附墙类型选择及布置情况本工程采用的扶墙形及3#电梯信息：2、框架梁承载力验算附墙架对墙面的作用力计算：KN B L P 5.6005.215256000031501.260=⨯⨯=⨯⨯=(公式变更参照说明书)3、结构梁强度验框架梁承受附墙杆对其产生的最大荷载为（60.5kN），附墙杆两端作用于同一根框架梁，下面对次梁进行结构强度复核。

计算模型假定：计算时考虑楼面荷载作用及电梯附墙对楼面结构的作用。

楼面荷载和附着结构荷载由结构梁承担；附着水平荷载由梁传至楼板承担；因此按作用力形式，结构梁水平向按剪扭构件考虑、竖向承受结构自重产生的弯矩；楼板结构按受拉（压）构件考虑。

取上述两种情况中结构梁受力最不利状态。

（1）荷载计算1、自重及活载（考虑2.5kN/m2）产生的均布荷载⨯⨯+2.1=25(+⨯2.0=⨯⨯⨯+⨯1811)8.04.q/mkN.02.0(255955.2.0)8.04.12、竖向力N=R=0kN3、水平力P=60.5kN4、水平力以板为支点产生的偏心距 mm e 140218050=+= 5、水平向产生的扭矩m kN e P T ∙=⨯=∙=5.814.05.606、梁端产生的水平剪力，由板承担V=60.5kN7、梁板自重产生的竖向剪力，由梁承担V=1/2×11.4×5.985=34.1kN8、梁板自重产生弯矩 m kN M ∙=⨯⨯=04.51985.54.11812（2）梁承载力复核计算混凝土C30222/1.20,/3.14,/43.1mm N f mm N f mm N f ck c t ===钢筋 Ⅲ级：2/360mm N f f yv y ==mm mm mm h o 57025595=-=箍筋内核心区域尺寸mm b mm h cor cor 138,533==()mm mm u cor 134********=+= ()1-6.4.3)2010-(GB50010 67.1056666620059536200735541385333222mm W mm mm A t cor =-⨯==⨯=1）受力计算形式确定kN bh f kN V mmh mm b mm N f kNV t t 86.5557020043.135.035.01.34570,200,/43.11.3400=⨯⨯⨯=<=====由（GB50010—2010）6.4.12知，仅需对此梁进行正截面受弯承载力和纯扭构件的受扭承载力计算2）纯扭验算对钢筋混凝土受扭构件，其ζ值应符合0.6≤ζ≤1.7的要求，当ζ>1.7时，取ζ=1.7。

1.0VVVF客梯计算书

TKJ1000/1.0-VF集选控制变频变压调速乘客电梯设计计算书苏州富士精工电梯有限公司二00九年三月目录一、主要技术参数二、曳引条件和比压计算三、悬挂绳安全系数的计算四、限速器绳的安全系数计算五、曳引电动机功率计算六、绳轮节圆直径与悬挂绳的公称直径比计算七、悬挂绳及其端接装置强度计算八、导轨计算九、导靴压应力校核十、轿厢计算十一、搁机大料的验算十二、安全部件的选用计算集选控制变频变压调速乘客电梯一、主要技术参数额定速度V＝1.0m/s额定载重量Q＝1000kg轿厢重量P＝1150kg对重重量W＝1610kg电动机转速n＝960r/min曳引轮直径D＝530mm减速机速比I=55：2曳引比i＝1:1悬挂绳直径d＝13mm悬挂绳单位长度质量 0.575 kg/m 悬挂绳根数 5根随行电缆单位长度质量 1.4kg/m 随行电缆根数 1根轿相尺寸（宽×深） B×A ＝1600mm×1500 提升高度 H ＝9m 顶层高度OH=4500mm 底坑深度PP=1400mm二、曳引条件和比压计算1、曳引力计算曳引力的计算在GB7588－2003《电梯制造与安装安全规范》的附录M 中有如下公式规定：用于轿厢装载和紧急制动工况；用于轿厢滞留工况（对重压在缓冲器上，曳引机向上方向旋转）。

式中：f ——当量摩擦系数；α——钢丝绳在绳轮上的包角，rad ；α=168.8×180π=2.945T 1，T 2——曳引轮两侧曳引绳中的张力。

对于带切口的半圆槽，当量摩擦系数式中：β——下部切口角度值； γ——槽的角度值；μ—摩擦系数（装载工况时μ=0.1; 轿厢滞留工况时μ=0.2; ）紧急制动工况时则○1轿厢装载工况 T 1/T 2的静态比值按照轿厢载有125％额定载荷在井道的不同位置时的最不利情况进行计算。

在载有125％额定载荷的轿厢位于最低层时为最不利情况，此时曳引轮两侧曳引绳中的张力分别为： T 1=（P ＋1.25Q ＋M SRcar ）g n T 2=（M cwt ＋M CRcwt ＋m DP ）g n式中：P ——空轿厢重量，kg; Q ——额定载重量，kg;M SRcar ——轿厢侧悬挂绳重量，kg ;M cwt ——对重重量，kg （平衡系数取0.46，则M cwt = P ＋0.46Q ）;g n ——标准重力加速度，m/s 2;m DP ——对重侧导向轮惯量J DP /R 2的折算质量和，kg; 则503.11623244013161040100025.1115021===++⨯+T Tαf T T e≥21αf T T e ≤21γβγβπβγμsin sin )sin (cos 422+----=f 085.01011.0==+v μ1876.01.040sin 95sin )sin (cos 41804018095295240=⨯=+----πππ装载f 1613.0085.040sin 95sin )sin (cos 41804018095295240=⨯=+----πππ制动f 3792.02.040sin 95sin )sin (cos 41804018095295240=⨯=+----πππ滞留f 带切口的半圆槽γβ轿厢装载和紧急制动工况vv P+Q T2?530T1m DP MSRcarM TravP+1.25QM cwtM SRcwte f 装载a =e 0.1896×2.945=1.7478>1.503即 T 1/T 2≥e fa符合轿厢装载工况计算。

电梯搁机梁安全系数计算

电梯搁机梁安全系数计算摘要：1.引言2.电梯搁机梁的概念和重要性3.安全系数的计算方法4.影响安全系数的因素5.结论正文：1.引言电梯作为现代城市中不可或缺的交通工具，承担着大量人员和物品的运输任务。

电梯的安全性一直是社会关注的焦点，而电梯搁机梁作为承载电梯运行重量的关键部件，其安全系数的计算显得尤为重要。

本文将从电梯搁机梁的概念和重要性入手，详细阐述安全系数的计算方法以及影响安全系数的因素。

2.电梯搁机梁的概念和重要性电梯搁机梁，又称电梯承重梁，是电梯系统中承载电梯主机、轿厢、对重、钢丝绳、随行电缆等全部运行重量的结构件。

电梯搁机梁的安全性直接关系到电梯的运行安全和使用寿命。

在设计和施工过程中，必须保证电梯搁机梁具备足够的承载能力和稳定性。

3.安全系数的计算方法电梯搁机梁的安全系数是指电梯搁机梁的承载能力与实际运行重量之比。

通常情况下，电梯搁机梁的安全系数应大于1.25，以确保在满载情况下，电梯搁机梁仍具备足够的承载能力。

安全系数的计算公式为：安全系数= 承载能力/ 实际运行重量其中，承载能力是指电梯搁机梁在设计条件下的最大承载能力，通常由设计单位提供。

实际运行重量是指电梯在实际运行过程中，承载的乘客、物品以及电梯自身部件的重量。

4.影响安全系数的因素影响电梯搁机梁安全系数的因素主要有以下几个方面：(1) 承载能力：承载能力是决定电梯搁机梁安全系数的关键因素。

承载能力的大小取决于设计单位的设计能力和实际施工过程中的质量控制。

(2) 实际运行重量：实际运行重量是影响电梯搁机梁安全系数的直接因素。

在电梯运行过程中，承载的乘客、物品以及电梯自身部件的重量会发生变化，因此实际运行重量应在设计范围内。

(3) 使用环境：电梯搁机梁在使用过程中，会受到温度、湿度、震动等因素的影响，这些因素可能对电梯搁机梁的安全系数产生影响。

(4) 检修维护：电梯搁机梁在运行过程中，需要定期进行检修和维护。

检修维护的质量和及时性直接影响电梯搁机梁的安全系数。

(完整word版)自动扶梯设计计算书H=9.9m

自动扶梯设计计算书一. 速度计算：(1) 梯级运行速度校核：电动机转速n=960r/min减速机输出转速n 1=39。

18r/min 梯级运行速度V=πd(Z 1×n 1/Z 2)÷60=3.14×0.683(23×39。

18/65）÷60 =0.495（m/s ）与额定速度偏差%5%5.0005.05.05.0495.0<==- 满足标准（GB16899—1997第12.2。

3条要求）(2) 扶手带运行速度校核：度Vf=π(d 5+10)(Z 1×n 1×Z 3/Z 2×Z 4）÷60=3。

14×（587+10）（23×39.18×30/65)÷60 =0。

499（m/s)与额定速度偏差%2%4.0004.0495.0495.0499.0<==-满足标准（GB16899—1997第7.1条要求)二. 功率计算：(1) 乘客载荷：每节梯级载荷:W 1=1200N承载梯级数量：H/X 1=9.9×1000/200 =49。

5 因此W=1200×49.5=59400N(2) 由运动部件的摩擦所引起的能量损耗系数η1:当α=30°时，η1=0.12(3) 电动机效率η=0.83,满载系数φ=1P=FV/（1-η1)×η=Vw φsin30°/（1-η1)×η =20。

33(KW ）考虑扶手带消耗功率1。

6KW 选用11×2=22(KW) 双驱动三. 梯级链及驱动链安全系数计算：梯级链与驱动链破断载荷为180KN梯级链涨紧装置的弹簧涨紧力为2600N （单侧1300N ）(1) 梯级链安全系数计算根据EN115;1995第9。

1。

2条规定计算链条安全系数的乘客载荷为：W=5000ZH/tg30°(Z=1m 、H=9。

施工升降机施工电梯施工安全计算书

施工升降机施工电梯施工安全计算书计算依据：1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215-2010）6、SC200(J)施工升降机使用说明书7、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20181、参数信息1.1.施工升降机基本参数1.2.地基参数1.3.基础参数2、基础承载计算导轨架重（共需47节标准节，标准节重105kg）：105kg×52=5460kg，施工升降机自重标准值：P=((850×1+0+0×1+200+4935)+2000×1)×10/1000=85.1kN；k=2.1×85.1=178.71kN；施工升降机自重设计值：P=n×Pk3、地基承载力验算承台自重标准值：G=25×10.00×10.00×0.75=1875.00kNk承台自重设计值：G=1×1.3×1875=2437.5kN作用在地基上的竖向力设计值：F＝178.71+2437.50=2616.21kN= 422.00×10.00×10.00×0.80＝33760.00kN > F=2616.21kN 基础下地基承载力为：fa该基础符合施工升降机的要求。

4、基础承台验算4.1、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。

计算简图如下：F1≤ 0.7βhpftamhoam= (at+ab)/2 F1= pj×Al式中 Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=167.685/100=1.677kN/m2；βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1；h0 --基础冲切破坏锥体的有效高度，h=750-35=715mm；Al --冲切验算时取用的部分基底面积，Al=10×3.925=39.25m2；am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；ab =a+2h=0.22+2×0.715=1.65mam =(at+ab)/2=(0.22+1.65)/2=0.935mFl ＝Pj×Al=1.677×39.25=65.816kN0.7βhp ftamh=0.7×1×1.57×935×715/1000=734.709kN≥65.816kN。

起重机械计算的基本原则及安全系数

起重机械计算的基本原则及安全系数(图文)1.计算的基本原则为保证起重机安全、正常地工作，其金属结构和机构的零部件应满足强度、稳定性和刚度的要求。

强度和稳定性要求是指结构构件在载荷作用下产生的内力不应超过许用的承载能力(指强度、疲劳强度和稳定性方面的许用承载能力);刚度要求是指结构在载荷作用下产生的变形量不应超过许用的变形值，以及结构的自振周期不应超过许用的振动周期。

(最专业的安全生产管理-风险世界网) 起重机的零部件和金属结构应进行以下计算：①疲劳、磨损或发热的计算;②强度计算;③强度验算。

与这三类计算相适应，起重机的计算载荷有下列三种组合：(1)寿命(耐久性)计算载荷--第Ⅰ类载荷。

该载荷是用来计算零部件或金属结构的耐久性、磨损或发热的。

按正常工作时的等效载荷进行计算，不仅计算载荷大小，还要考虑它们的作用时间。

对于受变载荷作用的机构零件和金属结构，当应力变化循环次数足够多时，应进行疲劳计算;当应力变化循环次数较少或很少时，就不必进行疲劳计算。

工作级别是A6,A7,A8级起重机的金属结构构件和机构零件应验算疲劳。

(2)强度计算载荷--第Ⅱ类载荷。

该类载荷是用来计算零部件或金属结构的强度、受压和平面弯曲构件的稳定性、结构件的刚度、起重机的整体稳定性与轮压的，按工作状态最大载荷进行强度计算。

确定强度计算载荷时，应选取可能出现的最不利的载荷组合。

(3)验算载荷--第Ⅲ类载荷。

该类载荷是用来验算起重机的某些装置(如夹轨器)、变幅机构、支承旋转装置的某些零件和金属结构的强度和构件的稳定性，以及起重机的整体稳定性的，按非工作状态最大载荷及特殊载荷(安装载荷、运输载荷及冲击载荷等)进行强度验算。

在起重机事故处理时，由金属结构和机构的零部件破坏导致的事故，应进行必要的验算。

验算时，按实际工况的实际载荷进行。

2.计算方法目前起重机的计算采用许用应力法，即在强度计算中以材料的屈服极限，在稳定性计算中以稳定临界应力，在疲劳强度计算中以疲劳强度极限除以一定的安全系数，分另得到强度、稳定性和疲劳强度的许用应力。

电梯设计计算书模板

WORD文档下载可编辑THJ3000/0.5-JXW载货电梯设计计算书编制审核批准目录1、传动校验计算---------------------------------------------------------------22、曳引钢丝绳强度校验-------------------------------------------------53、承重梁校验-------------------------------------------------------------------54、240型限速器计算------------------------------------------------------85、滑动导靴的强度验算------------------------------------------------96、导轨校核计算------------------------------------------------------------107、轿厢架的设计计算---------------------------------------------------158、绳头组合强度验算---------------------------------------------------209、反绳轮计算-----------------------------------------------------------------211．传动校验计算本计算是以THJ3000/0.5-JXW载货电梯为依据，电梯的主要技术参数为：额定载重量：Q=3000kg；额定速度：V=0.5m/s；根据这二个参数，选择曳引机型号为J1.1J，其减速比为I=75/2=37.5，曳引轮直径为D=760mm，电动机型号为JTD-560，其功率为19kw，电机为6极/24极双速电机,曳引比为2:1，电机额定转速960r/min。

电梯1350kg梯速1.75设计计算

设计计算书TKJ(1350/1.75-JXW）目录1设计的目的2 主要技术参数3电机功率的计算4电梯运行速度的计算5电梯曳引能力的计算6悬挂绳或链安全系数计算7绳头组合的验算8轿厢及对重导轨强度和变形计算9轿厢架的受力强度和刚度的计算10搁机梁受力强度和刚度的计算11安全钳的选型计算12限速器的选型计算与限速器绳的计算13缓冲器的选型计算14轿厢和门系统计算说明15井道顶层和底坑空间的计算16轿厢上行超速保护装置的选型计算17盘车力的计算18操作维修区域的空间计算19电气选型计算20机械防护的设计和说明21主要参考文献1设计的目的TKJ（1350/1.75-JXW-VVVF)型客梯,是一种集选控制的、交流调频调压调速的乘客电梯，额定载重1350Kg，额定运行速度1.75m/s。

本客梯采用先进的永磁同步无齿轮曳引机进行驱动,曳引比为2:1，绕绳方式为单绕，采用2导轨结构,用一个主轿架承受轿厢，在曳引绳的牵动下沿着2根主导轨上下运行，以达到垂直运输乘客和医疗设备的目的。

本客梯的轿厢内净尺寸为宽2100mm*深1600mm，内净面积为3.36M2,完全符合GB7588—2003《电梯制造与安装安全规范》的要求.本计算书按照GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求进行计算，以验证设计是否满足GB7588—2003标准和型式试验细则的要求。

本计算书验算的电梯为本公司标准的1350kg乘客电梯，主要参数如下：额定速度1.75m/s额定载重量1350kg提升高度43.5m 层站数15层15站轿厢内净尺寸2100mm*1600mm 开门尺寸1100mm＊2100mm开门方式为中分式本电梯对以下主要部件进行计算:（一)曳引机、承重部分和运载部分曳引机永磁同步无齿轮曳引机，GETM6.0H型,15 Kw，绕绳比2:1,单绕,曳引轮节径450 mm,速度1。

75m/s搁机大梁主梁25＃工字钢轿厢2100mm＊1600mm，2导轨钢丝绳7—φ10，2∶1曳引方式导轨轿厢主导轨T89/B（二）安全部件计算及声明安全钳渐进式AQ11B型，总容许质量3500kg，额定速度1.75m/s限速器LOG03型，额定速度1。

电梯kg梯速设计计算

设计计算书TKJ（1350/）目录1 设计(de)目(de)2 主要技术参数3电机功率(de)计算4 电梯运行速度(de)计算5 电梯曳引能力(de)计算6 悬挂绳或链安全系数计算7 绳头组合(de)验算8 轿厢及对重导轨强度和变形计算9 轿厢架(de)受力强度和刚度(de)计算10 搁机梁受力强度和刚度(de)计算11 安全钳(de)选型计算12 限速器(de)选型计算与限速器绳(de)计算13 缓冲器(de)选型计算14轿厢和门系统计算说明15井道顶层和底坑空间(de)计算16轿厢上行超速保护装置(de)选型计算17盘车力(de)计算18操作维修区域(de)空间计算19电气选型计算20机械防护(de)设计和说明21主要参考文献1 设计(de)目(de)TKJ(1350/型客梯,是一种集选控制(de)、交流调频调压调速(de)乘客电梯,额定载重1350Kg,额定运行速度s.本客梯采用先进(de)永磁同步无齿轮曳引机进行驱动,曳引比为2:1,绕绳方式为单绕,采用2导轨结构,用一个主轿架承受轿厢,在曳引绳(de)牵动下沿着2根主导轨上下运行,以达到垂直运输乘客和医疗设备(de)目(de).本客梯(de)轿厢内净尺寸为宽2100mm深1600mm,内净面积为,完全符合GB7588-2003电梯制造与安装安全规范(de)要求.本计算书按照GB7588-2003电梯制造与安装安全规范(de)要求进行计算,以验证设计是否满足GB7588-2003标准和型式试验细则(de)要求.本计算书验算(de)电梯为本公司标准(de)1350kg乘客电梯,主要参数如下：额定速度s 额定载重量1350kg提升高度层站数15层15站轿厢内净尺寸2100mm1600mm 开门尺寸1100mm2100mm 开门方式为中分式本电梯对以下主要部件进行计算：（一）曳引机、承重部分和运载部分曳引机永磁同步无齿轮曳引机,型,15 Kw,绕绳比2：1,单绕,曳引轮节径450 mm,速度s搁机大梁主梁25工字钢轿厢 2100mm1600mm,2导轨钢丝绳 7-φ10,2∶1曳引方式导轨轿厢主导轨T89/B（二）安全部件计算及声明安全钳渐进式AQ11B型,总容许质量3500kg,额定速度s限速器 LOG03型,额定速度s缓冲器YH68-210型油压缓冲器,额定速度~s,总容许质量800-3500 kg,行程210 mm,总高675mm2 主要技术参数3电机功率(de)计算对于交流电梯,功率按下列公式计算：N=（1- K ）QV 1 / 102ηi （kW ）式中：K —平衡系数,K ＝；Q —额定载荷,Q=1350KgV 1—曳引机节径线速度,V 1=s η—电梯传动(de)总效率,η= i —曳引比 ,i= 2 将各参数代入上式：N=（）1350（1022）=考虑到轿厢运行产生(de)附加阻力、满载起动工况及电机温升等情况,选用型,电机功率 ,可以满足设计要求.图1 曳引系统示意图4 电梯运行速度(de)计算电梯(de)运行速度V=πD n1/ 60i式中：D—曳引轮节园直径,D=n1—电机(de)额定转速,n1=149rpmi —曳引比,i =2将各参数代入：V=149 / (602)= m/s对于VVVF控制(de)电梯,只要V大于等于额定速度s,就可以通过改变电机(de)输入频率和电压来调节电梯(de)运行速度,使之在~ 额定速度(de)范围内,从而满足要求.5 电梯曳引能力(de)计算根据GB7588—2003(de)要求,电梯曳引力(de)计算分别按轿厢装载、紧急制动、轿厢滞留3种工况进行.基本参数5.1.1 选用(de) 型曳引机,其曳引轮(de)槽型为半圆槽,槽形(de)几何参数为：槽(de)角度γ=35o= rad下部切口角度β=95o= rad5.1.2 当量摩擦系数(de)计算根据GB7588—2003(de)要求,当量摩擦系数按下式计算：f =μ4 ( cos (γ / 2 )- sin (β/ 2 ) ) /（π-β-γ-sinβ+ sin γ）式中：μ—摩擦系数,对应3种工况分别为：装载工况μ=紧急制停工况μ= / (1 + V1/ 10 )＝ / (1 + / 10 )＝轿厢滞留工况μ=将各参数代入可得3种工况下(de)当量摩擦系数：1) 装载工况f =4 ( cos (35o / 2 )- sin (95 / 2 ) ) /（π + sin 35o）=2) 紧急制停工况f =4( cos (35o / 2 )- sin (95o / 2 ) ) /（π + sin 35o）=3) 轿厢滞留工况f =4( cos (35o / 2 )- sin (95o / 2 ) ) /（π + sin 35o）= 轿厢装载工况根据GB7588—2003(de)要求,按照载有125%额定载荷(de)轿厢在底层平层位置时最不利情况进行计算,此时应满足：T1/ T2≤e f α式中：T1/ T2—曳引轮两边曳引绳(de)较大静拉力与较小静拉力(de)比值e —自然对数(de)底,e ＝α—曳引绳在曳引轮上(de)包角,α=155o = rad 将相关参数代入可得：T1=(P+Q+W 1)g/i=(1400+1350+51) 2=15379N T2=(G+W 3)g/i =(2008+0) /2=9839 N T1/ T2= 15379/9839= e f α= e =因为T1/T2 =≤e f α= 所以满足曳引条件.紧急制停工况根据GB7588—2003(de)要求,按照空载轿厢在顶层平层位置时最不利情况进行计算,此时应满足：T1/ T2≤e f α将相关参数代入可得：T1=G(g+a max ) /i+ W 1(g+ ia max )=2008+/2+51+2=10892 NT2=(P+W 2+W 3) (g-a max ) /i =(1400++110) NT1/ T2=10892/7105= e f α= e =因为T1/T2 =≤e f α= 所以满足曳引条件. 轿厢滞留工况根据GB7588—2003(de)要求,按照空载轿厢在顶层位置、对重压实在对重缓冲器上时最不利情况进行计算,此时应满足：T1/ T2≥e f α将相关参数代入可得：T1=(P+W 2+W 3)g /i =(1400++110)2=7486 N T2= W 1g=51= N T1/ T2=7486/= e f α= e =因为T1/T2 =≥e f α= 所以满足曳引条件.6 曳引绳(de)安全计算6.1曳引绳(de)直径要求根据GB7588—2003(de)要求,曳引轮(de)节径D 与曳引绳(de)直径d 之比不应小于40.在本系统中,D ＝450mm,d ＝10mm,则D/d= 450/10= 45≥40,满足标准要求.曳引绳(de)安全系数计算根据GB7588—2003(de)要求,当装有额定载荷(de)轿厢停靠在最低层站时,曳引绳(de)实际安全系数S 应不小于按标准附录N 规定(de)安全系数计算值S f ,即S ≥S f ,并不小于12. 6.2.1 实际安全系数S(de)计算 S ＝nF /（（P+Q ）/i+ W 1）g式中：F －单根曳引绳(de)最小破断载荷,F ＝44 KN 将相关参数代入可得： S ＝7441000/（（（1400+1350）/2+51））＝ 6.2.2 标准规定(de)安全系数S f (de)计算根据GB7588—2003标准附录N(de)规定,本系统中滑轮(de)等效数量Nequiv 为：Nequiv = Nequiv(t) + Nequiv(p)式中：Nequiv(t) －曳引轮(de)等效数量,Nequiv(t)= Nequiv(p) －导向轮(de)等效数量Nequiv(p)= K P (Nps +4 Npr )根据标准(de)规定和曳引系统示意图(图1)可得：K P =( D/D 1)4=(450/520)4= Nps=3 Npr=0则Nequiv(p)= (3 +4 0 )=Nequiv =+= 因为 S f =10X X=X 2X 1= log ( 10 6 Nequiv ) / (D / d) )= log ( 10 6 / 45 ) = -X 2= log ( (D / d ) –= log ( 45–= - X=X 2= =所以 S f =10X ==从以上计算可得：S=≥S f =,即实际安全系数S 大于标准规定(de)安全系数S f 并不小于12,所以曳引绳(de)安全系数满足标准要求.7 绳头组合(de)验算采用专业厂生产(de)Φ10mm 型楔块式绳头组合,其型式试验(de)破断力为44kN,大于每根钢丝绳最小破断载荷(de)80%,即4480%＝,满足GB7588-2003(de)规定,绳头组合(de)强度足够.8 轿厢及对重导轨(de)计算选用标准JG/电梯T 型导轨规定(de)T89/B 型导轨作为轿厢主导轨.根据标准,相应(de)主要技术参数如下：主导轨数量 n=2 翼缘厚度 C=10mm 截面积 A=1570mm 惯性半径 ix= iy=惯性距 Jx=597000mm 4 Jy=530000mm 4 抗弯模量 Wx=14500mm 3 Wy=11900mm 3抗拉强度Rm =370 N/mm 2 弹性模量E=105 N/mm 2许用应力：正常使用时[σ1]=165 N/mm 2 , 安全钳动作时[σ2]=205 N/mm 2许用变形 [δ]=5mm导轨支架间距 l=2500 mm 细长比λ=l / ix =2500 / =126 弯曲系数 (查GB7588-2003 附录G 表G3) ：ω=轿厢尺寸：宽Dx=2000 mm,深Dy=1750mm,高Dz=2400mm 轿厢上下导靴之间距离 h=3550mm导轨受力主要有3种工况：1、安全钳动作时工况,2、装卸载工况,3、运行工况.其中最不利(de)工况为安全钳动作时(de)工况,其次为装卸载工况,所以只需计算这2种工况下导轨(de)受力和变形是否满足要求. 安全钳动作时(de)工况本系统选用渐进式安全钳,其冲击系数为k1=2.本系统为中心导向和悬挂(de)轿厢,其坐标见轿厢布置图 2 (轿厢中心Cd 和轿厢重心Pd 与悬挂中心Sd 重合,额定载荷Q 分别按相对于X 轴和Y 轴、均匀分布在最不利(de)3/4(de)轿厢面积里计算).图2 轿厢布置图额定载荷中心坐标 Xq=325mm Yq=8.1.1 由导向力引起(de)Y轴上(de)弯曲应力Fx=k1QgXq / (2h) =21350325/(23550) = 1211NMy=3Fxl/16 =312112500/16 =567656 Nmmσy= My/ Wy=567656/11900= N/mm28.1.2 由导向力引起(de)X轴上(de)弯曲应力Fy=k1QgYq /h=21350 3550= 8 NMx=3Fyl/16=38 2500/16=655313 Nmmσx= Mx/ Wx=655313/14500= N/mm28.1.3 压弯应力Fk=k1(P+Q)g/n =2(1400+1350)2=26950 Nσk=Fkω/ A=269501570=mm28.1.4 复合应力和翼缘弯曲应力]=205 N/mm2σm=σx+σy=+=mm2≤[σ2σ=σm+Fk / A=+26950/1570=mm2≤[σ]=205 N/mm22]=205 N/mm2σc=σk+σm=+= N/mm2≤[σ2]=205 N/mm2σf=Fx /C2 =1211/102= N/mm2≤[σ2满足强度要求.8.1.5 挠度δx=Fxl3/(48EJy) =121125003 /(48105 530000)=≤[δ]=5mmδy=Fy l 3/(48EJx) =25003/(48105597000)= mm ≤[δ]=5mm 满足许用变形要求. 装卸载工况装卸载时：F S ==1350=5292 N, X 1=1400 mm 8.2.1 由导向力引起(de)Y 轴上(de)弯曲应力Fx= F S X 1/ (2h) =52921400 / (23550) = 1043 N My=3Fxl/16 =312112500/16 =567656Nmm σy= My/ Wy=567656 /11900= N/mm 28.2.2 由导向力引起(de)X 轴上(de)弯曲应力本系统中不存在由导向力引起(de)X 轴上(de)弯曲应力,所以： Fy=0 Mx=0 σx= 0 8.2.3 压弯应力在装卸载时不发生压弯情况,所以：Fk=0 σk=08.2.4 复合应力和翼缘弯曲应力σm=σx+σy=0+= N/mm2≤[σ1]=165 N/mm 2σ=σm+Fk / A=+0= N/mm2≤[σ1]=165 N/mm 2 σf=Fx /C 2 =1211/102= N/mm 2≤[σ1]=165 N/mm 2 满足强度要求. 8.2.5 挠度δx=Fxl 3/(48EJy) =121125003 /(48105 520000)= mm ≤[δ]=5mm δy=0≤[δ]=5mm 满足许用变形要求. 8.2.6对重导轨计算采用T/K5A 导轨,符合JG/电梯对重空心导轨. TK5A(de)技术参数：Wxx=6.30cm 3 x 轴(de)截面积 Wyy=4.82cm 3 y 轴(de)截面积 A ＝6.17cm 2 导轨(de)截面积Ixx=24.33cm4 x轴(de)截面惯性矩Iyy=18.78cm4 y轴(de)截面惯性矩ixx=1.99cm x轴(de)回转半径iyy=1.74cm y轴(de)回转半径E= 弹性模量ω= ω系数（根据细长比查表求得lk/i=）100σ=正常使用时许用应力perm=最大允许变形量δpermc=1.8mm导轨连接部分宽度L=2000mm导轨支架(de)最大间距n=2支导轨(de)数量Rm=370Mpa导轨抗拉强度（导轨材料力学性能）A5≥% 导轨材料(de)延伸率K1=K2=K3=G=P+rQ=2008kgh=2800mm…上下导靴间距DBG=1450mm…对重架导轨距W=250mm…对重架宽度GB7588-2003电梯制造与安装安全规范规定：对于中心悬挂或对称悬挂(de)对重或平衡重,设定重力(de)作用点偏差在宽度方向为5%,深度方向为10%,DBGy=145mm …重力作用点在y 方向(de)偏移 BTFx=12.5mm …重力作用点在x 方向(de)偏移 M=0.00kg …附加装置(de)质量8.2.6.1正常使用导靴在Y 方向作用在导轨上(de)力 Fx=K2Gg ×BTFx/(2h)=××2008×2×2800= My=3Fxl/16=σy =My/Wy=19766/×1000=8.2.6.2导靴在X 方向作用在导轨上(de)力 Fy=g(gPYp+FsYl)/h=××2008×145/2800=1223N Mx=3Fyl/16=3×1223×2000/16=458577Nmm σx =Mx/Wx=458577/6300= 8.2.6.3弯曲应力在正常使用工况下,不发生弯曲情况. 8.2.6.4复合应力σm =σx +σy =+=＜σperm =165Mpaσ=σm +(k3M)/A=+×20/617)=+=＜σperm =165Mpa 8.2.6.5翼缘弯曲:σf=C2=××=＜σperm =165Mpa8.2.6.6挠度：δx =3/48EIy=××20003/(48×210000×530000)=＜σperm=5mm结论：电梯正常使用、运行时对重导轨(de)应力和变形符合要求.9 轿厢架强度和刚度(de)计算轿厢架是电梯(de)主要受力部件,它由上梁、下梁、立梁及连接它们(de)若干紧固件组成,计算时,视上、下梁均为简支梁,其中上梁作用载荷为整个安装在轿厢架上所有零部件(de)总重量（包括轿厢架自身(de)重量）和额定载重量之和,并作用于上梁(de)中央；下梁则假定额定载重量和轿厢上各个部件(de)总重量之和(de)5/8均布于下梁上,其余3/8(de)总重量再加上补偿链及随行电缆(de)重量集中作用于下梁中央.对于立梁,由于载荷在轿厢内分布不均匀,及立梁与上、下梁视为刚性连接等特点,立梁受到拉伸与弯曲(de)组合作用.图3 轿厢架结构示意图1——拉杆 2——上梁 3——直梁4——轿厢 5——轿底6——下梁基本参数（1）T1——电梯满载起动时,上梁所受(de)作用力：T1=（P+Q）(g+a)=(1400+1350)+=28325 N式中：P—整个轿厢(de)重量Q—额定载荷（2）T2——电梯满载起动时,下梁所受(de)均布载荷：T2=（P1+Q）(g+a)5/8=(1200+1350)+ 5/8=16416 N式中：P1—去除上梁、轿顶轮、直梁等辅件后(de)轿厢重量（3）T3——电梯满载起动时,下梁所受(de)集中载荷：T3=（P1+Q）(g+a)3/8+(W2+W3)=(1200+1350)+ 3/8+（+110）=9977N式中：W2—随行电缆(de)重量W3—补偿链(de)重量（4）T4——电梯满载起动时,立梁所受(de)垂直作用力：T4=（P2+Q）(g+a)= (1300+1350)+=27295 N式中：P2—去除上梁、轿顶轮等辅件后(de)轿厢重量（5）在本系统中,上梁采用16a—GB/T707-1988槽钢制作；下梁和直梁采用14a—GB/T707-1988槽钢制作.它们(de)几何特性参数分别为：16a槽钢：Wx=108cm3；Ix=866cm414a槽钢：Wx=；Wy=13cm3；Ix=564cm4； Ix=；A=[σ]——Q235材料(de)许用应力,对于上、下梁及立梁：[σ]＝[σ]b/n=375/=150 MpaE——材料(de)弹性模量,对于本系统：E=210GpaLo——上、下梁(de)跨度,对于本系统： Lo =2216 mm[Y]——上、下梁(de)许用挠度,对于本系统：[Y]=Lo/1000=2216/1000= mmH——上、下导靴之间(de)垂直中心距,对于本系统：H=3550 mmL——立梁(de)长度,对于本系统：L＝3340 mm上梁强度和刚度(de)计算上梁(de)上梁采用2根16a —GB/T707-1988制作,根据材料力学(de)梁所受(de)分别为：Mmax=T1L/8σmax＝Mmax/ WxYmax= T1 Lo3/（248EIx）将有关参数代入：Mmax=283258＝7846 Nmσmax＝7846 1000/（1081000）＝ MpaYmax=2832522163/（248210103866104）= mm因为σmax ＝ Mpa ＜[σ]= 150 MpaYmax= mm ＜[Y]= mm所以上梁(de)下梁强度和刚度(de)计算下梁(de)意图5,下梁采用2根14a —T707-1988槽钢制作,均布载荷q =T2/ L 0=16416/= 7408 N/m ；根据材料力学(de)下梁所受(de)最大挠度分别为：（a ）在集中载荷情况下M 2max=T3L 0/8σ2max ＝M 2max/ WxY 2max= T3 Lo 3/（248EIx ）将有关参数代入：M 2max =99778＝2764 Nmσ2max ＝27641000/（1000）＝ MpaY 2max =998022163/（248210103564104）= （b ）在均布载荷情况下M 1max= qLo 2/ WxY 1max=（5qLo 4）/（2384EIx ）将有关参数代入： M 1max=16= Nmσ1max ＝ 1000/1000)= MpaY 1max=(510-322164)/（2384210103564104）= mm 根据应力(de)叠加原理可得：σmax ＝σ1max+σ2max=+ = Mpa ＜[σ]= 150 Mpa Ymax= Y 1max+ Y 2max=+= mm ＜[Y]= mm 所以下梁(de)立梁(de)强度计算立梁(de)图6,立梁采用2根14a —GB/T707-1988槽钢制作,本系统中：轿厢(de)内净宽度B=；根据材料力学(de)基本理论可知,在受到拉伸和弯曲(de)组合作用下,立梁所受(de)最大应力为：σmax= QgBL/（32WyH）+T4/（2A）将有关参数代入：σmax=1350 /(3213+ 33990 / (2102)= ＜[σ]= 150 Mpa所以立梁(de)强度足够.10 搁机梁强度和刚度(de)计算搁机梁为2根28a——GB706/T-1988工字钢.按简支梁计算,并按最不利(de)工况计算,即所有受力点都在梁(de)跨度中央.搁机梁受纯弯矩(de)作用,弯矩、许用应力和挠度分别为：M=[2（P +Q+ G）+ Gm]gL/4σ=M/（2Wx）y= [2（P+Q+G）+ Gm]g L3/（248E Ix）式中：Gm——曳引机自重,Gm=500 kgL——搁机梁(de)长度,L= m搁机梁28a 工字钢(de)几何特性参数为：Ix=7110 cm4 Wx=508 cm3将相关参数代入可得：M= [2（1400+1350+2008）+500]4=83433 Nmσ=83433 / (2508)= Mpay = [2（1400+1350+2008）+500]102 /（2482107110）=因为σ= Mpa＜[σ]= 150 Mpa y = mm＜[y] = mm所以搁机梁(de)强度和挠度符合设计需要.11 安全钳(de)选用选用河北东方富达机械有限公司生产(de)AQ11B型渐进式安全钳,其总容许质量3500kg,额定速度= m/s.本客梯(de)（P+Q）=3200 kg,额定速度为s,在AQ11B型渐进式安全钳(de)适用范围内,符合使用要求.12 上行超速保护装置(de)选型计算本梯选用型无齿轮同步曳引机.额定载重量：1350kg电动机功率：15kw电动机转速：149r/min曳引轮节径：Φ450mm减速箱减速比：1:1曳引轮绳槽：8×φ10 半圆形带切口,β角=95 γ角=35 槽距=16主轴最大静载荷T ：6000kg钢丝绳倍率：i＝22、本梯(de)额定载重量为：1350kg,本梯(de)额定速度为：s,相对曳引机-系统总质量为：P+W=(1400+2008) =3408kg.3、按型式试验合格证： 0026曳引机制动器（电梯轿厢上行超速保护装置）型号规格：DZD1-653,曳引机制动器（电梯轿厢上行超速保护装置）--符合要求我司选用(de)主机制动力是直接作用在曳引轮上,符合国标GB7855-2003标准.13 限速器绳(de)计算根据GB7588-2003中9.9.6.4条(de)要求,限速器(de)节圆直径与绳(de)公称直径之比不小于30.现选用河北东方富达机械有限公司SX型限速器,其φ节=240,φ绳=8；φ节/φ绳=30,满足标准要求.根据GB7588-2003中9.9.6.2条(de)要求,限速器绳(de)破断负荷与限速器动作时所产生(de)限速器绳(de)张力有关,其安全系数至少为8.限速器绳(de)最大张力由GB7588-2003中9.9.4条(de)要求确定,应至少为以下两个值中(de)较大者：a：300N ; b：安全钳起作用所需力(de)两倍巳知安全钳楔块动作力为4 kg,使安全钳提拉机构复位(de)力为10 kg,取提拉系统(de)机械效率η=,那么安全钳起作用时所需提拉力为：(4+10)= N,其两倍值应为：2= N.按标准要求,取限速器绳(de)张力为： N,而限速器绳涨紧力≥1000N,满足标准要求.按GB8903-88中(de)要求,φ8(de)钢丝绳破断拉力最小值为17800N,则安全系数K=17800/=＞8,所以满足要求.14 缓冲器(de)选用计算本电梯选用2个(轿厢、对重各1个) ,对重缓冲器选用河北东方富达机械有限公司生产(de)YH68-/210型油压耗能缓冲器,该缓冲器(de)设计行程为H=210 mm,自由高度H1=675 mm,适用于总质量700 kg≤G ≤3500 kg,额定速度在～ m/s(de)电梯.本客梯(de)G=2430 kg,额定速度为 m/s,在缓冲器(de)适用范围内,符合使用要求.本客梯(de)P+Q=3200 kg,额定速度为 m/s,在缓冲器(de)适用范围内,符合使用要求15 轿厢通风面积(de)计算按照标准要求,其上、下部(de)通风面积应分别大于内净面积(de)1％,并且,计入通风面积(de)门缝隙(de)通风面积不超过一半.本电梯(de)内净面积为m2,则其通风面积A≥ m2.本电梯(de)开门尺寸为 m m,门板与门框及地坎(de)间隙为 m；上、下部(de)通风垫头高度均为 m.因此,门缝隙(de)通风面积A1=2+= m2,上、下部垫头处(de)通风面积均为A2=+2= m2,所以,上、下部(de)通风面积均为：A=A1/2+A2=2+= m2＞ m2,并且A/2= m2＞A1/2 = m2轿厢通风面积符合标准(de)要求.轿厢地坎和轿门至井道内表面(de)距离计算电梯井道内表面与轿厢地坎、轿厢门框架或滑动门(de)最近门口边缘(de)水平距离不应大于 m.判定：符合要求,不需加装防护墙；见附图轿顶护栏设计：见附图轿厢护脚板(de)安装和尺寸图：见附图开锁区域(de)尺寸说明图示：见附图门系统计算说明：1.轿门和层门(de)净高度不应小于2m,而实际(de)净门高为：.2.本梯为中分门,净开门为1100mm,门板为厚(de)冷轧板,宽度为575mm,门板中间有2条U形加强筋,确保了门板(de)机械强度.3.轿门和层门和门吊板分别用2个M10(de)螺栓连接,门吊板上(de)滚轮在固定(de)导轨上滚动,门轨下面有偏心轮调节间隙,防止滚轮从门轨上脱落.下端与门滑块连接,门滑块在地坎不滑槽中滑动,同时防止门滑块从与开关方向相垂直(de)滑槽中脱落.4.轿厢地坎与层门地坎(de)水平距离为30mm,5.关门保护(de)型式为：红外光幕保护器,E型D200SL.6.本梯在快门上装设了强迫关门装置用(de)重锤及滑套15.6.1层门、轿门门扇撞击能量计算主要参数：1.门距：宽×高=1100×2100；2.型式：中分门；3.门板重量：m1=35kg；4.门机重量：m2=85kg；5.门机转动部分转动惯量：J=·m2；6.开、关门平均速度：V=s;7. 强迫关门重锤重量：M=3kg ； 8. 转动部分平均转速：n=100r/min15.6.1.1层门门扇撞击能量计算15.6.1.2轿门门扇撞击能量计算式中：E ——轿门、层门关闭时总能量,J ； E 1——门机转动部分能量,J ； E 2——强迫关门装置能量,J.15.6.2门电动机容量计算 15.6.2.1 门(de)型号及规格15.6.2.2 电动机容量用下列公式计算 P=FV/nF ——门驱动力=Wa ＋Wa μ＋Fc V ——门开闭速度(平均速度) = s n ——门驱动效率 =JJ J V m E V m E 1093.321)21(2)21(2221121<=+=+=ωJJ MV V m E V m E 10875.2)21(2)21(2)21(2221221<=+=+=w ——门重量主门(包括门板、门吊架滑轮组及杂件）重 = 120 kg副门(包括门板、门吊架滑轮组及杂件）重 = 85 kg a ——门开闭(de)加速度 =sμ——门行走时(de)摩擦系=Fc ——自闭装置(de)拉闭力 = N15.6.2.3关于主门、副门分别计算驱动力(de)电动机容量主门F1=Wa-Waμ+Fc = NP1 = W副门F2=Wa-Waμ=P2 = W15.6.2.4门电动机总容量:P=P1+P2 = 70 W ＜80W结论:设计选用80W直流电动机安全16 井道顶层高度和底坑深度(de)计算对重侧顶层高度(de)计算底坑深度(de)计算通过以上计算可知,井道顶部和底部(de)空间尺寸符合标准(de)要求.17作维修区域(de)空间计算说明我司(de)小机房乘客电梯,主机、控制柜、限速器均安装在机房内（见土建布置图）,且控制柜采用挂壁式安装,安全距离都能符合GB7588-2003标准(de)要求.18 电气选型计算变频器(de)容量(de)选择是根据电机(de)容量决定(de),一般以1:1配置,例如：主机15KW那变频器配15KW,如果变频器功率高于主机功率是没关系(de),绝对不能小于主机功率.接触器,主开关(de)选择是根据变频器(de)电流决定(de),一般接触器,主开关(de)电流大于变频器电流.例如：11KW(de)变频器电流27A,配主开关电流40A.此台电梯(de)电气选用动力线(de)选择是根据电机(de)电流而决定,一般动力线所承受(de)电流大于电机(de)电流.19 盘车力(de)计算：曳引轮处(de)力FF=Q（1-∮）×g×D/2×rr=曳引比为2:1Q=额定载重（1350kg）∮=平衡系数（~）D=曳引轮直径450F=1350××××2=1116N盘车力计算f=F/[（Z2/Z1）×d×η]Z2=大齿轮牙数495Z1=小齿轮牙数30d=盘车轮直径370η=传动效率f=1116/[（495/30）××]≈229N≤400N在最小平衡系数,125%(de)额定载重(de)时候,也满足GB7588-2003中(de)要求小于400N.20 机械防护(de)设计和说明a)轿底轮和对重轮装挡绳装置及防护罩（见附图）b)曳引轮装挡绳装置及防护罩c)限速器与张紧装置防护罩21.主要参考资料：1、GB7588-2003电梯制造与安装安全规范2、GB/T10058-2011电梯技术条件3、GB10060-2011电梯安装验收规范4、电梯与自动扶梯原理结构安装测试朱昌明洪致育张惠俐编着上海交通大学出版社出版5、机械设计手册成大先主编化学工业出版社出版。

电梯平衡系数公式

电梯平衡系数公式K平＝(W1-W)/Q其中：Q：电梯额定载荷(kg)；W：轿厢重量(kg)；W1：对重重量(kg)；K平：电梯平衡系数公式；平衡系数对电梯专业人员来说是一个既熟悉又生疏的参数。

说它熟悉是因为大家都知道曳引式电梯对重的配置都有一个“平衡系数”，都知道国家标准中有规定“平衡系数应在40%~50%的范围内”，说它生疏是因为到底平衡系数在电梯上起什么作用？其取值大小将影响什么？应如何取值最为合适？以及到底如何测定才是准确的？许多电梯安装、检验人员并不清楚。

现时，各地特种设备检验检测机构在对电梯进行验收检验时，最费时，也最费人力、物力的，便是检测电梯的平衡系数。

按检验规定：必须在轿厢分别承载0、25%、40%、50%、75%、100%、110%额定载荷下，测定电梯运行的载荷—电流曲线，取其上、下行曲线的交汇点的载荷系数，便是该梯的平衡系数，交汇点在40%~50%范围内为合格。

为了测定这一参数，除了两名检验人员，还需要多名来回搬运法码的工人。

由于影响试验的因素太多，其结果是否可信尚且不说，即便测试结果在40%~50%的范围之内，一定合格吗？若是超出此范围，为什么就不合格呢？“平衡系数”的意义是什么？对电梯有什么影响？不知其所以然，测定“平衡系数”就失去了意义。

1、“平衡系数”的实质要探讨平衡系数的实质，必须从曳引式电梯的原理讲起。

垂直电梯是使重物作垂直上下运动的升降设备。

从力学的角度，要使一重物在空中保持静止状态，必须有一拉力T与物体的重力Q相平衡，即T=Q,这时物体处于静止或匀速运动状态，称为力的平衡。

此系统称为平衡系统。

若要使物体向上运动，速度发生改变，则这一拉力T除了克服物体的重力Q，还要提供一个产生加速度的力F，即T=Q+F=Q+ma(m--为物体的质量；a—为加速度)。

如果物体的重力Q被另外一个平衡力W所平衡，W=Q,即构成一个平衡系统，这时拉力T就不用去克服重力Q了，而只需提供使物体产生加速度所需的力,即T=F=ma这样就大大减小了拉力T。

电梯搁机梁安全系数计算

电梯搁机梁安全系数计算电梯是我们生活中不可或缺的交通工具之一，它的安全性对我们的日常出行至关重要。

而在电梯安装中，机梁是承受电梯重量的重要构件之一。

为了确保电梯搁机梁的安全性，需要进行安全系数计算。

电梯搁机梁的安全系数计算首先要考虑电梯的使用条件，包括电梯的额定载重、额定速度以及加速度等因素。

这些数据将直接影响到机梁的受力情况，因此必须准确获取。

接下来，我们需要计算机梁的受力情况。

电梯搁机梁在运行过程中，承受着主要的垂直和水平两个方向的受力。

垂直方向主要包括电梯自身的重力以及所承载的乘客和货物的重力；水平方向则是由电梯的加速度和速度产生的惯性力和摩擦力。

计算机梁的受力情况后，我们需要考虑机梁的材料强度。

机梁通常采用优质钢材制成，其强度一般都经过严格的计算和测试。

根据机梁的强度指标以及电梯的使用条件，可以确定机梁的安全工作荷载。

而安全系数则是以机梁的安全工作荷载与实际受力之间的比值来计算的。

安全系数的计算方法通常分为两种：静态安全系数和疲劳安全系数。

静态安全系数主要考虑机梁在静止状态下所承受的最大受力，而疲劳安全系数则考虑机梁在长时间运行过程中的疲劳寿命。

这两种安全系数的计算方法在工程实践中都是十分重要的。

电梯搁机梁的安全系数计算对于电梯的正常运行和乘客的安全都起到了至关重要的作用。

一旦机梁的安全系数不合格，就可能会导致机梁的变形、断裂等安全事故的发生。

因此，在电梯的安装和维护过程中，必须严格按照相关的标准和规范进行计算和测试。

总之，电梯搁机梁的安全系数计算是保证电梯安全运行的重要环节之一。

通过准确获取电梯使用条件、计算机梁的受力情况以及考虑机梁的材料强度，我们可以确定机梁的安全工作荷载，并根据此来计算安全系数。

这样可以有效避免搁机梁因超负荷而引发的安全事故，保障电梯运行的安全性。

同时，在进行安全系数计算时，我们还应注重对静态安全系数和疲劳安全系数的考虑，以提高电梯和乘客的安全性和舒适性。

通过这些措施，我们可以确保电梯搁机梁的安全系数合理可靠，为我们的出行提供更加舒心的保障。

电梯搁机梁安全系数计算

电梯搁机梁安全系数计算摘要：I.电梯搁机梁概述- 定义与作用- 搁机梁的类型和结构II.电梯搁机梁安全系数计算方法- 静力分析法- 动力学分析法- 经验公式法III.电梯搁机梁安全系数的影响因素- 材料性能- 电梯类型和额定载荷- 设计和使用条件IV.提高电梯搁机梁安全系数的措施- 材料选择与加工- 优化设计- 定期检测与维护正文：电梯搁机梁是电梯结构中的重要组成部分，其主要作用是承受电梯的额定载荷和运行过程中的各种力和矩。

搁机梁的安全系数对于保证电梯的运行安全和人身安全至关重要。

本文将介绍电梯搁机梁安全系数计算的方法及其影响因素，并提出相应的提高安全系数的措施。

一、电梯搁机梁概述电梯搁机梁，又称电梯导轨梁，是电梯运行轨道的支撑结构。

搁机梁的主要作用是承受电梯的额定载荷，保证电梯在运行过程中的稳定性和安全性。

根据电梯的类型和结构，搁机梁可以分为多种类型，如直线型、曲线型、井道内搁机梁等。

不同类型的搁机梁在设计和计算时需要考虑的因素有所不同，但其安全系数计算方法基本相同。

二、电梯搁机梁安全系数计算方法电梯搁机梁的安全系数计算方法主要有静力分析法、动力学分析法和经验公式法。

1.静力分析法静力分析法是根据电梯在运行过程中所受的各种力和矩，计算搁机梁的应力和变形，从而得出安全系数的计算方法。

这种方法适用于载荷较小、电梯运行速度较低的情况。

2.动力学分析法动力学分析法是根据电梯在运行过程中所受的各种力和矩的动态变化，分析搁机梁的动力特性和疲劳强度，从而得出安全系数的计算方法。

这种方法适用于载荷较大、电梯运行速度较高的情况。

3.经验公式法经验公式法是根据大量实验数据和工程实践经验，总结出的用于快速估算电梯搁机梁安全系数的公式。

这种方法适用于初步设计和估算，但准确性相对较低。

三、电梯搁机梁安全系数的影响因素电梯搁机梁的安全系数受到多种因素的影响，主要包括材料性能、电梯类型和额定载荷、设计和使用条件等。

1.材料性能搁机梁的材料性能直接影响到其安全系数。

一则无机房电梯搁机梁受力验算

一则无机房电梯搁机梁受力验算某栋建筑的电梯无机房式安装在机梁上，机梁的梁长为6.5m，梁宽为0.5m，梁高为0.9m，材质为Q345C钢，承载能力为2400kg。

电梯机房重量为2000kg，电缆重量为200kg，电梯额定载重量为1000kg。

现需要对机梁受力进行验算。

首先，按照规范要求，机梁应该经过静载试验才能进行使用。

但在本文只介绍电梯的基本受力计算方法，如有需要请找专业静载试验公司进行试验。

根据牛顿第二定律，机梁所受的总受力等于其所承受的荷载。

因此，我们可以先计算出电梯所受的荷载。

电梯额定载重量为1000kg，考虑电梯垂直悬挂在机梁上，因此其重力受力为1000kg×9.8m/s²=9800N。

加上电梯机房重量和电缆重量，电梯所受总荷载为：9800N+2000kg×9.8m/s²+200kg×9.8m/s²=27440N接下来，我们需要确定机梁所受的受力情况，根据牛顿第三定律，机梁所受的受力应该包括以下几个方面：1. 电梯的荷载：根据上面的计算，该部电梯对机梁产生的荷载为27440N；2. 机梁自重：机梁的重量为梁长×梁宽×梁高×钢材密度，即6.5m ×0.5m ×0.9m ×7850kg/m³=2856.75kg，对应的重力受力为28000N；3. 弯矩：由于电梯不是正好悬挂在机梁的正中央，因此会产生弯矩，根据结构力学知识，弯矩等于荷载乘以荷载距离，因此，电梯对机梁所产生的弯矩为27440N×2.5m=68600N·m（这里假设电梯不够宽，只占据了机梁长度的一半）；4. 机梁与地面的支撑力：机梁需要由地面接受垂直向下的支撑力，从而保持机梁处于平衡状态。

由于机梁的长度和宽度较长，可以假设机梁的支撑力均匀分布在机梁的两端，即每端需要承受的支撑力为总支撑力的一半。

高层住宅楼电梯基坑钢筋支架方案含计算书

恒禾七尚主体工程（2#地块）电梯基坑钢筋支架方案编制人：审核人：审批人：中建三局建设工程股份有限公司二〇一二年月日目录一、编制说明 (3)二、方案设计 (3)三、电梯基坑支架计算书 (6)1、参数信息： (6)2、支架横梁的计算 (7)3、支架立柱的计算 (8)一、编制说明1、恒禾七尚（2#地块）6#~8#楼高层的电梯承台属于大体积混凝土底板，6#楼电梯基坑深度5.5m，7#、8#楼电梯基坑深度5.7m，电梯基坑承台（CT24）上层钢筋为2排D25@100+1排D28@100钢筋网片，经钢筋翻样统计，电梯基坑承台CT24上层钢筋网片自重为60T；2、钢筋支架的主要作用是支撑上层钢筋网片的重量和施工操作荷载，同时准确的控制上层钢筋网片的标高；3、经分析计算，本工程电梯基坑承台钢筋支架采用型钢焊接支架，型钢支架由钢立柱、钢横梁及钢联梁组合焊接成整体。

二、方案设计5 中建三局建设工程股份有限公司三、电梯基坑支架计算书1、参数信息：钢筋支架应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。

钢筋支架采用型钢焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。

型钢主要采用角钢和槽钢组成。

型钢支架一般按排布置，立柱和上层采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。

对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱，进行强度和稳定验算。

作用的荷载包括自重和施工荷载。

钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。

钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。

上层钢筋的自重荷载标准值为 5.400kN/m (经钢筋翻样统计，电梯基坑上层钢筋自重60T,基坑面积221㎡，均布荷载2.7KN/㎡)施工设备荷载标准值为 2.000kN/m施工人员荷载标准值为2.000kN/m横梁采用[10槽钢横梁的截面抵抗矩 W=39.7cm3横梁钢材的弹性模量 E=2.05×105N/mm2横梁的截面惯性矩 I=198.3cm4立柱采用[10槽钢立柱的高度 h=5.4m立柱的间距 l=2m钢材强度设计值 f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩 W=39.7cm32、支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。

施工电梯安全计算

施工升降机计算书社旗县盛世嘉苑工程工程；工程建设地点：社旗县泰山路与十号路交叉口西北角；属于剪力墙结构；地上16层；地下1层；建筑高度：68.8m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。

本工程由社旗县房地产建设开发有限公司投资建设，新乡市建筑设计研究院有限公司设计，河南省地矿集团地质勘察，河南省豫咨工程管理有限公司监理，河南四建股份有限公司组织施工；由尚金松担任项目经理，周天德担任技术负责人。

本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T 10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-1996），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）等编制。

一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号：SCD200/200；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：70m；标准节长度：1.5m；底笼长：3.2m；底笼宽：2.7m；标准节重：167kg；对重重量：1300kg；单个吊笼重: 1460kg；吊笼载重：1500kg；外笼重：1480kg；其他配件总重量：200kg；2.楼板参数基础混凝土强度等级：C30；楼板长：6.6m；楼板宽：3m；楼板厚：250mm；梁宽：0.3m；梁高：0.7m；板中底部短向配筋：Ф10@150；板边上部长向配筋：Ф10@150；板中底部长向配筋：Ф10@150；板边上部短向配筋：Ф10@150；钢材型号：RRB400；梁截面底部纵筋：4Ф25；钢材型号：RRB400；梁中箍筋配置：Ф8@200；钢材型号：RRB400；箍筋肢数：2；3.荷载参数：施工荷载：2.5kN/m2；4.钢管参数：钢管类型：Ф48×3.25；钢管横距: 700mm；钢管纵距: 700mm；钢管步距: 1200mm；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.1 m；二、基础承载计算：1、设备基本参数施工升降机型号：SCD200/200，架设高度：70m，标准节高度：1.5m，外笼重：1480kg，吊笼重：1460kg×2=2920kg，对重重量：1300kg×2=2600kg，吊笼载重量：1500kg×2=3000kg，导轨架重（共需47节标准节，标准节重167kg）：167kg×47=7849kg，其他配件总重量：200kg，2、荷载计算P k=(2920.00+1480.00+2600.00+3000.00+7849.00+200.00)×10/1000=180.49kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1P=2.1×180.49=379.03kN三、地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。