塔吊四桩基础的计算书TC7020
tc7020计算书
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.5×25+0×19)=937.5kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×937.5=1125kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.808m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(1111.79+937.5)/4=512.322kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(1111.79+937.5)/4+(5639.9+173.5×1.5)/4.808=1739.392kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(1111.79+937.5)/4-(5639.9+173.5×1.5)/4.808=-714.747kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(1500.917+1125)/4+(7613.865+234.225×1.5)/4.808=2313.023kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(1500.917+1125)/4-(7613.865+234.225×1.5)/4.808=-1000.065kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(1.6×13+2.4×7+8.5×8+3.3×50+3.2×70)+2500×0.503=2251.952kN Q k=512.322kN≤R a=2251.952kNQ kmax=1739.392kN≤1.2R a=1.2×2251.952=2702.343kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-714.747kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=714.747kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=19×(25-10)×0.503=143.355kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.6×1.6×13+0.6×2.4×7+0.6×8.5×8+0.7×3.3×50+0.7×3.2×70)+143.355=818.239kNQ k'=714.747kN≤R a'=818.239kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=16×3.142×202/4=5027mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=2313.023kN桩身结构竖向承载力设计值：R=7089.221kNQ=2313.023kN≤7089.221kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=1000.065kNf y A s=(360×5026.548)×10-3=1809.557kNQ'=1000.065kN≤f y A s=1809.557kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(5026.548/(0.503×106))×100%=0.999%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
塔吊(四桩)基础计算书
塔吊(四桩)基础计算书塔吊基础专项施工方案一、工程概况：1、工程名称：洲技LED产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼项目2、工程地点：东西湖区长青街十五支沟东、革新大道北3、建设单位：武汉炬辉照明有限公司4、设计单位：国家发展和改革委员会国家物资储备局设计院6、地质勘察单位：武汉百思特勘察设计有限公司7、监理单位：湖北天慧工程咨询有限公司8、施工单位：湖北鹏程建设工程有限公司本工程为1栋16层的办公楼，框架剪力墙结构，总建筑面积19258.9㎡，；地上16层；地下1层；建筑高度：49.6m；标准层层高：3m 。
另有11栋车间，框架结构，均为地上4层，建筑高度均为19.2m，工程相对标高±0.000相当于绝对标高21.3m。
本工程塔吊1台，覆盖办公楼、12～14#车间共四栋楼。
二、编制依据:1、洲技LED产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼工程施工总平图；2、洲技LED产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼地质勘察报告；3、 QTZ80(ZJ5710)塔式起重机使用说明书；4、《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）5、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）7、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）8、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）9、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）。
三、塔吊平面布置：本工程配置塔吊1台 QTZ80(ZJ5710)塔吊，位于地下室的南面，采用桩上承台式，其平面布置详见平面布置图。
四、塔吊基础设计：1、塔吊采用桩上承台式，塔吊基础桩采用4根800钻孔灌注桩,桩中心距3400mm，桩身砼强度等级考虑进度要求采用C30，内配筋选用1014，螺旋箍 8@200，加强筋14@2000，钢筋笼长度全桩长配置，2/3以下钢筋减半，桩顶锚入承台100mm，桩筋锚入承台长度不少于500mm，桩上承台尺寸为5000×5000×1500mm，配筋16@160双层双向。
塔吊四桩基础的计算书
塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1229.46kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=7.45×7.45×1.70×25=2358.85625kN3) 起重荷载标准值F qk=45.9kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W k=0.8×1.59×1.95×1.3565×0.2=0.67kN/m2q sk=1.2×0.67×0.35×2.1=0.59kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.59×46.65=27.69kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×27.69×46.65=645.82kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.80kN/m2)W k=0.8×1.7×1.95×1.3565×0.80=2.88kN/m2q sk=1.2×2.88×0.35×2.10=2.54kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=2.54×46.65=118.41kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×118.41×46.65=2762.01kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-2633.6+0.9×(3150+645.82)=782.64kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-2633.6+2762.01=128.41kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(1229.46+2358.86)/4=897.08kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(1229.46+2358.85625)/4+Abs(128.41+118.41×1.70)/8.70=934.99kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1229.46+2358.85625-0)/4-Abs(128.41+118.41×1.70)/8.70=859.16kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(1229.46+2358.86+45.9)/4=908.55kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(1229.46+2358.85625+45.9)/4+Abs(782.64+27.69×1.70)/8.70=1003.97kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1229.46+2358.85625+45.9-0)/4-Abs(782.64+27.69×1.70)/8.70=813.14kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1229.46+45.9)/4+1.35×(782.64+27.69×1.70)/8.70=559.24kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1229.46/4+1.35×(128.41+118.41×1.70)/8.70=466.13kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
（TC7０20)塔吊四桩基础得计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（ＪGＪ/T 1８7-2009)。
二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载１）塔机自重标准值F k1=12６0kＮ２）基础以及覆土自重标准值G k=4、５×４、５×1、６0×２5＝81０kN3) 起重荷载标准值Ｆqk=1６0kN２、风荷载计算１) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a、塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0、2ｋN/ｍ2）Ｗk=0、8×１、59×1、95×1、2×0、２＝0、6０kN/m２ q sk＝1、２×0、６0×０、35×2=0、５0ｋＮ／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值Fｖk＝q sk×H=0、50×46、50=23、25ｋNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值M sk=０、5F vk×H=0、5×2３、２5×4６、50＝540、62ｋN、ｍ2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值ａ、塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Ｗｏ=0、３5ｋN/m 2）W k=0、8×１、６2×1、95×1、２×０、35＝1、0６kN/m2ｑｓk＝１、2×１、06×0、35×2、00=0、８９kN／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=０、８９×46、50=41、4６kNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值Ｍsｋ=0、5Fｖk×H=0、5×4１、46×46、５0=96３、9３kN、ｍ3、塔机得倾覆力矩工作状态下，标准组合得倾覆力矩标准值M k=１６39+0、9×（1400+54０、62)＝3385、55kN、m非工作状态下,标准组合得倾覆力矩标准值Mｋ=1639＋963、９３=2602、９３kN、m三、桩竖向力计算非工作状态下:Q k=（Fｋ+G k）/n=(1260+８10、00)／4＝517、５0kNQｋmax=（F k＋G k）/n+（Mｋ＋Fｖk×ｈ）/L＝(126０+810）/４+Ａbs（２６02、93＋41、46×1、60)/４、95=10５６、8５kＮ Q kｍin=(F k+G k—Fｌk）/n-（Ｍk+Ｆvk×h)／L=（1260+810-０）/4－Ａbｓ（2602、9３+４1、46×１、6０)/4、９5=-21、8５kN 工作状态下:Q k=（F k+G k+Ｆqk）／n＝(１260+810、0０+１60）/4=5５7、50kNＱｋmax=(F k+Ｇｋ+F qk）／n+（M k+F vk×ｈ）/L=(１260+810＋160)/4+Abｓ（3385、５5+23、25×１、6０）/4、9５=１249、11kN Q kmin=（Ｆｋ+G k+F qk－F lk）/n-（M k＋F vk×h)/L＝（1２６０＋8１０+１60－0）/4-Abs（3385、55+23、25×1、6０）/4、９5＝-134、11kN四、承台受弯计算1、荷载计算不计承台自重及其上土重,第i桩得竖向力反力设计值:工作状态下:最大压力 N i＝1、３5×（F k+F qk)/n+1、３5×（M k+F vｋ×h)/L=1、３５×(12６０+160）/4+1、35×（3385、５5＋23、2５×１、60）/4、95＝1412、92ｋN最大拔力 N i＝1、35×(Fｋ+Ｆqk）/n—1、35×(M k+Ｆvk×h）/L=1、35×（126０+１６０）/4—1、３5×(3385、55＋２3、2５×1、6０）/4、95=-４54、42kＮ非工作状态下:最大压力 N i＝１、３5×Fｋ/ｎ+1、35×(M k＋F vk×h）/Ｌ=1、３５×1260／４＋1、35×（26０2、93+４１、4６×１、６0)/4、95=１15３、３８kN最大拔力 N i＝1、35×Fｋ/n—1、35×(M k+F vｋ×h)/L=１、３５×12６０/４-1、35×（2６02、9３＋4１、４６×1、60）/４、95=-302、8８kN2、弯矩得计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6、4、2条其中 M x ,M y1──计算截面处X Ｙ方向得弯矩设计值（kN 、ｍ）;x i ，y i ──单桩相对承台中心轴得X Ｙ方向距离(m ）;Ｎi ──不计承台自重及其上土重,第ｉ桩得竖向反力设计值（kN)。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
(TC7020)塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1260kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4.5×4.5×1.60×25=810kN3) 起重荷载标准值F qk=160kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m 2)W k=0.8×1.59×1.95×1.2×0.2=0.60kN/m2q sk=1.2×0.60×0.35×2=0.50kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.50×46.50=23.25kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×23.25×46.50=540.62kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m 2)W k=0.8×1.62×1.95×1.2×0.35=1.06kN/m2q sk=1.2×1.06×0.35×2.00=0.89kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.89×46.50=41.46kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×41.46×46.50=963.93kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1639+0.9×(1400+540.62)=3385.55kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1639+963.93=2602.93kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(1260+810.00)/4=517.50kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810)/4+Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1056.85kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810-0)/4-Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-21.85kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(1260+810.00+160)/4=557.50kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160)/4+Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1249.11kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160-0)/4-Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-134.11kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1260+160)/4+1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1412.92kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1260+160)/4-1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-454.42kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1260/4+1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1153.38kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1260/4-1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-302.88kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
四桩承台基础计算书
塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号:QTZ63 塔机自重标准值:Fk1=520.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=800kN.m 非工作状态下塔身弯矩:M=-1722kN.m 塔吊计算高度:H=42m塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C40承台混凝土等级:C30 保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=4m 承台厚度:Hc=1.2m承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=0.0m 方桩边长:d=0.4m桩间距:a=2.8m 桩钢筋级别:HRB400桩入土深度:8.2m 桩型与工艺:预制桩计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值=520kNFk12) 基础以及覆土自重标准值=4×4×1.20×25=480kNGk承台受浮力：F=4×4×1.20×10=192kNlk3) 起重荷载标准值Fqk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.666×0.2=0.77kN/m2=1.2×0.77×0.35×1.8=0.58kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk =qsk×H=0.58×42.00=24.43kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk =0.5Fvk×H=0.5×24.43×42.00=512.96kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=1.25kN/m2)=0.8×1.6×1.95×1.666×1.25=5.20kN/m2=1.2×5.20×0.35×1.80=3.93kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk =qsk×H=3.93×42.00=165.04kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk =0.5Fvk×H=0.5×165.04×42.00=3465.93kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-1722+0.9×(800+512.96)=-540.34kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-1722+3465.93=1743.93kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Qk =(Fk+Gk)/n=(520+480.00)/4=250.00kNQkmax =(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(520+480)/4+(1743.93+165.04×1.20)/3.96=740.50kNQkmin =(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(520+480-192)/4-(1743.93+165.04×1.20)/3.96=-288.50kN 工作状态下：Qk =(Fk+Gk+Fqk)/n=(520+480.00+60)/4=265.00kNQkmax =(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(520+480+60)/4+(-540.34+24.43×1.20)/3.96=135.93kNQkmin =(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(520+480+60-192)/4-(-540.34+24.43×1.20)/3.96=346.07kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni =1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(520+60)/4+1.35×(-540.34+24.43×1.20)/3.96=21.50kN 非工作状态下：最大压力 Ni =1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×520/4+1.35×(1743.93+165.04×1.20)/3.96=837.67kN最大拔力 Ni =1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×520/4-1.35×(1743.93+165.04×1.20)/3.96=-486.67kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 Mx ,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi ,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊基础设计(四桩)
塔吊基础设计(四桩)计算书1.计算参数 （1）基本参数采用2台QTZ100塔式起重机，塔身尺寸1.80m,基坑底标高-11.90m ；现场地面标高-9.80m,承台面标高-10.40m ；采用钻(冲)孔桩基础，地下水位-0.50m 。
（2）计算参数 1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN .m)F kF hMM Z工作状态 646.30 22.70 1864.30 413.60 非工作状态537.4091.201829.40hF h基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩基础顶面所受水平力基础顶面所受垂直力M =z M =F =F =kzM F k塔吊基础受力示意图M比较塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按工作状态计算如图 F k =646.30kN,F h =22.70kNM=1864.30+22.70×1.40=1896.08kN .mF k ，=646.30×1.35=872.51kN,F h ，=22.70×1.35=30.65kN M k =(1864.30+22.70×1.40)×1.35=2559.71kN .m 2）桩顶以下岩土力学资料序号 地层名称 厚度L (m) 极限侧阻力标准值q sik(kPa ) 岩石饱和单轴抗压强度标准值f rk (kPa) q sik*i (kN/m) 抗拔系数λiλi q sik i(kN/m) 1 中砂 5.80 53.00 307.40 0.40 122.96 2 淤泥质土 4.60 20.00 92.00 0.70 64.40 3 粉砂 4.80 22.00 105.60 0.70 73.92 4粗砂2.0086.00240.00 172.000.5086.00桩长 17.20∑q sik*L i677.00 ∑λi q sik*L i 347.28（3基础桩采用4根φ600钻(冲)孔灌注桩,桩顶标高-11.80m,桩端不设扩大头，桩端入粗砂 2.00m ；桩混凝土等级C30,f C =14.30N/mm 2,E C =3.00×104N/mm 2；f t =1.43N/mm 2,桩长17.20m ；钢筋HRB400,f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2。
塔吊基础方案计算书
塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T 187-2009）参数信息计算简图如下:二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载1）塔机自重标准值F ki =286.9kN2）基础以及覆土自重标准值G=5X 5X 1.00 X 25=625kN3）起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)2 Vk=0.8 X 1.59 X 1.95 X 1.346 X0.2=0.67kN/mq sk=1.2 X 0.67 X 0.35 X 1.6=0.45kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk X H=0.45X 46.20=20.73kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk X H=0.5X 20.73X 46.20=478.87kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值( 本地区Wo=0.35kN/m2)2W k=0.8X1.63X1.95X1.346X0.35=1.20kN/m q sk=1.2X1.20X0.35X1.60=0.80kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk X H=0.80X46.20=37.19kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk X H=0.5X37.19X46.20=859.11kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=42.52+0.9 X(876.8+478.87)=1262.63kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=42.52+859.11=901.63kN.m三.桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(286.9+625.00)/4=227.98kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk X h)/L=(286.9+625)/4+Abs(901.63+37.19 X 1.00)/5.66=393.96kNQ kmin=(F k+G-F ik)/n-(M k+F vk X h)/L=(286.9+625-0)/4- Abs(901.63+37.19 X 1.00)/5.66=61.99kN工作状态下：Q=(F k+G+F qk)/n=(286.9+625.00+60)/4=242.98kNQ kmax=(F k+G+F qk)/n+(M k+F vk X h)/L=(286.9+625+60)/4+Abs(1262.63+20.73 X 1.00)/5.66=469.88kN Q kmin =(F k+G+F qk-F lk )/n-(M k+F vk X h)/L=(286.9+625+60-0)/4- Abs(1262.63+20.73 X 1.00)/5.66=16.07kN四.承台受弯计算1.荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力N =1.35 X (F k+F qk)/n+1.35 X (M k+F vk X h)/L1.35X (286.9+60)/4+1.35 X (1262.63+20.73 X 1.00)/5.66=423.40kN最大拔力NJ =1.35 X (F k+F qk)/n- 1.35 X (M k+F vk X h)/L1.35X (286.9+60)/4 -1.35 X (1262.63+20.73 X 1.00)/5.66= -189.24kN 非工作状态下：最大压力NJ =1.35 XF k/n+1.35 X (M k+F/k X h)/L1.35X 286.9/4+1.35 X (901.63+37.19 X 1.00)/5.66=320.91kN最大拔力N =1.35 XF k/n- 1.35 X (M k+F/k X h)/L1.35X 286.9/4 -1.35 X (901.63+37.19 X 1.00)/5.66= -127.25kN2.弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中M X,My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m);x i ,y i——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);N --- 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊基础、承台承载力计算书
塔吊基础、承台承载力计算书一、概况根据本工程的情况采用一台江苏正兴建设机械有限公司生产的QTZ40B型塔式起重机负责整个工程的货物垂直运输，该型号的塔机的技能参数及技术指标如下：（详细塔吊性能见使用说明书）。
最大工作幅度：40m起升高度：50m额定起重力矩：400kN最大重力力矩：400KN基础承受的荷载：二、桩基础，承台栽力计算1、单桩验算本工程塔吊基础采用4ф600四根灌注桩，桩长l=20m,按下图布置：桩顶偏心竖向作用下：N max=(F+G)/n+M x y max/Σy i2+M y x max/Σx i=630/4+453*1.25/(1.252+1.252)+453*1.1/2.2=157.5+181.2+249.15=587.85KN所以单桩的竖向承载力应满足R≥1.2N max=1.2*587.85=705.42KN桩身暂按构造筋配置取8Ф16R=ф(f c A+f y’A s’)=0.36*(15*3.14*3002+210* 3.14*82*8)=1647KN ≥705.42KN符合要求当塔吊大臂方向移至与基础成45度斜角时，为单桩承受最大荷载处此时：Q=（F+G）/n=1.2*(240+24*3.6*3.6*1.25)/4=188.64KN ≤R=1556KNQmax=Q+M*Xmax/ Σx i2=188.64+453*1.54/1.542=482.8kN≤R=1647KNQmin= Q-M*Xmax/ Σx i2=188.64-294.2=-105.36kN≤R=1647KN2、承台强度验算承台采用C30混凝土，轴心抗压强度设计值fc=15N/mm2,Ⅱ级钢筋，fy=310/mm21、h=1250mm,h0=1250-50=1200mm2、各桩均在破坏锥体范围内，不必作冲切验算3、抗剪强度验算：V=0.006f c b m h0=0.006*10*3600*1200=2592KN≥R=1647KN4、承台配筋：As=M/(0.9h0fy)=453*106/0.9*1200*310=1354mm2单位长度内的配筋面积：As=1354/3.6=376 mm2选Φ12 @ 120双向双层布置5、水平剪力H=βd2(1.5d2+0.5d)1/5(1+Q min/(2.1γf t A)=3.6*0.62(1.5*0.62+0.5*0.6)1/5(1+0/2.1*453*3.14*0.32) =1.32kN<10/4=2.5kN所以需配抗弯钢筋As=M/fy(h0-As’)=2.5*4.0*106/(210*(550-402)) =318mm2600桩实配钢筋：主筋13Ф16，间距145mm,长20米。
_塔吊四桩基础
塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。
一. 参数信息本计算书依据塔吊规范JGJ187进行验算。
二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=660.8kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4×4×0.80×25=320kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2q sk=1.2×0.34×0.35×1.83=0.26kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.26×100.00=25.85kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×25.85×100.00=1292.54kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.35=0.59kN/m2q sk=1.2×0.59×0.35×1.83=0.45kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.45×100.00=45.24kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×45.24×100.00=2261.94kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-387+0.9×(800+1292.54)=1496.29kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=387+2261.94=2648.94kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(660.8+320.00)/4=245.20kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(660.8+320)/4+Abs(2648.94+45.24×0.80)/3.89=935.73kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(660.8+320-0)/4-Abs(2648.94+45.24×0.80)/3.89=-445.33kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(720.8+320.00)/4=260.20kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(720.8+320)/4+Abs(1496.29+25.85×0.80)/3.89=650.32kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(720.8+320-0)/4-Abs(1496.29+25.85×0.80)/3.89=-129.92kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(720.8)/4+1.35×(1496.29+25.85×0.80)/3.89=769.93kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(720.8)/4-1.35×(1496.29+25.85×0.80)/3.89=-283.39kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×660.8/4+1.35×(2648.94+45.24×0.80)/3.89=1155.24kN 最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×660.8/4-1.35×(2648.94+45.24×0.80)/3.89=-709.20kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
W7020-12KA矩形板式桩基础计算书
W7020-12KA计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=7×7×(1.6×25+0×19)=1960kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1960=2646kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.52+4.52)0.5=6.364m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(854.6+1960)/4=703.65kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(854.6+1960)/4+(5609+169×1.6)/6.364=1627.509kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(854.6+1960)/4-(5609+169×1.6)/6.364=-220.209kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(1153.71+2646)/4+(7572.15+228.15×1.6)/6.364=2197.137kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(1153.71+2646)/4-(7572.15+228.15×1.6)/6.364=-297.282kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.7=2.199m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.72/4=0.385m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(7/2,5)=3.5mf ak=(3.5×110)/3.5=385/3.5=110kPa承台底净面积：A c=(bl-n-3A p)/n=(7×7-4-3×0.385)/4=10.961m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=0.8×2.199×(4.51×40+7.48×34+6.01×46)+0×0.385+0.1×11 0×10.961=1371.747kNQ k=703.65kN≤R a=1371.747kNQ kmax=1627.509kN≤1.2R a=1.2×1371.747=1646.096kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-220.209kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=220.209kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=18×(25-10)×0.385=103.95kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.199×(0.4×4.51×40+0.6×7.48×34+0.6×6.01×46)+103.95=791.1 79kNQ k'=220.209kN≤R a'=791.179kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×182/4=3054mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=2197.137kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×19.1×0.385×106 + 0.9×(360×3053.628))×10-3=6504.5kN Q=2197.137kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6504.5kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=297.282kNf y A s=(360×3053.628)×10-3=1099.306kNQ'=297.282kN≤f y A s=1099.306kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(3053.628/(0.385×106))×100%=0.793%≥0.65%满足要求！五、承台计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=1153.71/4+7572.15/6.364=1478.276kNF min=F/n-M/L=1153.71/4-7572.15/6.364=-901.421kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=1478.276×(4.5-2.1)/2=1773.931kN.mM y= F max (a l-B)/2=1478.276×(4.5-2.1)/2=1773.931kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-901.421×(4.5-2.1)/2=-1081.705kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-901.421×(4.5-2.1)/2=-1081.705kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1600-40-25/2=1548mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1600-40-25/2=1548mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=1153.71/4 + 7572.15/6.364=1478.276kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1548)1/4=0.848塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.5-2.1-0.7)/2=0.85ma1l=(a l-B-d)/2=(4.5-2.1-0.7)/2=0.85m剪跨比：λb'=a1b/h0=850/1548=0.549，取λb=0.549；λl'= a1l/h0=850/1548=0.549，取λl=0.549；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.549+1)=1.13αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.549+1)=1.13βhsαb f t bh0=0.848×1.13×1.57×103×7×1.548=16295.145kNβhsαl f t lh0=0.848×1.13×1.57×103×7×1.548=16295.145kNV=1478.276kN≤min(βhsαb f t bh0， βhsαl f t lh0)=16295.145kN满足要求！塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2.1+2×1.548=5.196ma b=4.5m≤B+2h0=5.196m，a l=4.5m≤B+2h0=5.196m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1773.931×106/(1×16.7×7000×15482)=0.006ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997A S1=M y/(γS1h0f y1)=1773.931×106/(0.997×1548×360)=3194mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(3194,0.0015×7000×1548)=16254mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=20704mm2≥A1=16254mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=1773.931×106/(1×16.7×7000×15482)=0.006ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997A S2=M x/(γS2h0f y1)=1773.931×106/(0.997×1548×360)=3194mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(3194,0.0015×7000×1548)=16254mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=20704mm2≥A2=16254mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=1081.705×106/(1×16.7×7000×15482)=0.004ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS1=1-ζ1/2=1-0.004/2=0.998A S3=M'y/(γS1h0f y1)=1081.705×106/(0.998×1548×360)=1945mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3,ρbh0,0.5A S1')=max(1945,0.0015×7000×1548,0.5×20704)=16254mm2 承台顶长向实际配筋：A S3'=20704mm2≥A3=16254mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=1081.705×106/(1×16.7×7000×15482)=0.004ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998A S4=M'x/(γS2h0f y1)=1081.705×106/(0.998×1548×360)=1945mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(1945,0.0015×7000×1548,0.5 ×20704)=16254mm2承台顶面短向配筋：A S4'=20704mm2≥A4=16254mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HPB300 12@340。
塔机四桩预制桩基础计算书
塔机四桩预制桩基础计算书1. 计算参数(1) 基本参数采用1台QTZ160塔式起重机，臂长65.00m,初装高度35.00为m，塔身尺寸1.65m,地下室开深度为-7.05m；现场地面标高-0.30m。
塔机基础面标高-0.30m，采用预应力管桩基础。
1) 塔吊基础受力情况（表1图1）表1图1塔吊基础受力示意图比较塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算（图2）；F k’=438.00×1.2=525.60kN，F h’=67.00×1.4=93.80kNM k=(1698.00+67.00×1.40)×1.4=2508.52kN.m2) 桩顶以下岩土力学资料（表2）表2序号 地层名称厚度L(m)极限侧阻力标准值q sik(kPa)极限端阻力标准值q pk(kPa)q sik L i(kN/m)折减系数λiλi q sik L i(kN/m)1 杂填土 1.00 22.00 22.00 0 02 淤泥 1.00 14.00 14.00 0 03 淤泥质土 2.50 22.00 55.00 0.40 22.004 砂质土 2.00 40.00 80.00 0.50 40.005 粉细砂 3.40 50.00 170.00 0.50 85.006 粉质粘土 4.00 66.00 264.00 0.70 184.807 强风化粉砂岩 1.00 160.00 6000.00 160.00 1.00 160.00桩长 14.90 ∑q sk L i=765.00 ∑λi q sik L i= 491.803) 基础设计主要参数（图2）基础桩采用4根Φ500预应力管桩,桩顶标高-1.70m；桩混凝土等级C80,f C=35.90N/mm2 ,E C=3.80×104 N/mm2；f t=2.22N/mm2,桩长15.90m,管道壁厚90mm；钢筋HRB335，f y=300N/mm2,E s=2.00×105N/mm2；承台尺寸长(a)=4.20m,宽(b)=4.20m,高(h)=1.50m；桩中心与承台中心1.35m,承台面标高-0.30m；承台混凝土等级C35，f t=1.57N/mm2,f C=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3。
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(TC7020)塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
计算简图如下：荷载计算二.自重荷载及起重荷载1.塔机自重标准值1)=1260kNFk12) 基础以及覆土自重标准值G=4.5×4.5×1.60×25=810kN k3) 起重荷载标准值F=160kNqk2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值2a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m)2 0.2=0.60kN/m×1.2× W=0.8×1.59×1.95k q=1.2×0.60×0.35×2=0.50kN/m skb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F=q×H=0.50×46.50=23.25kNskvkc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M=0.5F×H=0.5×23.25×46.50=540.62kN.m vksk 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值2)2) Wo=0.35kN/m (本地区a. 塔机所受风均布线荷载标准值2 ×0.35=1.06kN/m1.951.62××1.2 W=0.8×k q=1.2×1.06×0.35×2.00=0.89kN/m skb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F=q×H=0.89×46.50=41.46kNskvkc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M=0.5F×H=0.5×41.46×46.50=963.93kN.m vksk3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M=1639+0.9×(1400+540.62)=3385.55kN.m k非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M=1639+963.93=2602.93kN.mk三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q=(F+G)/n=(1260+810.00)/4=517.50kN kkk Q=(F+G)/n+(M+F×h)/L vkkkkmaxk =(1260+810)/4+Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1056.85kN Q=(F+G-F)/n-(M+F×h)/Lvkkkkkminlk =(1260+810-0)/4-Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-21.85kN工作状态下：Q=(F+G+F)/n=(1260+810.00+160)/4=557.50kN qkkkk Q=(F+G+F)/n+(M+F×h)/Lvkqkkmaxkkk =(1260+810+160)/4+Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1249.11kNQ=(F+G+F-F)/n-(M+F×h)/Lvkkkkkminlkqk =(1260+810+160-0)/4-Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-134.11kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N=1.35×(F+F)/n+1.35×(M+F×h)/Lvkkikqk =1.35×(1260+160)/4+1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1412.92kN最大拔力 N=1.35×(F+F)/n-1.35×(M+F×h)/Lvkkkiqk =1.35×(1260+160)/4-1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-454.42kN非工作状态下：最大压力 N=1.35×F/n+1.35×(M+F×h)/Lvkkik =1.35×1260/4+1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1153.38kN 最大拔力 N=1.35×F/n-1.35×(M+F×h)/Lvkkik =1.35×1260/4-1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-302.88kN 弯矩的计算2.依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条(kN.m)；──计算截面处XY方向的弯矩设计值其中 M,My1x (m)；──单桩相对承台中心轴的XY方向距离 x,yii 。
i桩的竖向反力设计值(kN)──不计承台自重及其上土重，第 Ni 由于工作状态下，承台正弯矩最大：0.75=2119.38kN.m ×=2×1412.92 M=Myx:承台最大负弯矩0.75=-681.63kN.m×=2×-454.42 M=Myx配筋计算3.条第6.2.10根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010时，αC801.0,当混凝土强度等级为C50式中α──系数，当混凝土强度不超过时，α取为111 0.94,期间按线性内插法确定；取为 f──混凝土抗压强度设计值；c ──承台的计算高度； h02 f──钢筋受拉强度设计值，f=360N/mm。
yy:底部配筋计算26)=0.0117 ×1550×16.700×α =2119.38×104500.000/(1.000s0.5=0.0118 0.0117)η =1-(1-2×=1-0.0118/2=0.9941 γs26 ×360.0)=3820.7mm A=2119.38×10/(0.9941×1550.0s7069mm2 200mm，配筋面积为推荐参考配筋方案为：钢筋直径为20mm，钢筋间距为:顶部配筋计算26)=0.0038×1550×16.700×4500.000=681.63 α×10/(1.000s0.5=0.0038 ×ξ=1-(1-20.0038)=1-0.0038/2=0.9981γs26 A=681.63×/(0.9981××10210.0)=2098.1mm1550.0s! 实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求 . 五承台剪切计算=1412.92kN 最大剪力设计值： Vmax 依据《混凝土结构设计规范》6.3.4的第(GB50010-2010)条。
我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：=1.500,λ式中λ──计算截面的剪跨比2 ；──混凝土轴心抗拉强度设计值，f=1.570N/mm ftt ； b──承台的计算宽度，b=4500mm ；──承台计算截面处的计算高度，h=1550mm h002 f=210N/mm； f──钢筋受拉强度设计值，yy 。
S──箍筋的间距，S=200mm! 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋承台受冲切验算六.角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算桩身承载力验算七.条的第5.8.2桩身承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)×值N=1.35其中最大向压力设计值，取桩计根据第二步的算方案可以得到的轴1249.11=1686.29kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：0.85──基桩成桩工艺系数，取其中Ψc2 =35.9N/mm；f f──混凝土轴心抗压强度设计值，cc2 A=196350mm。
A──桩身截面面积，psps 5.8.7条JGJ94-2008 桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》第=-181.04kN Q受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35×kmin2 经过计算得到受拉钢筋截面面积 A。
=670.529mms2 393mm0.20%，计算得最小配筋面积为由于桩的最小配筋率为2 综上所述，全部纵向钢筋面积671mm15实际选用钢筋为：钢筋直径22mm，钢筋根数为22 ×22/4 × 15=5702mm = 3.14桩实际配筋面积为As0! 实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求八.桩竖向承载力验算 6.3.4条和依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3=1249.11kN ；偏心竖向力作用下，轴心竖向力作用下，Q=557.50kNQkmaxk 桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算： R──单桩竖向承载力特征值；其中a i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； q──第sik q──桩端端阻力特征值，按下表取值；pa ；u=1.57m u──桩身的周长，2 A=0.20m；A──桩端面积,取pp 取值如下表；i层土层的厚度, l──第i:厚度及侧阻力标准值表如土名(kPa)端阻力特征(kPa)序土层厚(m)侧阻力特征值粘性土11 0 1 9粘性土20 0 2 5.5粘性土16 0 3 3粘性土30 1200 4 4.85 5.8 16 0 粘性土6 3 32 2200 粘性土由于桩的入土深度为30m,所以桩端是在第6层土层。
最大压力验算:R=1.57×(9×11+5.5×20+3×16+4.8×30+5.8×16+1.9×32)+2200×0.20=1303.13kN a由于: R= 1303.13 > Q = 557.50,最大压力验算满足要求! ka 由于: 1.2R = 1563.76 > Q = 1249.11,最大压力验算满足要求! kmaxa九. 桩的抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Q=-134.11kN kmin桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中 G──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； p λ──抗拔系数； iR=1.57×(0.750×9×11+0.750×5.5×20+0.750×3×16+0.750×4.8×30+0.750×5.8×a16+0.750×1.9×32)=702.225kNG=0.196×(30×25-28.6×10)=91.106kNp由于: 702.23+91.11 >= 134.11，抗拔承载力满足要求!塔吊计算满足要求！。