事故油池计算 - 360文档中心

事故应急池计算知识分享

事故应急池计算事故应急池容积计算一、《化工建设项目环境保护设计规范》（GB50483-2009）规定的计算方法:简称“国标法”对一般的新建、扩建、改建和技术改造的建设项目，其应急事故水池容量应按下式计算：V总=（V1+V2+V雨水）max－V3式中：（V1+V2+V雨水）max为应急事故废水最大计算量（m3）；V1为最大一个容量的设备（装置）或贮罐的物料贮存量（m3）；V2为在装置区或贮罐区一旦发生火灾爆炸及泄漏时的最大消防用水量，包括扑灭火灾所需用水量和保护邻近设备或贮罐（最少3个）的喷淋水量（m3），可根据GB50016、GB50160、GB50074等有关规定确定；V雨水为发生事故时可能进入该废水收集系统的当地的最大降雨量，应根据GB50014有关规定确定；V3为事故废水收集系统的装置或罐区围堰、防火堤内净空容量（m3），与事故废水导排管道容量（m3）之和。

二、中石化“水体污染防控紧急措施设计导则”规定的计算方法：简称“石化导则法”当厂区发生燃烧、爆炸事故，在消防过程将产生大量消防废水，部分未燃烧液体将混入消防废水中，根据中国石化建标（2006）第43号《关于印发水体污染防控紧急措施设计导则的通知》的要求，企业应设置能够储存事故排水的存储设施，储存设施包括事故池、事故罐、防火堤内或围堰内区域等。

1、事故污水量计算事故水量计算公式：V总=（V1+V2－V3）max+V4+V5注：（V1+V2-V3）max是指对收集系统范围内不同罐组或装置分别计算（V1+V2-V3）的值，取其中最大值。

其中V1：收集系统范围内发生事故的一个罐组或一套装置的物料量，m³；注：储存相同物料的罐组按一个最大储罐计，装置物料量按存留最大物料量的一台反应器或中间储罐计。

V2：发生事故的储罐或装置的消防水量，m³；V3：发生事故时可以转输到其他储存或处理设施的物料量，m³；V4：发生事故时仍必须进入该收集系统的生产废水量，m³；V5：发生事故时可能进入该收集系统的降雨量，m³；其中V5=10qF；q——降雨强度，mm，按平均日降雨量；q=q n/n;q n——年平均降雨量，mm；n——年平均降雨日数；F——必须进入事故废水收集系统的雨水汇水面积，hm2。

事故油池计算书

事故油池计算书
事故油池计算书通常包括设计依据、主变油池计算和变压器事故油池计算等方面的内容。

下面是一个简单的事故油池计算书示例：
一、设计依据
1. 主变压器总油重55.0吨，其典型密度为875Kg/m³。

2. 按最大一台变压器的事故油量的100%考虑。

3. 排油管管径按20min将事故油排尽选择。

4. 流速≥0.6m/s。

二、主变油池计算
Oil体积V=55.0×100%×1000/875=62.86m³。

选用13.5m×11.0m×0.5m的油池，则油池的面积为13.5m×4.0m=54m²。

三、变压器事故油池计算
体积V=55.0×100%×1000/875=62.86m³。

选用8.8m×4.0m的油池，则油池的面积为8.8m×4.0m=35.2m²。

根据油池的面积，计算油池的高度为：h油=V/(8.8×4.0)=1.79m。

考虑到余量，油池的高度可取为1.92m。

在实际计算中，需要考虑更多的因素，如油的种类、油池的形状和尺寸、排油管的直径和流速等。

建议你提供更详细的信息，以便获得更准确的计算结果。

计算书变压器事故油池计算书

1．结构设计依据及原始条件：1.1规程规范：《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《火力发电厂土建结构设计技术规程》（DL5022-2012）国家现行结构设计技术规定、规程1.2初始条件±0.000相当于绝对标高308.10m。

1.3 资料（详见各专业资料）2.结构计算软件：理正结构设计工具箱软件6.5版3.事故油池设计与计算：1、设计：设计油量37.7/0.8=47.1 m3取47.5m3：已知：油管进口底标高为-1.260m，ρ油=0.8×103kg/m3取H1=4.2-1.26取2.94m ρ油×H1=ρ水×H2H2=0.8×2.94m=2.352 m H1-H2=2.94-2.352=588mm 进出口高差取580mm 设计V=2.94m×4.1m×4.1m=49.4m3≥47.5m3满足设计容积要求池体计算事故油池1 基本资料1.1 几何信息水池类型: 有顶盖全地下长度L=4.800m, 宽度B=4.800m, 高度H=4.050m, 底板底标高=-4.550m池底厚h3=350mm, 池壁厚t1=350mm, 池顶板厚h1=300mm,底板外挑长度t2=0mm注：地面标高为±0.000。

(平面图) (剖面图)1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角15度地基承载力特征值fak=230.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数ηd=1.00地下水位标高-10.000m,池内水深2.000m, 池内水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.051.3 荷载信息活荷载: 地面4.00kN/m2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27活载调整系数: 其它1.00活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 内力折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20纵筋保护层厚度(mm): 顶板(上50,下50), 池壁(内50,外50), 底板(上50,下50)钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00按裂缝控制配筋计算构造配筋采用混凝土规范GB50010-20102 计算内容(1) 地基承载力验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) 内力(考虑温度作用)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=172.80 kN 池壁自重G2=529.55kN底板自重G3=201.60kN 水池结构自重Gc=G1+G2+G3=903.95 kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=336.20 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1=207.36 kN 池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 0.00 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 207.36 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN(4)活荷载作用Gh:池顶活荷载Gh=92.16 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=4.800×4.800 = 23.04 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(903.95+336.20+207.36+0.00+92.16)/23.040= 66.83 kN/m23.1.2 修正地基承载力(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rmrm=18.00kN/m3(2)计算基础底面以下土的重度r地下水位于底板下1m以下，不考虑地下水作用，r=18.00kN/m3(3)根据《地基规范》的要求，修正地基承载力:fa = fak + ηbγ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)= 230.00+0.00×18.00×(4.800-3)+1.00×18.00×(4.550-0.5)= 302.90 kPa 3.1.3 结论: Pk=66.83 < fa=302.90 kPa, 地基承载力满足要求。

事故应急池容积核算

事故应急池容积核算根据（闽环保应急〔2013〕17号）《福建省环保厅关于规范突发环境事件应急预案管理工作的通知》要求，可能发生突发环境事件的企业事业单位应设置事故应急池及其配套设施（雨水、污水切换阀门等），正常情况下，雨水可通过雨水排放口直接排放，当厂区发生事故时，应切换雨水、污水阀门，使事故废水（包括消防废水和降雨量）得到收集，经妥善处理后方可排放。

根据《化工建设项目环境保护设计规范》（GB50483-2009），事故应急池宜采取地下式，结合公司实际情况，在雨水排放口处设置事故废水截流井，再通过泵将事故废水抽至厂区事故应急池中。

事故应急池容积及事故废水截流井计算过程如下：（一）事故应急池事故池根据《化工建设项目环境保护设计规范》（GB50483-2009）和《事故状态下水体污染的预防与控制技术要求》（Q/SY1190-2009）中的相关规定设置。

事故池主要用于区内发生事故或火灾时，控制、收集和存放污染事故水（包括污染雨水）及污染消防水。

污染事故水及污染消防水通过雨水的管道收集。

事故应急水池容量按下式计算：()3max 21V V V V V -++=雨事故池式中：（V 1+V 2+V 雨）max ——为应急事故废水最大计算量，m 3；V 1 ——为最大一个容器的设备（装置）或贮罐的物料贮存量，m 3；V 2 ——为在装置区或贮罐区一旦发生火灾爆炸及泄漏时的最大消防水量，包括扑灭火灾所需用水量和保护邻近设备或贮罐（最少3个）的喷淋水量，m 3；V 雨——为发生事故时可能进入该废水收集系统的当地的最大降雨量，m 3，V 雨=10q*Ft ；V 3 ——为事故废水收集系统的装置或罐区围堰、防火堤内净空容量（m 3）与事故废水导排管道容量（m 3）之和。

（1）事故状态下物料量(V 1)：企业锅炉房中无废液储罐，则事故状态下的物料量V 1为0m 3。

（2）消防用水量(V 2)：一次灭火消防最大用水量建筑为乙类车间，消防用水量为40L/s(其中室外30L/s ，室内10L/s)，火灾延续时间为2h ，则最大消防用水量V2为288m3。

事故油池计算书

事故油池计算书全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：事故油池计算书是一个重要的工程计算文件，用于计算事故情况下油池中液体的泄漏速度、污染范围、灾害程度等关键参数。

这个计算书往往是工程安全管理的重要工具，能够帮助工程师和管理人员评估潜在的风险，并制定相应的应急预案和安全措施。

在事故油池计算书中，一般包括以下几个关键内容：1.油池参数及假设条件：包括油池容量、油品类型、油池所处环境条件等基本信息。

2.泄漏速率计算：根据泄漏口大小、液位高度、液体密度等因素，计算油池泄漏的速率。

3.事故风险评估：通过计算泄漏速率、液体性质等因素，评估油池事故对周围环境的影响和可能造成的损害程度。

4.安全措施建议：根据风险评估结果，提出相应的安全措施建议，包括加固油池结构、加强泄漏监测、设置防排火设备等。

5.事故应急预案：针对可能发生的事故情况，制定详细的应急预案，包括应急人员组织、设备调配、应急处置流程等。

事故油池计算书的编制需要专业的工程技术知识和经验，同时也需要准确的数据和精确的计算方法。

在实际工程项目中，事故油池计算书常常被用于风险评估、工程设计和应急管理等方面，起着重要的作用。

第二篇示例：事故油池计算书是建筑工程中非常重要的文件，它涉及到建筑物的安全性和可靠性。

事故油池是指建筑物内储存或使用的液体，因外力作用或操作错误等原因导致泄漏或泄漏后燃烧而形成的事故。

为了保障建筑物的安全，需要对事故油池进行设计和计算。

在制作事故油池计算书时，首先需要确定液体的种类和数量，液体的特性决定了事故油池的容量大小和安全性要求。

通常建筑物内储存或使用的液体主要包括石油制品、化工产品、液化气等，它们的燃点和挥发性都不同，因此需要根据具体情况进行计算和设计。

要确定事故油池的位置和容量。

事故油池的位置应远离火源和易燃物，以减少事故发生的可能性。

事故油池的容量要根据建筑物的大小、液体的种类和数量来确定，一般要求能够容纳所有泄漏的液体，以确保事故发生后能够及时控制。

事故水池计算

事故水池计算
根据《事故状态下水体污染的预防与控制技术要求》（Q/SY1190-2009），本项目事故水池容积计算如下：
V总＝（V1＋V2-V3）max+V4+V5
注：计算应急事故废水量时，装置区或贮罐区事故不作同时发生考虑，取其中的最大值。

V1——最大一个容量的设备或储罐，本环评取值5000m3。

V2——在生产装置区或罐区一旦发生火灾、爆炸时的消防用水量，包括扑灭火灾所需用水量和保护临近设备或贮罐（最少三个）的喷淋水量。

根据《石油库设计规范》（GB500074-2002）消防给水计算，发生火灾时最大消防水量为3600m³。

V3——围堰及管道容积，本次评价只考虑围堰容积，取值为5023m3。

V4——发生事故时仍须进入进入该系统的生产废水量，本环评取值0。

V5——发生事故时可能进入该系统的雨水量，V5=10q·f。

q——降雨强度，按项目所在地的实际统计值计算，取12mm。

f——必须进入事故水池收集系统的雨水汇水面积，取0.6165ha。

经计算V5为74m3。

通过以上基础数据计算，本项目事故水池的容积为：
V总＝（V1＋V2-V3）max+V4+V5
＝（5000+3600-5023）+0+74
＝3651m3。

计算书变压器事故油池计算书

1．结构设计依据及原始条件：1.1规程规范：《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《火力发电厂土建结构设计技术规程》（DL5022-2012）国家现行结构设计技术规定、规程1.2初始条件±0.000相当于绝对标高308.10m。

1.3 资料（详见各专业资料）2.结构计算软件：理正结构设计工具箱软件6.5版3.事故油池设计与计算：1、设计：设计油量37.7/0.8=47.1 m3取47.5m3：已知：油管进口底标高为-1.260m，ρ油=0.8×103kg/m3取H1=4.2-1.26取2.94m ρ油×H1=ρ水×H2H2=0.8×2.94m=2.352 m H1-H2=2.94-2.352=588mm 进出口高差取580mm 设计V=2.94m×4.1m×4.1m=49.4m3≥47.5m3满足设计容积要求池体计算事故油池1 基本资料1.1 几何信息水池类型: 有顶盖全地下长度L=4.800m, 宽度B=4.800m, 高度H=4.050m, 底板底标高=-4.550m池底厚h3=350mm, 池壁厚t1=350mm, 池顶板厚h1=300mm,底板外挑长度t2=0mm注：地面标高为±0.000。

(平面图) (剖面图)1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角15度地基承载力特征值fak=230.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数ηd=1.00地下水位标高-10.000m,池内水深2.000m, 池内水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.051.3 荷载信息活荷载: 地面4.00kN/m2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27活载调整系数: 其它1.00活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 内力折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20纵筋保护层厚度(mm): 顶板(上50,下50), 池壁(内50,外50), 底板(上50,下50)钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00按裂缝控制配筋计算构造配筋采用混凝土规范GB50010-20102 计算内容(1) 地基承载力验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) 内力(考虑温度作用)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=172.80 kN 池壁自重G2=529.55kN底板自重G3=201.60kN 水池结构自重Gc=G1+G2+G3=903.95 kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=336.20 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1=207.36 kN 池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 0.00 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 207.36 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN(4)活荷载作用Gh:池顶活荷载Gh=92.16 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=4.800×4.800 = 23.04 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(903.95+336.20+207.36+0.00+92.16)/23.040= 66.83 kN/m23.1.2 修正地基承载力(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rmrm=18.00kN/m3(2)计算基础底面以下土的重度r地下水位于底板下1m以下，不考虑地下水作用，r=18.00kN/m3(3)根据《地基规范》的要求，修正地基承载力:fa = fak + ηbγ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)= 230.00+0.00×18.00×(4.800-3)+1.00×18.00×(4.550-0.5)= 302.90 kPa 3.1.3 结论: Pk=66.83 < fa=302.90 kPa, 地基承载力满足要求。

事故应急池计算

事故应急池容积计算一、《化工建设项目环境保护设计规范》（GB50483-2009）规定的计算方法：简称“国标法”对一般的新建、扩建、改建和技术改造的建设项目，其应急事故水池容量应按下式计算：V 总=（V1+V2+V 雨水）max —V3式中：（V什V2+V雨水）max为应急事故废水最大计算量（卅）；V i为最大一个容量的设备（装置）或贮罐的物料贮存量（m）；V2为在装置区或贮罐区一旦发生火灾爆炸及泄漏时的最大消防用水量，包括扑灭火灾所需用水量和保护邻近设备或贮罐（最少3个）的喷淋水量（m3），可根据GB50016、GB50160、GB50074等有关规定确定；V雨水为发生事故时可能进入该废水收集系统的当地的最大降雨量，应根据GB50014有关规定确定；V3为事故废水收集系统的装置或罐区围堰、防火堤内净空容量（m）,与事故废水导排管道容量（卅）之和。

二、中石化“水体污染防控紧急措施设计导则”规定的计算方法:简称“石化导则法”当厂区发生燃烧、爆炸事故，在消防过程将产生大量消防废水，部分未燃烧液体将混入消防废水中，根据中国石化建标（2006）第43号《关于印发水体污染防控紧急措施设计导则的通知》的要求，企业应设置能够储存事故排水的存储设施，储存设施包括事故池、事故罐、防火堤内或围堰内区域等。

1、事故污水量计算事故水量计算公式：V 总二（V 1+V 2 — V 3） max +V 4+V 5注：（V 1+V 2-V 3） max 是指对收集系统范围内不同罐组或装置分别计算（V 1+V 2-V 3 ）的值，取其中最大值。

其中V l :收集系统范围内发生事故的一个罐组或一套装置的物料量，m3;注：储存相同物料的罐组按一个最大储罐计, 存留最大物料量的一台反应器或中间储罐计。

V :发生事故的储罐或装置的消防水量，m3;V 3:发生事故时可以转输到其他储存或处理设施的物料量, m3;V 4 :发生事故时仍必须进入该收集系统的生产废水量, V 5 :发生事故时可能进入该收集系统的降雨量，其中 V 5=10qF ;q ――降雨强度，mm ，按平均日降雨量； q=q n /n;q n --- 年平均降雨量， mm ;n ――年平均降雨日数；F ——必须进入事故废水收集系统的雨水汇水面积, 2、举例说明-事故污水量计算表1项目各场所事故水量装置物料量按m3;m3;hm 2。

事故应急池计算

事故应急池计算事故应急池容积计算一、《化工建设项目环境保护设计规范》（GB50483-2009）规定的计算方法:简称“国标法”对一般的新建、扩建、改建和技术改造的建设项目，其应急事故水池容量应按下式计算：V总=（V1+V2+V雨水）max－V3式中：（V1+V2+V雨水）max为应急事故废水最大计算量（m3）；V1为最大一个容量的设备（装置）或贮罐的物料贮存量（m3）；V2为在装置区或贮罐区一旦发生火灾爆炸及泄漏时的最大消防用水量，包括扑灭火灾所需用水量和保护邻近设备或贮罐（最少3个）的喷淋水量（m3），可根据GB50016、GB50160、GB50074等有关规定确定；V雨水为发生事故时可能进入该废水收集系统的当地的最大降雨量，应根据GB50014有关规定确定；V3为事故废水收集系统的装置或罐区围堰、防火堤内净空容量（m3），与事故废水导排管道容量（m3）之和。

二、中石化“水体污染防控紧急措施设计导则”规定的计算方法：简称“石化导则法”当厂区发生燃烧、爆炸事故，在消防过程将产生大量消防废水，部分未燃烧液体将混入消防废水中，根据中国石化建标（2006）第43号《关于印发水体污染防控紧急措施设计导则的通知》的要求，企业应设置能够储存事故排水的存储设施，储存设施包括事故池、事故罐、防火堤内或围堰内区域等。

1、事故污水量计算=（V1+V2－V3）max+V4+V5事故水量计算公式：V总注：（V1+V2-V3）max是指对收集系统范围内不同罐组或装置分别计算（V1+V2-V3）的值，取其中最大值。

其中V1：收集系统范围内发生事故的一个罐组或一套装置的物料量，m3；注：储存相同物料的罐组按一个最大储罐计，装置物料量按存留最大物料量的一台反应器或中间储罐计。

V2：发生事故的储罐或装置的消防水量，m3；V3：发生事故时可以转输到其他储存或处理设施的物料量，m3；V4：发生事故时仍必须进入该收集系统的生产废水量，m3；V5：发生事故时可能进入该收集系统的降雨量，m3；其中V5=10qF；q——降雨强度，mm，按平均日降雨量；q=q n/n;q n——年平均降雨量，mm；n——年平均降雨日数；F——必须进入事故废水收集系统的雨水汇水面积，hm2。

事故水池计算2014.06.24

4.7.2 事故状态下“事故水”处置措施如装置区发生重大泄露或火灾事故，消防水及全厂雨水不外排，全部排至事故尾水池。

事故尾水池内废水由甲方自行抽取处理。

根据《化工建设项目环境保护设计规范》（GB50483-2009）规定，结合《中国石油化工集团公司水体环境风险防控要点(试行)》，本项目事故尾水池总有效容积详细计算如下：V总= （V1+ V2- V3）max + V4+ V5=（2+378-0）max + 0+55.08= 435.08m³注：（V1+ V2- V3）max是指对收集系统范围内不同罐组或装置分别计算V1+ V2- V3，取其中最大值。

V1——收集系统范围内发生事故的一个罐组的存储原料罐；储存相同物料的罐组按一个最大储罐计，装置物料量按存留最大物料量的一台反应器或中间储罐计；（本项目最大容器存储量为罐装车间，2m³）V2——发生事故的储罐或装置的消防水量，m³；（本项目最大消防用水量单位为丙类仓库一，其室内消防用水量10L/S，室外消防用水量35L/S，火灾延续时间3小时，消防用水量为486m³，丙类仓库内物料可不进入事故尾水池，必须进入事故收集系统的最大消防用水量单体为罐装车间，其室内消防用水量10L/S，室外消防用水量25L/S，火灾延续时间3小时，消防用水量为378m³）V3——发生事故时可以转输到其他储存或处理设施的物料量，m³；（本项目无其它存储设施）V4——发生事故时仍必须进入该收集系统的生产废水量，m³；（本项目无必须收集的生产废水）V5——发生事故时可能进入该收集系统的降雨量，m³；V5=Q S×T（m3）其中Q S=qΨF （L/S）； q=A(1+ClgP)/(t+b)n（L/(s×hm2)） Q S——雨水设计流量(L/S)T——降雨计时；取15分钟q——设计暴雨强度，L/(s×hm2)；Ψ——径流系数；取0.90F——汇水面积（hm2) 本项目必须进入水池面积为罐装车间、甲类仓库、乙类仓库、储罐组一、储罐组二，占地面积约为4077.42m2t——降雨历时（min）；取15分钟P——设计重现期（年）；取1年其余系数按照苏州地区取值：A=17.325;C=0.794;n=0.810;b=18.8计算得:q= A(1+ClgP)/(t+b)n =167 L/(s×hm2)Q S= qΨF =61.2 L/SV5=Q S×T=61.2×3.6×0.25=55.08m3本工程新建事故尾水池有效容积约500立方，可满足本次项目范围事故时雨水、消防水收集的需要。

事故应急池计算

事故应急池容积计算一、《化工建设项目环境保护设计规范》（GB50483-2009）规定的计算方法:简称“国标法”对一般的新建、扩建、改建和技术改造的建设项目，其应急事故水池容量应按下式计算：V总=（V1+V2+V雨水）max－V3式中：（V1+V2+V雨水）max为应急事故废水最大计算量（m3）；V1为最大一个容量的设备（装置）或贮罐的物料贮存量（m3）；V2为在装置区或贮罐区一旦发生火灾爆炸及泄漏时的最大消防用水量，包括扑灭火灾所需用水量和保护邻近设备或贮罐（最少3个）的喷淋水量（m3），可根据GB50016、GB50160、GB50074等有关规定确定；V雨水为发生事故时可能进入该废水收集系统的当地的最大降雨量，应根据GB50014有关规定确定；V3为事故废水收集系统的装置或罐区围堰、防火堤内净空容量（m3），与事故废水导排管道容量（m3）之和。

二、中石化“水体污染防控紧急措施设计导则”规定的计算方法：简称“石化导则法”当厂区发生燃烧、爆炸事故，在消防过程将产生大量消防废水，部分未燃烧液体将混入消防废水中，根据中国石化建标（2006）第43号《关于印发水体污染防控紧急措施设计导则的通知》的要求，企业应设置能够储存事故排水的存储设施，储存设施包括事故池、事故罐、防火堤内或围堰内区域等。

1、事故污水量计算事故水量计算公式：V总=（V1+V2－V3）max+V4+V5注：（V1+V2-V3）max是指对收集系统范围内不同罐组或装置分别计算（V1+V2-V3）的值，取其中最大值。

其中V1：收集系统范围内发生事故的一个罐组或一套装置的物料量，m³；注：储存相同物料的罐组按一个最大储罐计，装置物料量按存留最大物料量的一台反应器或中间储罐计。

V2：发生事故的储罐或装置的消防水量，m³；V3：发生事故时可以转输到其他储存或处理设施的物料量，m³；V4：发生事故时仍必须进入该收集系统的生产废水量，m³；V5：发生事故时可能进入该收集系统的降雨量，m³；其中V5=10qF；q——降雨强度，mm，按平均日降雨量；q=q n/n;q n——年平均降雨量，mm；n——年平均降雨日数；F——必须进入事故废水收集系统的雨水汇水面积，hm2。

事故池容积计算

是否应该考虑下消防废水，有泄露就有爆炸阿，我觉的事故池若储罐、生产装置发生火灾，需用大量的消防水，应在厂区内修建一个消防废水收集池收集发生火灾事故时的消防废水；储罐区消防废水首先收集在围堰内，围堰满后收集至消防废水收集池收集内，防止消防废水流至厂区外。

容积可按《中国石油化工集团公司水体环境风险防控要点(试行) 》中提供的方法进行计算。

消防废水收集池总有效容积：V 总= (V1+ V2- V3)max + V4+ V5注：(V1+ V2- V3)max 是指对收集系统范围内不同罐组或装置分别计算V1+V2- V3 ，取其中最大值。

V1 ――收集系统范围内发生事故的一个罐组或一套装置的物料量。

注：储存相同物料的罐组按一个最大储罐计，装置物料量按存留最大物料量的一台反应器或中间储罐计；V2 ――发生事故的储罐或装置的消防水量，m3 ;V2=EQ消t消Q 消―― 发生事故的储罐或装置的同时使用的消防设施给水流量，m3/h ；t 消― ―消防设施对应的设计消防历时，h；V3——发生事故时可以转输到其他储存或处理设施的物料量，m3 ;V4 ——发生事故时仍必须进入该收集系统的生产废水量，m3 ;V5 ――发生事故时可能进入该收集系统的降雨量，m3 ;V5=10qFq ――降雨强度，mm ;按平均日降雨量；q=qa/nqa 年平均降雨量，mm ；n――年平均降雨日数。

F――必须进入事故废水收集系统的雨水汇水面积，ha ;消防废水池容量计算如下：V1 取发酵罐最大单罐容积，即120m3 。

V2 按建筑设计防火规范(GBJ16-87) 的规定计算，储罐区和生产装置区消防水量约为500m3 。

考虑到该项目在储罐区设置 1 个5003 的围堰，在火灾事故发生时作为事故废水的储存池，因此，V3 取500m3 。

发生重大火灾事故时，企业各生产单位在短时间内均已停产，生产废水进入系统的量较少，V4 按50m3 计算。

根据GB50351-2005《储罐区防火堤设计规范》第324条规定，明确了防火堤的有效容积；根据其 2.0.3条对防火堤的解释，防火堤在“发生泄漏事故时，防止冷冻液体走遍成气体前外流的防火堤亦称围堰”。

油品储运项目应急事故水池容积的计算

2021 June第油品储运项目应急事故水池容积的计算付鑫宇中国石化润滑油有限公司滨海分公司作者简介：付鑫宇，本科，学士，助理工程师，现主要从事工程建设总图、给排水、消防及施工管理工作。

Ｅ－ｍａｉｌ：ｆｕｘｙ．ｌｕｂｅ＠ｓｉｎｏｐｅｃ．ｃｏｍ根据中国石化建标［2009］43号《水体污染防控紧急措施设计导则》的要求和国家标准GB/T 50483—2019《化工建设项目环境保护设计规范》，火灾发生时事故状态下的事故排水需要收集，应设置能够储存事故排水的储存设施。

结合某油品储运项目总平面布局，排雨水系统现状，以重力自流排放为原则拟建设应急事故水池作为事故排水的储存设施。

应急事故水池是目前化工行业应对突发泄漏事故和避免污染物外排的主要设施，其作用主要为收集基础油罐区及界区内的事故污水（含消防水）和初期污染雨水。

润滑油项目A 2019年通过可研批复，拟建立润滑油生产装置、冷却液生产装置及基础油储运设施配套的厂内公用工程和辅助设施。

本文参考国家标准及行业标准相关规范，介绍了项目A 应急事故水池容积设计的计算过程，并指出了事故水池容积设计在应用中应注意的问题。

项目A 事故水池容积的计算根据中国石化建标［2009］43号要求，及项目A 实际情况，分别对事故发生时物料泄漏容量、消防用水容量、污染污水容量及发生事本文介绍了某油品储运项目应急事故水池容积的计算过程，指出了事故水池容积设计在应用中应注意的问题。

服务区Service Station9090三期912021 June故时生产废水容量进行计算。

确定事故废水最大容量[1]。

事故废水最大容量计算公式如下[2]：V 事故水池 = （V 1+V 2-V 3）max +V 雨+V 4 V 1应为厂区内各生产装置的最大化学品容量、储罐区最大一个储罐的化学品容量，选择容量最大值，确定V 1值。

项目A 储罐类型有4 000 m 3、1 500 m 3及1 000 m3三种储罐，物料存放有效罐容应为4 000 m 3×0.9=3 600 m 3。

事故应急池计算

事故应急池容积计算一、《化工建设项目环境保护设计规范》（GB50483-2009）规定的计算方法:简称“国标法”对一般的新建、扩建、改建和技术改造的建设项目，其应急事故水池容量应按下式计算：V总=（V1+V2+V雨水）max－V3式中：（V1+V2+V雨水）max为应急事故废水最大计算量（m3）；V1为最大一个容量的设备（装置）或贮罐的物料贮存量（m3）；V2为在装置区或贮罐区一旦发生火灾爆炸及泄漏时的最大消防用水量，包括扑灭火灾所需用水量和保护邻近设备或贮罐（最少3个）的喷淋水量（m3），可根据GB50016、GB50160、GB50074等有关规定确定；V雨水为发生事故时可能进入该废水收集系统的当地的最大降雨量，应根据GB50014有关规定确定；V3为事故废水收集系统的装置或罐区围堰、防火堤内净空容量（m3），与事故废水导排管道容量（m3）之和。

二、中石化“水体污染防控紧急措施设计导则”规定的计算方法：简称“石化导则法”当厂区发生燃烧、爆炸事故，在消防过程将产生大量消防废水，部分未燃烧液体将混入消防废水中，根据中国石化建标（2006）第43号《关于印发水体污染防控紧急措施设计导则的通知》的要求，企业应设置能够储存事故排水的存储设施，储存设施包括事故池、事故罐、防火堤内或围堰内区域等。

1、事故污水量计算=（V1+V2－V3）max+V4+V5事故水量计算公式：V总注：（V1+V2-V3）max是指对收集系统范围内不同罐组或装置分别计算（V1+V2-V3）的值，取其中最大值。

其中V1：收集系统范围内发生事故的一个罐组或一套装置的物料量，m³；注：储存相同物料的罐组按一个最大储罐计，装置物料量按存留最大物料量的一台反应器或中间储罐计。

V2：发生事故的储罐或装置的消防水量，m³；V3：发生事故时可以转输到其他储存或处理设施的物料量，m³；V4：发生事故时仍必须进入该收集系统的生产废水量，m³；V5：发生事故时可能进入该收集系统的降雨量，m³；其中V5=10qF；q——降雨强度，mm，按平均日降雨量；q=q n/n;q n——年平均降雨量，mm；n——年平均降雨日数；F——必须进入事故废水收集系统的雨水汇水面积，hm2。

计算书变压器事故油池计算书

1．结构设计依据及原始条件：1.1规程规范：《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《火力发电厂土建结构设计技术规程》（DL5022-2012）国家现行结构设计技术规定、规程1.2初始条件±0.000相当于绝对标高308.10m。

1.3 资料（详见各专业资料）2.结构计算软件：理正结构设计工具箱软件6.5版3.事故油池设计与计算：1、设计：设计油量37.7/0.8=47.1 m3取47.5m3：已知：油管进口底标高为-1.260m，ρ油=0.8×103kg/m3取H1=4.2-1.26取2.94m ρ油×H1=ρ水×H2H2=0.8×2.94m=2.352 m H1-H2=2.94-2.352=588mm 进出口高差取580mm 设计V=2.94m×4.1m×4.1m=49.4m3≥47.5m3满足设计容积要求池体计算事故油池1 基本资料1.1 几何信息水池类型: 有顶盖全地下长度L=4.800m, 宽度B=4.800m, 高度H=4.050m, 底板底标高=-4.550m池底厚h3=350mm, 池壁厚t1=350mm, 池顶板厚h1=300mm,底板外挑长度t2=0mm注：地面标高为±0.000。

(平面图) (剖面图)1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角15度地基承载力特征值fak=230.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数ηd=1.00地下水位标高-10.000m,池内水深2.000m, 池内水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.051.3 荷载信息活荷载: 地面4.00kN/m2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27活载调整系数: 其它1.00活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 内力折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20纵筋保护层厚度(mm): 顶板(上50,下50), 池壁(内50,外50), 底板(上50,下50)钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00按裂缝控制配筋计算构造配筋采用混凝土规范GB50010-20102 计算内容(1) 地基承载力验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) 内力(考虑温度作用)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=172.80 kN 池壁自重G2=529.55kN底板自重G3=201.60kN 水池结构自重Gc=G1+G2+G3=903.95 kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=336.20 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1=207.36 kN 池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 0.00 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 207.36 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN(4)活荷载作用Gh:池顶活荷载Gh=92.16 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=4.800×4.800 = 23.04 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(903.95+336.20+207.36+0.00+92.16)/23.040= 66.83 kN/m23.1.2 修正地基承载力(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rmrm=18.00kN/m3(2)计算基础底面以下土的重度r地下水位于底板下1m以下，不考虑地下水作用，r=18.00kN/m3(3)根据《地基规范》的要求，修正地基承载力:fa = fak + ηbγ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)= 230.00+0.00×18.00×(4.800-3)+1.00×18.00×(4.550-0.5)= 302.90 kPa 3.1.3 结论: Pk=66.83 < fa=302.90 kPa, 地基承载力满足要求。

计算书变压器事故油池计算书

1．结构设计依据及原始条件：1.1规程规范：《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《火力发电厂土建结构设计技术规程》（DL5022-2012）国家现行结构设计技术规定、规程1.2初始条件±0.000相当于绝对标高308.10m。

1.3资料（详见各专业资料）2.结构计算软件：理正结构设计工具箱软件6.5版3.事故油池设计与计算：1、设计：设计油量37.7/0.8=47.1m3取47.5m3：已知：油管进口底标高为-1.260m，ρ油=0.8×103kg/m3取H1=4.2-1.26取2.94mρ油×H1=ρ水×H2H2=0.8×2.94m=2.352m H1-H2=2.94-2.352=588mm进出口高差取580mm 设计V=2.94m×4.1m×4.1m=49.4m3≥47.5m3满足设计容积要求池体计算事故油池1基本资料1.1几何信息水池类型:有顶盖全地下长度L=4.800m,宽度B=4.800m,高度H=4.050m,底板底标高=-4.550m池底厚h3=350mm,池壁厚t1=350mm,池顶板厚h1=300mm,底板外挑长度t2=0mm注：地面标高为±0.000。

(平面图)(剖面图)1.2土水信息土天然重度18.00kN/m3,土饱和重度20.00kN/m3,土内摩擦角15度地基承载力特征值fak=230.0kPa,宽度修正系数ηb=0.00,埋深修正系数ηd=1.00地下水位标高-10.000m,池内水深2.000m,池内水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00,抗浮安全系数Kf=1.051.3荷载信息活荷载:地面4.00kN/m2,组合值系数0.90恒荷载分项系数:水池自重1.20,其它1.27活荷载分项系数:地下水压1.27,其它1.27活载调整系数:其它1.00活荷载准永久值系数:顶板0.40,地面0.40,地下水1.00,温湿度1.00考虑温湿度作用:池内外温差10.0度,内力折减系数0.65,砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4钢筋砼信息混凝土:等级C30,重度25.00kN/m3,泊松比0.20纵筋保护层厚度(mm):顶板(上50,下50),池壁(内50,外50),底板(上50,下50)钢筋级别:HRB400,裂缝宽度限值:0.20mm,配筋调整系数:1.00按裂缝控制配筋计算构造配筋采用混凝土规范GB50010-20102计算内容(1)地基承载力验算(2)抗浮验算(3)荷载计算(4)内力(考虑温度作用)计算(5)配筋计算(6)裂缝验算3计算过程及结果单位说明:弯矩:kN.m/m钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1地基承载力验算3.1.1基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=172.80kN池壁自重G2=529.55kN底板自重G3=201.60kN水池结构自重Gc=G1+G2+G3=903.95kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=336.20kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1=207.36kN池顶地下水重量Gs1=0kN底板外挑覆土重量Gt2=0.00kN基底以上的覆盖土总重量Gt=Gt1+Gt2=207.36kN基底以上的地下水总重量Gs=Gs1+Gs2=0.00kN(4)活荷载作用Gh:池顶活荷载Gh=92.16kN(5)基底压力Pk基底面积:A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=4.800×4.800=23.04m2基底压强:Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(903.95+336.20+207.36+0.00+92.16)/23.040=66.83kN/m23.1.2修正地基承载力(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rmrm=18.00kN/m3(2)计算基础底面以下土的重度r地下水位于底板下1m以下，不考虑地下水作用，r=18.00kN/m3(3)根据《地基规范》的要求，修正地基承载力:fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=30.00+0.00×18.00×(4.800-3)+1.00×18.00×(4.550-0.5)=302.90kPa 3.1.3结论:Pk=66.83<fa=302.90kPa,地基承载力满足要求。

计算书变压器事故油池计算书

1结构设计依据及原始条件：1.1规程规范：《建筑结构荷载规范》(GB500092012)《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)《火力发电厂土建结构设计技术规程》(DL5022-2012)国家现行结构设计技术规定、规程1.2初始条件±).000相当于绝对标高308.10m。

1.3资料详见各专业资料)2.结构计算软件:理正结构设计工具箱软件6.5版3.事故油池设计与计算:1、设计：设计油量37.7/0.8=47.1 n?取47.5m3:已知：油管进口底标高为-1.260m, p油=0.8 x 103kg/m3取H1=4.2-1.26 取2.94m p 油X H仁p 水x H2H2=0.8X 2.94m=2.352 m H1-H2=2.94-2.352=588mm 进出口高差取580mm 设计V=2.94m X 4.1m X 4.1m=49.4m3>47.5m3满足设计容积要求池体计算事故油池1基本资料1.1几何信息水池类型：有顶盖全地下长度L=4.800m,宽度B=4.800m,高度H=4.050m,底板底标高=-4.550m池底厚h3=350mm,池壁厚t1=350mm,池顶板厚h1=300mm底板外挑长度t2=0mm 注：地面标高为土0.000。

土天然重度18.00 kN/m 3, 土饱和重度20.00kN/m 3, 土内摩擦角15度地基承载力特征值fak=230.0kPa,宽度修正系数n b =0.00,埋深修正系数n d =1.00 地下水位标高-10.000m,池内水深2.000m,池内水重度10.00kN/m 3, 浮托力折减系数1.00,抗浮安全系数Kf=1.05考虑温湿度作用：池内外温差10.0度，内力折减系数0.65,砼线膨胀系数1.00(10 -5/ ° C) 1.4钢筋砼信息混凝土：等级C30,重度25.00kN/m 3,泊松比0.20纵筋保护层厚度(mm):顶板(上50,下50), 池壁(内50,外50), 底板(上50,下50) 钢筋级别：HRB400,裂缝宽度限值:0.20mm,配筋调整系数：1.00 按裂缝控制配筋计算构造配筋采用混凝土规范GB50010-20102计算内容(1) 地基承载力验算 (2) 抗浮验算 (3) 荷载计算(4) 内力(考虑温度作用)计算 (5) 配筋计算 (6) 裂缝验算 3计算过程及结果单位说明：弯矩:kN.m/m钢筋面积：m* 裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载：水池结构自重，土的竖向及侧向压力，内部盛水压力. 活荷载：顶板活荷载，地面活荷载，地下水压力，温湿度变化作用裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合 3.1地基承载力验算3.1.1基底压力计算活何载：地面4.00kN/m2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数 :水池自重 1.20, 其它 1.27 活荷载分项系数 :地下水压 1.27, 其它 1.27活载调整系数：其它1.00活荷载准永久值系数：顶板0.40, 地面 0.401.3荷载信息地下水1.00, 温湿度1.00(平面图)1.2 土水信息 (剖面图)(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=172.80 kN 池壁自重G2=529.55kN底板自重G3=201.60kN 水池结构自重Gc=G1+G2+G3=903.95kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=336.20 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt仁207.36 kN 池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 0.00 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 207.36 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN(4)活荷载作用Gh:池顶活荷载Gh=92.16 kN(5)基底压力Pk基底面积：A=(L+2X t2) X (B+2X t2)=4.800 X 4.800 = 23.04 m?基底压强：Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A =(903.95+336.20+207.36+0.00+92.16)/23.040= 66.83 kN/m?3.1.2修正地基承载力(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rmrm=18.00kN/m3(2)计算基础底面以下土的重度r地下水位于底板下1m以下，不考虑地下水作用，r=18.00kN/m 3(3)根据《地基规范》的要求，修正地基承载力：fa = fak + n b 丫(b - 3) + n d Y n(d - 0.5) =30.00+0.00 X 18.00 X (4.800 -3)+1.00 X 18.00 X 件550 -0.5)= 302.90 kPa3.1.3 结论：Pk=66.83 < fa=302.90 kPa,地基承载力满足要求。