设计院带式输送机计算书
带式输送机计算书
7.14
8.98
10.43 12.5 14.18
1
1
0.3
V型托辊Φ 辊轮型号有 辊轮型号有
108mm
误
误
9.54
辊轮型号 有误
13.44
辊轮型号 有误
2
2
0.35
平形式Φ 辊轮型号有 辊轮型号有
133mm
误
误
13.54
16.09 19.28 21.83
3
3
0.4
V型托辊Φ 辊轮型号有 辊轮型号有
133mm
误
误
误
27.21
31.59
34.92
2000mm
7
回程滚轮旋转部分质量G2
2400mm
辊径
500
650
800
1000 1200 1400
3000mm Φ63.5mm
3.27
辊轮型号有 辊轮型号有 辊轮型号 辊轮型号 辊轮型号
误
误
有误 有误 有误
Φ76mm
4.41
5.01
辊轮型号有 辊轮型号 辊轮型号 辊轮型号
300
1.31
400
1.25
500
1.2
600
1.17
700
1.14
800
1.12
900
1.1
1000
1.09
1500
1.06
2000
1.05
2500
1.04
5000
1.03
7
1
摩擦系数μ
围包角/°
0.05
1
0.05
0.1
2 170.0°
1.16
带式输送机-设计计算说明书模板
带式输送机-设计计算说明书模板机械设计课程设计设计计算说明书设计题⽬：带式输送机传动装置设计设计者：BBB学号： CCC专业班级：机械X X X X 班指导教师：余庆玲完成⽇期： 2016年⽉⽇北京交通⼤学海滨学院⽬录（注意：⽬录插⼊，最终⾃动⽣成如下⽬录，字体，五号宋体，⾏距1.5倍）⼀课程设计的任务……………………………………………………？⼆电动机的选择………………………………………………………？三传动装置的总传动⽐和分配各级传动⽐…………………………？四传动装置的运动和动⼒参数的计算………………………………五传动零件的设计计算………………………………………………六轴的设计计算……………………………………………………七滚动轴承的选择和计算……………………………………………⼋键连接的选择和计算………………………………………………九联轴器的选择………………………………………………………⼗减速器箱体的结构设计……………………………………………⼗⼀润滑和密封的选择…………………………………………………⼗⼆设计总结…………………………………………………………⼗三参考资料…………………………………………………………⼀、课程设计的任务1．设计⽬的课程设计是机械设计课程重要的教学环节，是培养学⽣机械设计能⼒的技术基础课。
课程设计的主要⽬的是：(1)通过课程设计使学⽣综合运⽤机械设计课程及有关先修课程的知识，起到巩固、深化、融会贯通及扩展有关机械设计⽅⾯知识的作⽤，树⽴正确的设计思想。
(2)通过课程设计的实践，培养学⽣分析和解决⼯程实际问题的能⼒，使学⽣掌握机械零件、机械传动装置或简单机械的⼀般设计⽅法和步骤。
(3)提⾼学⽣的有关设计能⼒，如计算能⼒、绘图能⼒以及计算机辅助设计(CAD)能⼒等，使学⽣熟悉设计资料(⼿册、图册等)的使⽤，掌握经验估算等机械设计的基本技能。
2．设计题⽬：带式输送机传动装置的设计已知条件：每⽇两班制⼯作，传动不逆转，有轻微冲击，输送带速度允许误差为±5%。
带式输送机计算书（标准版）
带式输送机计算书（标准版）带式输送机设计计算No:项目：1、已知原始数据及工作条件(1)带式输送机布置形式及尺寸见附图，输送机投影长L=63.2m, 提升高度H=8.255m,输送角度a=7.50度,输送物料：混合料粒度0～30mm,物料容重γ=0.9t/m3, 动堆积角ρ=20度,输送量：Q=100t/h(2)工作环境：干燥有尘的通廊内(3)尾部给料，头部卸料，导料槽长度Ld= 4.5m,(4)设有弹簧清扫器和空段清扫器。
(5)输送带参数：皮带层数：Z=4扯断强度：1002、计算步骤每层质量： 1.22kg/m2(1)输送带宽度计算皮带型号：EP-100B=SQRT(Q/（k*γ*v*c*ξ））上胶厚质量 5.1kg/m2已知：Q=100t/h下胶厚质量 1.7kg/m2端面系数k=360物料容重γ=0.90t/m3皮带速度v= 1.25m/s倾角系数c=0.91速度系数ξ= 1.00将以上各数值代入计算式，得：B=0.521m根据计算和设计经验，选取B=800mm的普通胶带，满足块度要求。
(2)张力的逐点计算设带式输送机各点张力如图所示，则各点张力关系如下：S2=S1+W11弹簧清扫器阻力w1S3=k1*S22S4=S3+W23空载段运行阻力w2S5=k2*S44S6=k3*S55S7=k4*S66S8=S7+W3+W47空载段运行阻力w3空载段清扫器阻力w4S9=k5*S88S10=k6*S99S n=S10+W5+W6+W710导料槽阻力w5物料加速度阻力w6 承载段运行阻力w7弹簧清扫器阻力W1：W1=1000B=800N带入⑴ 得：S2=S1+W1=S1 +800查表，改向滚筒阻力系数k1= 1.02带入⑵ 得：S3=k1*S2= 1.02S1 +816空载段运行阻力W2：W2=（q0+q＂）*L*w＂-q0H工作条件（平行托辊阻力系数w"）清洁，干燥0.018少量尘埃，正常湿度0.025大量尘埃，湿度大0.035查表：有Z=4～6,取Z= 4.00层EP-100上下胶层厚 4.5+1.5mm，得qm=9.34kg/mq0=q m*g=92N/m查表，得G＂=11.0kg下托辊间距l0= 3.0m因此，得：q＂=G＂*g/l0=36N/m查表，得w＂=0.035L1=41.837m, H1=5.842m头轮至垂直拉紧中心带入上式得：（适用于向上输送）螺旋及车式输入投影W2=-348N带入⑶ 得：S4=S3+W2= 1.02S1 +468查表，改向滚筒阻力系数k2= 1.03螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.03带入⑷ 得：S5=k2*S4= 1.05S1 +482查表，改向滚筒阻力系数k3= 1.04螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.04带入（5）得：S6=k3*S5= 1.09S1 +501查表，改向滚筒阻力系数k4= 1.03螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.03带入（6）得：S7=k4*S6= 1.13S1 +516空载段运行阻力W3：W3=（q0+q＂）*L*w＂-q0H已知 q0=92N/m，q＂=36N/m查表，得w＂=0.035L=21.363m, H=2.413m拉紧中心至尾轮的投W3=-126N空段清扫器阻力W4：W4=200B=160N带入（7）得：S8=S7+W3+W4= 1.13S1 +550查表，改向滚筒阻力系数k5= 1.02带入（8）得：S9=k5*S8= 1.15S1 +561查表，改向滚筒阻力系数k6= 1.04带入（9）得：S10=k6*S9= 1.19S1 +584导料槽阻力W5:已知导料槽长度l= 4.5mW5=（16*B*B*γ+70）*l=356N物料加速度阻力W6：W6=q*v*v/（2*g）因为：q=Q*g/（3.6*v)=218N/m所以： W6=17N承载段运行阻力W7：W7=（q+q0+q＇）*L*w＇+(q0+q)*Hq0=q m*g=92N/m查表，得G＇=11kg上托辊间距l0＇= 1.2m 因此，得：q＇=G＇*g/l0＇=90N/m工作条件（槽形托辊阻力系数w'）清洁，干燥0.02少量尘埃，正常湿度0.03大量尘埃，湿度大0.04查表，得w＇=0.04L2=63.200H2=8.255带入上式得：W7=3563N带入（10）得：S n=S10+W5+W6+W7= 1.19S1 +4521根据式：S n=S1*eμα采用胶面滚筒α=200°μ=0.35,查表得eμα= 3.39带入上式得：S n= 3.39S1联立（10）式，则：3.39S1 = 1.19S1 +4521因此：S1 =2058NS n =6978N各点张力：S2=S1+W1=2858NS3=k1*S2=2916NS4=S3+W2=2567NS5=k2*S4=2644NS6=k3*S52750NS7=k4*S62833NS8=S7+W3+W4=2867NS9=k5*S8=2924NS10=k6*S9=3041N计算凹弧起点张力S11承载段运行阻力W8：W8=（q+q0+q＇）*L*w＇+(q0+q)*H L3=44.4m,H3=0mw8=708.9478NS11=S10+W8=3750NR2≥ 1.5*S11/(qm*g)=61.43127m计算凸弧最小曲率半径R1托辊槽角35度R1≥42*B*sinλ=19.26364m(3)功率计算传动滚筒轴功率为：N0=（S n-S1）*v/1000= 6.1k W电动机功率为：N=K*N0/η采用Y型电动机得K= 1.2传动滚筒η=0.9所以，N=8.2k W根据计算和设计经验，电动机选型为：额定功率为：15k W组合号为：(4)胶带核算求得胶带最大张力为6978N查表当B=800mm，Z=4层时，胶带最大允许张力为26667N所以满足最大张力要求。
带式输送机计算书
胶带输送机设计计算No:71.06(1)带式输送机布置形式及尺寸见附图Lh=50H=5m倾角а=(2) 输送物料：原煤粒度0～25mmγ= 1.6t/m3动堆积角ρ=(3) 输送量：Q=300t/h(4)工作环境：干燥有尘的通廊内(5)尾部给料导料槽长度l=6m(6)头部卸料弹簧清扫器空段清扫器2、计算步骤（1）输送带宽度计算B=SQRT(Q/（k*γ*v*c*ξ））Q=300t/hk=400γ= 1.60t/m3v= 1.6m/sc= 1.00ξ= 1.0将以上各数值代入计算式，得：B=0.541265877m根据计算和设计经验，选取B=800mm的普通胶带，满足块度要求3.输送带层数计算输送带层数Z=(F1max*n)/(B*σ)稳定工况下输送带最大张力F1max稳定工况下输送带静安全系数n棉帆布输送带：n=8~9；层数少，接头效率低可大于此值尼龙、聚酯帆布带：n=10~12；使用条件恶劣及要求特别安全时应大于124.功率计算简易算法N0=(k1*Lh*v+k2*Lh*Q±0.00273Q*H)*k3*k4+ΣN'N0-传动滚筒轴功率（kW)k1*Lh*v-输送带及托辊传动部分运转功率(kW)k1-空载运行功率系数k1=0.0165Lh-输送机水平投影长度（m）Lh=50v-带速(m/s)v= 1.6k2*Lh*Q-物料水平运输功率(kW)k2-物料水平运行功率系数k2=8.17*0.00001Q-输送量(t/h）Q=3000.00273Q*H-物料垂直提升功率(kW)H-输送机垂直提升高度(m)H=5k3-附加功率系数k3= 1.25k4-卸料车功率系数k4= 1.11无卸料车时k4=1有卸料车时光面滚筒k4=1.16胶面滚筒k=1.11N'-犁式卸料器及导料槽长度超过3米时的附加功率（kW）犁式卸料器附加功率（kW）犁式卸料系数λ1=0.4犁式卸料器个数n=0带宽500 650 800 1000 1200 1400系数λ1=0.3 0.4 0.5 1.0 －－ －－导料槽附加功率（kW）导料槽系数λ2=0.08导料槽长度L=6-3带宽500 650 800 1000 1200 1400 系数λ2=0.08 0.08 0.08 0.10 0.115 0.18ΣN'=0.24N0=9.45369375kWN=12.604925kW6 25。
带式输送机计算书(带张力计算)
kg, n= 2
10.727
kg/m
10.727 kg/m
⑶ 辊子旋转转速：
n=
30×ν/（3.14×r）
mm， a0--上托辊组间距；au =
3.00
带速v： 辊子半径r
= 359.00 rpm
2.50
0.0665
⒑ 上下胶带模拟阻力系数：
ω=
0.0220
⒒ 胶带与传动滚筒之间的摩擦系数： μ= 0.3500
7.滚筒组：
（1）头部传动滚筒
D≥ Cod
= 0.648
m
式中：
绳芯厚 度d=
0.0072
m
Co=
90
传动滚筒直径D=
1000
mm
（2）尾部及主要改向滚筒直径
=
Φ
8.托辊组：
800 mm
⑴ 重载段：采用35°槽角托辊组，
辊子直径=Φ 133 mm
辊子轴承型号：
4G305 ,
查表单个上辊转动部分质量qr0'= 10.37 qr0= nqr0'/a0=
28.48 10.73 190.00
0.0164
0.35
8.拉紧行程
G= 6414.33
kg
= 62.92 KN
（该值仅供 参考）
帆布带
尼龙带Leabharlann 钢丝绳带LL≥ L(ε+ε1)+ln
= 13.34
m
式中： ε ε1 ln
0.010 0.001 2.000
0.020 0.001 2.000
0.003 0.001 2.000
S= 0.458
m2
DTⅡ型带式输送机设计计算书
DTⅡ型带式输送机设计计算书已知参数带宽B=1000mm水平机长L=600m提升高度H=51m带速 V=2m/s输送量 Q=750 t/h松散密度(Kg/m3)=1000一、输送能力校核带宽=1000带速=2输送能力=808满足要求！二、传动滚筒上所需圆周驱动力计算1、初选输送带钢丝绳芯带ST-2000满足要求！B=1000上胶厚=6下胶厚=34层q B=34kg/m2、计算每米物料质量qG qG=Q/3.6v q G=104.17kg/m3、计算托辊每米转动质量q RO、q Ru3.1选择上托辊上托辊为普通托辊托辊直径=133辊子长度=380上托辊间距1200轴承型号4G205辊子图号DTⅡGP3204旋转质量=6.04kg3.2选择下托辊下托辊为平行托辊托辊直径=133辊子长度=1150下托辊间距2000轴承型号4G305辊子图号DTⅡGP3312旋转质量=16.09kg3.3上托辊每米转动质量q ro q ro=旋转质量X3/上托辊间距=15.1kg/m下托辊每米转动质量q ru qru=旋转质量/下托辊间距=8.05kg/m4、计算"托辊前倾阻力、导料槽阻力、清扫器等附加阻力"上托辊前倾阻力Fes=Cμ0Le(qB+qG)gcosδsinε=0(N)下托辊前倾阻力Fex=μ0 Le qB g cosλ sinδ=0(N)确定导料槽长l=4.5 m导料槽阻力 Fgl=769(N)清扫器摩擦阻力Fr=2400(N)犁式卸料器数量：0犁式卸料器阻力Fa=0(N)特种主要阻力Fs1=Fes+Fex+Fgl=769(N)特种附加阻力Fs2=Fr+Fa=2400(N)5、计算传动滚筒上所需圆周驱动力确定模拟摩擦系数：Fu=CfLg[qRo+qRu+(2qB+qG)]+qGHg+Fs1+Fs2其中：模拟摩擦系数f=0.03系数C=1.17Fu=CfLg[qRo+qRu+(2qB+qG)]+qGHg+Fs1+Fs2=95417(N)三、传动功率计算传动轴功率PA=FuV=190.8KW 电机轴功率Pm=PA*k/η=280.6KW 其中η=0.85k= 1.25确定电机功率 PM=315KW155号四、输送带张力计算1、按不打滑条件计算确定传动滚筒摩擦系数μ=0.35确定包角200度启动系数kv= 1.2Fumax=KvFu=114500(N)F2min=Fumax eμα/(eμα-1)=47847(N) 2、按下垂条件计算Fmin=20311(N)各点张力F2min=47847F4=56187满足要求！可取 F4=40161则最大张力 F1max=1432633、输送带层数计算Z=F1max*12/B*d=0.9满足要求！4、重锤张紧力计算重锤张紧力计算=2*F4=80322(N)五、校核辊子载荷1、静载计算承载分支po=9.8e a0(Im/v+qB)=1300(N)辊子静承载能力：2740 N满足要求！回程分支pu=9.8e a0qB=666(N)辊子静承载能力：1120 N满足要求！2、动载计算每天运行时间大于16小时运行系数 fs= 1.2物料粒度100至150冲击系数 fd= 1.03工况条件有磨蚀和磨损性物料工况系数 fa= 1.1承载分支动载荷po`= fs fd fa p0=1767(N)满足要求！回程分支动载荷pu`= fs fd fa pu=905(N)满足要求!六、启动和制动验算m1=(q G +q Ro +q Ru +2q B )L=117192(N)m2=n∑J iD i i 2/r 2+∑J i /r i 2=162548(N)1、启动验算启动时传动滚筒上最大圆周力 F A =K A *F u =114500(N)启动加速度 αA =(F A -F u )/(m1+m2)=0.07(m/s 2)启动时间:V/αA =28.6(S)2、制动验算为安全起见，取f=0.016则摩擦阻力 Fu *=55783(N)0.2(m/s 2)10(S)179200(N)0.84(m/s2)2.4(S)自由停车时间 v/αB = 电动机: Y400-39-4减速器：DCY315-40液力偶合器：YOXⅡZ650制动器 YWZ5-500/121制动停车时间 v/αB=制动器制动力 FZ=i*MZ/r=自由减速度 αB =fU */(m1+m2)= 制动力偏大，只能采用停车后延时制动方法！驱动装置组合号:传动滚筒图号：DTⅡ04A7203Z 传动滚筒直径 Φ1000 减速度αB=(fU*+FZ)/(m1+m2)=。
带式输送机计算书
一、原始参数注：所有基本参数由使用单位提供1ρ=0.9t/m³α=25º2Q=1200t/h1个3胶带机分段特征（自头部起）L1=40m δ1=-2.5ºLh1=39.96m H1=-1.7m L2=90m δ2=-7.1ºLh2=89.31m H2=-11.1m L3=300m δ3=-9.2ºLh3=296.1m H3=-48m L4=625mδ4=0ºLh4=625mH4=0m L5=1145m δ5=-1.8ºLh5=1144mH5=-36m2200m9.2º-96.8m二、自定义参数1B=1200mm =1.2m2V=2.5m/s3IV=Svk 0.37m³/s Im=Svk ρ0.333t/s =333kg/sQ=式中：=上托辊槽型角度λO=35º=1398t/h下托辊槽型角度λU=0ºQ'=1200t/h 胶带上物料最大截面积S=㎡实际运量小于理论运量，满足输送要求倾斜输送机面积折减系数K=0.9641层22mm8+8mm31.8kg/㎡2000N/mmq B =38.16kg/m5q G =Q /(3.6v)q G =1200/(3.6×2.5)q G =133kg/m6滚筒直径6.1传动滚筒直径D≥Cd 725式中：传动滚筒最小直径D=800mm145初选传动滚筒直径D=1000mm 传动滚筒直径满足要求5mm6.2改向滚筒直径D=800mm77.135°159mm10.95kg输送能力钢绳直径d=托辊选型重载段采用槽型托辊组托辊直径Ф轴承型号G306/C4上托辊旋转部分质量G 1=钢丝绳芯带ST2000每米输送带质量物料质量≥145×5≥系数C=0.17975初选输送带类别型号胶带层数厚度覆盖胶厚重量抗拉强度Gx=Q/3600=1200/3600=理论运输量3600Svk ρ3600×0.17975×2.5×0.96×0.9实际运输量总提升高度H=胶带宽度：运行速度：理论运量：=Q/3600ρ=1200/(3600*0.9)=第二段第三段第四段第五段总输送长度L=最大倾角|δ|=名称长度倾角水平输送距离提升高度第一段运输物料：原煤堆积密度：动堆积角：运输能力：总运量给料点数量：31.2m27.38kg/m7.20°平行托辊组159mm26.56kg13m 8.85kg/m7.3辊子旋转速度n===300.3rpm辊子旋转速度小于600，满足要求7.4辊子载荷校核7.4.1P O =式中：=0.8×1.2×9.81×(333/2.5+38.16)辊子载荷系数e=0.8=1614辊子额定载荷P oe =5420N 辊子静载荷满足要求7.4.2P U =式中：=1×3×9.81×38.16辊子载荷系数e=1=1123辊子额定载荷P ue =1850N 辊子静载荷满足要求7.4.3P O’=式中：=1613.799936×1.2×1.32×1.15 1.2=29401.32辊子额定载荷P oe =5420N 辊子动载荷满足要求1.157.4.4P U’==1123.0488×1.2×1.15=1550辊子额定载荷P oe =1850N 辊子动载荷满足要求8托辊模拟阻力系数938机头机尾各设置组过渡托辊组，每个落料点设置组缓冲托辊组。
DTII（A）带式输送机（第2版）计算书Ver2.11（2010版,..
0.9950按公式计算k值取值FALSE>Q=600t/h,装载率:75.88%,满足要求！) h3=h1+h2=Wtgθ/4+(b-l3)sinλ/2=224如果给料不均匀或为了减少由于输送带跑偏和加料偏载造成的撒料，应降低输送机的装载率。
典型的为80%~100%的理论输送量。
(N)物料在输送方向上的分量(m/s) V 0=0N H FALSE gl 导料槽栏板长度(m) l =导料槽最小长度(m）l min =MAX(1.2v,1.5) = 2.4F gl =μ2•Iv 2•ρ•g•l/(v 2•b12) =需要抑尘的导料槽推荐长度(m）l min =3v =6F S1=F ε+F gl =4、附加特种阻力F S2(N)1）清扫器摩擦阻力F r (N)头部清扫器和输送带接触面积(m 2) A o =查表3-11头部清扫器个数 n 3o =2空段清扫器和输送带接触面积(m 2) A u =查表3-11空段清扫器个数 n 3u =2清扫器和输送带间的压力((N/m 2) p =清扫器和输送带间的摩擦系数 μ3 =头部清扫器摩擦阻力 F ro =A O •p•μ3 =空段清扫器摩擦阻力 F ru =A u •p•μ3 =F r =n 3O •F ro +n 3u •F ru =2）犁式卸料器摩擦阻力F p (N)刮板系数(N/m) k p =宜取k p =1500N/m 同时工作的犁式卸料器个数 n4 =F p =n 4•B•k p =3）卸料车阻力F AW (N)单台卸料车阻力 F b =卸料车个数 n AW =0F AW =n AW •F b =卸料车类型：4）缓冲床阻力F sb (N) 【CEMA】滑动摩擦系数 μsb ==0.3~0.5(UMHW);0.56(PVC);0.6~0.67(聚氨酯)F sb =μsb •(q B +q G )•g•L sb =缓冲床长度(m) L sb =0F s2=F r +Fp+F AW +F sb =缓冲床阻力(空载)：F sb e =μsb •q B •g•L sb =5、倾斜阻力F St (N) F St =q G •g•H =45709370.010.015100000一般取p=(3~10)x1040.6一般取μ3=0.5~0.7600900300015000000移动式0.30300005968按分项计算附加阻力取值66%34%物料阻力空载阻力主要阻力4756附加阻力3187主要特种阻力937 附加特种阻力3000倾斜阻力5968惯性阻力8924启动工况：F Ao =F o +F a o =F Au =F u +F a u =式中：C o =902223745344756 , 27% 3187 ,18%937 , 5%3000 , 17% 5968 , 33%主要阻力附加阻力 主要特种阻力附加特种阻力倾斜阻力FALSE10.012213自然翻转按启动工况选择传动和改向滚筒TRUEt o T T 7、承载分支最小张力的修正及张力校核1) 承载分支最小张力的修正运行工况：下垂度张力修正值ΔT =F o,min -F 14 =启动工况：下垂度张力修正值ΔT A =F A o,min -F A 14 =2) 输送带张力计算验算（见表0）运行工况：F 1,min =F U •[1+1/(e μφ-1)] =启动工况：F A 1,min =F UA •[1+1/(e μA φ-1)] =运行工况(最终)： F 1=F U +F 2 =启动工况(最终)： F A 1=F UA +F A2 =3)输送带下垂度验算（见表1）14151510130.88%0.82%0.46%OK 0.28%0.27%0.26%OK 0.83%0.78%0.36%OK 0.28%0.27%0.25%OK4)输送带打滑验算运行工况：F 1/F 2(最终) =2.43启动工况：F A 1/F A 2(最终) =3.19注意：输送带最小张力由运行工况输送带下垂度控制，调整相关输入参数可降低输送带最大张力！六、逆止力的计算（按GB50431计算）逆止力(N) F L =F St -F H =模拟摩擦系数f(取值：0.012~0.016) =逆止力矩(kN.m ) M L =F L •D/2000 =逆止器工况系数k 2(取值：1.5~2) =滚筒轴上的逆止器所需的逆止力矩(kN.m ) M=k 2M L =需设置逆止器！发生逆转的向上输送的带式输送机应装设制动器或逆止器，发生逆转的向上输送的大型带式输送机应同时装设制动器和逆止器。
山西B=800带式输送机设计计算书
堆积密度3；粒度带宽托辊直径带速运行堆积角托辊槽角式中：2；0.062003972.2按粒度校核：3.输送带:q B --输送带每米质量：(查表4-1、2、3、4、5)4.托辊:282.950466r/min； q RO =G 1/a O 式中:G 1：承载分支每组托辊旋转部分质量：(查表3-7)G 1a O 4.3回程托辊：q Ru =G 2/a u 式中:G 2--回程分支每组托辊旋转部分质量：(查表3-7)G 2a u 5.输送带上每米物料质量 q G 计算：q G I v 3/s；三、计算传动滚筒圆周驱动力和传动功率1.传动滚筒圆周驱动力18030.7138N ；已知条件：二、主要参数确定：Q max 满足要求！机长提升高度(上正下负)倾斜角度2.校核带宽：不能满足要求！2.1按输送量校核带宽B:S=Q/3.6vkρ=满足要求！根据托辊转速校核：(查表4-12)满足要求！n=60v/（πd）=水平段长度L 水q RO ：承载分支托辊组每米长度旋转部分质量 q RO 计算：a O ：承载分支托辊间距：q Ru ：托辊组每米长度旋转部分质量计算:a u ：回程分支托辊间距：4.1托辊直径的校核：4.2承载托辊：6.带式输送机每秒设计输送量 I v 计算：F U =C*F H ＋F s1＋F s2＋F St =ς--纵向拉伸强度：(查表4-1、2、3、4、5)δ--带厚：初选输送带:(查表3-8)输送能力1.输送量校核:一、初选参数：传动滚筒直径S --输送带上物料最大截面积；(查表3-2)k--倾斜输送机面积折减系数；(查表3-3)式中:1.1主要阻力式中:g --重力加速度：2 ；1.2主要特种阻力式中:C εμ0L εN ；式中:n3 -- 清扫器个数(包括头部清扫器和空段清扫器)n 31.3.1输送带清扫器摩擦阻力F r 式中:2；2；μ3式中:K d 式中:式中:K A eμφ--欧拉系数：注：一般单滚筒驱动取3.3~3.7,折合φ=190°~210°，双滚筒驱动取7.7,折合φ=400°8941.40625N；式中:(h/a)adm =0.010N；0式中:n --静安全系数：Z --输送带层数：F max =F U +F 2min F umax --输送机满载启动或制动时出现的最大圆周驱动力四、输送带张力计算3.输送带张力校核根据Z=Fmax·n/B×ς可以得到n=Z×B×ς/F max =F max --传动滚筒合力F min ≥a 0(q B +q G )g/8(h/a)adm =F Umax =K A ×F U K A -- 启动系数：(1.3~1.7)2.2回程分支最小张力F min ≥a u q B g/8(h/a)adm =2.1承载分支最小张力(h/a)adm -- 允许最大下垂度：(一般≤0.01)2.输送带下垂度校核e μφF 2min ≥F Umax /e μφμ0 -- 托辊与输送带间摩擦系数：一般取0.3~0.4F H =fLg[q RO +q RU +(2q B +q G 1.输送带不打滑条件(为保证输送带工作时不打滑，需在回程带上保持最小张力F 2Min )η" -- 多电机不平衡系数：一般取0.90~0.95，单电机驱动取 1K d -- 功率备用系数：(一般取1.0~1.3)2.1传动功率P M =P A 2.计算传动功率η -- 传动效率：一般取0.85~0.95P=K d ×P M η' -- 电压降系数：一般取0.90~0.95p -- 清扫器与输送带间压力：一般取3×104~10×104N/m 2μ3-- 清扫器与输送带间摩擦系数：一般取0.5~0.7F a =B×k 21.3附加特种阻力A -- 一个清扫器与输送带接触面积：(查表3-11)1.2.1托辊前倾摩擦阻力F εf --模拟摩擦系数:(查表3-6)1.3.2犁式卸料器摩擦阻力F aL ε-- 装有前倾托辊的输送机长度：ε -- 托辊前倾角度：(查表3-7或取1°30′)1.2.2被输送物料与导料槽栏板间的摩擦阻力 F gl F r =A×p×μ3F S2=n 3F r +F a F gl =μ2I v 2ρgl/v 2b 12= F S1=F ε+F gl C ε -- 槽型系数：30°~0.4，35°~0.43，45°~0.52.1.1传动滚筒轴功率F St =qG P A =F U C -- 系数；(不小于1.02或查表3-5)F ε=C εμ0L ε(q B +q G 1.4倾斜阻力(理论)F max M max --传动滚筒扭矩由D查表得到数据验算扭矩M 4.由传动滚筒合力查表DTⅡ表确定滚筒直径。
带式输送机计算设计说明书
======带式输送机计算设计说明书======文件名称：GZ3-4.sms2012年02月03日11:01:30设计单位：河北宏达输送机制造有限公司项目名称：苏丹项目工程名称：水利工程---------------------------------------一. 原始参数：===主功能节===设计种类=普通带式输送机设计===标准节===基本标准=DTII(A) 头架标准=DTII(A) 尾架标准=DTII(A) 拉紧装置标准=DTII(A) 中间架及支腿标准=DTII(A)导料槽标准=DTII(A) 头部护罩及漏斗标准=DTII(A) 卸料车及专用中间架标准=DTII(A) 卸料器标准=DTII(A)驱动装置标准=DTII(A) 传动滚筒标准=DTII(A) 改向滚筒标准=DTII(A) 上托辊标准DTII(A) 下托辊标准=DTII(A)===物料参数节===物料名称=矿石松散密度=0.9 安息角=25 最大块度=80 输送量=200 工作条件选择(确定模拟摩擦系数f)=2运行条件选择(确定传动滚筒和橡胶带之间的摩擦系数μ)=1 物料粒度(确定冲击系数fd)=2 工作条件(确定托辊阻力系数)=1工况条件(确定工况系数fa)=1 工作条件(确定输送带系数)=1 物料特征(确定橡胶输送带覆盖胶的厚度)=1 橡胶输送带覆盖胶的厚度(上)=0橡胶输送带覆盖胶的厚度(下)=0 运行条件(确定运行系数fs)=3===主参数参数节===带宽=1000 速度=2 头轮(传动滚筒)直径=800 尾轮(改向滚筒)直径=630 拉紧方式=中部垂直重锤拉紧传动滚筒头架型式=角形改向滚筒尾架型式=角形中间架种类=轻中型中间架支腿种类=轻中型传动滚筒形式=胶面传动滚筒胶面形式=菱形改向滚筒形式=胶面===几何参数节===输入方式=普通简易输入方式工艺布置形式=凹-凸弧输送方向=由左至右头部带面倾角=0 尾部带面倾角=0头轮顶部实际高度=1500 尾轮顶部实际高度=1500 尾部地基标高=0 头部地基标高=2000 水平投影长度=272910带面到通廊地基高度=1200 弧起点到尾轮中心距离=251896 弧终点到头轮中心距离=4000 斜廊起点到尾架最小距离=251896斜廊终点到头架最小距离=4000 弧段数量=2 弧半径=0 弧半径=0 设置双折线否=否===输送带参数节===输送带种类=尼龙带输送带规格=NN-200 扯断强度=200 每层厚度=0.9 每层质量=1.2 层数=6 上胶厚=4.5下胶厚=1.5 带厚=0 钢丝绳最大直径=0 钢丝绳间距=0===尾部(拉紧)参数节===中部垂直重锤拉紧支架到头架距离=74860 中部垂直重锤拉紧支架基础标高=-4000 中部垂直重锤拉紧支架地脚凸台高度=0垂直重锤拉紧装置形式=箱式===头架参数节===头架类型=0 有无漏斗=有头部漏斗形式=普通有无衬板=有===驱动参数节===驱动所在位置=1 驱动方式=电机-减速器系统驱动电机-减速器类型=Y-DBY/DCY 电机-减速器位置(布置形式)=左侧里边采用耦合器否=是设置逆止器否=是设置制动器否=是传动效率=0.88 启动系数=1.5 滚筒驱动形式=头部单滚筒驱动第1驱动滚筒电机数量=1===托辊参数节===上托辊形式=槽形(35度) 上托辊直径=108 下托辊形式=平形下托辊直径=108===落料参数节===落料点个数=2 每处落料点宽度=500 每处落料点间距=1500 每处落料点宽度=500 每处落料点间距=193450===导料槽节===布置形式=随落料点自动设置矩形口===缷料参数节===缷料方式=普通头部缷料卸料器类型=电动(气动) 卸料器个数=1 每个卸料器形式=单侧(左) 卸料器间距=5000卸料车形式=普通卸料车=双侧距头轮最小距离==5000 距头轮最大距离==10000===柱标参数节===纵向柱标数量=0 横向柱标(尾部)数量=0 横向柱标(头部)数量=0===计算参数节===模拟摩擦系数=0.03 传动滚筒和输送带间摩擦系数=0.35 托辊和输送带间摩擦系数=0.35 物料和输送带间摩擦系数=0.6物料和导料档板间摩擦系数=0.7 输送带和清扫器间摩擦系数=0.6 清扫器和输送带之间的压力=100000 输送带安全系数=13运行系数=1.2 冲击系数=1.04 工况系数=1.1 基础荷载系数(尾部)=1.2 基础荷载系数(中部)=1.2 基础荷载系数(头部)=1.2基础荷载系数(驱动部分)=1.2===厂房标识节===标注荷载否=是设置主厂房标识否=否设置基础厂房标识否=否===价格节===产生价格否=否-------------------------------------二. 计算过程：===输送带上最大的物料横截面积S===已知条件：托辊槽角=35 运行堆积角=25S=0.123 m3(注：查表获得)===输送能力===已知条件：最大截面积S=0.123 带速v=2 物料密度ro=900 倾斜系数k=1(查表获得) 最大输送能力IvMax=S*v*k=0.245 m3/s最大输送能力ImMaxMax=Iv*ro=220.86 kg/s最大输送能力QMax=3.6*ImMax=795.096 t/h实际输送量Q=200 t/h实际输送量Im=Q/3.6=55.556 kg/s实际输送量Iv=Im/ro=0.062 m3/s===输送带宽度===已知条件：最大截面积S=Q/(3.6*v*k*ro)=0.0309 托辊槽角lanbuta=35 运行堆积角sita=25计算输送带宽度B=0.65m===计算圆周驱动力-FH(主要阻力)===已知条件：模拟摩擦系数f=0.03 输送机长度（头尾滚筒中心距）L=272.917m 重力加速度g=9.81m/s2 输送机在运行方向上的倾斜角deta=0.4199度输送机承载分支托辊间距ao=1.2m 输送机回程分支托辊间距au=3m 承载分支或回程分支每米输送带质量qB=14.12kg/m每米输送物料的质量qG=27.778kg/m 输送机承载分支托辊旋转部分质量qRO=10.175kg/m 输送机回程分支托辊旋转部分质量qRU=3.477kg/m承载分支每组托辊旋转部分质量G1=12.21kg 回程分支每组托辊旋转部分质量G2=10.43kg 托辊前倾角epsl=1.383度计算主要阻力FH=f*L*g*(qRO+qRU+(2*qB+qG)*cos(deta))=5595.687N===计算系数C（附加阻力）===已知条件：附加长度L0=90m 输送机长度（头尾滚筒中心距）L=272.917m系数C（附加阻力）=(L+L0)/L=1.33===计算圆周驱动力-附加阻力FN===已知条件：附加阻力FN=0N===计算圆周驱动力-主要特种阻力Fs1===已知条件：槽形系数Cep=0.43 托辊与输送带间的摩擦系数mu0=0.35 装有前倾托辊的输送机长度Le=272.917m 承载分支或回程分支每米输送带质量qB=14kg/m 每米输送物料的质量qG=27.778kg/m 重力加速度g=10m/s2 输送机在运行方向上的倾斜角deta=0.42度托辊前倾角epsl=1.383度托辊前倾的摩擦阻力Fep=Cep*mu0*Le*(qB+qG)*g*cos(deta)*sin(epsl)=407.537N已知条件：物料与导料栏板间的摩擦系数mu2=0.7 输送能力Iv=0.062m3/s 被输送散状物料的堆积密度ro=900kg/m3导料栏板（导料槽）的长度l=4m 输送带速度v=2m/s 导料栏板间的宽度b1=0.61m导料槽拦板间的摩擦阻力Fgl=mu2*Iv*Iv*ro*g*l/(v*v*b1*b1)=63.288N主要特种阻力Fs1=Fep+Fgl=470.824N===计算圆周驱动力-附加特种阻力Fs2===已知条件：清扫器个数n3=5 输送带清扫器与输送带的接触面积A=0.01 m2 输送带清扫器与输送带间的压力P=100000 N/m2输送带清扫器与输送带间的摩擦系数mu3=0.6 输送带宽度B=1 m 犁式卸料器的阻力系数或刮板清扫器的阻力系数ka=1500N/m犁式卸料器个数na=0输送带清扫器摩擦阻力Fr=A*p*mu3=600 牛梨式卸料器摩擦阻力Fa=na*B*ka=0 牛附加特种阻力Fs2=n3*Fr+Fa=3000 牛===计算圆周驱动力-倾斜阻力Fst===已知条件：每米输送物料的质量=qG27.778 kg/m 重力加速度g=9.81 m/s2 输送带卸料点与装料点间的高差H=2m倾斜阻力Fst=qG*g*H=545 牛===计算功率=== --总功率--已知条件：传动滚筒上所需圆周驱动力Fu=11456.806 牛输送带速度v=2 m/s 传动效率eng=0.88 电压降系数engp=0.95多机驱动功率不平衡系数engpp=1传动滚筒所需运行功率Pa=Fu*v/1000=22.914 kW驱动电机所需运行功率Pm=Pa/(eng*engp*engpp)=27.409 kW--头部单驱动-第1驱动滚筒单元--传动滚筒上所需圆周驱动力Fu=11456.806 牛电机数量n=1 台每台电机所需运行功率Pm=27.409 kW===输送带张力======满足垂度条件下输送带张力===已知条件：输送机承载分支托辊间距ao=1.2 m 输送机回程分支托辊间距au=3 m 承载分支或回程分支每米输送带质量qB=14.12 kg/m每米输送物料的质量qG=27.778 kg/m 重力加速度g=9.81 两组托辊之间输送带的允许垂度hpa=0.01满足垂度条件下，承载分支输送带最小张力Fmino=ao*(qB+qG)*g/(8*hpa)=6165.258 牛满足垂度条件下，回程分支输送带最小张力Fminu=au*qB*g/(8*hpa)=5194.395 牛===头部单驱动-第1驱动滚筒单元=== ===按照输送带不打滑条件计算输送带张力===已知条件：传动滚筒与输送带间的摩擦系数mu=0.35 输送带在传动滚筒上的包围角fai=3.316 自然对数的底e=2.718启动系数KA=1.5 传动滚筒上所需圆周驱动力Fu=11456.806 牛输送机满载启动或制动时出现的最大圆周驱动力Fumax=KA*Fu=17185.208 牛保证不打滑条件下，输送带在传动滚筒奔离点处最小张力F2min=Fumax/(e(mu*fai)-1)=7841.384 m滚筒上输送带奔离点(松边)张力F2=Max(F2min,Fminu)=7841.384 牛滚筒上输送带趋入点(紧边)张力F1=F2+Fu=19298.189 牛===计算输送带张力-各特性点张力===已知条件：模拟摩擦系数f=0.03 重力加速度g=9.81 m/s2 输送机回程分支托辊旋转部分质量qRU=3.477 kg/m 承载分支或回程分支每米输送带质量qB=14.12 kg/m 输送带清扫器摩擦阻力Fr=600 牛输送机长度（头尾滚筒中心距）L=272.917 m 中部垂直重锤拉紧支架到头架距离Lczj=74.86 m传动滚筒趋入点张力St1=19298.189 牛传动滚筒奔离点张力St2=7841.384 牛传动滚筒支架增面改向滚筒趋入点张力Stg1=St2+1.0*Fr=8441.384 牛传动滚筒支架增面改向滚筒奔离点张力Stg2=1.02*Stg1=8610.212 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒趋入点张力Scj11=Stg2+f*Lczj*g*(qRU+qB)-qB*g*H+1.5*Fr=9620.855 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒奔离点张力Scj12=1.03*Scj11=9909.48 牛垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒趋入点张力Scj21=1.04*Scj11=10305.859 牛垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒奔离点张力Scj22=1.04*Scj21=10305.859 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒趋入点张力Scj31=Scj22=10305.859 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒奔离点张力Scj32=1.03*Scj31=10615.035 牛尾部增面改向滚筒趋入点张力Swg1=Scj32+f*(L-Lczj)*g*(qRU+qB)-qB*g*H+1.5*Fr=12540.711 牛尾部增面改向滚筒奔离点张力Swg2=1.02*Swg1=12791.526 牛尾轮趋入点张力Sw1=Swg2=12791.526 牛尾轮奔离点张力Sw2=1.04*Sw1=13303.187 牛尾轮改向滚筒上合力Fwl=Sw1+Sw2=26094.712 牛(第1驱动单元)传动滚筒上合力Fcd=F1+F2=27139.573 牛(第1驱动单元)传动滚筒的扭矩M=Fu*D/2000=4.583 千牛.米输送带最小张力Fmin=F2=7841.384 牛输送带最大张力(稳定工况下)Fmax=Fmin+Fu=19298.189 牛===计算拉紧力===已知条件：垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒趋入点张力Si=9909.48 牛垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒奔离点张力Si1=10305.859 牛中部垂直重锤拉紧力F0=Si+Si1=20215.34 牛===输送带选择计算===已知条件：输送带最大张力(稳定工况下)Fmax=19298.189 牛输送带静安全系数n=13 输送带扯断强度xigma=200 牛/毫米.层输送带计算层数Z_js=Fmax*n/(B*xigma)=1.254 层输送带允许最小层数Zmin=3 层输送带允许最大层数Zmax=6 层输送带实选层数Z=6 层输送带实选层数Z满足：Zmin<=Z<=Zmax输送带实选层数Z满足计算层数要求：Z<=Z_js输送机几何尺寸决定的输送带周长Lz=548.301 米接头数N=Lz/100=6 个已知条件：输送带层数Z=6 层输送带阶梯宽度bp=300 毫米接头长度La=(Z-1)*bp+B/tan(60)=2.077 米输送带订货总长度Ld=Lz+La*N=561 米已知条件：输送带层数Z=6 层输送带上胶厚dB2=4.5 毫米输送带下胶厚dB3=1.5 毫米输送带总平方米Md=B*(z+(dB2+dB3)/1.5)*Ld/1000=5610 平方米===选择第1传动滚筒驱动===已知条件：计算扭矩M=4.583 千牛.米计算合力F=27.14 千牛传动滚筒图号=DTII(A)100A107 传动滚筒许用扭矩=12 千牛.米传动滚筒许用合力=73 千牛计算扭矩M<=传动滚筒许用扭矩，扭矩满足计算合力F<=传动滚筒许用合力，合力满足===选择电动机功率===每个电动机计算所需功率Pm=27.409 kW 每个电动机选择功率P=45 kW 每个电动机计算所需功率Pm<=每个电动机选择功率P，满足要求===选择拉紧装置和重锤块数量===已知条件：计算拉紧力=20.215 千牛拉紧装置图号DTII(A)100D1061C 拉紧装置许用拉紧力40 千牛计算拉紧力<=许用拉紧力，满足要求已知条件：拉紧装置(包括改向滚筒)重量Gk=10692.9 牛拉紧装置配重G=F0-Gk=9522.44 牛每个重锤块质量zckKg=15 kg重锤块数量Gnum=G/zckKg=65===选择尾轮改向滚筒===已知条件：计算合力F=26.095 千牛尾轮改向滚筒图号=DTII(A)100B206 尾轮改向滚筒许用合力=64 千牛计算合力F<=许用合力，合力满足-------------------------------------三. 计算结果：===物料计算===允许最大输送量=795.096 t/h===张力计算===第1传动滚筒所需圆周驱动力=11456.806 千牛第1传动滚筒所需最大圆周驱动力=17185.208 千牛第1传动滚筒合力=27139.573 牛第1传动滚筒扭矩=4.583 kN.m 输送带张力(第1传动滚筒趋入点)=19298.189 牛输送带张力(第1传动滚筒奔离点)=7841.384 牛改向滚筒(尾轮)合力=26094.712 牛输送带张力(尾轮趋入点)=12791.526 牛输送带张力(尾轮奔离点)=13303.187 牛===输送带计算===输送带最大张力=19298.189 牛输送带最小张力=7841.384 牛===功率计算===传动滚筒总轴功率=22.914 千瓦驱动电机总功率=27.409 千瓦第1传动滚筒驱动单元轴功率=22.914 千瓦第1传动滚筒驱动单元电机数量=1第1传动滚筒驱动单元每个电机轴功率=27.409 千瓦第1传动滚筒驱动单元每个电机功率=45 千瓦-------------------------------------四. 结果校对：-------------------------------------五. 地脚荷载：基础荷载系数(尾部)=1.200尾部荷重(垂直向下)：12.536 kN尾轮输送带合力(尾部输送带倾角方向)：31.314 kN基础荷载系数(头部)=1.200头部荷重(垂直向下)：68.209 kN头轮输送带合力(头部输送带倾角方向)：32.567 kN基础荷载系数(中部)=1.200中部每对支腿荷重(垂直向下)：6.710 kN-------------------------------------六. 零部件统计：序号：标准图号：名称：材料：数量：单重(kg)：共重(kg)：价格：备注：1 DTII(A)100A107 传动滚筒 D=800 部件 1 962 9622 DTII(A)100B104 改向滚筒 D=400 部件 1 350 3503 DTII(A)100B105 改向滚筒 D=500 部件 2 500 10004 DTII(A)100B206 改向滚筒 D=630 部件 1 797 7975 DTII(A)100B106 改向滚筒 D=630 部件 1 567 5676 DTII(A)100C414 槽形托辊 D=108 槽角35度部件201 38 76387 DTII(A)100C414H 缓冲托辊 D=108 槽角35度部件7 49.9 349.38 DTII(A)100C414M 槽形调心托辊 D=108 槽角35度部件23 85.9 1975.79 DTII(A)100C460 平行下托辊 D=108 部件75 22 165010 DTII(A)100C461M 下调心托辊 D=108 部件14 87.6 1226.411 DTII(A)100JA1075Q 角形传动滚筒头架 H=1100 D=800 b=0%%d 结构件 1502 50212 DTII(A)100JB2063Q 角形改向滚筒尾架 H=1185 D=630 b=0%%d 结构件 1269 26913 DTII(A)100JD001C 垂直拉紧装置架导杆 H=3540 结构件 1550.3 550.314 DTII(A)100JD631C 垂直拉紧装置架支座结构件 1169 16915 DTII(A)100D1061C 箱式垂直重锤拉紧装置部件 1523 52316 DTII(A)D111 配重块部件65 15 97517 DTII(A)100JC11Q 中间架 L=6000 结构件43 123 528918 DTII(A)100JC12Q 中间架 L=2822 结构件 159.4 59.419 DTII(A)100JC12Q 中间架 L=5131 结构件 1105.6 105.620 DTII(A)100JC12Q 中间架 L=5310 结构件 1109.2 109.221 DTII(A)100JC12012 标准支腿 H1=890 I型结构件3 37 11122 DTII(A)100JC12011 标准支腿 H1=890 I型结构件2 23.2 46.423 DTII(A)100JC5512 高式支腿 H1=1165 结构件 126.9 26.924 DTII(A)100JC5512 高式支腿 H1=1190 结构件85 27.3 2317.125 DTII(A)100M111Z-1 导料槽 L=1500 喇叭口结构件 4189 75626 DTII(A)100M111Z-5 导料槽前帘喇叭口结构件 210 2027 DTII(A)100M111Z-6 导料槽后挡板喇叭口结构件 226 5228 DTII(A)100L805 普通漏斗 (有衬板) 结构件 11210 121029 DTII(A)100E11 头部清扫器部件 172.9 72.930 DTII(A)100E21 空段清扫器部件 124 2431 DTII(A)Q514-5ZD 驱动装置组合号=514 部件 11353 135332 DCY280-31.5 减速器 i=31.5 部件 133 Y225M-4 电动机 W=45kw 部件 134 YOXIIZ400 耦合器部件 135 YWZ5-315/50 制动器部件 136 YF44 耦合器护罩部件 137 ZL8 120x212/110x212 联轴器部件 190.6 90.638 DTII(A)JQ514Z-D 驱动装置架 H=1100 部件 11332.5 1332.539 NN-200 尼龙带 B=1000 L=565m Z=6 上胶4.5 下胶1.5 部件 17921.3 7921.3。
DSJ100-80-2×220 带式输送机设计计算书
输送能力 Q=800t/h 机 长 L=1000m 带 速 V=2.5m/s 前 倾 0° 上托辊槽角 30° 装料系数 C=1所需传动功率计算
1 特种主要阻力 Fs1=Fε+Fgl=2053N. 2 特种附加阻力 Fs2=Fr+Fa=2400 其中:输送带清扫器的摩擦阻力 Fr=A×P×u3=2400N 3 圆周驱动力 Fu=C×F×L×g[qRo+qRu+(2×qB+qg)]+qg×H×g+Fs1+Fs2=46318.81N 4 传动功率计算 PM
PM=Fu×V/1000η=136.23Kw 其中:效率η取 0.85
DSJ100/80/2×220 带式输送机设计计算书
一.基本参数
带宽 B=1000mm 松散密度ρ=900kg/m3 高差 H=0m 上托辊间距 a0=1.5m 下托辊间距 au=3m 下托辊槽角 0°
上下托辊辊径 108mm 上托辊组每米长度转动部分质量 qRo=8.65kg/m 下托辊组每米长度转动部分质量 qRu=2.80kg/m 每米胶带质量 qB=14.2kg/m 每米物料质量 qG=88.18kg/m 托辊前倾阻力 Fε=0 物料与导板间的摩擦阻力 Fgl=2053N 清扫器接触面积 A=0.04m2 清扫器与胶带间的摩擦系数 u3=0.6 清扫器与胶带间压力 P=10×104N/m2
DTII(A)带式输送机计算书(带表1~4)Ver1.2(95版)(2012.12.18)
DTII(A)型带式输送机设计计算书（计算依据：GB50431-2008 带式输送机工程设计规范）（设计数据：DTII(A)带式输送机设计手册）使用说明1、 本计算书只适用于头部单驱动，单加料点的散料水平和上运(B500~B1400mm）带式输送机的各种阻力计算，带宽确定，输送带选型，电机功率计算等。
可供方案设计、基础设计和工程设计用。
2、本计算书可用于计算5种常见带式输送机侧型：水平型，倾斜型，带凸弧型，带凹弧型和带凹凸弧型。
各种侧型的边界条件为：L1=0,L2=0,H=0，为水平型；L1=0,L2=0,H≠0，为倾斜型；L1≠0,L2=0,H≠0，为带凸弧型；L1=0,L2≠0,H≠0，为带凹弧型；L1≠0,L2≠0,H≠0，带凹凸弧型。
3、对于带式输送机长度 L>=80m,按附加阻力系数可以自动计算带式输送机各种阻力和参数。
但当 L<80m 时，由于胶带绕过滚筒缠绕阻力计算时因胶带的平均张力无法确定，需先人工估算填入，再根据表1：各特性点张力和滚筒参数的值修正。
非传动滚筒的轴承阻力也可先按GB50431-2008 的推荐值填入，再根据表1：各特性点张力和滚筒参数的值修正。
4、本计算书最大特点是计算书集成了《DTII(A)带式输送机设计手册》的表1~表4的全部表格。
能查表的数据均由表单自动查得，不需人工查表填入，减少输入工作量。
所得数据可人工校核。
5、本计算书几乎所有输入数据都根据已知条件进行有效性检查，并给与提示。
具有一定的智能和容错功能，减少用户的输入错误。
6、本计算书采用逐点张力法计算启动工况和稳定运行工况2种工况的各特性点张力并确定各滚筒直径和滚筒合力，以便确定各改向滚筒规格。
7、本计算书计算阻力用输送机长度采用折线计算，若带有凹凸弧段为近似值。
后面计算输送带长度的输送机长度为准确值，请使用者注意。
8、本计算书具有凹凸弧曲率半径和头尾部过渡段尺寸的计算，过渡段尺寸给出按45o,35o和20o3种槽角的尺寸,以便使用者确定如何设置过渡托辊。
带式输送机计算书(标准版)
带式输送机设计计算No:项目：1、已知原始数据及工作条件(1)带式输送机布置形式及尺寸见附图，输送机投影长L=63.2m, 提升高度H=8.255m,输送角度a=7.50度,输送物料：混合料粒度0～30mm,物料容重γ=0.9t/m3, 动堆积角ρ=20度,输送量：Q=100t/h(2)工作环境：干燥有尘的通廊内(3)尾部给料，头部卸料，导料槽长度Ld= 4.5m,(4)设有弹簧清扫器和空段清扫器。
(5)输送带参数：皮带层数：Z=4扯断强度：1002、计算步骤每层质量： 1.22kg/m2(1)输送带宽度计算皮带型号：EP-100B=SQRT(Q/（k*γ*v*c*ξ）） 上胶厚质量 5.1kg/m2已知：Q=100t/h下胶厚质量 1.7kg/m2端面系数k=360物料容重γ=0.90t/m3皮带速度v= 1.25m/s倾角系数c=0.91速度系数ξ= 1.00将以上各数值代入计算式，得：B=0.521m根据计算和设计经验，选取B=800mm的普通胶带，满足块度要求。
(2)张力的逐点计算设带式输送机各点张力如图所示，则各点张力关系如下：S2=S1+W11弹簧清扫器阻力w1S3=k1*S22S4=S3+W23空载段运行阻力w2S5=k2*S44S6=k3*S55S7=k4*S66S8=S7+W3+W47空载段运行阻力w3空载段清扫器阻力w4S9=k5*S88S10=k6*S99S n=S10+W5+W6+W710导料槽阻力w5物料加速度阻力w6承载段运行阻力w7弹簧清扫器阻力W1：W1=1000B=800N带入 ⑴ 得：S2=S1+W1=S1 +800查表，改向滚筒阻力系数k1= 1.02带入 ⑵ 得：S3=k1*S2= 1.02S1 +816空载段运行阻力W2：W2=（q0+q＂）*L*w＂-q0H工作条件（平行托辊阻力系数w"）清洁，干燥0.018少量尘埃，正常湿度0.025大量尘埃，湿度大0.035查表：有Z=4～6,取Z= 4.00层EP-100上下胶层厚 4.5+1.5mm，得qm=9.34kg/mq0=q m*g=92N/m查表，得G＂=11.0kg下托辊间距l0= 3.0m因此，得：q＂=G＂*g/l0=36N/m查表，得w＂=0.035L1=41.837m, H1=5.842m头轮至垂直拉紧中心带入上式得：（适用于向上输送）螺旋及车式输入投影W2=-348N带入 ⑶ 得：S4=S3+W2= 1.02S1 +468查表，改向滚筒阻力系数k2= 1.03螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.03带入 ⑷ 得：S5=k2*S4= 1.05S1 +482查表，改向滚筒阻力系数k3= 1.04螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.04带入（5）得：S6=k3*S5= 1.09S1 +501查表，改向滚筒阻力系数k4= 1.03螺旋及车式选1.0垂直拉紧选1.03带入（6）得：S7=k4*S6= 1.13S1 +516空载段运行阻力W3：W3=（q0+q＂）*L*w＂-q0H已知 q0=92N/m，q＂=36N/m查表，得w＂=0.035L=21.363m, H=2.413m拉紧中心至尾轮的投W3=-126N空段清扫器阻力W4：W4=200B=160N带入（7）得：S8=S7+W3+W4= 1.13S1 +550查表，改向滚筒阻力系数k5= 1.02带入（8）得：S9=k5*S8= 1.15S1 +561查表，改向滚筒阻力系数k6= 1.04带入（9）得：S10=k6*S9= 1.19S1 +584导料槽阻力W5:已知导料槽长度l= 4.5mW5=（16*B*B*γ+70）*l=356N物料加速度阻力W6：W6=q*v*v/（2*g）因为：q=Q*g/（3.6*v)=218N/m所以： W6=17N承载段运行阻力W7：W7=（q+q0+q＇）*L*w＇+(q0+q)*Hq0=q m*g=92N/m查表，得G＇=11kg上托辊间距l0＇= 1.2m 因此，得：q＇=G＇*g/l0＇=90N/m工作条件（槽形托辊阻力系数w'）清洁，干燥0.02少量尘埃，正常湿度0.03大量尘埃，湿度大0.04查表，得w＇=0.04L2=63.200H2=8.255带入上式得：W7=3563N带入（10）得：S n=S10+W5+W6+W7= 1.19S1 +4521根据式：S n=S1*eμα采用胶面滚筒α=200°μ=0.35,查表得eμα= 3.39带入上式得：S n= 3.39S1联立（10）式，则：3.39S1 = 1.19S1 +4521因此：S1 =2058NS n =6978N各点张力：S2=S1+W1=2858NS3=k1*S2=2916NS4=S3+W2=2567NS5=k2*S4=2644NS6=k3*S52750NS7=k4*S62833NS8=S7+W3+W4=2867NS9=k5*S8=2924NS10=k6*S9=3041N计算凹弧起点张力S11承载段运行阻力W8：W8=（q+q0+q＇）*L*w＇+(q0+q)*HL3=44.4m,H3=0mw8=708.9478NS11=S10+W8=3750NR2≥ 1.5*S11/(qm*g)=61.43127m计算凸弧最小曲率半径R1托辊槽角35度R1≥42*B*sinλ=19.26364m(3)功率计算传动滚筒轴功率为：N0=（S n-S1）*v/1000= 6.1k W电动机功率为：N=K*N0/η采用Y型电动机得K= 1.2传动滚筒η=0.9所以，N=8.2k W根据计算和设计经验，电动机选型为：额定功率为：15k W组合号为：(4)胶带核算求得胶带最大张力为6978N查表当B=800mm，Z=4层时，胶带最大允许张力为26667N所以满足最大张力要求。
带式输送机计算书
转动惯量
9.8
驱动装置带制 动器
制动器规格：
YWZ5200/23
制动力偏大，只能采用停车后延时制动方法！
自由停车时 间:32 S
制动停车时 间: 4.4S
400 1500
1
2
1
1
3
1
2
1 1
1
1 1
1
1
0
1 1 1
1 0
1 1
1 1
1
1 1
物料名称: 矿石
输送能力可达(t/h) 1298
满足要求！
确定胶带安全系数:
9
NN-150 满足要求！
上胶厚:6
下胶厚:3
选择上托辊
直径Φ133
上托辊间距
辊子长度= 380
600
轴承4G305
辊子图号 DTⅡGP3304
旋转质量= 6.3kg
选择下托辊
平行托辊
直径Φ133
下托辊间距 3000
轴承4G305
版权所有 常新志
DTⅡ型带式输送机设计计算书
未经许可
不得复制
已知参数
带宽(mm)= 1000
带速(m/s)= 1.6
输送量(t/h)= 800
垂拉装置至传动滚筒的水平距离(m)= 10
推荐胶带安全系数: 10-12
初选胶带型号
尼龙帆布带
层数:4
水平机长 18.00 (m)=
提升高度 0 (m)=
松散密度 (Kg/m3)= 2000
DTⅡ04A5123Z
转动惯量
38.4
选择尾部改向滚筒直径
Φ500
图号:DTⅡ04B4122
转动惯量
11.3
带式输送机设计计算书
输送机用于煤矿井下，工作条件一般，装载点在机尾处(一般 布置方式)。 2 PVG1250/1 220 0.03 dφ 89k275g3m1.5 dφ 89k950m3 λ (°) 45 0.5 12.8 1060000 承载分支单位长度托辊 旋转质量 qRO(kg/m) 回程分支单位长度托辊 旋转质量 qRU(kg/m) 27.78 171.01 0.00 0.00 0.50 8440.82 46600.24 1.20 0.06 0.04 4.82
主传动滚筒包角 γ
模拟摩擦系数 f (根据国标GB/T17119-1999中5.1.3节) 上托辊型号-间距 下托辊型号-间距
槽型托辊组侧辊轴线与水平线夹角 槽型托辊组槽角系数
三 各部分技术参数的计算： 胶带计算： 单位长度胶带质量 qB (kg/m) 纵向拉断力 Sm (N/mm)
单位长度托辊旋转部分 托辊计算： 的质量 qt (kg/m)
7.2033
2.38
物料计算： 单位长度胶带上物料质量 qG (kg/m) H1(m) H2(m) H3(m)
6 7 8 9 1 2 3 4 5
机械传动效率 η 电压降系数 η
2
1
0.85 0.90
3
多驱动不平衡系数η 电机备用功率系数kd 圆周驱动力 FU (N) 轴功率 (kW) 空载功率 (kW) 电机功率 (kW) 电机选择
52175.82 5232.00
七 胶带强度的校核：
八 滚筒直径选择： D400 D320
PVC680/1，PVC800/1，PVC1000/1，PVC1250/1，PVC1400/1
89k230,89k275，89k305，108k375， 89k750,89k950，108k1150，
带式输送机设计计算书
带式输送机的设计计算书带式输送机的设计计算书1 已知原始数据及工作条件带式输送机的设计计算，应具有下列原始数据及工作条件资料（1）物料的名称和输送能力：（2）物料的性质：1）粒度大小，最大粒度和粗度组成情况；2）堆积密度；3）动堆积角、静堆积角，温度、湿度、粒度和磨损性等。
（3）工作环境、露天、室内、干燥、潮湿和灰尘多少等；（4）卸料方式和卸料装置形式；（5）给料点数目和位置；（6）输送机布置形式和尺寸，即输送机系统（单机或多机）综合布置形式、地形条件和供电情况。
输送距离、上运或下运、提升高度、最大倾角等；（7）装置布置形式，是否需要设置制动器。
原始参数和工作条件（1）输送物料：煤（2）物料特性： 1）块度：0～300mmm2）散装密度：0.90t/33）在输送带上堆积角：ρ=20°4）物料温度：<50℃（3）工作环境：井下（4）输送系统及相关尺寸：（1）运距：300m（2）倾斜角：β=0°（3）最大运量:350t/h初步确定输送机布置形式，如图3-1所示：图3-1 传动系统图2 计算步骤2.1 带宽的确定:按给定的工作条件,取原煤的堆积角为20°. 原煤的堆积密度按900 kg/3m ; 输送机的工作倾角β=0°;带式输送机的最大运输能力计算公式为3.6Q s υρ= （2-1）式中：Q ——输送量（)/h t ； v ——带速（)/s m ；ρ——物料堆积密度（3/kg m ）；s --在运行的输送带上物料的最大堆积面积, 2mK----输送机的倾斜系数 带速选择原则：(1)输送量大、输送带较宽时，应选择较高的带速。
(2)较长的水平输送机，应选择较高的带速；输送机倾角愈大，输送距离愈短，则带速应愈低。
(3)物料易滚动、粒度大、磨琢性强的，或容易扬尘的以及环境卫生条件要求较高的，宜选用较低带速。
(4)一般用于给了或输送粉尘量大时，带速可取0.8m/s~1m/s；或根据物料特性和工艺要求决定。
带式输送机计算书
输送物料:原煤；堆积密度ρ=850kg/m 3；粒度 ≤300mm ；输送能力Q=1200t/h ；机长L=446.865m ；提升高度H=71.034m ；区段号IIIIII区段斜长Li(m)20.8134.1391.955区段提升高Li(m)0.000 2.97268.062区段角度αi(弧度)00.0872664630.174532925区段角度αi(角度)510二、主要参数确定：1.带速:υ选υ= 3.50m/s；2.带宽:B初选带宽:选 B=1200mm；1)按输送量校核:Q max = 3.6Sυkρ =1538.3844t/h ；满足要求！式中:S -- 输送带上物料最大截面积（托辊槽角λ=35°，运行堆积角θ=15°）；S=0.1512m 2；υ-- 带速；υ= 3.50m/s；k -- 倾斜输送机面积折减系数；k=0.95ρ-- 堆积密度；ρ=850kg/m 32）按粒度校核： B ≥ 2a ＋ 200 =800mm ；满足要求！式中: a -- 物料最大粒度；a=300mm；3.输送带:初选PVG输送带:PVC1600Sq B =22.2kg/m；S T =1600N/mm；4.托辊:1）托辊直径的确定：初选托辊直径：φ133托辊转速：502.6r/min；式中:υ--带速；υ= 3.50m/s；d--托辊直径；d=0.133mm；2）上托辊选型：(a)静载计算:P o =e×a o ×(I m /υ＋q B )×9.8=1104.9N；式中:e--辊子载荷系数(槽形托辊组)；e=0.8a o --上托辊间距；a o = 1.2m；υ--带速；υ=3.5m/s；I m --输送能力；I m =Q/3.6=333.333kg/s；q B --输送带每米质量；q B =22.2kg/m；n=60υ/（πD）=带式输送机设计计算书一、已知条件：输送机几何条件：带式输送机各区段几何参数表(b)动载计算:P′=P o×f s×f d×f a=1691.8N；o式中:f s--运行系数；f s= 1.2f d--冲击系数；f d= 1.16f a--工况系数；f a= 1.1选G506托辊(φ133×465):轴承6305/C4,辊子承载能力3.42kN,上托辊组综合旋转质量G1=22.34kg；(c)上托辊组每米长度旋转部分质量 q RO计算:q RO = G1/a O =18.62kg/m ；取q RO=18.62kg/m ；式中:G1 -- 上托辊每组托辊旋转部分质量；G1=22.34kg ；a O -- 上托辊间距 ； a O= 1.2m ；3）下托辊选型：(a)静载计算:P u=e×a u×q B×9.8=652.7N；式中:e--辊子载荷系数(平形下托辊组)；e=1a u--下托辊间距；a u=3m；q B--输送带每米质量；q B=22.2kg/m；(b)动载计算:P′=P u×f s×f a=861.5N；u式中:f s--运行系数；f s= 1.2f a--工况系数；f a= 1.1选G521托辊(φ133×1400):轴承6305/C4,辊子承载能力0.85kN(偏小),下托辊组综合旋转质量G2=20.52kg；(c)下托辊组每米长度旋转部分质量 q Ru计算:q Ru = G2/a u = 6.84kg/m ；取q RU= 6.84kg/m ；式中:G2 -- 下托辊每组托辊旋转部分质量；G2=20.52kg ；a u -- 下托辊间距 ； a u=3m ；5.输送带上每米物料质量 q G计算：q G= Q/3.6υ=95.24kg/m ；取q G=95.24kg/m ；式中:Q -- 输送能力；Q=1200t/h ；υ-- 带 速 ； υ= 3.50m/s；6.模拟摩擦系数f：f=0.028其中下分支模拟摩擦系数f2：f2=0.025其中上分支模拟摩擦系数f1：f1=0.037.附加阻力系数C：C= 1.0948.滚筒与胶带间摩擦系数μ：μ=0.39.传动滚筒围包角(实际202°)：取α1=α2=200°；10.起动系数：K A= 1.4三、传动滚筒圆周驱动力计算1.分项阻力计算1.1上分支物料主要阻力F HoL F HoL = f1Lq G gcosδ=12366N ；式中:f1 -- 模拟摩擦阻力系数；f1=0.03 L-- 输送机机长 ； L=446.865m ；g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；H-- 输送机段提升高度 ； H=71.034m ；δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ= 9.14658°换算为弧度δ=0.159638弧度 ；q G--计算每米输送物料质量 ；q G=95.24kg/m ；1.2上分支空载主要阻力F hoe FH oe =f1Lg(q Ro＋q B cosδ) =5331N ；式中:f1 -- 模拟摩擦阻力系数；f1=0.03 L-- 输送机机长 ； L=446.865m ；g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ=0.159638弧度 ；q RO--上分支托辊组每米长度旋转部分质量；q RO=18.62kg/m ；q B-- 输送带单位长度质量；q B=22.20kg/m ；1.3下分支主要阻力F hu F Hu =f2Lg(q Ru＋q B cosδ) =3152N ；式中:f2 -- 模拟摩擦阻力系数；f2=0.025 L-- 输送机机长 ； L=446.865m ；g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ=0.159638弧度 ；q Ru--下分支托辊组每米长度旋转部分质量；q Ru= 6.84kg/m ；q B-- 输送带单位长度质量；q B=22.20kg/m ；1.4上分支物料提升阻力F stoL F stoL = q G Hg =66367N ；式中:q G--计算每米输送物料质量 ；q G=95.24kg/m ；H-- 输送机倾斜高度 ；H=71.034m ；g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；1.5上分支输送带提升阻力F stoB F stoB = q B Hg =15470N ；式中:q B-- 输送带单位长度质量；q B=22.20kg/m ；H-- 输送机倾斜高度 ；H=71.034m ；g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；1.6下分支输送带下降阻力F stu F stu = q B H′g =-15470N ；式中:q B-- 输送带单位长度质量；q B=22.20kg/m ；H′-- 输送机下分支倾斜高度 ；H′=-71.034m ；g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；1.7上分支物料前倾阻力 FεOL F= Cεμ0RLq G gcosδsinε′ =265N ；εOL式中:Cε--槽形系数 ；Cε=0.4335°槽角μ0-- 托辊和输送带间的摩擦系数,一般为0.3～0.4；μ0=0.4R -- 前倾托辊在托辊总数中所占比例；R=0.155q G--计算每米输送物料质量 ；q G=95.24kg/m ；g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ=0.159638弧度 ；ε′-- 上分支前倾托辊前倾角；ε′= 1.383333°换算为弧度ε′=0.024144弧度 ；L-- 输送机机长 ； L=446.865m ；1.8上分支空载前倾阻力 FεOe F= Cεμ0RLq B gcosδsinε′ =62N ；εOe式中:Cε--槽形系数 ；Cε=0.4335°槽角μ0-- 托辊和输送带间的摩擦系数,一般为0.3～0.4；μ0=0.4R -- 前倾托辊布置在托辊总数中所占比例；R=0.155q B--输送带单位长度质量 ；q B=22.20kg/m ；g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；δ-- 输送机倾斜角度综合值；δ=0.159638弧度 ；ε′-- 上分支前倾托辊前倾角；ε′=0.024144弧度 ；L-- 输送机机长 ； L=446.865m ；1.9下分支前倾阻力 FεU F= μ0RLq B gcosλcosδsinε″ =154N ；εU式中:μ0-- 托辊和输送带间的摩擦系数,一般为0.3～0.4；μ0=0.4 R -- 前倾托辊布置在托辊总数中所占比例；R=0.155L-- 输送机机长 ； L=446.865m ；q B--输送带单位长度质量 ；q B=22.20kg/m ；g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；λ-- 下分支V形前倾托辊槽角；λ=10°；换算为弧度λ=0.174533弧度 ；δ-- 输送机I区段倾斜角度综合值；δ=0.159638弧度 ；ε″-- 下分支V形前倾托辊前倾角；ε″= 1.5°换算为弧度ε″=0.02618弧度 ；1.10被输送物料与导料槽拦板间的摩擦阻力F glF gl = μ2I V2ρgl/（υ2b12） =μ2q G2gl/(ρb12)=950N ；式中:μ2--物料与导料板间的摩擦系数,一般为0.5～0.7；μ2=0.7I V-- 输送能力； I V = Q/（3.6ρ） =q Gυ/ρ=0.392m3/sρ-- 堆积密度；ρ=850kg/m3g -- 重力加速度； g=9.81m/s2 ；l-- 导料槽拦板长度， l=10.50m ；υ-- 带 速 ； υ= 3.50m/s；b1-- 导料槽两拦板间宽度， b1=0.90m ；1.11清扫器摩擦阻力F r F r = F r1＋F r2 =3360N ；1.11.1头部清扫器摩擦阻力F r1F r1 = n1APμ3 =1344N ；式中:n1-- 头部清扫器个数；n1=2 A-- 一个清扫器和输送带的接触面积；A=0.012m2P-- 清扫器与输送带间的压力，一般取为3×104～10×104N/m2；P=80000N/m2μ3 --清扫器与输送带间的摩擦阻力，一般取0.5～0.7；μ3=0.70m/s2 ；1.11.2空段清扫器摩擦阻力F r2F r2 = n2APμ3 =2016N ；式中:n2-- 空段清扫器个数；n2=2 A-- 一个清扫器和输送带的接触面积；A=0.018m2P-- 清扫器与输送带间的压力，一般取为3×104～10×104N/m2；P=80000N/m2μ3 --清扫器与输送带间的摩擦阻力，一般取0.5～0.7；μ3=0.70m/s2 ；2.圆周力2.1全程有载圆周力F U=C*F H＋F St＋F s1＋F s2=96740N ；式中: C -- 系数；C= 1.2272.1.1主要阻力F H=F HoL＋F Hoe＋F Hu =20849N ；式中:F HoL-- 上分支物料主要阻力；F HoL=12366N ；F Hoe-- 上分支空载主要阻力；F Hoe=5331N ；F Hu-- 下分支主要阻力；F Hu=3152N ；2.1.2提升阻力F st=F stoL =66367N ；式中:F stoL-- 上分支物料提升阻力；F stoL=66367N ；2.1.3特种主要阻力F s1=FεoL＋Fεoe＋Fεu +F gl=1431N ；式中:FεoL-- 上分支物料前倾阻力；FεoL=265N ；Fεoe-- 上分支空载前倾阻力；Fεoe=62N ；Fεu-- 下分支前倾阻力；Fεu=154N ；F gl--被输送物料与导料槽拦板间的摩擦阻力F gl=950N ；2.1.4特种附加阻力F s2=F r=3360N ；式中:Fr--清扫器摩擦阻力；F r=3360N ；2.2空载工况圆周力F Uk=C*F Hk＋F sk1＋F s2=13984N ；式中: C -- 系数；C= 1.2272.2.1主要阻力F Hk=F Hoe＋F Hu1 =8483N ；式中:F Hoe-- 上分支空载主要阻力；F Hoe=5331N ；F Hu-- 下分支主要阻力；F Hu=3152N ；2.2.2特种主要阻力F s1=Fεoe＋Fεu =215N ；式中:Fεoe-- 上分支空载前倾阻力；Fεoe=62N ；Fεu-- 下分支前倾阻力；Fεu=154N ；2.2.3特种附加阻力F s2=F r=3360N ；式中:Fr--清扫器摩擦阻力；F r=3360N ；四、传动功率计算1.满载运行传动滚筒轴功率P=F uυ×10-3 =338.6kW ；AF U -- 满载总阻力；F U=96740υ-- 带 速 ； υ= 3.50m/s；2.满载运行电动机功率P=P A/(η1η2η′η″ )=422.6kW ；M式中:P A -- 满载运行传动滚筒轴功率；P A=338.6kW ；η1-- 高低速联轴器总效率 ； η1=0.96η2-- 减速器传动效率 ； η2=0.955η′-- 电压降系数 ； η′=0.92式中:η″-- 多机驱动功率不平衡系数 ； η″=0.95P M=500kW ；满足要求！电机数n3=2电动机型号YB355M2-4660V转 速 1484r/min；频 率50HZ ；选单台电机P M1=250kW ；3.空载运行传动滚筒功率P=F uk*υ×10-3 =48.9kW ；AkF Uk -- 满载总阻力；F Uk=13984υ-- 带 速 ； υ= 3.50m/s；4.空载运行电动机功率P=P Ak/(η1η2η′ )=58.0kW ；Mk式中:P A -- 满载运行传动滚筒轴功率；P Ak=48.9kW ；η1-- 高低速联轴器总效率 ； η1=0.96η2-- 减速器传动效率 ； η2=0.955η′-- 电压降系数 ； η′=0.92选单台电机P M1=250kW ；单台电机空载起动满足要求！。
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胶带输送机设计计算书工程名称：单位工程名称：设计(工程负责)人：校 核 人：总 计： 页完成日期： 年 月 日说明：1、红字为需要输入的数据，其他颜色为取值或计算得出；2、本例胶带采用钢丝绳芯胶带；3、本例含张力逐点计算，见工作表例；4、仅供交流，原作者不负责计算结果的正误；1.运输物料：原煤；松散密度： γ=930kg/m 32.运输能力：第一个给料点Q 1=1400.00t/h （自尾部起）第二个给料点Q 2=0.00t/h 第三个给料点Q 3=0.00t/h 第四个给料点Q 4=0.00t/h 3.水平运输距离：L=298.543m 1）.第一、二给料点距离：L 21=0.000m 2）.第二、三给料点距离：L 32=0.000m 3）.第三、四给料点距离：L 43=0.000m4.胶带倾角：第一段β1=0.00° =0弧度（自尾部起）第二段β2=13.00° =0.22689弧度第三段β3=0.00° =0弧度平均角度=16.00° =0.07563弧度5. 胶带速度：ν=4.00m/s6. 提升高度：H=L'×tg β=46.70m2. 胶带宽度：B=1000mm = 1.00m3. 胶带强度：σ=1000N/mm4. 输送机理论运量： Q=3.6S νk γ式中：S=0.11270m 2k=0.95Q=1433.814t/h大于Q 1=1400.000t/h根据实际带速，计算实际运量Q=3.6S νk γQ 实际=1433.814t/h 大于Q 1=1400.000t/h 5.每米机长胶带质量： q 0=32.340kg/m6.每米机长物料质量 ： q=Q/3.6ν=97.222kg/m 7.滚筒组：一、 原始参数二、 自定义参数1. 胶带种类：钢丝绳芯胶带，上覆盖胶厚度6mm，下覆盖胶厚度6mm S—输送带上物料最大截面积；k—倾斜输送机面积折减系数；5、欢迎批评指正。
D≥Cod 式中：钢丝绳d=0.0040m=0.600m Co=150.0000传动滚筒直径D=1000.0000mm800mm8.托辊组：159mm辊子轴承型号：6305/C4,辊子轴径Φ25mm，9.07kg n=3 1.20q r0=nq r0'/a 0=22.675kg/m 22.675kg/m 159mm辊子轴承型号：6305/C4,辊子轴径Φ25mm，22.27kg n=13.00q r0=nq r0'/a u =7.423kg/m 7.423kg/m=480.47rpm 0.02300.350073.5100m4.5000m三、 输送机布置型式（见附图）⒑ 上下胶带模拟阻力系数： ω=⒒ 胶带与传动滚筒之间的摩擦系数： μ=⒓ 拉紧方式：液压拉紧，拉紧位置在头部，至头部距离： L 1=⒔ 清扫方式：头部布置H型合金橡胶清扫器，尾部布置角型硬质合金清扫器⒕ 导料板长度： l=⒖ 头部设置2组过渡托辊组，给料点下设置10组缓冲托辊组⑵ 空载段：采用V型下托辊组辊子直径=Φ查表单个下辊转动部分质量q r0'=a 0--上托辊组间距；a u =每米机长下辊子旋转部分质量： q 2=⑶ 辊子旋转转速： n=30×ν/（3.14×r）（2） 尾部及主要改向滚筒直径= Φ⑴ 重载段：采用35°槽角托辊组， 辊子直径=Φ查表单个上辊转动部分质量q r0'=a 0--上托辊组间距；a 0 =每米机长上辊子旋转部分质量： q 1=（1）头部传动滚筒P 0=ea 0g(Im/v+q 0)=1220.17N式中：e=0.80Im=Q/3.6=388.89kg/s辊子额定载荷P 0e =2920.00N 故满足要求。
P u =ea u q 0g 式中：=599.61N e=0.63辊子额定载荷P ue =1780.00N故满足要求。
P 0'=P 0f s f d f a式中：=2083.74Nfs=1.10fd=1.35fa=1.15P 0=1220.17N辊子额定载荷P 0e =2920.00N 故满足要求。
P u '=P u f s f a=758.51N 辊子额定载荷P ue =1780.00N故满足要求。
f d --冲击系数；f a --工况系数；② 空载段辊子校核五、输送机阻力计算⒈ 胶带及物料产生的运行阻力Im--输送能力；② 空载段辊子校核e--辊子载荷系数；⑵ 动载荷校核① 重载段辊子校核f s --运行系数；头部为双滚筒双电机驱动四.辊子载荷校核⑴ 净载荷校核① 重载段辊子校核e--辊子载荷系数；=840.00N 式中：A=0.01×B =0.0100m 2P=70000.00N/m2μ3=0.60F 4=20Bg =196.20NF 5=式中：=1371.39NC ε=0.43ε=1.38（弧度）=0.0241F 6=式中：=196.09Nμ2＝0.60Iv=Q/3.6γ(=Svk)=0.428=0.428m 3/sb 1＝1.20mF 7==1593.13NF 8=3000.00NIv γv ⒏ 胶带绕过滚筒附加阻力(按每个滚筒400N计算）⒐ 犁式卸料器附加阻力⒍ 导料板阻力μ2Iv 2γgl/v 2b 12μ2—物料与导料板之间的摩擦系数；Iv—物料流量；b 1—导料板内部宽度；⒎ 给料点处物料附加阻力⒋ 尾部清扫器对胶带阻力⒌ 托辊前倾阻力C εL e μ0(q+q 0)gcos βsin εC ε—槽形系数；L e ε—托辊前倾角；A—清扫器与胶带接触面积；P—清扫器与胶带之间的压力；μ3—清扫器与胶带之间的摩擦系数；F 9=Bk 1式中：=0.00Nk 1＝0.00N/m B=1.00mF u ==64670.14NP A ==258680.56w =258.68KwP M =式中：=342.12Kwη1=0.94η2=0.96η4=0.98η4=0.90η4=0.9512933.21N 44540.13N⑴ 电动机：YB400S2-4， 电压V=6000V， 共2台电机功率P=220.000kW，1500.00rpm 滚筒直径Dr=1.00m，带速V= 4.00m/s，滚筒转速n 2=76.39减速器减速比i=19.63取减速比i=20.0000实际带速3.927m/s物料提升阻力 F 2=输送带运行阻力小于物料下滑力，输送带会逆转，因此设逆止器。
电动机转速 n 1=⑵ 减速器：η2--偶合器效率；η3--联轴器效率；η4--电压降系数；η3--不平衡系数；⒊ 驱动设备选型因输送带运行阻力 F 1=五、传动功率计算及驱动设备选型⒈ 传动滚筒轴功率计算F u V ⒉ 电动机功率计算P A /η1η2η3η4η5η1--减速器效率；k 1—刮板系数；10. 驱动滚筒圆周驱动力F 1+F 2+F 3+F 4+F 5+F 6+F 7+F 8+F 9S zmin ≥a 0(q+q 0)g/8(h/a)max式中：a 0=1.20m(h/a)max =0.01S zmin ≥19065.08NS kmin ≥a u q 0g/8(h/a)max式中：a u --下托辊组间距；=11897.08Na u =3.00m双滚筒驱动配比1：1式中：K A =1.30S 2min ≥K A F u /2(e μФ2-1)胶带围包角 Ф2=200.00°时=17565.67N e μФ2=3.39μ=0.35取S 2=23889.31NF u =64670.14NS 2'=S 2+F u /2=56224.38N k=2.35小于e μФ2=3.39S 1'=S 2'=56224.38N S 1=S 1'+F u /2=88559.44N k=1.58小于eμФ2=3.39第二传动滚筒奔离点输送带张力第二传动滚筒趋入点输送带张力3.第一传动滚筒(1)第一传动滚筒奔离点输送带张力(2)第一传动滚筒趋入点输送带张力a 0--上托辊组间距；(h/a)max --两托辊组间允许的胶带垂度；⑵ 空载段允许最小张力⒉ 滚筒与胶带在临界打滑状态时输送带张力K A --滚筒起动系数；e μФ--胶带传动尤拉系数；六、输送带张力计算⒈ 胶带在允许最大下垂度时输送带张力⑴ 重载段允许最小张力S 4=S 4=15788.15N因S 4=15788.15N 大于S zmin =19065.08N故满足重载段胶带垂度要求。
S 3=S 4/K g 式中：=15180.91NK g =1.04S 4=15788.15N因S 3=15180.91N 大于S kmin =11897.08NS 5==21193.02N因S 5=21193.02N 大于S kmin =11897.08N(1)拉紧力 M==42386.05N =42.39KN 式中：S 5=21193.02N 取M=62.00KN 则S 5=31000.00N(2)拉紧力 G=式中：ω=0.0230G=4479.91kg =43.95KN10.拉紧行程L L ≥=3.04m11. 头部传动滚筒合力故满足空载段胶带垂度要求。
9. 拉紧力计算2S 52.1[Fu/2(g(e μФ-1))+(q +q )ωL -q L tg β]L(ε+ε1)+ln S t1-L ωg(q+q 0+q 1)-F 5-F 6-F 7-Hg(q 0+q)7. 尾部滚筒胶带趋入点输送带张力K g --胶带绕过滚筒时的阻力系数；故满足空载段胶带垂度要求。
8. 拉紧装置处输送带张力S 3-(L-L 1)ωg(q 0+q 2)+q 0gH-F 46. 尾部滚筒胶带奔离点输送带张力第二传动滚筒F t2=S 2'+S 2 =80113.68N 式中：S 1'=S 2'=56224.38N F t2=80.11KNS 1=88559.44N 第一传动滚筒F t1=S 1+S 1’ =144783.82N S 2=23889.31NF t1=144.78KNF w =S 3+S 4 =30969.06N式中：S 3=15180.91N F w =30.97KNS 4=15788.15N式中：[p]=1000000.0N/m 2D≥2Sy/B[p]Sy=88559.44N =0.177mB=1.00m1000.00是合适的Mn=F u dr/2式中：Mn=16167.53N.m 滚筒直径Dr=1000.00mm Mn=16.17KN.mdr=0.500m F u =64670.14Nn=0.85m=n σB/S 1=9.60dr--驱动滚筒半径；头部传动滚筒最大转距的数值已经考虑了峰值及启动系数，故在此不需乘系数七、安全验算 胶带强度校核胶带接头采用硫化连接，其强度取带强的85%。