钢平台受力计算
钢平台设计方案
钢平台设计方案一、工程概况在工程施工时需要架设上承式钢平台两座，钢平台长度为15米单跨7.5米，宽度为9.6米；设计荷载70t。
二、钢平台设计方案及力学验算1、钢平台结构采用10排贝雷片上承式2跨连续梁结构，跨径分布为：7.5m+7.5m，贝雷梁排间采用4组900支撑架和2组450支撑架联接（具体组合形式见图），桥面系采用18号工字钢作为分配梁间距为40cm，分配梁上铺设2米乘以6米标准桥面板（高度为12cm）作为桥面板，铺设过程中将护筒桩位置空留出来，平台净宽15m，长9.6米。
桥墩由4根Φ600×10钢管桩组成钢管桩平撑为10号槽钢，桩顶横担梁为单根40号Q345B工字钢，桥墩由3组共12根Φ600×10钢管桩组成。
栏杆采用Φ48mm脚手架钢管组成，竖向钢管间距为1.5米，具体形式见图。
钢平台示意图如下：（图中尺寸单位：cm）钢平台断面图φ60×1cm钢管桩钢平台立面图3钢平台管桩平面布置图42、钢平台受力验算荷载组合：在设计计算时，荷载按集中荷载70t，安全系数取1.3，最大活载为：70×1.3=91t。
钢平台静载（自重）为：0.6t/m（半边宽度为4.8米），汽车行驶至跨中时主梁为最不利受力组合。
最大计算跨径7.5m。
假设同时有两辆车在钢平台上施工，每辆车占据平台半幅。
半幅平台受力简图如下：7.5M跨受力简图⑴、汽车行驶至跨中时支座反力V A = VB=（3.75×6+910）/2=466.25 KN⑵、贝雷片力学性能为：I=250500 cm4W=I/70=3578.5 cm3[M]=2730Kg/ cm2×3578.5 cm3=9769305Kg.cm=97.69 t.m [Q]=2080Kg/ cm2×10.24cm2=19558.4Kg =20.31 t⑶、主梁抗弯计算M活=910×7.5/4=1706.3 KN.mM静=(6×7.52)/8=42.2 KN.mMmax = M活+ M静=1706.3+42.2=1748.5 KN.m[M]=97.69 t.m＞174.85/5=34.97t.m抗弯性能满足要求。
钢结构平台承重计算
钢结构计算用表为保证承重结构的承载能力和防止在一定条件下出现脆性破坏，应根据结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度和工作环境等因素综合考虑，选用合适的钢材牌号和材性。
承重结构的钢材宜采用Q235钢、Q345钢、Q390钢和Q420钢，其质量应分别符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定。
当采用其他牌号的钢材时，尚应符合相应有关标准的规定和要求。
对Q235钢宜选用镇静钢或半镇静钢。
承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。
焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构的钢材还应具有冷弯试验的合格保证。
对于需要验算疲劳的焊接结构的钢材，应具有常温冲击韧性的合格保证。
当结构工作温度等于或低于0℃但高于-20℃时，Q235钢和Q345钢应具有0℃C冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证。
当结构工作温度等于或低于-20℃时，对Q235钢和Q345钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-40℃冲击韧性的合格保证。
对于需要验算疲劳的非焊接结构的钢材亦应具有常温冲击韧性的合格保证，当结构工作温度等于或低于-20℃时，对Q235钢和Q345钢应具有0℃冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证。
当焊接承重结构为防止钢材的层状撕裂而采用Z向钢时，其材质应符合现行国家标准《厚度方向性能钢板》GB/T5313的规定。
钢材的强度设计值（材料强度的标准值除以抗力分项系数），应根据钢材厚度或直径按表2-77采用。
钢铸件的强度设计值应按表2-78采用。
连接的强度设计值应按表2-79至表2-81采用。
钢材的强度设计值（N/mm2）表2-77钢材抗拉、抗压和抗弯f 抗剪f v端面承压（刨平顶紧）f ce牌号厚度或直径（mm）Q235钢≤16215125325＞16~40205120＞40~60200115＞60~100190110Q345钢≤16310180400＞16~35295170＞35~50265155＞50~100250145Q390钢≤16350205415＞16~35335190＞35~50315180＞50~100295170Q420钢≤16380220440＞16~35360210＞35~50340195＞50~100325185注：表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受力构件系指截面中较厚板件的厚度。
钢平台受力计算
钢平台受力计算一、钢平台结构形式平台纵向长27.8m，横向宽21.85m，结构自下而上分别为：钢管桩（纵4.1m×横5.0m布置，横纵设剪刀撑联结），Ⅰ45型工字钢纵梁（原为单根，建议改用双拼），Ⅰ25型工字钢横梁（间距原来为60cm，厚㈠图13、内力计算⑴、混凝土罐车：满载时重为60t （即600 kN ），按简支计算，其最不利荷载分布入图2及图3所示：×AB 跨对A 点取矩得 Q B3=60×0.3/5=3.6 kN从而有Q B =232.2×2+3.6=468 kN故Q max =468 kN跨中弯矩：M max =270×1.8=486kN ×m挠度：f max=Pal2（3-4a2/ l2）/（24EI）=270×1.8×52×（3-1.82/52）×103/（24×2.1×9×5020）=13.2mm<5000/250=20mm⑵、恒载按等跨简支梁计算：τ=680×2.307×104/（9×5020×8）=43.4 n/mm2<125 n/mm2(满足) f=1.1×0.8+1.4×13.2=19.4mm<5000/250=20mm(满足)㈡、Ⅰ45型工字钢纵梁验算依据工况二考虑荷载传递（最不利）Q G=(12.874+14.289+17.145+3.3)/4.1=11.6kn/m（Q G=(12.874+14.289+17.145+6.593)/4.1=12.5kn/m）Q Q=468/4.1=115kn/m（近似等效为均布荷载）从而q=1.1×11.6+1.4×115=174kn/mf=5×175×4.14×103/（384×2×2×32240）=5.0mm<4100/250=16.4mm(满足)三、沿纵向行进时（经验算均满足）㈠、Ⅰ45型工字钢横梁验算1、上部恒载（按5.0m宽度计）⑴、8mm厚钢板：4.1×5×0.008×7.85×10/1000=12.874kN⑵、Ⅰ16型工字钢：17×4.1×20.5×10/1000=14.289 kN⑶、Ⅰ25型工字钢：9×5×38.1×10/1000=17.145 kN⑷、Ⅰ45型工字钢：4×4.1×80.4×10/1000=13.2 kN图2×跨中弯矩：M max =270×1.35=365kN ×m挠度：f max =Pal 2（3-4a 2/ l 2）/（24EI ）=270×1.35×4.12×（3-4×1.352/4.12）×103/（24×2.1×4×32240）=2.5mm⑵、恒载按等跨简支梁计算：q=14.0kn/m㈡、Ⅰ25型工字钢纵梁验算计算跨径l=5.0m，采用Ⅰ25型工字钢E=2×105n/mm2，I=5020cm4，W=402cm3，Sx=2.307×105mm2荷载分布如图：P=180kn，q=10.5kn/m,分布宽度为1.8m图5剪力：Q=99.45kn弯矩：M=180×5/4+10.5×1.82/8=230 kN×m,故有σ=230×103/（9*402）=64n/mm2<215 n/mm2(满足)τ=99.45×2.307×104/（9×5020×8）=6.4 n/mm2<125 n/mm2(满足)f1=Pl3/(48EI)=180*53*103/(9*48*2.1*5020)=5.0mmf2=qcl3(8-4r2+r3)/(384EI)=10.5*1.8*53*(8-4*0.362+0.363)*103/(384*2.1*9*5020)=0.5mm故有f=5+0.5=5.5mm<5000/250=20mm(满足)枯藤老树昏鸦，小桥流水人家，古道西风瘦马。
水上施工平台受力验算
1、钢平台搭设施工方法由于现场混凝土浇筑采用地泵输送，因此钢平台施工期间主要考虑桩架、钢筋笼钢护筒的施工荷载。
考虑到海上风浪较大，为保证平台的稳固，冲孔平台采用φ630×10mm 钢管桩作基础，每排支墩由8根钢管组成。
钢管顶采用45#工字钢作为主梁，主梁工字钢与钢管竖向焊接。
主梁槽钢外伸0.8m；主梁上铺放副梁56#工字钢，按照2m/道分布副梁上有铺设20#槽钢分配梁，按照0.3m/道分布。
2、平台受力检算1、主梁槽钢计算：已知：桩架底面积2.4m*6m，总荷载为73t（桩架10t，钢筋笼13t，行人、泵管以及其它零星设备荷载共计14t，平台自重约36）。
主梁槽钢荷载m KN mKN l F KNF /5.134.25.32q 5.32==== 最大弯矩m 48.624.01(2.531811(q 812222222max •=-⨯⨯⨯=-=KN l a l M ）） 采用[20槽钢，截面特性434.1780,178cm I cm Wx X ==拉应力验算：MPa f MP cm KN M m 215a 4.36178m 48.6W 3x max =<=•==σ 满足要求；挠度验算：cm l cm a l EI Fa p 8.025004.04.1780101.234.05.32)(3722=<=⨯⨯⨯⨯=+=ω 满足要求。
所以综上所述使用[20cm 槽钢做主梁槽钢满足要求。
2、钢管桩入土深度及单根桩承载力计算：单根桩实际承载力[F]按73/8=9.125t 计。
其中q pk =10kPa ，q sik =20kPa ，的安全系数）施工时应考虑π）（）（）（π5.1( m 2q q 5.05.0-][q 5.05.0q ][sikpk 2pk sik 2=⨯⨯⨯=⨯⨯+⨯⨯=D F L L D F 淤泥质粘土：MPa MPa R i 140,2.49==δτ[][]t 91.111.119140315.0315.014.32.49630.0214.321210==⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=+=∑KN P A l U P i i i τατα 单根桩极限承载力为11.91t 大于单根桩实际承载力[F]按73/8=9.125t 。
平台钢结构计算书
钢平台课程设计计算书一、结构布置1、梁格布置：按柱网尺寸布置。
L=9.0m ， D=5.4m ，a=b=0.9m 。
2、连接方案：主梁与柱、次梁与主梁之间均采用高强度螺栓铰接连接，定位螺栓采用粗制；次梁与主梁的上翼缘平齐；平台板与梁采用焊接。
3、支撑布置：根据允许长细比，按构造要求选择角钢型号。
二、平台钢铺板设计 1、尺寸确定根据平台荷载、构造要求及平面布置情况，平台铺板的厚度取为6mm 。
平台铺板采用有肋铺板，板格面积取为0.9m×5.4m ，即相邻两次梁中心间距为0.9m ，加劲肋中心间距为0.9m ，此处加劲肋间距参考铺板厚度的100~150倍取值。
加劲肋采用扁钢，其高度一般为跨度的1/15~1/12，且不小于高度的1/15及5mm ，故取扁钢肋板高度60mm ，厚度6mm 。
2、铺板验算验算内容包括铺板强度和铺板刚度。
（1） 荷载效应计算铺板承受的荷载包括铺板自重和板面活荷载，计算如下： 铺板自重标准值： 6278509.86100.462G q kN m --=⨯⨯⨯=铺板承受标准荷载：280.4628.462k q kN m -=+=铺板承受的荷载设计值：21.20.462 1.4811.7544q kN m =⨯+⨯=铺板跨度b=900mm,加劲肋间距a=900mm ，b/a=1<2，因此，应按四边简支平板计算铺板最大弯矩。
查表2-1得：22max 0.049711.75440.90.4732M qa kN m α==⨯⨯=（2） 铺板强度验算铺板截面的最大应力为：22max 22-6660.473278.86215610M N mm f N mm t σ⨯===<=⨯ 满足要求。
（3） 铺板刚度验算 查表2-1得：434max311398.462100.99000.0433 5.4[]61502.0610610k q a mm mm Et ωβω-⨯⨯==⨯=<==⨯⨯⨯（4） 铺板加劲肋验算板肋自重标准值：2978509.8660100.028p kN m -=⨯⨯⨯⨯= 加劲肋可按两端支撑在平台板次梁上的简支梁计算，其承受的线荷载为：恒荷载标准值：10.4620.90.0280.4438p kN m =⨯+=活荷载标准值：20.987.2p kN =⨯=加劲肋的跨中最大弯矩设计值为:221(1.20.4438 1.47.2)0.9 1.0888qM l kN m ==⨯⨯+⨯⨯=加劲肋计算截面可按加劲肋和每侧铺板15t （t 为铺板厚度）的宽度参与共同作用，计算截面如图3所示。
钢平台设计计算书(次梁跨度3000mm)
楼层转运钢平台设计计算书本工程层次间材料的转运使用钢平台，设计使用如下：一、平台构造图示1.平面图2.剖面图二、平台计算1.搁栅间距la验算(取la=500mm)(1)荷载3mm厚花纹钢板自重：0.256KN/m2活荷载：2.5KN/m2设计荷载：g1=(1.2×0.256+1.4×2.5)×1m=3.81KN/m (2)强度、刚度验算1)强度验算Wnx=1/6×b×h2=1/6×1000×32=24.46N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求。
2)刚度验算g 1l 14ω=——————384EI3.81×5004=————————————————————384×2.06×105×1/12×1000×33l1=1.34N/mm＜[ω]= ———— =3.3mm150满足要求。
2.搁栅强度、刚度验算：(搁栅采用5#槽钢，跨度为1500mm) (1)荷载：5#槽钢自重：0.054KN/m上部荷载：0.5×3.81KN/m设计荷载：g2=1.2×0.054+0.5×3.81=1.97KN/m(2)强度验算Mnxσ=—————Wpnx1/24×g2×l2=————————Wpnx1/24×1.97×15002=———————————1.05×10.4×103=16.9N/mm2＜[σ] ＜205N/mm2满足要求。
(3)刚度验算g 2l 24ω=——————384EI1.97×15004=————————————————————384×2.06×105×26×104l2=0.48mm＜[ω]= ———— =3mm500满足要求。
3.次梁强度、刚度验算：(次梁采用16#槽钢，跨度为3000mm)(1)荷载计算：( 按均部荷载计算)16#槽钢自重：0.197KN/m设计荷载：2×0.197+1.97÷0.5×1.5=6.147KN/m(2)强度验算：Mnxσ=—————Wpnx1/24×g3×l3=————————Wpnx1/24×6.147×30002 =———————————1.05×116.8×103=18.7N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求。
钢平台计算书
挑钢平台计算书材料自重：14 井工字钢:168.9N/m X 31m = 5236N木板：400N/m2x 9 = 3600N防护栏杆：34.8 N/m X 30m = 1044N挡脚板：4.7 N/m X 9= 42.3N合计：9922.3N施工荷载：3000N/ m21、计算次梁（采用14#工字钢，间距600mm）14# 工字钢自重：168.9X 1.2= 202.7 N/m木板自重：400 N/ m2X 0.6X 1.2 = 288 N/m防护栏杆自重：34.8 N/m X.2= 41.8 N/m挡脚板自重：4.7 N/m X.2= 5.6 N/m合计：538.1 N/m 活荷载：3000 N/ m2X0.6= 1800 N/mq= 538.1+ 1800 X 1.4= 3058.1N/mM = 1/8ql2= 3440.4 N • m验算：14#工字钢：Wn = 102cm3, Wnf = 102X 215= 21930 N • m M<Wnf,满足要求。
1/2 X 3058.14587.2 一0.614# 工字钢自重：168.9X 1.2= 202.7 N/m 防护栏杆自重：34.8 N/m X .2= 41.8 N/m挡脚板自重：4.7 N/m X .2= 5.6 N/m q = 7895.4 N/m 为安全考虑，R3按不受力计算。
R1=( 7895.4X 2.5X 1.25-7895.4X 0.5X 0.25) 一 3 = 7895.4N R2=( 7895.4X 3- 7895.4) 一 0.707= 22334.9NMmax = 7894.5N • m , 14 # 工字钢 Wnf = 21930 N • m>M ,满足要求。
3、 验算钢丝绳：钢丝绳所受拉力 T = 5829.4X 3-( 2X 0.707)= 12367.9 N/m选用直径18.5mm 钢丝绳，取极限强度1700N/mm 2,拉力总和为219079N ,换算系数取0.82,夹角为45o 。
2号钢平台方案及计算书
连接类型为 :二 短梁根部为全焊连接（腹板用现场焊缝） 短梁拼接连接:梁拼接连接位置 L = 1200 mm 梁拼接间距 e = 10 mm 梁翼缘和腹板的切角半径 R = 35 mm
短梁拼接
短梁拼接连接结果: 梁腹板: 采用 高强螺栓 连接腹板与连接板 梁腹板连接板为双连接板 腹板螺栓连接验算: 采用 10.9 级 高强度螺栓 摩擦型连接 螺栓直径 D = 24 mm 高强度螺栓连接处构件接触面 喷砂 接触面抗滑移系数 u = 0.50 高强螺栓预拉力 P = 225.00 kN 连接梁腹板和连接板的高强螺栓 双面 抗剪承载力设计值 Nvb = 202.50 KN 连接梁腹板和连接板的高强螺栓所受最大剪力 Ns = 168.11 KN <= Nvb, 设计满足 腹板螺栓排列(平行于梁轴线的称为"行"): 行数:5, 螺栓的行间距: 80mm, 螺栓的行边距: 75mm 列数:5, 螺栓的列间距: 80mm, 螺栓的列边距: 40mm 连接板尺寸 B x H x T：810mm x 470mm x 25mm 梁翼缘: 采用 对接焊缝 连接翼缘与拼接板 拼接短梁净截面验算: 拼接短梁净截面验算 满足要求。 验算详细信息如下: 拼接短梁翼缘净截面面积= 18000 mm2 <= 翼缘连接板净截面面积= 18000 mm2, 设 计满足 拼接短梁腹板净截面面积= 10313 mm2 <= 腹板连接板净截面面积= 17125 mm2, 设 计满足 拼接短梁净截面抵抗矩= 5.83e+006 mm3 <= 翼缘和腹板连接板净截面抵抗矩= 2.17e+007 mm3, 设计满足 梁端连接焊缝验算： 拼接短梁腹板与柱之间的角焊缝焊脚尺寸 Hf = 9 mm 拼接短梁腹板与柱之间的角焊缝最大应力 150.12 N/mm2 <= Ffw= 200 N/mm2，设计 满足 拼接短梁翼缘与柱之间的采用对接焊缝 拼接短梁翼缘与柱之间的对接焊缝最大应力 20.31 N/mm2 <= Ffw= 300 N/mm2，设计 满足 按抗震规范 8.2.8 条进行梁拼接的极限承载力验算:
钢平台受力计算
钢平台受力计算一、钢平台结构形式平台纵向长27.8m,横向宽21。
85m，结构自下而上分别为：钢管桩（纵4.1m×横5.0m布置,横纵设剪刀撑联结）,Ⅰ45型工字钢纵梁（原为单根，建议改用双拼），Ⅰ25型工字钢横梁（间距原来为60cm,建议改用45cm），平台面为Ⅰ16型工字钢（间距30cm）和8mm厚钢板。
二、沿横向行进时（最不利工况）㈠、Ⅰ25型工字钢横梁验算1、上部恒载(按4。
1m宽度计）⑴、8mm厚钢板：4.1×5×0.008×7。
85×10/1000=12.874kN⑵、Ⅰ16型工字钢：17×4。
1×20。
5×10/1000=14。
289 kN⑶、Ⅰ25型工字钢：9×5×38。
1×10/1000=17.145 kN2、活载⑴、60t混凝土罐车（荷载形式如图1所示）；⑵、人群荷载不计。
图13、内力计算⑴、混凝土罐车：满载时重为60t(即600 kN ），按简支计算，其最不利荷载分布入图2及图3所示：图2图3工况二：剪力：工况一：AB 跨对A 点取矩得 Q B1=60×2。
8/5=33.6 kN BC 跨对C 点取矩得 Q B2=270 kN从而有Q B =270+33。
6=303.6 kN工况二：AB 、BC 跨对A 、C 点取矩得 Q B1= Q B2=270×4.3/5=232.2 kNAB 跨对A 点取矩得 Q B3=60×0.3/5=3.6 kN从而有Q B =232。
2×2+3。
6=468 kN故Q max =468 kN跨中弯矩:M max =270×1。
8=486kN ×m挠度：f max=Pal2（3-4a2/ l2）/（24EI）=270×1。
8×52×(3-1。
82/52）×103/（24×2。
现场制作钢平台式梯子及受力分析
关键词 ： 平台式梯子安全 ；受力分析
中图分类号 ：Ｕ ５ ．３Ｔ ２ ２ Ｔ ７８ １ ，Ｕ ３
文献标 识码 ： ８
文章编号 ：０ ２ ３ ０ （０ ７ ７ ０ ２ － ２ １ ０ — ６ ７ ２ ０ ）０ － ０ ５ ０
中4835图1梯子整体尺寸图1取平台1为研究对象为简化计算将工作平台1看作一根横梁受力分析如图2以0点为转动圆心则有f14cos2811472001147243851147438511472解得fl413942kg同样将平台看作质点有f6200438523385一f14cos28解得f611925kg
所以通过受力分析 ，每个梯子能满足 五名工人同时
操作 ，确保 了组装质量和操作人员的安全 ；现 场制作两
个这样的梯子 ，完全 满足 了球罐组装的要求。 经过 七台乙烯球罐 的组装施工 ，证 明其可行性 ：满
同样将平台看作一 质点有 Ｆ＝１ ７９ 。 ８ ．１ ｇ ０ ｋ
取 弯管８ 为研 究对象 ，受力分析如 图７ 。
在球罐组装施工过程 中，通常采用挂钢带和三脚架
的形式进行球罐组装 ；由于三脚架容易失稳而造成安全 事故 。由于球罐的大小不一 ，需要钢带和三脚架的数量
ｌ 取平 台ｌ 为研究对象 ，为 简化计算将工作平
台ｌ 看作一根横梁 ，受力分析如图２
以０ 点为转动圆心 ， 则有Ｆ ４ｏ ２ ｘ ．４＝ ０ ｘ ． ７ １ ｃｓ８ １１ ７ ２０ １１ ４
＋４Ｘ ３ ８ ． ＋ ０ Ｘ ０ ５ ． ５Ｘ ０ ５ ２ ０ ．
解得Ｆ １ ５ ６ ２ ＝ １ ．１ ｇ ６ ｋ
以０ 点为转动圆心 ，有 （ １ － １ Ｆ Ｆ ６）ｘ１ ０５ ５ ． ７ ＋ ． ｘ３８ ０
海上主墩钢平台计算书
一、 结构设计及计算模型效果图二、荷载取值1 9m 3罐车荷载荷载模型荷载模型最不利位置为后轮作用在一根工字钢上，作用长度为0.2m ，荷载力为317010350/0.2k q kN m ⨯==，按照1.4倍荷载系数，0.05倍冲击系数，1350 1.45=507.5/q kN m =⨯，计算I20工字钢分配梁及贝雷梁使用。
计算1㎝厚钢板时采用均布荷载值22140583.33/20.60.2k q kN m ==⨯⨯考虑。
2 吊车荷载现按照35t 汽车吊吊装20t 荷载，支腿全部打开的形式来考虑，荷载模型为：荷载模型支腿B 处的反力最大为393kN ，按照支腿下部支垫1m ×1m 垫板考虑将支腿荷载均匀分散至钻孔平台上。
因此在计算时考虑三根I20工字钢受力，每根承受的荷载值为3139310131/31k q kN m ⨯==⨯吊，考虑系数为1.45后荷载取值为1131 1.45=189.95/q kN m =⨯吊。
其他按照43kN 计算32431014.33/31k q kN m ⨯==⨯吊，214.33 1.4520.783/q kN m =⨯=吊。
3 履带吊荷载履带吊50t （计算中考虑最大吊重20t ），不吊装重物时自身重量为35.28t ，现按照配重后吊装20t 计算，受力模型如下：荷载模型因此在计算时考虑一根I20工字钢受力，每根承受的荷载值为56kN/m ，考虑系数为1.45后荷载取值为 1.4556=81.2/q kN m =⨯履。
4 钻机荷载钻机按照10t 考虑，钻机尺寸为10m ×3m ，按照均布荷载计算为：3210010 3.33/103k q kN m ⨯==⨯，计算时按照下部7根I20工字钢受力长度为2m ，每根工字钢的荷载值为: 31100107.14/72k q kN m ⨯==⨯钻；工作状态下重量按照430kN 计算荷载值为324301030.7/72k q kN m ⨯==⨯钻受力模型为：非工作状态工作状态5 泥浆池荷载泥浆池尺寸为3m ×4m ×2m ，泥浆的密度为1.2g/cm 3，按照满布计算。
无锡钢平台计算(上吊车部分计算)
附：吊车平台计算上汽车部分平台检算（以94#平台为例，尺寸6m×16m），平台由2×5=10根υ529×8mm钢管桩作为基础，主梁采用5组贝雷梁×6米，每跨6m,每组贝雷梁采用90cm宽花架连接。
最大荷载为25T汽车吊，自重+吊重=50T。
一、钢管桩承载力计算1、当汽车吊位于两排桩中间吊重时，钢管桩受力最大，此时4根钢管桩受力钢管桩长14米，水深5米，钢管桩入土按8米设计，单桩承载力按桩周摩阻力计算如下：P=∑UL iτi=3.14×0.529×(3×20＋5×40)=432kN汽车吊尺寸（4m×6m）,位于最不利位置时，通过分配梁和贝雷传力，实际可考虑由4根钢管桩承受压力，4根钢管桩可承受力: [P ×432=1728KN合 ]=4活载:集中荷载30T（汽车吊自重）+20T（吊重）=500KN恒载:贝雷重（含销子、花架），1.44KN/m×60m=87KN公路桥面（单片6.9m×1.4m），单重1.386T，共使用10片，总重139KNI40a: 2组17m，0.676 KN/m×68m=46(KN)∑P=87+139+46=272KN(钢管桩上部所有自重)每根钢管桩受恒载:272/10=27.2KN每根钢管桩受活载:500/4=125KN则最不利时每根钢管桩所受的力: P=125＋27.2=152.2KN实际钢管桩受力:P=152.2KN<[P合 ]=1728KN钢管桩自身承载力计算钢管桩壁厚8mm，按每根承载15.2吨计算，则σ=152/(3.14×0.529×0.008)=11.5Mpa<[σ]=160 Mpa二、贝雷片计算:贝雷片单片可承受弯矩[M]=958KN.M双剪状态单个销子可承受剪力[τ]=550KN.1、弯矩计算：跨度6米，荷载按50吨计算,实际有两组（4片）贝雷受力，每片受力为12.5吨,恒载为贝雷纵梁自重1.44KN/m、贝雷上部公路桥面总重:139KN，共有10片贝雷受力,每片贝雷受力为14KN,则恒载为4.67KN/m＋1.44KN/m=6.11KN/MM=1/8ql2+1/4QL=1/8×6.11×62+1/4×125×6=215KN·m4片贝雷梁可承受弯矩为:[M]=4×958=3832KN·mM<[M]贝雷梁弯矩满足施工条件2、销子剪力计算(履带吊在4片贝雷上)单个销子承受剪力N=(125+6.11×3)=143kNN<[N]=550KN.三．贝雷上公路桥面计算：公路桥面为制式军用器材，长6.9米，宽1.4米，单片自重1.386T，单片可承受弯矩[M]=238KN.M此时按最不利计算:汽车吊4米宽，4片公路桥面受力，每片公路桥面所受集中力为:q=500/4=125KNM=1/4 qL=1/4×125×3.9=121.8KN.MM=121.8KN·m<[M]=238KN·m公路桥面满足受力要求.四．管桩上双片I40a 垫梁受力验算。
外挑钢平台受力计算
外挑钢平台受力计算•(1)恒载计算• 按已供立面图示[10 8根，以4M一根计，共8×4=32M，•10kg/m ×32=320kg。
• 以平面图示[18 3根，每根5.4M计，5.4×3=16.2M，20.17kg/m ×16.2=326.8kg。
图示Φ48钢管1.5M×7=10.5M，5.4M×2=10.8M，Φ48钢管合计21.3M×2=42.6M。
钢管重：3.85kg×42.6M=164kg胶合板重：60kg恒截合计：870.8kg5.4M长均布荷载：400kg/m4M长均布荷截：320kg/m••••(2) B点支座反力：V B=g.l＝320×1M=320kgP=2000kgV B＝2000kg+320=2320kgB＝2320/COS30=2479kg计二根21.5mm 6×37钢丝绳，每根受力：1339.5kg该钢丝绳破断拉力查表为：27000kg/mm2以安全系数5计 5400〉1339.5kg 满足要求。
(3) OA钢丝绳拉力计算：V A=g.l=400×1=400kg/mP=2000kgV A=2000+400=2400kg/mOA=2400/COS40°=2771.3kg二根21.5mm 6×37钢丝绳，每根受力1385.6kg。
该钢丝绳破断拉力查表为27000kg/mm2以安全系数5计为 5400〉1385.6kg 满足使用要求。
•••••(4) [18强度计算• 均布荷载544kg/3＝181.3kg• 集中荷载2000kg/3＝666.7kg• 集中荷载：M=666.7×5.4/4=900kg. m••• 均布荷载：M＝181.2×5.42/8＝660.5kg.m•• 合计：1560.5kg.m••••• MΣ=A0[σ] =25.69×1700•• =43673kg.m>1560.5kg.m满足使用要求。
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钢平台受力计算
一、钢平台结构形式
平台纵向长27.8m，横向宽21.85m，结构自下而上分别为：钢管桩（纵4.1m×横5.0m布置，横纵设剪刀撑联结），Ⅰ45型工字钢纵梁（原为单根，建议改用双拼），Ⅰ25型工字钢横梁（间距原来为60cm，建议改用45cm），平台面为Ⅰ16型工字钢（间距30cm）和8mm厚钢板。
二、沿横向行进时(最不利工况)
㈠、Ⅰ25型工字钢横梁验算
1、上部恒载（按4.1m宽度计）
⑴、8mm厚钢板：4.1×5×0.008×7.85×10/1000=12.874kN
⑵、Ⅰ16型工字钢：17×4.1×20.5×10/1000=14.289 kN
⑶、Ⅰ25型工字钢：9×5×38.1×10/1000=17.145 kN
2、活载
⑴、60t混凝土罐车（荷载形式如图1所示）；⑵、人群荷载不计。
图1
3、内力计算
⑴、混凝土罐车：
满载时重为60t （即600 kN ），按简支计算，其最不利荷载分布入图2及图3所示：
图2
图3
工况二：
剪力：
工况一：AB 跨对A 点取矩得 Q B1=60×2.8/5=33.6 kN BC 跨对C 点取矩得 Q B2=270 kN
从而有Q B =270+33.6=303.6 kN
工况二：AB 、BC 跨对A 、C 点取矩得 Q B1= Q B2=270×
4.3/5=232.2 kN
AB 跨对A 点取矩得 Q B3=60×0.3/5=3.6 kN
从而有Q B =232.2×2+3.6=468 kN
故Q max =468 kN
跨中弯矩：M max =270×1.8=486kN ×m
挠度：f max=Pal2（3-4a2/ l2）/（24EI）
=270×1.8×52×（3-1.82/52）×103/（24×2.1×9×5020）
=13.2mm<5000/250=20mm
⑵、恒载
按等跨简支梁计算：
q=8.86kn/m
图4
q=（12.874+14.289+17.145）/5=8.86kn/m
从而有
剪力：Q max=8.86×5/2=22.15 kN（支点处）
弯矩：M max=8.86×52/8=27.7kN×m（跨中）
挠度：f max=5×8.86×54×103/（384×2×9×5020）=0.8mm
⑶、恒载+混凝土罐车组合
M max=1.1×27.7+1.4×486=711 kN×m，
Q max=1.1×22.15+1.4×468=680kn，从而有
σ=711×103/（9×402）=197n/mm2<215 n/mm2(满足)
τ=680×2.307×104/（9×5020×8）=43.4 n/mm2<125 n/mm2(满足)
f=1.1×0.8+1.4×13.2=19.4mm<5000/250=20mm(满足) ㈡、Ⅰ45型工字钢纵梁验算
依据工况二考虑荷载传递（最不利）
Q G=(12.874+14.289+17.145+3.3)/4.1=11.6kn/m
（Q G=(12.874+14.289+17.145+6.593)/4.1=12.5kn/m）Q Q=468/4.1=115kn/m（近似等效为均布荷载）
从而
q=1.1×11.6+1.4×115=174kn/m
（q=1.1×12.5+1.4×115=175kn/m）
（175kn/m）
图5
剪力：Q=174×4.1/2=356.7kn（Q=175×4.1/2=358.75kn）弯矩：M=174×4.12/8=366kn×m（M=175×4.12/8=368kn×m），
故有
σ=366×103/1430=256n/mm2>215 n/mm2(不满足)
建议改为双拼Ⅰ45型工字钢
σ=368×103/（1430×2）=129n/mm2>215 n/mm2(满足) τ=358.75×3.371×104/（11.5×32240×2）
=16.4 n/mm2<125 n/mm2(满足)
f=5×175×4.14×103/（384×2×2×32240）
=5.0mm<4100/250=16.4mm(满足)
三、沿纵向行进时（经验算均满足）
㈠、Ⅰ45型工字钢横梁验算
1、上部恒载（按5.0m宽度计）
⑴、8mm厚钢板：4.1×5×0.008×7.85×10/1000=12.874kN
⑵、Ⅰ16型工字钢：17×4.1×20.5×10/1000=14.289 kN
⑶、Ⅰ25型工字钢：9×5×38.1×10/1000=17.145 kN
⑷、Ⅰ45型工字钢：4×4.1×80.4×10/1000=13.2 kN
2、活载
⑴、60t混凝土罐车（荷载形式如图1所示）；⑵、人群荷载不计。
图1
3、内力计算
⑴、混凝土罐车：
满载时重为60t（即600 kN），按简支计算，其最不利荷载分布入图2及图3所示：
图2
图3
工况二：
剪力：
工况一：AB 跨对A 点取矩得 Q B1=60×1.45/5=21.22 kN BC 跨对C 点取矩得 Q B2=270 kN
从而有Q B =270+21.22=291.22 kN
工况二：AB 、BC 跨对A 、C 点取矩得 Q B1= Q B2=270×
3.4/
4.1=224 kN
从而有Q B =224×2=448 kN
故Q max =448 kN
跨中弯矩：M max =270×1.35=365kN ×m
挠度：f max =Pal 2（3-4a 2/ l 2）/（24EI ）
=270×1.35×4.12×（3-4×1.352/4.12）×103/（24×2.1×4×32240）=2.5mm
⑵、恒载
按等跨简支梁计算：
q=14.0kn/m
图4
q=（12.874+14.289+17.145+13.2）/4.1=14.0kn/m
从而有
剪力：Q max=14.0×4.1/2=28.7 kN（支点处）
弯矩：M max=14.0×4.12/8=29.5kN×m（跨中）
挠度：f max=5×14.0×4.14×103/（384×2×4×32240）=0.2mm
⑶、恒载+混凝土罐车组合
M max=1.1×29.5+1.4×365=543.45 kN×m，
Q max=1.1×28.7+1.4×448=658.77kn，从而有
σ=543.45×103/（4×1430）=95n/mm2<215 n/mm2(满足) τ=658.77×3.371×104/（4×32240×11.5）=15.0 n/mm2<125 n/mm2(满足)
f=1.1×0.2+1.4×2.5=3.8mm<5000/250=20mm(满足) ㈡、Ⅰ25型工字钢纵梁验算
计算跨径l=5.0m，采用Ⅰ25型工字钢
E=2×105n/mm2，I=5020cm4，W=402cm3，Sx=2.307×105mm2
荷载分布如图：P=180kn，q=10.5kn/m,分布宽度为1.8m
图5
剪力：Q=99.45kn
弯矩：M=180×5/4+10.5×1.82/8=230 kN×m,故有
σ=230×103/（9*402）=64n/mm2<215 n/mm2(满足)
τ=99.45×2.307×104/（9×5020×8）
=6.4 n/mm2<125 n/mm2(满足)
f1=Pl3/(48EI)=180*53*103/(9*48*2.1*5020)=5.0mm
f2=qcl3(8-4r2+r3)/(384EI)
=10.5*1.8*53*(8-4*0.362+0.363)*103/(384*2.1*9*5020) =0.5mm
故有f=5+0.5=5.5mm<5000/250=20mm(满足)。