梁的加劲肋设置内容概括
关于加劲肋设置的讨论
互动空间w w 协办关于加劲肋设置的讨论1 问题的提出何杰梁、柱腹板加劲肋在什么情况下需设置?《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102∶2002)(简称“门规”)中的规定比较含糊,只指明在有集中力作用的位置应设置,但是如果腹板高厚比超过《钢结构设计规范》(G B50017-2003) (简称“钢规”)限值时,应按“钢规”设置吗?若按“钢规”,势必增加用钢量。
只要满足“门规”规定,就可以不用设置腹板加劲肋吗?zc1985梁腹板高厚比不满足“钢规”时,可设置横向加劲肋,而不必加厚腹板,当不满足《建筑抗震设计规范》(G B50011-2001)(简称“抗震规范”)要求时,可否按“钢规”使用横向加劲肋,而不加厚腹板。
2 “门规”与“钢规”的区别w anyeqing2003“门规”与“钢规”的要求是有差别的。
“钢规”中梁高厚比超过80235Πfy时就要设横向加劲肋,而“门规”则仅要求高厚比不超过250235Πfy。
见过许多门式刚架结构都没有设横向加劲肋。
如果设的话,用钢量将会增加很多。
DX M200100Π2004210210按“门规”61111条,腹板高厚比较大时可不设加劲肋,这一点与“钢规”是不同的。
设计时应首先判断结构形式是否符合“门规”的规定。
如属于门式刚架则只需满足“门规”61111条即可,不必按“钢规”设计。
AQ轻钢设计不设置加劲肋是考虑利用腹板屈曲后强度,注意变截面时满足楔率的有关要求。
“钢规”只要通过第41411条验算即可,第413条的规定是不考虑腹板屈曲后强度的。
xxy“门规”第61111条第二款最后一段话和第61112条第三款有涉及,但没明确未考虑腹板屈曲后抗剪强度时设置加劲肋。
关于这点,可参考陈绍蕃教授的《钢结构稳定设计指南》中第八章第四节。
依个人理解,除柱边的梁加腋端之外,梁跨中部分弯矩较大,剪力较小,可按无拉力场设计,无需设置加劲肋。
笔者曾根据承受M和V的梁段推导出保证腹板局部稳定而不设置横向加劲肋的最大高厚比:在平均剪应力Π屈服强度为011时,为170;在平均剪应力Π屈服强度为014时,为110。
第5节梁的局部稳定和加劲肋设计2
第5节梁的局部稳定和加劲肋设计1.矩形板件的屈曲2.梁局部稳定计算的规范规定一、梁受压翼缘的局部稳定梁受压翼缘的压应力严格说来是不均匀的，但由于翼缘厚度与梁高相比很小，所以，接近均匀分布。
故翼缘的局部稳定可近似套用轴心受压构件相应验算式如下：1. 悬伸翼板（三边简支一边自由）①当抗弯强度计算时考虑截面塑性发展系数（γ x >1.0 ）时b t ≤13 235 f y (5-46)②当抗弯强度计算时按弹性考虑（γ x =1.0 ）时b t ≤15 235 f y (5-47)2. 箱形截面腹板间翼缘板（四边简支）b 0 t ≤40 235 f y (5-48)知识点讲解二、梁腹板的局部稳定钢结构设计规范规定，承受静力荷载和间接承受动力荷载的组合梁，宜考虑腹板屈曲后强度；而直接承受动力荷载的吊车梁及类似构件或其他不考虑屈曲后强度的组合梁，则按以下规定配置加劲肋，并计算各板段的稳定性。
加劲肋按其功能不同，分为间隔加劲肋和支承加劲肋。
前者只保证腹板的局部稳定（它包括横向加劲肋、纵向加劲肋和短加劲肋）；后者除保证腹板局部稳定外，还要承受位置固定的集中荷载。
图5-5-2-1 加劲肋的布置1.当h0/t w≤ 80 235/ f y 时，对有局部压应力（σc≠ 0 ）的梁，应按构造配置横向加劲肋( a ≤2.0 h0 ) ；但对无局部压应力（σc =0 ）的梁，可不配置加劲肋。
2.当h0/t w >80 235/ f y 时，应按计算配置横向加劲肋（图5-5-2-1 ）。
其中，当h0/t w > 170 235/ f y （受压翼缘扭转受到约束，如连有刚性铺板、制动板或焊有钢轨时）或h0/t w >150 235/ f y （受压翼缘扭转未受到约束时）或按计算需要时，应在弯曲应力较大区格的受压区增加配置纵向加劲肋（图5-5-2-1 ）。
局部压应力很大的梁，必要时尚宜在受压区配置短加劲肋（图5-5-2-1 ）。
简述梁的横向加劲肋、纵向加劲肋的作用。
梁是建筑结构中承受和传递荷载的重要构件，为了增强梁的承载能力和稳定性，在梁的设计中常常会添加横向加劲肋和纵向加劲肋。
这两种加劲肋在梁的结构中起着重要的作用，下面将分别对横向加劲肋和纵向加劲肋的作用进行简要的介绍。
一、横向加劲肋的作用1. 限制横向位移：横向加劲肋的主要作用是限制梁在受荷作用下的横向位移，提高了梁在工作状态下的稳定性，保证了梁的正常使用和安全运行。
2. 提高扭转刚度：横向加劲肋能够有效地提高梁的扭转刚度，减小梁在受扭矩作用下的变形，保证了梁的整体结构稳定性，降低了结构的振动和变形。
3. 提高横向强度：横向加劲肋通过增加梁的截面面积，提高了梁的整体抗弯和抗剪能力，在承受荷载时能够有效地提高了梁的横向强度，保证了梁的持久性能和安全性。
4. 提高受力性能：横向加劲肋的设置使梁的受力更加均匀，减小了梁在受荷作用下的应力集中，提高了梁的受力性能和使用寿命。
二、纵向加劲肋的作用1. 提高抗弯承载力：纵向加劲肋通过增加梁的截面面积和有效提高了梁在受弯作用下的承载能力，使得梁的抗弯承载力得到了显著提高。
2. 提高受力性能：纵向加劲肋的设置使梁的受力更加均匀，减小了梁在受荷作用下的应力集中，提高了梁的受力性能和使用寿命。
3. 增强整体稳定性：纵向加劲肋在梁的整体结构中发挥了紧固作用，有效地减小了梁在受荷作用下的变形和振动，并提高了梁的整体稳定性和安全性。
在实际工程中，根据梁的受力状态和使用要求，横向加劲肋和纵向加劲肋的设置可以相互结合，以实现最佳的受力效果和结构稳定性。
在梁的设计和施工过程中，合理设置和布置横向加劲肋和纵向加劲肋，对于提高梁的承载能力、稳定性和可靠性具有重要意义。
在实际工程中，横向加劲肋和纵向加劲肋的设置需要根据不同的梁的使用环境和受力状态进行合理的设计和布置。
在梁的受压区域设置横向加劲肋，以增加梁的抗压能力和稳定性；在梁的受拉区域设置纵向加劲肋，以增加梁的抗拉能力和整体稳定性。
在梁的横向和纵向受力不均匀的情况下，还可以同时设置横向加劲肋和纵向加劲肋，以提高梁的整体承载能力和稳定性。
梁的局部稳定与加劲肋设计
2－纵向加劲肋
3－短加劲肋
受弯构件中板件的局部失稳临界应力
• 受弯构件截面主要由平板组成，在设计时，从强度
方面考虑，腹板宜高一些，薄一些；翼缘宜宽一些， 薄一些；翼缘的宽厚比应尽量大。但如设计不当， 则在荷载作用下在受压应力和剪应力作用的腹板区 及受压翼缘有可能偏离其正常位置而形成波形屈 曲—即局部失稳。局部失稳的本质是不同约束条件 的平板在不同应力分布下的屈曲。局部失稳临界应 力的一般表达式为：
1.81 0.255 h0 a 1.683 h0 tw 84 235 f y
• 复合应力作用板件屈曲 ➢ 仅配置横向加劲肋
( )2 c ( )2 1
cr
ccr
cr
➢ 配有纵向加劲肋的上区格（偏心受压）
( )2 c ( )2 1
cr1
ccr1
cr1
➢ 配有纵向加劲肋的下区格（偏心受压，σc2≈σc）
h0 tw 85 235 f y
• 弯曲应力弹性屈曲
➢如不设加劲肋， k≈23.9,χ=1.66（1.23,扭转不约
束） cr
k
2
12(1
E 2
)
(
tw h0
)
2
793(100tw )2 h0
fVy
h0 tw 177 235 f y
h0 tw 153 235 f y
• 局部压应力弹性屈曲 ➢按a/h0=2设置横向加劲肋， k≈18.4,η=1.0
cr( cr )
k
2 E 12(1 2 )
( tw h0
)2
• 剪切应力屈曲
➢ 如不设加劲肋，a＞＞b，b/a→0，k≈5.34,χ=1.23
cr
k
钢结构梁柱连接加劲肋外伸长度要求
钢结构梁柱连接加劲肋外伸长度要求钢结构梁柱连接加劲肋外伸长度要求是指在钢结构设计中，为了保证梁柱连接的强度和稳定性，对加劲肋的外伸长度有一定的要求。
加劲肋是一种特殊的支撑结构，用于提高构件的刚度和抗扭能力。
在梁柱连接处设置加劲肋可以有效地传递弯矩和剪力，提高结构的承载能力。
1. 加劲肋的作用加劲肋的主要作用是提高构件的刚度和抗扭能力。
在梁柱连接处设置加劲肋可以有效地传递弯矩和剪力，提高结构的承载能力。
此外，加劲肋还可以减小构件的局部应力集中，提高构件的疲劳性能。
2. 加劲肋的外伸长度要求加劲肋的外伸长度要求是指在钢结构设计中，为了保证梁柱连接的强度和稳定性，对加劲肋的外伸长度有一定的要求。
具体的外伸长度要求需要根据实际工程情况和设计规范来确定。
一般来说，加劲肋的外伸长度应满足以下要求：（1）加劲肋的外伸长度应大于或等于梁柱连接处的翼缘宽度。
这样可以确保加劲肋能够有效地传递弯矩和剪力，提高结构的承载能力。
（2）加劲肋的外伸长度应小于或等于梁柱连接处的翼缘宽度与腹板厚度之和。
这样可以确保加劲肋不会过长，避免影响构件的整体稳定性。
（3）加劲肋的外伸长度应根据实际工程情况和设计规范进行合理选择。
在保证结构安全的前提下，可以适当减小加劲肋的外伸长度，以减轻结构的重量和成本。
3. 加劲肋的设计原则在进行钢结构梁柱连接加劲肋设计时，应遵循以下原则：（1）根据实际工程情况和设计规范确定加劲肋的数量、形状和尺寸。
（2）加劲肋的位置应尽量靠近梁柱连接处，以提高结构的承载能力和刚度。
（3）加劲肋的形状应尽量简单，以便于加工和安装。
（4）加劲肋的材料应具有足够的强度和韧性，以满足结构的安全要求。
总之，钢结构梁柱连接加劲肋外伸长度要求是为了确保结构的安全性和稳定性。
在实际工程设计中，应根据具体工程情况和设计规范来确定加劲肋的外伸长度和其他相关参数，以保证结构的安全和可靠。
同时，还应遵循一定的设计原则，以提高结构的承载能力和刚度，降低结构的重量和成本。
变宽钢箱梁顶板纵向加劲肋布置原则
变宽钢箱梁顶板纵向加劲肋布置原则说到变宽钢箱梁的顶板纵向加劲肋布置原则，那可真是一门让人又爱又恨的学问。
先别急，我们先来聊聊什么是变宽钢箱梁，别一听这些术语就掉头走，钢箱梁，顾名思义，就是那种钢铁打造成的像盒子一样的结构，主要用于桥梁上，承载交通流量。
不管你是开车还是走路，都会经过这种钢箱梁的“庇护”。
那顶板加劲肋是干嘛的？嘿，简单来说，这些加劲肋就像是给梁加装了“护肩”一样，防止梁体因为重压而变形。
想象一下，你背着个超重的背包，没肩带不就能直接让你腰断了？顶板加劲肋，基本上就是钢箱梁的肩带，让它不至于在交通压力下垮掉。
好啦，扯远了。
回到正题，布置这些加劲肋可不是随便乱来的。
得讲究些规则，不然这梁根本撑不起车流的压力。
这些加劲肋的布置位置，就好比你坐车时选择哪个座位最舒服一样，得精心选择，才能让钢箱梁发挥出最大作用。
原则一，必须考虑到梁体的受力情况。
你想啊，钢箱梁不仅得承载车流的压力，还得经得起风吹雨打。
这就要求加劲肋的布置不能乱，得依据梁的实际受力需求，合理分布，不能让某个地方“过劳”，否则就会出问题。
再说了，钢箱梁的跨度一般都不小，所以这些加劲肋布置的位置，必须能有效分散和传递重量。
好比你搬家，重物得分几次搬，别一下子堆在一个地方，否则单个搬运员根本搬不动。
布置这些加劲肋时，还得考虑到桥梁的不同部分受力不均，比如中间比两边承受的压力大，那就得让中间的加劲肋更密集一点。
就是“重的地方得加劲，轻的地方就放轻松”，这么简单！还有一点要记住，加劲肋的布置不能妨碍梁体的其他功能，尤其是运输通道。
说白了，车流得畅通无阻，不然整个桥梁就成了个“梗塞”地带，那就糟糕了。
加劲肋不能过于突出，不然就像你肩膀上背个大包，别人都得绕着走。
除了不影响通行，还得考虑到美观。
毕竟一个桥梁建得好不好看，谁不喜欢走在上面觉得心情舒畅呢？咱们再来聊聊加劲肋的形状。
这个可得讲究。
形状不对，力学效果可就大打折扣了。
一般来说，最常见的是U型、V型或者L型。
主次梁交接处主梁设加劲肋间距
主次梁交接处主梁设加劲肋间距主梁交接处加劲肋间距？说实话，这个话题一听就让人感觉有点“高大上”，不过别担心，今天我就带你一起聊聊这个看似复杂，实则没那么神秘的东西。
你要是觉得搞不懂，也没关系，我们慢慢来，大家一起探讨这个事情。
说到“主梁交接处”，咱们得知道它是什么？通俗点儿说，主梁就像是建筑物里那个超级能干的大块头，它一肩挑起了整个结构的重担。
至于交接处嘛，就是两根梁相碰的地方，大家能理解吧？这就像是两根大柱子，在某个地方相遇，这一碰撞，压力瞬间就传递过去了。
然后呢，说到“加劲肋”，其实就是为了让这个地方更结实，增加强度。
就好像是你盖房子的时候，给墙壁加个支撑，或者是你坐椅子时，怕它塌了，就在底下垫块砖块，知道吧？加劲肋就是这么个意思，它的任务是分担压力，让主梁在交接处能更加稳定。
再说回到加劲肋间距的事，简单来说，就是要搞清楚它们之间的距离到底多远好。
这个距离的确定可不简单，得考虑很多因素。
你想想，一根梁如果没有足够的支撑，重量就压不住，很容易就“趴下”了，撑不住负荷。
所以，咱们在设计的时候，要给这些加劲肋留出合适的间距，既要保证它们能起到作用，又不能太密集，以免浪费材料。
哎，说到这里，你可能会想：“这加劲肋间距有啥秘诀吗？”说实话，还真有点儿学问。
你要是设计太密了，不仅成本高，而且安装起来也麻烦，做工的难度就上来了。
你要是设计得太宽松，又怕梁的承载力不够，结构不稳，搞不好到时候就“歪了”，完了，大家都得受累。
所以，找一个合适的间距，真的是一门学问。
要说这种间距的设计，完全不是随便来个数值就行。
得根据具体的工程要求、梁的跨度、载荷大小等因素来综合考虑。
有时候你可能会看到设计师一头雾水，眉头紧锁，翻来覆去看各种参数，这就是在做这件事。
听起来挺麻烦吧？但这也是工程师的职责啊，咱们不能只看个表面，得知道里面的故事。
做工程的人都懂，个别情况下，设计一个合理的间距，可能就能让整个结构轻松撑起一片天。
这个事情说起来容易，但真正动手操作的时候可没那么简单。
支承加劲肋的计算要点
支承加劲肋的设计计算要点支承加劲肋的设计计算主要包括下列三个方面：(1) 当支座反力或集中荷载F 通过支承加劲肋端部刨平顶紧于梁翼缘或柱顶传递时，通常按传递全部F 计算其端面承压应力（不考虑翼缘与腹板间的部分传力）：/ce ce ce F A f σ=≤式中 A ce ——端面承压面积（接触处净面积，图1）； f ce ——钢材端面承压强度设计值（见表1，约等于1.5f ）。
当集中荷载很小时，支承加劲肋和翼缘间也可不刨平顶紧，而靠焊缝传力。
(2) 支承加劲肋应按轴心受压柱验算其在腹板平面外的整体稳定。
一般可近似偏大按高度为h 0的两端铰接轴心受压柱，沿全高承受相等压力F 。
柱截面取加劲肋及其两侧15t 范围内的腹板，但不超出梁端为限。
(3) 支承加劲肋与腹板的连接焊缝应按承受全部支座反力或集中荷载F 计算。
通常采用角焊缝连接，并假定应力沿焊缝全长均匀分布，实用焊脚尺寸应满足构造要求并有一并富余。
当集中荷载很小时，支承加劲肋可按构造设计而免于计算。
图1 支承加劲肋表1 钢材的强度设计值（N/mm 2） 钢材 钢号 厚度或直径（mm ）抗拉、抗压和抗弯f 抗剪f v 端面承压 （刨平顶紧）f ce ≤16 215 125 320＞16~40 200 115 320Q235 ＞40~60 190 110 320 ≤16 315 185 445 ＞16~25 300 175 425 16Mn 钢、 16Mnq 钢 ＞25~36 290 170 410 ≤16 350 205 450 ＞16~25 335 195 435 15MnV 钢、 15MnVq 钢 ＞25~36 320 185 415。
钢结构加劲肋小结
钢结构加劲肋小结陈绍蕃《钢结构稳定设计指南》第三版7.4.1介绍了钢结构的加劲肋设计：加劲肋是保障板件不失稳的一项重要手段。
加劲肋的具体作用是在板件屈曲时保持挺直，从而对板件提供一条支撑边。
加劲肋必须设置在适当的位置，并具有足够的刚度和截面积，才能起到应有的作用。
均匀受压的板设置纵向加劲肋，位置设置在板宽度的中央，或者把板宽度分成三个或者更多的等分。
受弯的板在受压区设置纵向加劲肋，并偏向应力较大的一边。
受剪构件，可以设置纵向或者横向加劲肋。
加劲肋的设置类型（纵向、横向以及短加劲肋）和设置位置，是与板的屈曲破坏模式息息相关的：对于均匀受压板，屈曲失稳形态为沿着纵向形成一个或者若干个半波，如下图所示这样的失稳形态，设置纵向加劲肋当然效果做好，纵向加劲肋穿过失稳半波，加劲效果最好，而假横向加劲肋，则几乎没有效果。
受弯的板件（不均匀压力作用）板件一端受压一端受拉，失稳波形为在受压区附近的鼓曲变形，下图所示所以需要将纵向加劲肋加在受压区并靠向压应力较大的一边。
受剪板件的屈曲失稳波形为斜向45°左右的鼓曲变形，这样的变形，纵向或者横向加劲肋都会提高屈曲临界应力。
综上，加劲的设置位置，都是在受压区，是为了提高受压板件的屈曲临界应力，抑制屈曲变形。
《钢结构设计规范》GB50017-2003，4.3.6中，对于加劲肋的外伸宽度和厚度都做了具体的规定：在具体的钢结构设计过程中，我们经常会画如下图所示的节点：这样的节点，需要如何套用《钢结构设计规范》GB50017-2003，4.3.6条的板厚要求？15-15剖面的14mm厚的板子，与翼缘焊接区域长度为179mm,自由悬挑部分长度为110mm,如果按照 4.3.6条厚度的要求，板要做成（179+110）/15=20mm厚，还是做成179/15=12mm厚？15-15剖面的14mm厚的板子，支撑条件为一边全部简支，一边完全自由，另外两边有一部分简支一部分自由的板件，受力方式可以转化为在翼缘受集中压力和弯矩的剪弯构件，所以厚度的限制，应该取与翼缘焊接部分的长度179mm,板厚最少要做到12mm是比较合理的！。
钢梁加劲肋
钢梁加劲肋
Claude Monet，Sunrise
梁的稳定性包括整体稳定和局部稳定，局部稳定包括翼缘的局部稳定和腹板的局部稳定。
翼缘的局部稳定主要靠翼缘的宽厚比保证；腹板的局部稳定可用高厚比和加劲肋来控制，但是增加腹板的厚度一般不经济，所以通常设置加劲肋。
腹板的局部稳定
梁的加劲肋和翼缘使腹板成为若干四边支承的矩形板区格。
这些区格一般受有弯曲正应力、剪应力及局部压应力。
在弯曲正应力单独作用下，腹板的失稳形式如下图所示，凸凹波形的中心靠近压应力合力的作用线。
弯曲应力单独作用在剪应力单独作用下，腹板在45度方向产生主应力，主拉应力和主压应力数值上都等于剪应力。
在主压应力作用下，腹板的失稳形式如下图所示，为大约45度方向倾斜的凸凹波形。
剪应力单独作用
在局部压应力单独作用下，腹板的失稳形式如下图所示，产生一个靠近横向压应力作用边缘的鼓曲面。
局部压应力单独作用
横向加劲肋主要防止由剪应力和局部压应力可能产生的腹板失稳，纵向加劲肋主要防止由弯曲压应力可能引起的腹板失稳，短加劲肋主要防止由局部压应力可能引起的腹板失稳。
加劲肋的设置依据钢结构设计标准和目前主要的钢结构参考设计手册，笔者整理钢梁加劲肋的设置要求如下：请横屏查看
其他
以上要求为最低要求，可根据项目实际情况设置。
钢梁腹板的稳定性计算详钢标6.3.3~6.3.5条，加劲肋的具体构造要求详钢标6.3.6~6.3.7条。
计算腹板稳定性时，先布置加劲肋，再计算各区格板的平均作用应力和相应的临界应力，使其满足稳定条件。
如果不满足（或太富
余），再调整加劲肋间距重新计算。
钢桥中加劲肋的设计
钢桥中加劲肋的设计摘要：介绍了中国和日本规范中关于防止腹板发生局部屈曲而设定水平加劲肋和垂直加劲肋的方法关键词：钢梁,腹板,水平加劲肋, 垂直加劲肋Abstract: this paper introduces the rules in China and Japan about prevent buckling and web happen stiffening rib and vertical set level stiffening rib method Keywords: steel beam, webs, level of stiffening rib, vertical stiffening rib钢梁设计时，根据腹板的高厚比h0/tw 值来确定是否设置加劲肋。
1、中国的《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中指出当无局部压应力（σC=0）的梁，可不配置加劲肋。
当h0/tw≤时，有局部压应力（σC≠0）的梁，应按构造配置横向加劲肋。
当h0/tw>时，应配置横向加劲肋。
其中，当h0/tw>时，（受压翼缘扭转受到约束，如联有混凝土桥面板）或h0/tw>时，（受压翼缘扭转未受到约束时），或按计算需要时，应在弯曲应力较大格区的受压区增加配置纵向加劲肋。
局部压应力很大的梁，必要时尚宜在受压区配置短加劲肋。
在任何情况下，h0/tw均不应超过250。
此处的h0为腹板的计算高度，tw为腹板的厚度2. 日本的《道路桥示方书》（平成14年3月）是否需要设置垂直加劲肋a）腹板的高度如果超过了表-1的值，就需要在腹板上设置垂直加劲肋，计算剪应力相比于允许剪应力较小时，表-1中的值可以乘以扩大系数，此系数为，但此系数不能超过1.2 。
表-1垂直加劲肋省略时的上下翼缘板的最大间距钢种Q235 Q345 Q390腹板高度70t 57t 50tt：腹板的板厚b）垂直加劲肋的间距垂直加劲肋的间隔，需要满足下式的同时还要满足a/b≦1.5。
钢结构梁翼缘弯折处加劲肋的基本认识
当一块有折角的钢板在两端受力情况下，折板会在较小轴应力下发生变形：拉力时，趋向拉直变形，压力时，趋向进一步压曲。
这是因为两个不在一条直线上的力，会产生向钢板平面外的合力，合力会引起刚度弱的平面外变形。
这些变形发生后，意味着结构发生破坏已经不能继续承担设计的荷载了。
通常，钢结构H梁(此处以H梁为例)翼缘弯折点就是处于这种受力状态。
虽然翼缘板的中部受到腹板的约束，但腹板外的则没有受到约束，特别是远端，处于平面外自由状态。
鉴于此情况，钢结构规范和标准要求在翼缘弯折处增设加劲肋，以约束翼缘外合力导致的变形，保证结构的受力性能。
设置或增设加劲肋是钢结构构造的重要措施，也是保证结构正常工作及安全可靠的基本和必要的设计内容。
通过对作用进行分析，钢结构加劲肋大致可分为两类：传力加劲肋和约束加劲肋：传力加劲肋——如钢柱内与钢梁翼缘相连的水平加劲肋；约束加劲肋——如梁(或柱)翼缘弯折处的垂直(或水平)加劲肋。
通常，钢构出现翼缘弯折的情况有：(1)折梁弯折处，如楼梯梁；(2)柱变截面处；(3)不等高梁与柱连接处；(4)次梁与主梁不等高连接处；(5)支撑节点处。
梁(柱)翼缘弯折时，有一个特点一一弯折点成对出现。
当翼缘在某点上需要弯出，那么就需要在另一点上弯回，因为当梁(或柱)翼缘弯出水平面(或铅锤面)后，还需要将其再弯回水平面(或铅锤面)，可以将这两点分别称为“弯出”和“弯回点”，它们是相对的。
与弯折点相对应需要同时有两个加劲肋(具体位置和方法按钢结构规范和标准)。
梁翼缘设加劲肋通常发生在与柱子相连处，加劲肋的设置和与之相连柱子类型及柱子方向相关，主要有：(1)连接对象是箱型柱还是H型柱(或钢管柱)；(2)连接钢柱方向有：H型柱是其翼缘还是腹板，箱型柱是正交还是斜交。
当钢梁与H型钢柱的翼缘相连或箱型柱正交，梁翼缘可以由柱边直接弯出，从外观上看似乎只有一个弯点和加劲肋，其实，另一个加劲肋与柱的外板位置重叠，我们可以视同此部分柱外板为加劲肋。
钢箱梁顶板变厚连接处加劲肋处理方式
钢箱梁顶板变厚连接处加劲肋处理方式钢箱梁，这个名字一听就让人觉得沉甸甸的，毕竟它可不是随便什么材料。
它可是一种在桥梁工程中使用的核心构件，主要是用来支撑那些庞大的交通负荷，撑起那一座座连接城市的桥梁。
说起钢箱梁，你可能会觉得它就像一块“钢铁巨石”，坚硬又沉重，对吧？可是，这其中却藏着不少“玄机”。
有个问题，钢箱梁顶板变厚的地方，连接处如何处理？咱们今天就来聊聊这个。
你得知道，钢箱梁顶板变厚的地方，简直是个“关键节点”。
就像人身体里的关节一样，它连接着不同的部分，承受着巨大的力。
如果处理不好，别说桥梁了，连整座结构都可能出问题。
所以，这里可不能马虎。
说白了，连接处就是那块最容易出问题的“软肋”，稍不注意，压力一大，可能就会出裂缝、变形，甚至崩塌。
就像咱们做饭时，锅里油温过高没注意，油一溅出来，厨房就变成了“油画”一样。
于是，在设计上，为了加强钢箱梁顶板变厚连接处的强度，我们通常会用加劲肋来加强。
加劲肋，这就像是钢箱梁的“护心镜”，它可以有效地提高连接处的抗弯和抗剪能力。
你想啊，钢箱梁作为一种承重构件，常常承受着车流、风力、温度变化等多重作用力。
加劲肋一加，哎呀，这就相当于给钢箱梁穿上了一件防护服，哪里脆弱哪里就加强，哪里容易疲劳哪里就支撑。
讲到这里，很多人可能会问，那加劲肋到底怎么加？是不是一块铁板盖上去就完事了？嘿嘿，当然不是这么简单。
加劲肋的设计要根据钢箱梁的具体情况来决定，比如梁的跨度、荷载、受力方向等等。
它就像搭建一座坚固的桥梁，不是随便乱丢几个砖头就成的，得有讲究。
这时候，设计师可得费点心思了，得计算出每个加劲肋的尺寸、位置，甚至它的焊接方式。
否则，一旦加劲肋做得不合适，可能不但没增强强度，反而会造成别的地方过载，最后得不偿失。
说到这里，大家可能会好奇，那加劲肋真的就像“防火墙”那么神奇吗？加劲肋的作用不仅仅是增加强度，最关键的是它能把压力分散开来。
你看，钢箱梁顶板变厚的地方如果没有加劲肋，那一股压力就会直接集中在一个点上，可能会导致局部失效。
梁的加劲肋设置内容概括
梁腹板加劲肋设置内容概括：
一、加劲肋的选择
根据腹板高厚比范围确定采用何种加劲肋，
1、
，腹板本身能保证，设构造加劲肋；
2、
，按规定间距设置横向加劲肋；
3、
且翼缘扭转受约束或者
但翼缘扭转未受约束时，设置横向+纵向加劲肋；
4、任何情况下，均应保证
二、加劲肋位置要求
1、横向加劲肋：应尽量成对布置在腹板两侧
尺寸：
间距：
2、纵向加劲肋：布置在腹板受压区
尺寸：
时，满足
位置：距受压边距离
3、短加劲肋：
尺寸：
间距：
三、支座处支承加劲肋计算内容
1、肋板稳定性：按支反力
作用下，计算长度为
，有效面积为肋板横截面及两侧各
范围的腹板组成的十字形截面，轴心受压构件计算。
2、刨平顶紧时，肋板顶面承压强度：
（此种处理方法多用）
焊缝连接时，验算焊缝应力。
3、肋板与腹板连接焊缝验算
四、设置加劲肋厚腹板区格安全验算
1、仅配置横向加劲肋的腹板：
2、求弯矩单独作用下的临界应力
：
1)求通用高厚比
：
梁受压翼缘扭转受约束时：
梁受压翼缘扭转不受约束时：
2）求
当
时，
当
时，
当
时，
2、求剪力单独作用下的临界应力：
1)求通用高厚比
：
当
时：
当
时：
2）求
当
时，
当
时，
当
时，
3、求局部压应力单独作用下的临界应力：
1)求通用高厚比
：
当时：
当时：
2）求
当时，
当时，
当时，。
梁的加劲肋设计
计算处梁截面尺寸（mm）:H2750×350×25×40h b tw tf185********梁的长度（mm）:梁腹板高度h0（mm）:1770梁腹板高厚比（h0/tw）：70.8材料强度标准值（N/mm2）：345295是否需配置横向加劲肋：是1）受压翼缘扭转受到约束，如有刚性铺板、制动板或焊有钢轨时：否一级72-120Nb/(Af)≤602）受压翼缘扭转未受约束时：否49.51942965加劲肋外伸宽度取值（mm）：120符合规范要求！加劲肋间距a (mm)加劲肋厚度取值（mm）:12符合规范要求！4000弯矩M（KN-m）剪力V（KN）局部集中荷载（KN）轴压力（KN）8500100000(1）σcr计算：梁的受压翼缘是否受到约束：1（"是"填写“1”，"否"填写“0”）则：λb=0.484658248295λb≤0.85,时375.83186270.85<λb≤1.25,时1381.476449λb>1.25,时σcr值：295（手工从上面三项中取值填写）(2）τcr计算：0.931468938a/h0≤1.0,时λs最终取值0.845541462a/h0>1.0，时0.845541462170λs≤0.8,时165.43219140.8<λs≤1.2,时261.5602777λs>1.2,时τcr值：165（手工从上面三项中取值填写）(3）σc,cr计算：0.9769083390.5≤a /h0≤1.5，时1.1112912761.5＜a /h0≤2.0，时λc最终值： 1.169295λc≤0.9时232.309550.9<λc≤1.2时237.4573839λc>1.2时σc,cr值：232.3（手工从上面三项中取值填写）227.97122322.59887010梁加劲设计是否需要配置纵向加劲肋：截面设计内力Ⅰ：仅配置横向加劲肋材料强度设计值（N/mm2）：σcr λs τcr λc σc,cr 腹板区格的局部稳定验算计算区格内，由平均弯矩产生的腹板计算高度边缘的弯曲压应力σ：计算区格内，由平均剪力产生的腹板平均剪应力τ：腹板计算高度边缘的局部压应力，σc:验算公式：验算结果：0.6159536363)按抗震规范，腹板宽厚比有更严格的规定。
钢梁加劲肋定额
钢梁加劲肋定额钢梁加劲肋是一种常用的结构加固措施，其作用是增加钢梁的刚度和承载能力，以提高整体结构的稳定性和安全性。
钢梁加劲肋定额是指在进行钢梁加劲肋设计时所遵循的规范和要求，它包含了加劲肋的尺寸、材料、连接方式等方面的要求。
一、加劲肋的作用钢梁加劲肋是一种用于加强和增加钢梁刚度的结构元素。
在建筑和桥梁工程中，由于梁的跨度较大，受力情况复杂，为了满足结构的强度和刚度要求，需要对钢梁进行加固。
加劲肋的作用就是通过增加钢梁的截面面积和刚度，使其能够承受更大的荷载，并提高整体结构的稳定性。
二、加劲肋的设计要点1. 加劲肋的尺寸：加劲肋的尺寸应根据钢梁的跨度、荷载情况和加固要求来确定。
一般情况下，加劲肋的高度和宽度应满足结构强度和刚度要求，同时考虑施工方便性和经济性。
2. 加劲肋的材料：加劲肋一般采用与钢梁相同的材料，以保证整体结构的一致性和协调性。
常用的材料有碳素钢、合金钢等，其强度和韧性要满足设计要求。
3. 加劲肋的连接方式：加劲肋与钢梁的连接方式有焊接、螺栓连接等。
连接方式应根据实际情况和设计要求来选择，以确保连接的牢固性和稳定性。
4. 加劲肋的布置方式：加劲肋的布置方式应根据钢梁的受力情况和加固要求来确定。
一般情况下，加劲肋应均匀布置在钢梁的上下翼缘上，以增加梁的弯曲刚度和扭转刚度。
三、加劲肋的设计流程1. 确定加劲肋的位置和数量：根据钢梁的受力情况和加固要求，确定加劲肋的位置和数量。
一般情况下，加劲肋应布置在钢梁的上下翼缘上，并根据荷载情况来确定数量。
2. 计算加劲肋的尺寸：根据钢梁的跨度、荷载情况和加固要求，计算加劲肋的尺寸。
尺寸计算应考虑结构的强度、刚度和经济性，以满足设计要求。
3. 设计加劲肋的连接方式：根据加劲肋与钢梁的连接要求和实际情况，设计合适的连接方式，确保连接的牢固性和稳定性。
4. 绘制加劲肋的施工图：根据设计结果，绘制加劲肋的施工图。
施工图应包含加劲肋的尺寸、材料、连接方式等信息，以便施工人员进行施工。
梁的加劲肋设计范文
梁的加劲肋设计范文加强肋的设计需要考虑梁的几何形状、材料特性以及加载条件等因素。
下面将介绍几种常用的加强肋设计方法。
1.等截面增加肋等截面增加肋是最常见的加强肋设计方法之一、该方法是在梁的底部或顶部等距离划分出一定数量的矩形肋。
这些肋的宽度、高度和间距可以根据需要进行选取。
通常情况下，肋的高度应设置为梁截面高度的1/6到1/4，并且肋的宽度应小于梁截面宽度的1/3、在等截面增加肋中，肋与梁的连接可以采用焊接、螺栓连接或预埋连接等方式。
2.不等截面增加肋不等截面增加肋是在梁的截面不同位置设置不同高度或宽度的肋。
根据梁的受力分布情况和几何形状，可以在梁的一侧或两侧增加不同高度的肋。
这种设计方法可以更好地适应梁受力的变化，并提高梁的刚度和强度。
3.倍宽肋设计倍宽肋设计是在梁的一侧设置一条宽度较大的加强肋。
该设计方法适用于需要提高梁的抗弯刚度的情况。
倍宽肋可以在梁的正上方、正下方或一侧。
在等截面倍宽肋设计中，肋的高度应设置为梁截面高度的1/6到1/4，并且肋的宽度应小于梁截面宽度的1/34.斜肋设计斜肋设计是在梁的截面上设置斜向的加强肋，可以提高梁的承载能力和抗挠性。
斜肋的角度可以根据梁受力的分布情况进行选择。
通常情况下，斜肋的角度应在15到30度之间。
在斜肋设计中，肋与梁的连接可以采用焊接、螺栓连接或预埋连接等方式。
加强肋的设计需要注意以下几点：1.加强肋与梁的连接应牢固可靠，能够承受相应的荷载。
2.加强肋的尺寸和数量应根据梁的受力和加载条件进行选择，确保其能够提供足够的强度和刚度。
3.加强肋应具有足够的韧性和耐久性，以保证梁的使用寿命。
4.加强肋的布置应符合结构设计的要求，避免对梁的正常使用造成影响。
在实际工程中，加强肋的设计是梁设计的重要环节之一、通过合理设计和优化加强肋的形状和位置，可以提高梁的结构性能，增强其承载能力和抗挠性，从而有效地满足工程项目的需求。
同时，加强肋的设计也需要考虑材料的选择和施工的可行性，以确保设计与实际施工之间的一致性。
梁节点处的加强筋
梁节点处的加强筋1. 概述在建筑工程中，梁是一种常见的结构元素，用于承担和传递荷载。
梁的节点处是其最薄弱的部分，容易受到外力的集中作用，因此需要进行加强处理。
加强筋是一种常用的加固措施，用于增加梁节点的承载能力和抗震性能。
本文将详细介绍梁节点处加强筋的定义、作用、设计方法以及施工要点。
2. 加强筋的定义和作用加强筋是指在梁节点处设置的钢筋，用于增加梁节点的强度和刚度。
其作用包括：•增加梁节点的承载能力：加强筋可以通过增加梁节点的截面面积和钢筋的强度，提高梁节点的承载能力，使其能够承受更大的荷载。
•提高梁节点的刚度：加强筋可以增加梁节点的刚度，降低其变形，从而提高整个结构的稳定性和抗震性能。
•分散荷载集中：梁节点处通常是荷载集中的区域，加强筋的设置可以将荷载分散到更大的范围内，减小对节点的集中作用，提高节点的承载能力。
3. 加强筋的设计方法加强筋的设计需要考虑梁节点的受力特点、荷载情况和钢筋的材料性能等因素。
一般而言，加强筋的设计包括以下几个步骤：3.1 确定加强筋的位置和数量加强筋应设置在梁节点的受力集中区域，一般为节点的两侧和下部。
具体位置和数量的确定需要根据节点的受力情况进行分析和计算。
3.2 计算加强筋的截面积加强筋的截面积应根据节点的承载能力要求进行计算。
一般情况下，可以按照加强筋所承受的荷载与钢筋的抗拉强度之比来确定其截面积。
3.3 设计加强筋的布置方式加强筋的布置方式应根据节点的受力情况和加强筋的截面积来确定。
一般而言，可以采用水平布置和垂直布置相结合的方式，以增加加强筋的工作效果。
3.4 确定加强筋的直径和间距加强筋的直径和间距应根据节点的受力情况和加强筋的截面积来确定。
一般而言，加强筋的直径应满足构造规范的要求，间距应根据节点的尺寸和荷载情况进行调整。
4. 加强筋的施工要点加强筋的施工应按照以下要点进行：4.1 加强筋的材料选择加强筋的材料应选择符合国家标准的高强度钢筋。
在选用钢筋时，应考虑其强度、延伸性和抗腐蚀性等性能。
平台主梁—加劲肋设计[详细]
![平台主梁—加劲肋设计[详细]](https://img.taocdn.com/s3/m/ebe751718bd63186bcebbcd2.png)
1)按次轴梁心支压承杆加验劲算肋支承加加劲劲肋肋采在用腹2－板90平8面板外的稳定性 可以计入支承加劲肋截面的腹板宽度为：
c = 15tw
235 = 1510 fy
235 = 150mm 235
支承加劲肋的截面特性为：
F/2
F
切角30×50
F
F
F/2
As = 2 9 0.8 + 2151 = 44.4cm2
=
256103 0.908 44.4102
= 63.5 <
f
= 215N / mm2
▲ 验算端面承压强度：
z
90
z
300
Ace = 2 (90 - 30)8 = 960mm2
150 150 150
s ce
=
F Ace
=
256103 960
=
266.7 N
/ mm2
<
fce
= 325N
/ mm2
▲ 计算加劲肋与腹板的角焊缝：取hf = 6mm
28
h0 t w
10.9 +13.4(1.83-a / h0)3
fy 235
当 1.5 < a h 0 2时：
lc =
28
h0 tw
18.9 -5a / h0
fy 235
图 应力形式
加劲肋构造和截面尺寸
y
（1）双侧配置的横肋（单侧增加20%）
bs≧ h0 /30 ～40 ts ≧ bs /15 （2）横向加劲肋间距 0.5 h0≦ a ≦ 2 h0
置在受压区； 短 加 劲 肋： 防止局部压应力引起的失稳，布置在受压区。
同时设有横向和纵向加劲肋时，断纵不断横。
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梁腹板加劲肋设置内容概括：
一、加劲肋的选择
根据腹板高厚比范围确定采用何种加劲肋， 1、
y w f t h 235
80
0≤，腹板本身能保证，设构造加劲肋； 2、
y
w f t h 235
80
0＞，按规定间距设置横向加劲肋； 3、
y w f t h 2351700＞且翼缘扭转受约束或者y
w f t h 235
150
0＞但翼缘扭转未受约束时，设置横向+纵向加劲肋； 4、任何情况下，均应保证y
w f t h 235
250
0≤ 二、加劲肋位置要求
1、横向加劲肋：应尽量成对布置在腹板两侧 尺寸：mm h b s 40300+≥
15
s s b
t ≥ 间距：{}002,5.0h h a ∈
2、纵向加劲肋：布置在腹板受压区 尺寸：
85.00
≤h a 时，满足305.1w y t h I ≥ 位置：距受压边距离0151~41h h ⎪⎭⎫ ⎝
⎛≈ 3、短加劲肋：
尺寸：()s s b b 0.1~7.01≈ 15
1
1s s b t ≥ 间距： 1175.0h a ≥
三、支座处支承加劲肋计算内容
1、肋板稳定性：按支反力R 作用下，计算长度为0h ，有效面积为肋板横截面及两侧各
y
w
f t 235
15范围的腹板组成的十字形截面，轴心受压构件计算。
2、刨平顶紧时，肋板顶面承压强度：ce ce
ce f A R
≤=σ（此种处理方法多用） 焊缝连接时，验算焊缝应力。
3、肋板与腹板连接焊缝验算 四、设置加劲肋厚腹板区格安全验算 1、仅配置横向加劲肋的腹板：
0.1,2
2≤+⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛cr c c cr cr σ
σττσσ 2、求弯矩单独作用下的临界应力cr σ： 1)求通用高厚比b λ：
梁受压翼缘扭转受约束时：235
177
2y w
c b f t h =
λ
梁受压翼缘扭转不受约束时：235
153
2y w c b f t h =λ
2）求cr σ
当85.0≤b λ时，f cr =σ
当25.185.0≤b λ＜时，()[]f b cr 85.075.01--=λσ 当25.1＞b λ时，21.1b
cr f
λ
σ=
2、求剪力单独作用下的临界应力cr τ： 1)求通用高厚比s λ： 当
0.10
≤h a
时：()
23534.5441200y w s f a h t h +=
λ
当0.10
＞h a
时：()
235
434.541200y w s f a h t h +=
λ
2）求cr τ
当8.0≤s λ时，v cr f =τ
当2.18.0≤s λ＜时，()[]v s cr f 8.059.01--=λτ 当2.1＞s λ时，21.1s
v
cr f λ
τ=
3、求局部压应力单独作用下的临界应力cr c ,σ： 1)求通用高厚比c λ： 当5.15.00
≤≤
h a
时：()
235
83.14.139.1028300y w c f h a t h -+=
λ
当0.25.10≤h a
＜
时：235
59.18280
0y w c f h a t h -=λ
2）求cr c ,σ
当9.0≤c λ时，cr c ,σf =
当2.19.0≤s λ＜时，cr c ,σ()[]f c 9.079.01--=λ 当2.1＞s λ时，cr c ,σ2
1.1c
f
λ
=。