围护结构计算书

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围挡计算书

2.5m 高围挡计算书1、围挡形式围挡高2.5m,围挡防护采用0.326mm 厚压型彩钢，上设0.5mm 厚彩钢折件，后设4根40*40*0.8mm 方管水平向骨架，基础为200mm*1000mm 混凝土压顶条形基础，围挡防护后每3m 设置80*80*1.2mm 方管立柱,立柱通过4颗M12螺栓与基础栓接，立柱后采用40*4角钢斜撑，结构形式如下；2、荷载计算1）围挡自重对结构本身是有利荷载，在计算抗倾覆稳定性是不考虑自重；2）风荷载情况下围挡最容易失稳，按照最不利情况考虑，风向为水平垂直于围挡方向时最大风力；3）根据《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）计算围护结构时：k gz s z w w βμμ= 式中：kw —风荷载标准值2(/)kN m ； gzβ—高达z 处的阵风系数；s μ—风荷载体型系数； zμ—风压高度变化系数； 0w —基本风压（2/kN m ）；基本风压按50年一遇的风压采用，且不得小于20.3/kN m查表可知：2.3gz β= 1.3s μ= 0.74z μ= 00.3w =可得风荷载标准值22.3 1.30.740.30.7/k w kN m =⨯⨯⨯=3. 围挡稳定性计算风荷载通过彩钢防护传递给方管立柱，在此只计算立柱的稳定性即可，每根立柱所承受的均布荷载：立柱受力模型图由软件计算可知：弯矩图：剪力图：轴力图：由图中可知立柱最大弯矩max 0.88=9.248N M kN m F kN =•立柱最大弯矩，斜撑轴力 3.1 立柱计算80*80*1.2方管立柱截面参数234347.16mm ,9006.51,360260.66x x A w mm I mm ===立柱强度计算：2max 30.881000100097.70/[]2159006.51x M N mmN mm MPaw mmσσ⨯⨯•====3.2 斜撑计算40*4角钢斜撑截面参数 2308.6mm A =斜撑强度计算23924829.97/[]215308.6N F N N mm MpaA mm σσ====3.3 螺栓计算支座反力：110.33,8.4,=N X N y F kN F kN θ==N 合力大小F =8.407kN,87.733 立柱底部通过4颗M12螺栓栓接，即每颗螺栓承受的拉力为M12螺栓面积为84mm ²、容许拉力为：11,F f 满足要求。

围护结构计算书

计算书项目名称郑州市四环线及大河路快速化工程(西四环) 设计阶段施工设计篇册号上跨南水北调桥桥墩围护结构施工图专业结构计算专业负责人校核审核2018年05月目录1 工程概况 (1)2 本册图纸设计范围 (1)3设计依据、遵循规范 (1)3.1设计依据 (1)3.2遵循规范 (1)4主要技术标准及设计计算原则 (2)5、工程地质及水文地质概况。

(2)5.1、工程地质 (2)5.2、水文地质 (4)5.3、岩土工程分析与评价 (4)6 主体基坑支护参数 (4)7 围护结构内力计算 (5)7.1主墩围护结构计算 (5)7.2交接主墩及边墩剖面围护结构计算 (16)7.2钢支撑计算 (24)1 工程概况郑州市西四环上跨南水北调主干渠桥梁新建工程位于郑州市中原西路与郑州市西四环路交叉口南侧约100米。

拟建桥中心桩号Ｋ28+509.994,对应南水北调总干渠桩号为SH205+837.72，设计孔径及孔数为25+40+25m，上部结构形式采用预应力混凝土箱梁，桥墩的基础拟采用钻孔灌注桩桩基础。

主墩基坑长、宽均为23.2m深8.5m，基坑采用地下连续墙+内支撑支护，竖向设置1道钢支支撑；交接主墩坑长为13.75m,宽为6.25m深为5.0m，基坑采用地下连续墙悬臂支护; 交接主墩基坑长为13.75m,宽为 6.25m深为 5.0m，基坑采用地下连续墙悬臂支护;边墩基坑长宽均为6.25m，基坑采用地连墙悬臂支护。

2 本册图纸设计范围上跨南水北调桥桥墩围护结构施工图3设计依据、遵循规范3.1设计依据《郑州市西四环上跨南水北调总干渠桥梁新建工程工程地质勘察报告（详勘阶段》（郑州市交通规划勘察设计研究院）；业主提供的地形、道路红线、地下管线资料、规划文件等电子文件；业主下发的联系单及各专业互提资料单；3.2遵循规范（1）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；（2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015年版）；（3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；（4）《公路路基设计规范》（JTG D30-2004）；（5）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；（6）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）；（7）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）；（8）《钢筋焊接及验收规范》（JGJ18-2012）；（9）《建筑基坑工程监测技术规范》（GB 50497-2009）；（10）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）；（11）《混凝土结构耐久性设计规范》（GB/T50476-2008）；（12）《建筑基桩检测技术规范》JGJ106-2014；（13）《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008；（14）《城市道路工程设计规范》（CJJ37-2012）（15）《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）以上未提及的其他现行国家、河南省及郑州市相关规范、规程。

(完整版)围挡计算书

围挡计算书1、围挡形式1、围挡高2m,围挡防护采用0.326mm 厚彩钢，上设0.5mm 后彩钢折件，后设40×0.7mm 方管骨架，基础为400mm ×400mm 混泥土基础，围挡防护后每3m设置80×1.1mm 方管立柱,立柱通过4颗M14螺栓与基础栓接，立柱后采用40角钢斜撑，结构形式如下；2、荷载计算1）围挡自重对结构本身是有利荷载，在计算抗倾覆稳定性是不考虑自重；2）风荷载情况下围挡最容易失稳，按照最不利情况考虑，风向为水平垂直于围挡方向时最大风力；3）根据《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）计算围护结构时：0k gz s z w w 式中：k w —风荷载标准值2(/)kN m ；gz —高达z 处的阵风系数；s —风荷载体型系数；z —风压高度变化系数；0w —基本风压（2/kN m ）；基本风压按50年一遇的风压采用，且不得小于20.3/kN m查表可知： 2.3gz 1.3s0.74z00.3w可得风荷载标准值22.3 1.30.740.30.7/kw kN m3.围挡稳定性计算风荷载通过彩钢防护传递给方管立柱，在此只计算立柱的稳定性即可，每根立柱所承受的均布荷载：30.73 2.1/kq w kN m立柱受力模型图由软件计算可知：弯矩图：剪力图：轴力图：由图中可知立柱最大弯矩max 0.88=9.248N M kN m F kN?立柱最大弯矩，斜撑轴力3.1 立柱计算80×1.1方管立柱截面参数234347.16mm ,9006.51,360260.66x x A w mm I mm 立柱强度计算：2max 30.881000100097.70/[]2159006.51x M N mmN mm MPaw mm ?p 3.2 斜撑计算40×4角钢斜撑截面参数2308.6mm A 斜撑强度计算23924829.97/[]215308.6N F N N mm MpaA mm p 3.3 螺栓计算支座反力：0110.33,8.4,=N X N y F kN F kN N 合力大小F =8.407kN,87.733立柱底部通过4颗M14螺栓栓接，即每颗螺栓承受的拉力为1 2.1F kNM14螺栓面积为153.86mm 2、容许拉力为：221153.86170/26156.2n f A f mm N mm N11,F f p 满足要求。

基坑支护设计计算书

基坑支护设计计算书设计方法原理及分析软件介绍基坑开挖深度为6m，采用板桩作围护结构，桩长为12m，桩顶标高为-1m。

采用《同济启明星2006版》进行结构计算。

5.1 明开挖，6m坑深支护结构计算(1)工程概况基坑开挖深度为6m，采用板桩作围护结构，桩长为12m，桩顶标高为-1m。

q=0(1b 素填土)1.3hw=1(4 粘土)D=7H=6(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)板桩共设1道支撑，见下表。

2中心标高(m) 刚度(MN/m) 预加轴力(kN/m)-1.3 30基坑附近有附加荷载如下表和下图所示。

h 1x 1s 45(2)地质条件场地地质条件和计算参数见表1。

地下水位标高为-1m。

渗透压缩层厚重度43) k(kN/m) c(kPa) m(kN/m土层 ,(:) 系数模量 max3(m) (kN/m) (m/d) (MPa)1.3 19 9.28 14.88 1500 1b 素填土2.7 18.4 12 17 3500 4 粘土7.5 17.8 5 10 1000 6b 淤泥质粘土3.5 18.9 15.5 13 3000 6c 粉质粘土2 19.7 18.5 14.5 5000 7 粉质粘土8 粉质粘土 13 20.4 19 18 7000(3)工况支撑刚度预加轴力工况编号工况类型深度(m) 支撑编号 2(MN/m) (kN/m)1 1.5 开挖2 1.3 30 1 加撑3 6 开挖4 2.5 1000 换撑5 1 拆撑工况简图如下:1.31.52.56工况 1工况 2工况 3工况 4工况 5(4)计算Y整体稳定验算O(1b 素填土)X(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)安全系数 K=1.56 ,圆心 O( 1.19 , 1.45 ) 墙底抗隆起验算(1b 素填土)1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)Prandtl: K=2.83Terzaghi: K=3.23(1b 素填土)1.3m1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)坑底抗隆起验算 K=1.81抗倾覆验算(水土合算)(1b 素填土)1.3O1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土) 9924.610.8 914.3(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)Kc=1.22抗管涌验算: 159#按砂土，安全系数K=2.25按粘土，安全系数K=3.054包络图 (水土合算, 矩形荷载)500-502001000-100-200100500-50-100000 110.2kN/m222444666888101010121212141414深度(m)深度(m)深度(m)水平位移(mm)弯矩(kN*m)剪力(kN) Max: 42.8-8.3 ~ 183.2-46.6 ~ 66.2(5)工字钢强度验算: 159#基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:绕X轴单向受弯材料名称:Q2352 材料抗拉强度(N/mm):215.02 材料抗剪强度(N/mm):125.0弯矩Mx(kN-m):229.000 截面信息截面类型:工字钢(GB706-88):xh=I40b(型号)截面抵抗矩33 Wx(cm): 1140.000 Wx(cm): 1140.000 1233 Wy(cm): 96.200 Wy(cm): 96.200 12截面塑性发展系数γx: 1.05 γx: 1.05 12γy: 1.20 γy: 1.20 12截面半面积矩33 S(cm): 678.600 S(cm): 92.704 xy13S(cm):84.891 y2 截面剪切面积22 A(cm): 94.110 A(cm): 94.110 xy截面惯性矩44 I(cm): 22800.000 I(cm): 692.000 xy截面附加参数参数名参数值x: I40b(型号) h分析结果2 最大正应力σ:191.312(N/mm)2 |σ= 191.3|?f = 215.0(N/mm) |f / σ|=1.124满足水平支撑系统验算:水平支撑系统位移图(单位:mm)水平支撑系统弯矩图(单位:kN.M)水平支撑系统剪力图(单位:kN)水平支撑系统轴力图(单位:kN) (6)钢腰梁强度验算:基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:绕X轴单向受弯材料名称:Q2352 材料抗拉强度(N/mm):215.02 材料抗剪强度(N/mm):125.0弯矩Mx(kN-m):115.700 截面信息截面类型:工字钢组合Π形截面(GB706-88):xh=I40b(型号) 截面抵抗矩33 W(cm): 2280.000 W(cm): 2280.000 x1x233 W(cm): 2389.732 W(cm): 2389.732 y1y2截面塑性发展系数γ: 1.05 γ: 1.05 x1x2γ: 1.00 γ: 1.00 y1y2截面半面积矩33 S(cm): 1357.200 S(cm): 1646.925 xy截面剪切面积22 A(cm): 188.220 A(cm): 188.220 xy截面惯性矩44 I(cm): 45600.001 I(cm): 59026.381 xy截面附加参数参数名参数值x: I40b(型号) hw: 350(mm)分析结果2最大正应力σ:48.329(N/mm)2 |σ= 48.3|?f = 215.0(N/mm) |f / σ|=4.449满足(7)钢对撑强度及稳定性验算:基本输入数据构件材料特性材料名称:Q235构件截面的最大厚度:8.00(mm)2 设计强度:215.00(N/mm)2 屈服强度:235.00(N/mm)截面特性截面名称:无缝钢管:d=133(mm)无缝钢管外直径[2t?d]:133 (mm)无缝钢管壁厚[0,t?d/2]:8 (mm)缀件类型:构件高度:4.000(m)容许强度安全系数:1.00容许稳定性安全系数:1.00荷载信息轴向恒载设计值: 447.800(kN)连接信息连接方式:普通连接截面是否被削弱:否端部约束信息X-Z平面内顶部约束类型:简支X-Z平面内底部约束类型:简支X-Z平面内计算长度系数:1.00Y-Z平面内顶部约束类型:简支Y-Z平面内底部约束类型:简支Y-Z平面内计算长度系数:1.00 中间结果截面几何特性2 面积:31.42(cm)4 惯性矩I:616.11(cm) x3 抵抗矩W:92.65(cm) x回转半径i:4.43(cm) x4 惯性矩I:616.11(cm) y3 抵抗矩W:92.65(cm) y回转半径i:4.43(cm) y塑性发展系数γ1:1.15x塑性发展系数γ1:1.15y塑性发展系数γ2:1.15x塑性发展系数γ2:1.15y材料特性2 抗拉强度:215.00(N/mm)2 抗压强度:215.00(N/mm)2 抗弯强度:215.00(N/mm)2 抗剪强度:125.00(N/mm)2 屈服强度:235.00(N/mm)3 密度:785.00(kg/m)稳定信息绕X轴弯曲:长细比:λ=90.32 x轴心受压构件截面分类(按受压特性): a类轴心受压整体稳定系数: φ=0.711 x最小稳定性安全系数: 1.07最大稳定性安全系数: 1.07最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.1.2-1) N4478002,,200.3857N/mmA0.711，3142 x绕Y轴弯曲:长细比:λ=90.32 y轴心受压构件截面分类(按受压特性): a类轴心受压整体稳定系数: φ=0.711 y最小稳定性安全系数: 1.07最大稳定性安全系数: 1.07最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.1.2-1) N4478002,,200.3857N/mmA0.711，3142 y强度信息最大强度安全系数: 1.51最小强度安全系数: 1.51最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)计算荷载: 447.80kN受力状态:轴压最不利位置强度应力按《钢结构规范》公式(5.1.1-1)分析结果构件安全状态: 稳定满足要求，强度满足要求。

围挡结构整体计算书(一般情况)

围挡结构整体计算书1 设计依据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）2 计算简图计算简图(圆表示支座，数字为节点号)3 荷载与组合结构重要性系数： 1.003.1 节点荷载3.2 单元荷载1) 工况号: 恒载1、间距400范围外围护板自重：0.11KN/m2*0.4m=0.044KN/m (取0.05KN/m)单元荷载分布图:恒载分布图 2) 工况号: 活载1、人员触碰、倚靠产生的荷载：0.3KN/m2*0.4m=0.12KN(取0.2KN)单元荷载分布图:活载分布图3) 3) 工工况号:最不利风荷载50年基本风压：0.55 KN/m2单独墙体体形系数：1.3地面粗糙度：B基本风压设计值：0.55KN/m2*1.3*1.0*1.7=1.215KN/m2 间距400mm范围内风荷载值：1.215KN/m2*0.4m=0.49kN/m单元荷载分布图:风荷载分布图3.3 其它荷载(1). 地震作用规范：《建筑抗震设计规程》(上海规程) （DBJ08-9-92）地震烈度： 7度(0.10g)水平地震影响系数最大值： 0.08计算振型数： 3建筑结构阻尼比： 0.040特征周期值： 0.90地震影响：多遇地震场地类别：Ⅳ类地震分组：第一组周期折减系数： 1.00地震力计算方法：振型分解法(2). 温度作用计算温差1： 21.0 度计算温差2： -19.0 度3.4 荷载组合(1) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1(2) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况2(3) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2(4) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2(5) 1.00 恒载 + 1.40 风载工况2(6) 1.20 恒载 + 1.40 温度荷载(7) 1.20 恒载 + 1.40 温度荷载(8) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 温度荷载(9) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 温度荷载(10) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 温度荷载(11) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 温度荷载(12) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况2 + 1.40 x 0.60 温度荷载(13) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况2 + 1.40 x 0.60 温度荷载(14) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.60 风载工况2 + 1.40 温度荷载(15) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.60 风载工况2 + 1.40 温度荷载(16) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2 + 1.40 x 0.60 温度荷载(17) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2 + 1.40 x 0.60 温度荷载(18) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2 + 1.40 x 0.60 温度荷载(19) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2 + 1.40 x 0.60 温度荷载(20) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2 + 1.40 温度荷载(21) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2 + 1.40 温度荷载(22) 1.20 恒载 + 1.20 x 0.50 活载工况1 + 1.30 水平地震4 内力位移计算结果4.1 内力4.1.1 最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)4.2 位移1、x向位移最大位移10.58mm<2x4000/400=20mm 满足规范要求2、Y向位移最大位移33.17mm>2x4000/400=20mm 不满足规范要求5 设计验算结果本工程有 1 种材料：Q235：弹性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；线膨胀系数：1.20*10-5；质量密度：7850kg/m3。

(完整版)围挡结构抗稳定性计算书

W二Bypw=2.3X1.8X0.74X0.25=0.77(KN/m2)
kzzs0
3、建立模型
荷载传递：水平风荷载9夹芯钢板9立柱9支撑地面。
受力结构主要为立柱、支撑钢筋。立柱插入混凝土路面，可视为刚性连接。所以对整个围挡抗倾覆稳定的关键点在于立柱的的抗弯和抗剪强度。下座30cmX30cm砖砌基础自身具有抗风能力，作用在下座上的风荷载不考虑其传递到型钢立柱上。设计风压为0.77KN/m2,风压传至立柱为均布荷载，均布荷载q=0.77X3.3=2.54KN/m。
按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)围护结构风压
w二B卩卩w
k(KN/m2)
k
P一高度z处的阵风系数
z
卩一局部风压体型系数
z
卩一风压高度变化系数
s
W一基本风压(取0.3KN/m2)
0
查表得P二2.3，卩二0.8-(-1.0)二1.8，卩二0.74。
zsz
vV
4.2立柱抗弯强度计算
仅考虑风荷载产生的弯矩仅由钢管立柱承担。风荷载作用下固端弯矩为：
11
M=—ql2=x5.08x22=10.16(KN・m)
计算螺栓所受拉力
容许值
N>[N]=205N/mm2。不满足要求。
故需要采取加固措施，为此在支撑中间部位加斜撑。斜撑采用角
钢，其一端与型钢立柱焊接，另一端打入地面下，角钢计算如下:
游艺路便道
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1、围挡结构形式2
2、荷载计算2
3、建立模型3
4、稳定性计算4
4.1抗剪强度计算…………………………………………4
4.2抗弯强度计算5
1、围挡结构形式

围护结构隔热计算书

档号序号建设单位：xx有限公司项目名称(子项名称)：xx设计阶段：施工图设计号：xx专业：建筑设计部门：特种结构工作室电算程序名称：斯维尔建筑节能设计软件BECS计算手册名称：本专业计算书共 1 本第 1 本页数16计算书计算内容：公共建筑围护结构隔热计算计算：xx校核：xx审核：xx工程设计证书：甲级xxxx年xx月目录1.建筑概况 (3)2.评价依据 (3)3.评价目标与方法 (3)3.1评价目标 (3)3.2评价方法 (3)4.边界条件参数设置 (4)4.1基本设置 (4)4.2室外空气温度 (5)4.3室外太阳辐射照度 (5)4.4室内空气温度 (6)5.工程材料 (6)6.工程构造 (7)6.1屋顶构造 (7)6.1.1屋顶构造一 (7)6.2外墙构造 (8)6.2.1外墙构造一 (8)6.3热桥柱构造 (11)6.3.1热桥柱构造一 (11)6.4热桥梁构造 (13)6.4.1热桥梁构造一 (13)7.验算结论 (16)7.1空调房间 (16)1建筑概况工程名称xxxx-商业部分工程地点xx地理位置北纬：21.00°东经：109.10°气候子区夏热冬暖南区大气透明度等级 5建筑面积地上2407.97㎡地下0㎡建筑层数地上2 地下0建筑高度9.5m结构类型剪力墙结构2评价依据1. 《xx公共建筑节能设计标准》DBJ／45-042-202x2. 《民用建筑热工设计规范》(GB50176-202x)3. 《绿色建筑评价标准》GB/T 50378-202x4. 《绿色建筑评价技术细则（试行）》5. 施工图、设计说明、节能计算书3评价目标与方法3.1评价目标1.依据《民用建筑热工设计规范》和《绿色建筑评价标准》的要求和规定，屋顶和外墙的隔热性能应满足要求。

2.通过房间围护结构的内表面温度计算，判断是否不大于《民用建筑热工设计规范》给出的内表面最高温度。

3.2评价方法1.在给定两侧空气温度及变化规律的情况下，外墙内表面最高温度应符合表3.2.1的要求：表3.2.1 外墙内表面最高温度的限值房间类型自然通风房间空调房间重质围护结构（D≥2.5）轻质围护结构（D＜2.5）内表面最高温度≤te.max≤t i+2≤t i+32.在给定两侧空气温度及变化规律的情况下，屋面内表面最高温度应符合表3.2.2的要求：表3.2.2 屋顶内表面最高温度的限值房间类型自然通风房间空调房间重质围护结构轻质围护结构（D ≥2.5）（D ＜2.5）内表面最高温度≤ t e.max≤t i +2.5≤t i +3.5表中：max i θ⋅—围护结构内表面最高温度（），应按《民用建筑热工设计规范》 GB50176-202x 附录C.3 的规定计算；—室内空气温度，（）。

围挡结构抗台风稳定性计算书

目录计算依据：................................................................................................................................................ - 1 -1、工程概况.............................................................................................................................................. - 1 -2、2.5m围挡设计计算书......................................................................................................................... - 1 -2.1荷载计算..................................................................................................................................... - 2 -2.2建立模型..................................................................................................................................... - 3 -2.3稳定性计算................................................................................................................................. - 3 -2.3.1立柱抗弯压强度计算..................................................................................................... - 4 -2.3.2立柱抗剪强度计算......................................................................................................... - 4 -2.3.3嵌固端抵抗弯矩计算..................................................................................................... - 4 -3、6m围挡设计计算书............................................................................................................................. - 4 -3.1荷载计算..................................................................................................................................... - 5 -3.2建立模型..................................................................................................................................... - 6 -3.3稳定性计算................................................................................................................................. - 7 -3.3.1A114×3钢管受力验算 .................................................................................................. - 7 -3.3.2角钢强度计算................................................................................................................. - 8 -3.3.3基础抗倾覆计算............................................................................................................. - 8 -3.3.3焊缝验算....................................................................................................................... - 10 -3.3.4基础验算....................................................................................................................... - 10 -4、8m围挡设计计算书........................................................................................................................... - 13 -4.1荷载计算................................................................................................................................... - 13 -4.2建立模型................................................................................................................................... - 14 -4.3稳定性计算............................................................................................................................... - 16 -4.3.1A114×3钢管强度验算 ................................................................................................ - 16 -4.3.2A48×3钢管验算 .......................................................................................................... - 17 -4.3.3L40×3角钢验算........................................................................................................... - 17 -4.3.4焊缝验算....................................................................................................................... - 18 -4.3.5基础抗倾翻验算........................................................................................................... - 20 -4.3.6基础验算....................................................................................................................... - 21 -5、12m围挡设计计算书......................................................................................................................... - 23 -5.1荷载计算................................................................................................................................... - 24 -5.2建立模型................................................................................................................................... - 25 -5.3稳定性计算............................................................................................................................... - 26 -5.3.1A114×3钢管验算 ........................................................................................................ - 26 -5.3.2A80×3钢管验算 .......................................................................................................... - 27 -5.3.3L63×5角钢验算........................................................................................................... - 27 -5.3.4焊缝计算....................................................................................................................... - 28 -5.3.5基础抗倾翻计算........................................................................................................... - 30 -5.3.6基础计算....................................................................................................................... - 31 -围挡稳定性计算书计算依据：（1）建筑结构设计统一标准 GB20068-2011（2）建筑结构荷载规范 GB50009-2012（3）建筑抗震设计规范 GB50011-2010（4）钢结构设计规范 GB50017-2017（5）冷弯薄壁型钢结构设计规范 GB50018-2002（6）钢结构工程施工质量验收规范 GB50205-2001（7）建筑钢结构焊接与验收规程 JGJ81-2002（8）混凝土结构设计规范 GB50010-2010（9）建筑地基基础设计规范 GB50007-2011（10）户外广告设施钢结构技术规程CECS148：20031、工程概况本工程为浙江省台州市玉环市，地处中国东南，距离东海海岸线直线最近距离为25km，查荷载规范知玉环市10年和50年遇基本风压分别为0.7kN/㎡、1.2kN/㎡，故本工程取1.0kN/㎡。

围护结构计算书

围护结构计算书一、工程概况大厦工程基坑开挖深度为9.6m, 采用(800@1600灌注桩围护结构, 桩长为16m, 桩顶标高为0m 。

d=0.8q=0(素填土)(砂质粉土)(粉砂)(粉质粘土)(粉砂)(粉质粘土)hw=10.56.5H =9.6D =6.4灌注桩S=1.6m共设1道支撑, 见下表。

中心标高（m ）刚度（MN/m 2）预加轴力（kN/m ）-6.5 50 150基坑附近有附加荷载如下表和下图所示。

编号 P(kPa 或kN/m)a(m) b(m) c 1 300 3.7 30 6荷载(kPa) 1 123.8 123.810.5116二、地质条件场地地质条件和计算参数见表1。

地下水位标高为-10.5m。

三、工况工况 16.9工况 26.5工况 39.6四、计算Prandtl: K=0.44Terzaghi: K=0.45墙底抗隆起验算(粉质粘土)坑底抗隆起验算 K=1.53抗倾覆验算(水土合算)(粉质粘土) Kc=2.18包络图 (水土分算, 矩形荷载)100500-50-100 0246810121416深度(m)水平位移(mm)Max: 52.810005000-500-1000246810121416深度(m)弯矩(kN*m)-373.3 ~ 537.54002000-200-400246810121416深度(m)剪力(kN)-188.2 ~ 328.5计算得到基坑涌水量为Q=335.569m3/d。

设计井数量为39。

井管进水部分长度为4.975m。

基坑中心水位降深为2.681m。

降水引起沉降:按上海市规程简化方法为0.003mm, 按分层总和法为0mm。

5.2.3 1#围护结构热工性能提高率计算书

1#楼围护结构热工性能提高率计算书（居住建筑）提供者：XXXX建筑设计有限公司绿色建筑咨询中心电话：0635-XXXXXX传真：0635-XXXXXX地址：山东省XXX市XX区XX路X号日期：2017-05目录一、项目概况3二、建筑信息3三、设计依据3四、体形系数3五、参考标准3六、围护结构热工性能提高率汇总表5七、结论5一、项目概况二、建筑信息三、设计依据1.《山东省居住建筑节能设计标准》（DB37_5026_2014）2.《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》（JGJ26-2010）3.《民用建筑热工设计规范》（GB50176-93）4.《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》（GB/T 7106-2008）5.《建筑设计防火规范》（GB50016-2014）四、体形系数五、参考标准围护结构热工性能指标依据为《绿色建筑评价标准》（GB/T 50378-2014）中有关围护结构热工性能的条目要求。

具体要求如下：5.2.3 围护结构热工性能指标优于国家现行相关建筑节能设计标准的规定，评价总分值为10分，并按下列规则评分：1 围护结构热工性能比国家现行相关建筑节能设计标准规定的提高幅度达到5%，得5分；达到10%，得10分。

注：外墙、屋面的传热系数，外窗/幕墙的传热系数、遮阳系数，比《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ26-2010中表4.2.2-5规定的现行值高出5%或10%，即可判定满足该条款。

六、围护结构热工性能提高率汇总表注：1.东西向窗墙比小于0.2，外窗遮阳系数不做要求。

2.该汇总表传热系数设计值来源于 5.1.1 1#楼节能计算书、节能登记表。

七、结论根据计算，该工程维护结构热工性能指标优于国家现行标准《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ26-2010的相关标准规定，提高幅度达到10%。

根据《绿色建筑评价标准》第5.2.3条“围护结构热工性能比国家现行相关建筑节能设计标准规定的提高幅度达到10%，”本项目得10分。

(完整版)围护计算书

(完整版)围护计算书一、引言围护计算书是工程建设项目中的重要文档之一，它在项目设计和施工阶段起到了关键性的作用。

通过详细计算和分析，围护计算书确定了工程围护结构的稳定性和安全性，为保证工程质量提供了基础和依据。

二、围护计算书的编写目的围护计算书的编写目的是为了根据项目实际情况，通过理论分析和计算，制定出适合工程要求的围护结构设计方案。

通过围护计算书的编写，能够确保施工过程中围护结构能够承受设计荷载并保持稳定。

三、围护计算书的内容1. 工程概况：围护计算书的第一部分主要介绍项目的基本情况，包括项目名称、地理位置、工程规模等信息，为后续计算提供背景资料。

2. 荷载计算：围护计算书的第二部分主要对工程施工过程中的重要荷载进行计算，包括地面荷载、水压力等，以确保围护结构的稳定性。

3. 结构计算：围护计算书的第三部分主要对围护结构的力学性能进行计算和分析，包括围护墙厚度、梁的尺寸等，以确保围护结构的安全性。

4. 稳定性分析：围护计算书的第四部分主要对围护结构的整体稳定性进行分析，包括滑动稳定性、倾覆稳定性等方面，以确保围护结构在不同工况下的稳定性。

5. 结论和建议：围护计算书的最后部分主要总结前面的计算和分析结果，并提出相应的设计建议和施工要求，为后续的工程施工提供指导。

四、围护计算书的编写要求1. 结构合理：围护计算书的编写应严格按照相关标准和规范，确保围护结构的稳定性和安全性。

2. 数据准确：围护计算书的编写应基于准确的工程数据和荷载参数，确保计算结果的可靠性。

3. 计算方法清晰：围护计算书的编写应清晰地描述各项计算方法和步骤，方便后续的审查和理解。

4. 数学公式规范：围护计算书的编写应遵循数学公式的规范化要求，确保计算过程的准确性。

5. 结论明确：围护计算书的编写应对计算和分析结果进行明确的总结和建议，让读者能够清晰地理解工程围护结构的稳定性和安全性。

五、围护计算书的审查和验收围护计算书的编写完成后需要进行相关单位的审查和验收。

5.2.3 1#围护结构热工性能提高率计算书【范本模板】

1＃楼围护结构热工性能提高率计算书（居住建筑）提供者:XXXX建筑设计有限公司绿色建筑咨询中心电话:0635—XXXXXX传真：0635—XXXXXX地址：山东省XXX市XX区XX路X号日期：2017-05目录一、项目概况 (3)二、建筑信息 (3)三、设计依据 (3)四、体形系数 (3)五、参考标准 (3)六、围护结构热工性能提高率汇总表 (5)七、结论 (5)一、项目概况二、建筑信息三、设计依据1。

《山东省居住建筑节能设计标准》（DB37_5026_2014）2。

《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》（JGJ26-2010)3.《民用建筑热工设计规范》(GB50176-93)4.《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》(GB/T 7106-2008）5.《建筑设计防火规范》（GB50016—2014）四、体形系数五、参考标准围护结构热工性能指标依据为《绿色建筑评价标准》（GB/T 50378—2014）中有关围护结构热工性能的条目要求.具体要求如下：5.2.3 围护结构热工性能指标优于国家现行相关建筑节能设计标准的规定，评价总分值为10分，并按下列规则评分：1 围护结构热工性能比国家现行相关建筑节能设计标准规定的提高幅度达到5%,得5分；达到10％，得10分。

注：外墙、屋面的传热系数，外窗/幕墙的传热系数、遮阳系数，比《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ26—2010中表4.2.2-5规定的现行值高出5%或10％,即可判定满足该条款。

六、围护结构热工性能提高率汇总表注:1.东西向窗墙比小于0。

2，外窗遮阳系数不做要求。

2.该汇总表传热系数设计值来源于5。

1。

1 1＃楼节能计算书、节能登记表。

七、结论根据计算，该工程维护结构热工性能指标优于国家现行标准《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ26-2010的相关标准规定,提高幅度达到10%。

根据《绿色建筑评价标准》第5。

2。

围挡计算书

围挡计算书1、围挡形式1、围挡高2m,围挡防护采用厚彩钢，上设后彩钢折件，后设40×方管骨架，基础为400mm ×400mm 混泥土基础，围挡防护后每3m 设置80×方管立柱,立柱通过4颗M14螺栓与基础栓接，立柱后采用40角钢斜撑，结构形式如下；2、荷载计算1）围挡自重对结构本身是有利荷载，在计算抗倾覆稳定性是不考虑自重；2）风荷载情况下围挡最容易失稳，按照最不利情况考虑，风向为水平垂直于围挡方向时最大风力；3）根据《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）计算围护结构时：0k gz s z w w βμμ= 式中：k w —风荷载标准值2(/)kN m ；gz β—高达z 处的阵风系数；s μ—风荷载体型系数；z μ—风压高度变化系数；0w —基本风压（2/kN m ）；基本风压按50年一遇的风压采用，且不得小于20.3/kN m 查表可知： 2.3gz β= 1.3s μ= 0.74z μ= 00.3w =可得风荷载标准值22.3 1.30.740.30.7/k w kN m =⨯⨯⨯=3. 围挡稳定性计算风荷载通过彩钢防护传递给方管立柱，在此只计算立柱的稳定性即可，每根立柱所承受的均布荷载：30.73 2.1/k q w kN m =⨯=⨯=立柱受力模型图由软件计算可知：弯矩图：剪力图：轴力图：由图中可知立柱最大弯矩max 0.88=9.248N M kN m F kN =•立柱最大弯矩，斜撑轴力立柱计算80×方管立柱截面参数234347.16mm ,9006.51,360260.66x x A w mm I mm ===立柱强度计算：2max 30.881000100097.70/[]2159006.51x M N mm N mm MPa w mmσσ⨯⨯•====p 斜撑计算40×4角钢斜撑截面参数 2308.6mm A =斜撑强度计算23924829.97/[]215308.6N F N N mm Mpa A mmσσ====p 螺栓计算支座反力：0110.33,8.4,=N X N y F kN F kN θ==N 合力大小F =8.407kN,87.733立柱底部通过4颗M14螺栓栓接，即每颗螺栓承受的拉力为1 2.1F kN = M14螺栓面积为²、容许拉力为：221153.86170/26156.2n f A f mm N mm N =⨯=⨯= 11,F f p 满足要求。

(完整版)围挡计算书

1 / 3围挡计算书1、围挡形式1、围挡高2m,围挡防护采用0.326mm 厚彩钢，上设0.5mm 后彩钢折件，后设40×0.7mm 方管骨架，基础为400mm ×400mm 混泥土基础，围挡防护后每3m 设置80×1.1mm 方管立柱,立柱通过4颗M14螺栓与基础栓接，立柱后采用40角钢斜撑，结构形式如下；2、荷载计算1）围挡自重对结构本身是有利荷载，在计算抗倾覆稳定性是不考虑自重；2）风荷载情况下围挡最容易失稳，按照最不利情况考虑，风向为水平垂直于围挡方向时最大风力；3）根据《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）计算围护结构时：0k gz s z w w βμμ= 式中：k w —风荷载标准值2(/)kN m ；gz β—高达z 处的阵风系数；s μ—风荷载体型系数；z μ—风压高度变化系数；0w —基本风压（2/kN m ）；2 /3 基本风压按50年一遇的风压采用，且不得小于20.3/kN m查表可知： 2.3gz β= 1.3s μ= 0.74z μ= 00.3w =可得风荷载标准值22.3 1.30.740.30.7/k w kN m =⨯⨯⨯=3. 围挡稳定性计算风荷载通过彩钢防护传递给方管立柱，在此只计算立柱的稳定性即可，每根立柱所承受的均布荷载：30.73 2.1/k q w kN m =⨯=⨯=立柱受力模型图由软件计算可知：弯矩图：剪力图：轴力图：由图中可知立柱最大弯矩3 / 3max 0.88=9.248N M kN m F kN =•立柱最大弯矩，斜撑轴力3.1 立柱计算80×1.1方管立柱截面参数234347.16mm ,9006.51,360260.66x x A w mm I mm ===立柱强度计算：2max 30.881000100097.70/[]2159006.51x M N mm N mm MPa w mm σσ⨯⨯•====3.2 斜撑计算40×4角钢斜撑截面参数 2308.6mm A =斜撑强度计算23924829.97/[]215308.6NF NN mm Mpa A mm σσ====3.3 螺栓计算支座反力：0110.33,8.4,=N X N y F kN F kN θ==N 合力大小F =8.407kN,87.733立柱底部通过4颗M14螺栓栓接，即每颗螺栓承受的拉力为1 2.1F kN = M14螺栓面积为153.86mm ²、容许拉力为：221153.86170/26156.2n f A f mm N mm N =⨯=⨯=11,F f 满足要求。

围护墙计算书

围墙结构计算根据《砖砌体结构设计规范》计算一、简述本工地四周均设240厚空斗砖砌体，高为2.50m,每隔6m设一砖柱240×360，砌体采用MU10九五砖，M5水泥石灰砂浆砌筑，砌筑方式为五斗一眠。

基础采用刚性基础（砌专大放脚），150厚块石和100厚C15砼垫层。

二、计算取值：1、杭州风压W0=0.4KN/m2;2、围墙上端为自由端，[β]=28.8（按M5砂浆[β]=24，空斗墙降10%，上端自由端提高30%计算而得）；3、取两砖柱间6m墙体为计算单位；4、空斗墙砌体自重按19KN/M3取值；5、砖砌体弯曲抗拉强度设计值f tm=0.12Mpa,抗压强度设计值为f c=0.83Mpa.三、计算：1、高厚比计算Ho 2H 2×2.5β= —— = —— = ——— =20.83h h 0.24µ1µ2[β]=1.2×1.0×28.8=34.56β≤µ1µ2[β]，符合要求。

2、受压承载力计算N=6×0.24×2.5×19×0.85=58.14KNΦf c A=0.6×0.83×103×0.24×6=717.12KNN≤Φf c A符合要求。

3、大放脚砖基础P=[（0.36+0.48+0.60）×6×0.12+58.14]÷(0.6×6)=16.4Kpa取台阶宽高比允许值tgx=1:1.501因此bo+2H0tga=0.48+2×0.12×—— =0.641.50b=0.60<0.64,符合要求。

4、受弯承载力计算风载引起M=1.4wH12 =1.4×0.4×6×2.5×2.5212 12=4.375KN·m0.24×36f tm W=0.12×103×—————— =86.4KN·m12M< f tm W,符合要求5、地基承载力计算：取f k=100KPap=16.4Kpa, f=1.1f k=110KPap<f,符合要求四、施工要求1、本工程采用五斗一眼的砌筑方法，用MU10标准砖，M5混合砂浆砌筑，砌筑时墙面不应有竖向通缝。

建筑围护结构结露计算书

建筑围护结构结露计算书一、计算依据1、《民用建筑热工设计规范》GB50176-20162、《绿色建筑评价标准》GB/T 50378-20143、《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T 7106-20084、《建筑幕墙》GB/T 21086-2007二、规范要求及计算方法2.1规范要求1、《民用建筑热工设计规范》GB50176-2016的要求和规定：4.2.1 建筑外围护结构应具有抵御冬季室外气温作用和气温波动的能力，非透光外围护结构内表面温度与室内空气温度的温差应控制在本规范允许的范围内。

4.2.11 围护结构中的热桥部位应进行表面结露验算，并应采取保温措施，确保热桥内表面温度高于房间空气露点温度。

4.2.12 围护结构热桥部位的表面结露验算应符合本规范第7.2节的规定。

2、《绿色建筑评价标准》GB/T 50378-2014的要求和规定：8.1.5 围护结构的内表面在室内设计温、湿度条件下无结露现象。

2.2计算方法及工具1、建筑的地面、地下室外墙应按热工规范第5.4节和第5.5节的要求进行保温验算。

2、围护结构平壁部分的内表面温度应按热工规范第3.4.16条计算。

热桥部分的内表面温度应采用符合本规范附录第C.2.4条规定的软件计算，或通过其他符合本规范附录第C.2.5条规定的二维或三维稳态传热软件计算得到。

3、PKPM热桥线传热系数计算模块是对围护结构热桥问题开发了专门的二维温度场计算软件，作为节能设计标准配套的热桥计算的分析工具。

本软件用Visual C++ 6.0开发而成。

可以模拟多达20万个温度节点的二维空间温度分布，可以获取所模拟围护结构的温度分布、边界热流和露点温度等信息，并给出包含热桥部位的线传热系数，能够很好地处理建筑围护结构的热传导问题。

3.1 采暖房间外墙结露分析3.1.1 规范要求墙体的内表面温度与室内空气温度的温差△tw应符合表5.1.1的规定。

注：△tw=ti-θi*g3.1.2 计算条件1、计算地点：咸丰2、室内计算温度ti（空调房间）：18℃3、室外计算温度te：-0.34℃4、冬季室内相对湿度：30%5、露点温度td：0.19℃3.1.4 采暖房间外墙结露判定未考虑密度和温差修正的外墙内表面温度可按下式计算：θi*w=ti-(Ri/R0w)*(ti-te)式中：θi*w——墙体内表面温度（℃）ti——室内计算温度（℃）te——室外计算温度（℃）Ri——内表面换热阻（m2*K/W）R0w——墙体传热阻（m2*K/W）带入上述公式计算，本项目外墙内表面温度为：θi*w=18-0.11/1.65*(18--0.34)=16.783.1.5 结论3.2 采暖房间屋面结露分析3.2.1 规范要求屋面的内表面温度与室内空气温度的温差△tr应符合表5.2.1的规定。

围护结构内表面温度计算书

1.热桥部位内表面温度的验算1.1.计算依据根据《民用建筑热工设计规范》GB50175-93中第4.3.3条,因为5.15.82001700≻==δa 所以，热桥部位内表面温度应按下式计算。

()ie i i R Rt t t ×−−=,,θ（公式（公式--1）其中：,θ-热桥部位内表面温度[℃]i t -室内计算温度[℃]e t -室外计算温度[℃]0R -非热桥部位的传热阻[m²xK/w],R -热桥部位的传热阻[m²xK/w]i R -内表面换热阻[m²xK/w]1.2.验证计算根据公式1分别对卧室、厨房和卫生间的热桥部位内表面温度进行计算。

卧室()ie i i R R t t t ×−−=,0,θ其中：i t =18℃e t =-9℃钢劲混凝土聚苯板R R R +=,0WK m Km W K m W ×=×+×=22282.176.1m 2.0041.0m 07.0i R =0.11m²xK/w()WKm WKm C C C ×××°−−°−°=2211.082.1)9(1818C°=37.16因为卧室的露点温度为10.2℃，所以CC °°=2.1037.16,≻θ满足规范要求。

卫生间()ie i i R Rt t t ×−−=,0,θ其中：i t =23℃e t =-9℃钢劲混凝土聚苯板R R R +=,0WKm Km W K m W ×=×+×=22282.176.1m 2.0041.0m 07.0i R =0.11m²xK/w()WKm WKm C C C ×××°−−°−°=2211.082.1)9(2323C°=07.21因为卫生间的露点温度为14.8℃，所以CC °°=8.1407.21,≻θ满足规范要求。

围护结构计算

第二节围护结构设计
将滑动力与抗滑动力分别对圆心O取力矩滑动力矩： 1 M s = (γH + q ) D 2 2 抗滑动力矩：
′ ′ ′ M r = ∫ τ Z dz D + ∫ τ Z′ ds D + ∫ τ Z′′ds D + M h
0 0 0 H s1 s2
γH 2 1 2 2 2 M r = K a tan ( + qH ) D + q f D + γD 2 3 2 4 3 π 2 + tan q f D + γD + c( HD + πD 2 ) + M h 3 4
第二节围护结构设计
式中 D ——入土深度； H ——基坑开挖深度； γ c ——分别为土体重度，粘聚力和内摩擦角； M h ——基坑底面处墙体的极限抵抗力矩，可采用该处的墙体设计力矩； 2 qf = γH + q K a = tan (45° ) 2
S 1 = BC
S 2 = EC
抗隆起安全系数公式为 Ks≥(1.7~2.5)。 ≥(1.7~2.5)。
(d) 变形后土压力
第二节围护结构设计
主动土压力：
i i 2 Pa = ∑ γ i hi tan (45° ) 2ci tan( 45° ) 2 2
被动土压力：
i i 2 Pp = ∑ γ i hi tan (45° + ) + 2ci tan( 45° + ) 2 2
式中 γ i ——各层土的天然重度； hi ——各层土的厚度； c i i ——各层土的粘聚力和内摩擦角。
第二节围护结构设计
用Prandtl公式， Nq、Nc 分别为：