火电厂风机喘振及失速分析

合集下载

火电厂引风机失速原因分析及防范措施

火电厂引风机失速原因分析及防范措施

火电厂引风机失速原因分析及防范措施摘要:在对轴流风机失速机理进行分析的基础上,通过实验分析得出结论:由于脉冲吹灰过程中产生的冲击波,炉内负压波动较大,而测得的风量波动很大,导致风扇压力增加。

因风量变化而停止。

关键词:火电厂;引风机;失速原因;防范措施引言轴流风机的特性由风机的叶片轮廓等特性决定,也受系统特性(如风道阻力)的影响。

显示了带叶片组的轴流风机的特性曲线。

其中,鞍形曲线为不同安装角度下鼓风机挡块的连线。

工作点位于鞍形曲线的左上角,是不稳定工作状态的区域。

这条线也叫失速线。

在相同的叶片角度下,风道阻力越大,风机出口处的风压越大,风机越接近不稳定工作状态区;通道阻抗特性保持不变。

在这种情况下,风力转子叶片的孔径越大,风力涡轮机的工作点越接近不稳定工况区域。

根据运行经验,当并联运行的轴流风机出现以下现象时,说明风机已经停机:失速风机的压力、流量和扬程大大降低;堵转风机噪音大大增加,机壳、风道、烟道振动剧烈;当自动开启时,另一台风扇与停止的风扇并联运行的电流和体积比可以大大增加;与风机冲不同,风机停转后,风压、流量下降后无脉动[1]。

1.轴流式引风机失速机理轴流风扇叶片通常呈流形,当空气流向翼片入口尖端(攻角a=0°)时,分为上、下气流在机翼表面附近,气流在叶片和腹部背面光滑的“边界层”处呈直线状。

作用在叶片上的力有两种,一种是垂直于叶片表面的升力,另一种是平行于叶片的拉力,升力n为拉力。

当进入叶片的气流方向偏离叶片入口角并形成正叶片攻角(a>0°)时,当接近临界值(临界值因叶片类型而异)时,刀片背面开始老化。

当攻角增加到临界值时,叶片背面的边界层被破坏,叶片背面末端出现涡流区,称为失速现象。

随着迎角的增加,气流分离点向前移动,叶片的后涡区从尾端向叶片后部扩展。

分离现象更严重,甚至部分流道堵塞。

此时作用在叶片上的升力大大减小,阻力大大增加,压头减小。

轴流风扇的失速特性由叶片盘管和风扇的其他特性决定。

风机失速喘振

风机失速喘振

一、风机的失速、喘振
失速:叶片的冲角超过临界值,气流会离开叶片凸面,发生边界层分离现象,产生大区域的涡流,此时风机的全压下降,这种情况称为风机“失速现象”。

喘振:轴流风机在不稳定工况区运行时,还可能发生流量、全压和电流的大幅度波动,气流会发生往复流动,风机及管道会产生强烈的振动,噪声显著增高,这种不稳定工况称为喘振。

喘振:
1现象
(1)风压和风量急剧波动。

(2)风机发出不正常的响声。

(3)风机电流大幅度波动。

(4)风机轴承振动明显增大。

2处理
(1)如果风机发生喘振一定要判明是否是由引风机进口、送风机出口风门关闭所造成的,若是风门引起,应立即开启风门。

(2)若是出力不平衡所致,适当调整两侧风机出力,使之趋于平衡,消除喘振。

(3)如果采取措施仍不能将振动减小,当振动超过跳闸值时,将喘振的风机停止运行。

(4)待风机的喘振消除后,重新将机组的负荷带到正常。

轴流风机失速与喘振的分析和对策

轴流风机失速与喘振的分析和对策

轴流风机失速与喘振的分析和对策摘要:本文对轴流风机常见的失速以及喘振问题进行了分析,并结合某发电厂#3炉轴流式吸风机的异常现象进行了总结并提出防范措施。

关键词:轴流风机;失速;喘振前言:由于动叶可调轴流风机具有占地面积小、各负荷段效率都较高等优点,近年来火电厂锅炉辅机普遍都采用动叶可调式轴流风机。

动叶可调轴流风机的性能曲线具有驼峰型特性,这就导致了风机接近曲线边缘时可能会导致风机发生失速甚至喘振的现象。

本文分析了某发电厂3号炉乙号吸风机失速的原因,提出了相应的预防措施,以及在机组运行过程中如何避免失速和喘振的发生。

1轴流风机的失速与喘振1.1失速轴流风机普遍采用扭曲机翼型叶片,气流方向与叶片叶弦的夹角α即称为冲角,正常运行时,冲角为零或很小,气流绕过叶片保持稳定的流动状态,如图1(a)所示。

当冲角为正时,即α > 0,且此正冲角超过某一临界值时,叶片背面流动工况开始恶化,在叶片背面尾端出现涡流区,形成“失速”现象,如图1(b)所示。

冲角α大于临界值越多,失速现象就越严重,流体的流动阻力也就越大,严重时还会阻塞叶道,同时风机出力也会随之大幅下降。

风机的叶片在制造及安装过程中,由于各种客观因素的影响,叶片不可能有完全相同的形状和安装角度,因此当运行工况变化时使气流方向发生偏离,各个叶片进口的冲角就不可能完全相同。

当某一叶片进口处的冲角α达到临界值时,就可能首先在该叶片上发生失速,并非是所有叶片都会同时发生失速,失速可能会发生在一个或几个区域,该区域内也可能包括一个或多个叶片。

由于失速区不是静止的,它会从一个叶片向另一个叶片或一组叶片扩散,如图2所示。

假定产生的流动阻塞首先从叶道23开始,其部分气流只能分别流进叶道12和34, 使叶道12 的气流冲角减小, 叶道34的冲角增大,以至于叶道34也发生阻塞, 并逐个向其他叶道传播。

如图3所示,马鞍形曲线M为风机不同安装角的失速点连线,工况点落在马鞍形曲线的左上方,均为不稳定工况区,这条线也称为失速线。

600MW机组引风机失速、喘振异常的分析与探讨

600MW机组引风机失速、喘振异常的分析与探讨

600MW机组引风机失速、喘振异常的分析与探讨摘要:大型锅炉引风机运行的稳定性和可靠性会对电力生产的效率及经济效益产生影响,而失速、喘振作为大型锅炉引风机最为常见的异常故障,对其进行研究就显得尤为重要。

笔者结合大型锅炉引风机的工作特点,就失速、喘振等异常情况进行了分析,总结了风机型号选择、运行方式等方面存在的问题,希望可以为大型锅炉引风机相关异常的处理提供借鉴。

关键词:大型锅炉;引风机;失速;喘振国家环境保护部在2011年颁布《火电厂大气污染物排放标准》,要求燃煤机组燃烧排放的烟气中氮氧化物浓度不能超过100mg/m3,现在全国各电厂陆续进行更为严格的超低排放改造,电力企业纷纷对锅炉低氮燃烧器、分级配风及加设SCR脱硝装置改造,实现对氮氧化物排放的有效控制,这种改造需要在烟道中安装两层催化剂,烟道阻力约增加1000Pa。

引风机作为火力发电厂主要辅机设备,其耗电量占机组厂用电率的比重较大,加装SCR系统的机组大量喷氨降低氮氧化物,氨逃逸率过大使硫酸氢铵大量增加,而在160-230℃温度区间,硫酸氢铵是一种高粘性液态物质,粘附烟气中的飞灰颗粒板结在空预器换热元件上,导致空预器阻力增加,进一步增大了引风机出力,而且按原来风烟系统阻力选型的引风机调整范围变窄,易引起风机喘振等现象。

一、锅炉引风机失速、喘振异常概述1.1引风机失速、喘振异常的发生原理首先引风机失速即叶片叶弦的夹角和气流方向被称为冲角,会使进入风机叶栅的气流冲角随着开得过大的风机动叶而增大,一旦冲角超过临界值,叶片背面尾端立即会出现涡流区,冲角超过临界值越多则表示失速越严重,同时会加大流体阻力,进而堵塞流道,降低风机风压后引发喘振。

其次轴流风机运行中喘振是最特殊的现象,风机风量与出口压力不对应是造成风机喘振的原因。

喘振指风机在运行于不稳定区域内并引起电流、风量和压力的大幅度脉动及管道和风机剧震动的现象。

高压头,大容量风机发生喘振的危害很大,会直接损坏设备和轴承,锅炉的安全运行也会受风机事故的直接影响,总而言之,失速是发生喘振的基本因素,然而失速却不一定会是喘振,它只是单纯地失速恶化表现。

火电厂锅炉引风机常见故障分析

火电厂锅炉引风机常见故障分析

火电厂锅炉引风机常见故障分析摘要:在人们工作生活中的用电设备种类和数量越来越多的情况下,社会生产生活对电力资源的依赖性越来越大,用电需求也随之不断高涨,这无形中对电力系统的供电质量和供电效率提出了严格要求,所以,火力发电作为电力生产重要途径之一,必须采取各种有效措施确保电力生产作业的持续稳定开展,鉴于锅炉引风机在火力发电過程中能够发挥关键性作用,所以本文以火电厂锅炉引风机常见故障为主题展开一系列分析探讨,希望对火电企业有所帮助.。

关键词:火电厂;锅炉引风机;常见故障引言火力发电生产作业的有序开展,需要以各种发电设备的平稳运行为依托,目前我国的火力发电技术越来越成熟,但是在具体的火力发电過程中,发电设备装置难免会出现一些故障问题,其中锅炉引风机出现故障问题的概率比较高,引风机是火电厂必不可少的锅炉辅助设备,引风机的运行状态,会对火力发电生产作业的正常开展造成重大影响,从不同角度入手,全面细致的分析引风机的常见故障及其形成原因,有效探讨引风机故障维修处理技术,有助于促进火电厂发电设备运维管理效率的提高.。

一、引风机故障及原因分析1 失速在通常情况下,当发生此类故障时,引风机入口的静压也会出现相应的增加.。

而当引风机运转时,如果电流的大小发生改变,则引风机运行状况也会发生需要改变.。

在其流量下降的情况下,引风机叶片的背弧附面层会出相对更厚,进而形成显著的气流分离情况,最终引起叶片运转紊乱和引风机运行失速等情况.。

而当引风机叶片运转失速之后,运行时的电流和相同工况下的电流相比,导叶开度值会相应上升.。

这时即可判断出引风机在运转失速之前的叶片发生了气流分离情况,最终引起引风机出力减弱和流量变化等问题.。

通過分析现有数据可知,烟气排放量上升是导致这种问题发生的最大因素.。

具体過程大体如下:出于使排放氮氧化物的量符合相关规范的目的,氨量会上升,进而引起氨逃逸问题,而生成的硫酸氢铵会凝结在烟气冷却器内,进而导致冷却器发生烟气堵塞的现象.。

风机的失速与喘振

风机的失速与喘振

风机的失速与喘振一、风机的失速从流体力学得知,当气流顺着机翼叶片流动时,作用于叶片上有两种力,即垂直于叶片的升力与平行于叶片的阻力,当气流完全贴着叶片呈线型流动时,这种升力大于阻力。

当气流与叶片进口形成正冲角,此正冲角达到某一临界值时,叶片背面流动工况开始恶化,冲角超过临界值时,边界层受到破坏,在叶片背面尾端出现涡流区,即“失速”现象,此时作用于叶片的升力大幅度降低,阻力大幅度增大,对于风机来讲压头降低。

二、产生失速的原因1、风机在不稳定工况区域运行。

2、锅炉受热面积灰严重或风门、挡板操作不当,造成风烟系统阻力增加。

3、并联运行的二台风机发生“抢风”现象时,使其中一台风机进入不稳定区域运行。

依据运行经验,当风机运行中出现下列现象时,说明风机发生了失速。

1、失速风机的风压或烟压、电流发生大幅度变化或摆动。

2、风机噪音明显增加,严重时机壳、风道或烟道也发生振动。

3、当发生“抢风”现象时,会出现一台风机的电流、风压上升,另一台下降。

当机组运行中发生“抢风”现象时,应迅速将二台风机切手动控制,手动调整风机动叶开度,待开度一致、电流相接后将二台风机导叶同时投入自动。

为防止机组运行中风机“抢风”现象发生,值班员在调整时调整幅度不要太大,并尽量使二台并联运行的风机导叶开度、电流基本一致。

三、风机的喘震当风机的Q-H特性曲线不是一条随流量增加而下降的曲线,而是驼峰状曲线,那么它在下降区段工作是稳定的,而在上升区段工作是不稳定的。

当风机在不稳定区工作时,所产生的压力和流量的脉动现象称为喘震。

一般送风机为轴流式,运行中要防止送风机的喘振。

喘振产生主要是因为风机性能曲线为“驼峰形”。

当风机工作在不稳定区,流量降低时风压也降低,造成风道中压力大于风机出口压力而引起反向倒流,倒流的结果,又使风道内的压力急剧下降,风机的送风量突然上升,再次造成风机出口压力小于风道压力。

如此往复形成喘振。

喘振对风机危害很大,严重时会造成风机断叶片,及其它部位的机械损坏。

火力发电厂轴流风机失速原因分析及处理代连普

火力发电厂轴流风机失速原因分析及处理代连普

火力发电厂轴流风机失速原因分析及处理代连普发布时间:2021-09-08T01:45:37.421Z 来源:《探索科学》2021年8月上15期作者:代连普[导读] 针对在生产运行中实际发生的轴流式风机由于运行调整不当及风机安装问题而造成风机失速的原因,结合运行人员在处理风机失速时的一些方法及出现的问题,提出一些意见建议,以帮助运行人员分析、判断风机失速,正确处理,避免事故扩大。

广东大唐国际雷州发电公司代连普广东湛江 524000摘要:针对在生产运行中实际发生的轴流式风机由于运行调整不当及风机安装问题而造成风机失速的原因,结合运行人员在处理风机失速时的一些方法及出现的问题,提出一些意见建议,以帮助运行人员分析、判断风机失速,正确处理,避免事故扩大。

关键词:风机失速原因;分析;防范措施 1风扇失速原理:轴流通风机叶轮前、后的压差,在其他均相同的情况下,其压差决定了动叶冲角的大小型化,在临界冲角范围内,上述压力差大致与叶片的冲角成比例,不同叶片叶型的临界值不同斜度机翼的冲角超过了临界值,气流就会离开叶片凸面出现边界层分离现象[1],造成大面积面积旋涡,这段时间风机的全压力下降,这种情况称为“失速现象”,见图1-1。

b、风机脱流工况时的气体流动状况在正常工况下,冲角为零,绕机翼型气流保持其流线形状,如图所示:当气流与叶片进口形成正冲角时,随冲角的增大,叶片后缘点附近产生涡流,且气流开始从上表面分离。

超过某一临界值时,气流在叶片后部的流动受到破坏,升力减小,阻力却急剧增加,若脱流现象发生在风机叶道内,将对叶道造成堵塞,使叶道内阻力增大,风压随之减小,从而导致风压降低,这种现象称为“旋转脱流”。

由于加工、安装等原因,风机的叶片形状与安装角不可能完全一致,同时流体的流动方向也不完全均匀。

这样,当各叶片进口方向发生偏差时,各叶片入口的冲角就不可能完全相同,如果某一叶片进口处的冲角达到临界值,则叶片上首先出现脱流,使叶片脱流,造成的堵塞区沿与叶轮旋转相反的方向移动,这种单个叶片的脱模导致整个风叶的失速。

轴流风机喘振,失速,抢风事故的探讨

轴流风机喘振,失速,抢风事故的探讨

轴流风机喘振,失速,抢风事故的探讨发电部李焱摘要:风机的喘振,失速和抢风的发生都是由于风道阻力增大,促使风机运行在不稳定工况区域工作造成的。

因此在正常的运行工作中,我们必须要加强监视风机出口风压和动叶开度尤其重要。

并且经常进行相同负荷下风机出口风压与历史数据对比,可以预知通风系统阻力的变化。

尽量避免此类事故的发生。

关键字:不稳定工作区,系统阻力,处理方法,预防方法我厂锅炉为亚临界、自然循环、一次中间再热、“W”火焰燃烧方式、双拱单炉膛、平衡通风、尾部双烟道、烟气挡板调温、固态排渣、露天布置、全钢架悬吊式汽包炉,燃用煤种为无烟煤;锅炉风烟系统配备2台离心式一次风机,2台动叶可调轴流式送风机,2台静叶可调轴流式吸风机,空预器采用三分仓容克式空气预热器。

鉴于我厂的引,送风机都是轴流风机,轴流风机的特点之一是低压头、大风量。

所以相对来说引,送风机都有发生喘振,失速,抢风的可能,虽然我厂风机并未频繁的出现这些是故,但必须防患于未然,因此写出自己的一些想法,不对之处敬请指正。

一,喘振的发生原因分析以及处理喘振,顾名思义就象人哮喘一样,风机出现周期性的出风与倒流,严重的喘振会导致风机叶片与轴承的疲劳损坏,造成事故,直接影响锅炉的安全运行。

一般喘振发生时必然伴随着电流频繁摆动、出口风压下降并摆动,噪声大、振动大、机壳温度升高、炉膛负压波动,燃烧不稳等现象。

然而,发生喘振的原因多半是因为风机在不稳定工作区域运行,或是烟风道积灰堵塞,烟风道挡板开度不足,误关等引起系统阻力过大引起的。

下面结合轴流风机性能曲线(图1)来说明一下;图1(a为管道流量压力曲线,b为风机流量压力曲线)当风机工作点在K点(分界点)右侧时,风机工作是稳定的。

当风机负荷降到低于Qk 时,进入不稳定区工作(即轴流风机性能曲线左半部的马鞍形的区域)。

当风机的流量Q < QK 时,这时风机所产生的最大压头将随之下降,并小于管路中的压力,因为风道系统容量较大,在这一瞬间风道中的压力仍为PK,因此风道中的压力大于风机所产生的压头使气流开始反方向倒流,由风道倒入风机中,工作点由K点迅速移至C点。

火力发电厂引风机失速与喘振的策略

火力发电厂引风机失速与喘振的策略

火力发电厂引风机失速与喘振的策略摘要:为解决火力发电厂引风机失速与喘振的问题,本文从引风机的选型与设计、风烟道阻力的影响、运行控制、监控引风机的失速等方面着手,提高引风机运行的稳定性,为火力发电厂的发展做出贡献。

关键词:火力发电厂;引风机;失速;喘振引风机是火力发电厂中重要的辅机之一,其主要任务在于排出燃烧生产的飞灰与烟气,除此之外还可以对空气经流中各种力进行克服。

由此可见,维修人员很有必要结合实际情况提出解决火力发电厂引风机失速与喘振的建议。

1引风机的选型与设计引风机的选型工作极为重要,且通常情况下主要由设计单位负责引风机的选型设计。

设计单位选型设计期间主要根据火力发电厂提供的各项参数,提供的参数除了燃煤需要的风量之外还需要对煤炭种类改变导致的介质温度变化、参数因素变化、管道变化等带来的影响进行全面考虑[1]。

实际上还有很多的影响因素,需要火力发电厂检修人员科学地选择引风机型号,保证引风机风量增加具有一定的裕度,确保设计单位风机使用参数时应对计算过程中导致的阻力计算误差进行考虑,因为这种误差是客观存在的,还必须对引风机的压力裕度进行全面考虑。

2风烟道阻力的影响电厂运行期间以设计为基础安装试运,确定了风烟系统的管道特性,但是随着风烟系统管道阻力受到随机组运行多种因素的影响发生较大的改变,不利于引风机的正常运行,容易出现喘振与失速的情况。

具体有几点:受到脱硝塔堵、空气预热器堵塞或者是严重积灰的影响,增大了烟道阻力,不利于引风机的正常运行。

环保低碳排放要求的脱硝系统运行出力不断增加,产生较多的硫酸氢铵,堵塞了空气预热器。

因此,检修人员应通过科学合理的措施对脱硝塔氨气逃逸率,对吹灰频次进行合理地安排,避免引风机出现喘振与失速的问题;挡板卡涩或烟封门不当操作增加了烟道的阻力。

检修人员应定期开展检修工作,第一时间发现挡板与烟风门开度不一、卡涩或指示不同的问题;锅炉或尾部烟道出现漏风的问题,容易增大烟气体积,增加了烟气的流动速度,相应地降低了炉膛内部温度,无法充分或完全地燃烧,容易出现烟道的尾部受热面存在堵灰的问题,增加了风烟道的阻力,风机运行的工况点进入到比较稳定的区域,因而初选失速的问题[2]。

火力发电厂轴流风机失速原因分析及处理

火力发电厂轴流风机失速原因分析及处理

火力发电厂轴流风机失速原因分析及处理摘要:由于动叶可调轴流风机具有体积小、质量轻、低负荷区域效率较高、调节范围宽广、反应速度快等优点,近十年来,国内大型火力发电厂已普遍采用动叶可调轴流风机。

因为轴流风机具有驼峰形性能曲线这一特点,理论上决定了风机存在不稳定区,当风机工作点移至不稳定区时就有可能引发风机失速现象的发生。

本文阐述了轴流风机失速的形成机理,结合运行中单台一次风机的失速问题,分析了失速的原因,以及可能造成的危害及后果,同时根据实际情况制定了相关的防范措施。

关键词:轴流式通风机;失速;防范措施本文针对某火力发电厂一期工程2×600MW机组一次风机在运行期间发生的失速问题,对失速原理进行了分析,并提出了相应检查和整改措施,以及风机在正常运行过程中如何避免失速的发生。

1轴流风机失速形成机理1.1失速形成机理目前,一般轴流风机通常采用高效的扭曲机翼型叶片,当气流沿叶片进口端流入时,气流就沿着叶片两端分成上下两股,处于正常工况时,冲角为零或很小,气流则绕过机翼型叶片而保持流线平稳的状态。

当气流与叶片进口形成正冲角时,且此正冲角超过某一临界值时,叶片背面流动工况则开始恶化,边界层受到破坏,在叶片背面尾端出现涡流区,即所谓“失速”现象。

1.2影响冲角大小的因素通常风机是定转速运行的,即叶片周向线速度可以看作是一定值,这样影响叶片冲角大小的因素就是气流速度与叶片的安装角。

1.3失速风机性能曲线分析在轴流风机Q-H性能曲线中,全压的峰值点左侧为不稳定区,是旋转脱流区。

从峰值点开始向小流量方向移动,旋转脱流从此开始,到流量等于零的整个区间,始终存在着脱流。

旋转脱流的发生只取决于叶轮本身、叶片结构、进入叶轮的气流情况等因素,与风道系统的容量、形状等无关,但却与风道系统的布置形式有关。

1.4失速探头装置虽然脱流区的气流是不稳定的,但风机中流过的流量基本稳定,压力和功率亦基本稳定,风机在发生旋转脱流的情况下尚可维持运行,因此,运行人员较难从感觉上进行判断,所以一般大容量轴流风机都装有失速探头以帮助运行人员及时发现危险工况。

某大型火电厂一次风机失速原因分析及预防措施

某大型火电厂一次风机失速原因分析及预防措施
在 机组满 负 荷条件 下 ( 对应 锅炉 蒸发 量 1 4 . 26 8 th , 次风 机 的风 量 和 风 压 略小 于 B R工 况设 / )一 MC
机过程中, 在减小磨煤机通风量的同时, 风机失速的
主要 原 因是 未 能及 时将 一 次 风 机 的 出力 降 到 应 有 值, 即一 次风 机动 叶调节 不 到位 , 造成 总一 次风 量低
2 运 行 中一 次 风 机 失速 现 象
21 00年 5月 2 日, 9 A侧 一 次 风 机 出 口风 压 从
1.2 P 1 8 a缓慢 升至 1 . 8k a后 , k 2 5 P A侧 一 次 风 机 出
现 了失速 现象 , 次风 压突 降 至 7 2 P , 一 .9k aA侧一 次
1 . 0 P 缓 慢 升至 1 . 4k a , 18 k a 2 0 P 后 A侧 一 次 风 机 出
叶可调 轴 流式 风机 , 速时 常 常会 引起振 动 , 失 严重 时
会 威胁 到 机组 的安 全运 行 。
现 了失 速 现象 , 一次 风压 突 降至 7 7 P , 一 次 .3 a A侧 k
片 上将 产生 旋转 脱流 , 能使 叶片 发生共 振 , 可 造成 叶
片 疲劳 断裂 。
气流 一 方向 一
团) 股份公 司与 东方 一日立有 限公 司合作设计 、 联 合制造。该锅炉是超临界参数变压运行 直流锅炉 ,
单 炉膛 、 次 再 热 、 衡 通 风 、 天 布 置 、 一 平 露 固态排 渣 、 全钢 构 架 、 悬 吊结 构 n 型锅 炉 , 大 连续 蒸 发 量 全 最 为 15 h 0/ 。采用 正 压 直 吹 式 制 粉 系 统 , 2台 一 9 t 由 次风 机提 供 介质 流 动动 力 ; 采用 5台 B D 84型 双 B 35 进双 出钢 球磨 煤 机 , 台磨煤 机 配 2台给煤 机 , 每 B R工 况下 5台磨煤 机全 部 投入 运 行 , 备用 ; MC 无 每

风机喘振的原因现象及处理方法

风机喘振的原因现象及处理方法

风机喘振的原因现象及处理方法风机喘振是指在运行过程中,风机叶片或整机出现振动,产生噪音,严重时甚至会引起设备损坏。

喘振现象给设备运行和生产带来了严重的隐患,因此对于风机喘振的原因和处理方法需要引起重视。

一、原因分析。

1.风机设计问题,风机叶片设计不合理或者风机结构设计存在缺陷,会导致风机在运行时产生振动。

2.风机安装问题,风机在安装过程中,如果安装不牢固或者安装位置选择不当,都会引起风机振动。

3.风机叶片损坏,风机叶片受到外部冲击或者长时间运行磨损,会导致叶片不平衡,产生振动。

4.风机运行环境,风机运行环境不稳定,比如风速突变或者风向改变,都会引起风机振动。

二、喘振现象。

1.噪音,风机在运行时会产生异常的噪音,这是喘振现象的一个主要表现。

2.振动,风机在运行时会出现明显的振动,可以通过观察风机叶片或者机体的晃动来判断。

3.设备损坏,严重的喘振现象会导致风机设备的损坏,严重影响设备的使用寿命和安全性。

三、处理方法。

1.优化设计,对于新购的风机设备,可以通过优化设计,改善叶片结构和整机结构,减少振动产生的可能。

2.加固安装,在风机安装过程中,需要加强对风机的固定,确保风机安装牢固,减少振动产生的可能。

3.定期检查,定期对风机设备进行检查和维护,及时发现叶片损坏或者设备松动等问题,做好维修和更换工作。

4.环境控制,对于风机运行环境,可以通过控制风速,改善风向等方式,减少风机振动产生的可能。

5.安全监控,在风机运行过程中,需要加强对设备的监控,及时发现异常振动,做好安全防护措施。

综上所述,风机喘振是一种常见的设备运行问题,对于喘振现象的原因分析和处理方法,需要我们引起重视。

通过优化设计、加固安装、定期检查、环境控制和安全监控等方式,可以有效减少风机喘振现象的发生,保障设备的安全运行和稳定生产。

希望本文对风机喘振问题有所帮助,谢谢阅读。

火电厂双级动叶可调轴流风机失速分析

火电厂双级动叶可调轴流风机失速分析

Shebei Guanli yu Gaizao♦设备管理与改造火电厂双级动叶可调轴流风机失速分析张云贵(广东能源茂名热电厂有限公司,广东茂名525000)摘要:根据国家节能减排要求,燃煤发电机组需进行超低排放改造,改造后烟道阻力增加。

机组长期运行后,烟道阻力持续上升,将面临引风机失速问题。

现通过对引风机失速实例进行分析,找出了导致风机失速的原因并采取了相应的处理措施,处理后引风机运行稳定,机组运行恢复正常。

关键词:火电厂;双级;动叶可调;轴流风机;失速0引言根据国家发展和改革委员会、环境保护部、国家能源局印发的《煤电节能减排升改造行(2014-2020年)》和《全面实施燃煤电厂超低排放和节能改造工作要求,现300MW上燃煤发电机组改造后的排放限6%卞,烟尘、、排放分别不10mg/m3'35mg/m3>50mg/m3o为全面落实国家环保工作要求,燃煤发电机组都需进行超低排放改造节能理。

火电机组超低排放改造后烟道阻力增加,机组运行后若烟道阻力持续增加、引风机出现引风机出力,将面临引风机失速问题。

通过对烟道阻力大、引风机原因导致的引风机失速进行分析,采取相应处理措施,解决了引风机失速问题。

1锅炉及引风机概况广东能源茂名热电厂有限公司#6机组为330MW容量机组,锅炉型号为DG1025/18.2-II4,锅炉型式为亚临界参、燃、自然循环汽包炉,热,通风,固态排渣,全钢架、全悬吊结构。

引风机为上海鼓风机厂有限公司生产的SAF25-17-2风机,节围-40。

〜10。

,叶轮级数为2级,叶型为16DA16,引风机性能参数如表1所示。

表1引风机性能参数工况风量!/(m3/s)风机总压升?低介质密度/(kg/m3)效率/%转速/(r/min)轴功率/kW电机功率/kWTB266.18100200.8188.8499028953150 BMCR223.3583500.8587.90990205931502引风机失速经过2020T0-04T19:28:01,#6机组负荷285MW,A引风机动叶开度100%,电流325A;B引风机动叶开度98%,电流由307A急降至173A r#6炉负压急剧上升,19:28:06,#6炉“发炉膛负压”报警,班迅速急停F磨,并减小A、B送风机出力。

有关失速喘振和抢风的分析

有关失速喘振和抢风的分析
在机翼理论中,一般用α表示冲角。
第6页/共25页
(a)正冲角 (b)负冲角
三、边界层分离和脱流
2.曲面边界层的分离现象
流体经过机翼翼型(或叶片叶型)的流动如图所 示,以υ∞和p∞表示无穷远处流体流动所具有的速度 和压强。流体绕过翼型前驻点后,沿上表面的流速 先增加,一直增加到曲面上某一点M,然后降低。 粘性流体在压强降低区域内流动(加速流动)时, 不会出现边界层分离,只有在压强升高区内流动 (减速流动)时,才有可能出现分离,形成旋涡。 尤其在主流的减速足够大的情况下,边界层的分离 就一定会发生。减速升压区的减速程度和过流表面 的曲率有关,曲率越大,越容易边界层分离,因此, 图 叶片的正常工况和脱流工况 为了防止边界层分离,一般将绕流物体作成圆头尖 尾的所谓流线型物体(如叶片叶型和机翼翼型)。
简言之,出现失速并不一定出现喘振,出现喘振一定已经出现了失 速;失速只属于泵与风机内流特性,而喘振是泵与风机内外特性耦合 结果,与出口管路特性有必然的联系。
第15页/共25页
六、抢风抢水
1.两台泵(或风机)并联,启动第一台后,再启动第二台时, 为何有时第二台泵无流量输出?
当泵(或风机)具有不稳定上升段的性能曲线H—qV(或p—qV)时, 有时台出现不能顺利并入的情况。设有两台同性能泵并联,每台泵的 H—qV曲线如图所示,则当单台泵的运行工况点位于H—qV上的AB段 时,因这两台泵的关死点(qV=0)的扬程HA低于单泵运行工况点的扬 程.因此,在第一台泵运行时再起动第二台泵,因第二台泵的出口压力 低于其出口共用管路内的压力,就不能打开该泵出口的逆止阀,使得 第二台泵不能并入工作,而处于阀门全关下的空转状况,进而可能引 起泵内汽蚀。
第18页/共25页
六、抢风抢水

风机喘振的原因现象及处理方法

风机喘振的原因现象及处理方法

风机喘振的原因现象及处理方法风机喘振是指风机在运行过程中出现的振动现象,通常伴随着噪音和机械损伤,严重影响设备的安全运行和使用寿命。

风机喘振的原因多种多样,主要包括风机结构设计不合理、叶片磨损、叶片不平衡、风机安装不稳定等因素。

本文将就风机喘振的原因现象及处理方法进行详细介绍。

一、原因分析。

1. 风机结构设计不合理,风机在设计过程中,如果叶轮、轴承座、叶片等部件的结构设计不合理,可能会导致风机在运行时产生共振现象,从而引发喘振。

2. 叶片磨损,风机叶片在长时间运行后会出现磨损,导致叶片的重量分布不均匀,叶片与风速之间的匹配不合理,从而引发喘振现象。

3. 叶片不平衡,叶片的不平衡也是风机喘振的常见原因之一,叶片在制造过程中存在偏差或者在使用过程中出现变形、损坏等情况,都会导致叶片的不平衡,从而引发喘振。

4. 风机安装不稳定,风机在安装过程中,如果安装不稳定或者基础不牢固,都会导致风机在运行时产生晃动,从而引发喘振现象。

二、处理方法。

1. 结构设计优化,在风机的设计过程中,应该优化叶轮、轴承座、叶片等部件的结构设计,确保结构合理、均衡,减少共振的产生。

2. 定期维护,定期对风机叶片进行检查,及时更换磨损严重的叶片,保证叶片的重量分布均匀,减少喘振的发生。

3. 动平衡校正,定期对风机叶片进行动平衡校正,确保叶片的平衡性,减少叶片不平衡带来的喘振现象。

4. 加固安装基础,在风机安装过程中,应该加固安装基础,确保安装稳定牢固,减少风机在运行时的晃动,降低喘振的发生。

5. 实时监测,安装实时监测设备,对风机的振动进行实时监测,一旦发现异常振动,立即停机检修,避免喘振带来的损失。

总之,风机喘振是一种常见的振动现象,对设备的安全运行和使用寿命造成严重影响。

通过对风机结构设计的优化、定期维护、动平衡校正、加固安装基础和实时监测等措施,可以有效减少风机喘振的发生,保证设备的安全稳定运行。

关于风机失速及喘振的分析

关于风机失速及喘振的分析

关于风机失速及喘振的分析我厂在生产过程中,曾经出现过一次风机失速,影响风机的安全、稳定运行,因此此类现象的发生和处理进行进一步的分析和探讨,以便在遇到相同的事故时,能有效、及时的预防和处理。

失速和喘振发生的原因:风机在正常工况时,冲角很小,气流绕过机翼型叶片保持流线状态,当气流与叶片冲角>0超过某一临界值时,叶片背面的流动工况开始恶化,在叶片的背面出现漩涡区,即所谓的“失速”,冲角大于临界值越多,失速现象越严重,流体的阻力越大,使叶片受阻,同时风机风压也随之迅速降低。

风机的叶片在安装过程中,由于各种的原因使叶片不可能油完全相同的形状和安装角,因此,当运行工况变化而使流动方向发生改变时,各个叶片的冲角就不可能完全相同,正是因为这样,在发生失速现象时不是每个叶片都同时发生失速,风机进行到不稳定工况里运行时,叶轮将产生数个旋转失速区,叶片每经过一个失速区就会受到一次激振力的作用,使叶片发生共振。

严重时可导致叶片的断裂。

由于失速的产生,使得风管中的压力大于风机的出口压力,因此,气流回流后压力差正常后,风机有正常工作向风管送风,当风管内的压力到达一定值后,风机的出风又受阻,从而又出现倒流,如此反复风管出现周期性的振荡,这样的现象叫“喘振”。

失速是喘振的前因,喘振是失速恶化的进一步表现,但失速不一定会发生喘振,喘振还和管路的阻力特性有关。

对于一次风机、送风机和引风机发生失速和喘振的危险性有:1.引起炉膛负压波动。

2.造成被迫降负荷。

3.严重时会引起锅炉MFT。

4.造成风机本体振动加剧,造成设备损坏。

5. 炉内燃烧不稳。

事故可能发生的原因:1.快速增减负荷。

2.风机动叶开度较大时。

3.空预器堵灰严重时。

4.并风机操作时。

5.两台风机电流偏差较大。

6.炉膛内燃烧不稳。

7.风机动叶或挡板的执行机构故障。

8.受热面、空预器严重积灰或烟气系统挡板误关,引起系统阻力增大,造成风机动叶开度与进入的风量、烟气量不相适应,使风机进入喘振区。

引风机失速、喘振的异常分析及处理措施

引风机失速、喘振的异常分析及处理措施

90 EPEM 2020.5发电运维Power Operation1 引风机出现喘振和失速异常的现象分析1.1异常机理分析叶片气流冲角是指叶片的面与气流之间的夹角,当处于正常状况下引风机的冲角较小,气流能够绕过翼型叶片保持流线状态,当气流与叶片进口角出现一定偏离时,会形成正冲角,之后正冲角度越大,一旦超过临界值会使叶片背面流动处于恶化并使得边界层受到破坏,在叶片背面位置会出现涡流区域。

一旦引角超过临界值且该值偏离度越大,则表明失速更加严重,甚至还会从一定程度上增加流体阻力,堵塞流道,降低风速、风机风压,使其进入不稳定状态,即出现喘振等异常现象。

风机处于不稳定区域时会引起压力、风量以及电流大幅度增加以及风机剧烈振动,管道振动等均被称为是喘振现象。

对于高压、大容量风机来说,其产生喘振危害是比较大的,会影响轴承以及设备的使用寿命,同时对于锅炉安全运行来说也会受到直接影响。

总之风机喘振中失速是关键因素,而风机出现失速却不一定会导致喘振的发生。

1.2 引风机的喘振、失速危害性分析在失速区域内风机会长时间运行,导致叶片断裂,其他部件也会受到一定程度的损伤,失速之后会导致喘振的现象发生,如果管道系统容积与阻力几乎一致,则在失速压力降低时,风机的出口管道压力会高于其压力产生而使气流出现倒流,快速降低管道压力,并且风机又会向管道中进行气体输送,但由于气体流量较小而风机面临失速,会使气流又出现倒流的问题。

随着引风机喘振的发生会从一定引风机失速、喘振的异常分析及处理措施山东省龙口市东海工业园东海热电厂 杨海利摘要:针对锅炉引风机在实际运行中存在的喘振异常和失速问题进行原因分析,获得在处于低负荷状态下引风机落入不稳定区和调节滞后的原因,给予相应的解决措施和预防措施,确保其实现正常运行。

关键词:锅炉;引风机;失速;喘振;措施程度上影响风机参数,使其发生剧烈振动,在短时间内破坏风机设备,因此需要使风机立即停止运行。

风机处于失速喘振的过程中会对炉膛压力产生较大波动,使锅炉燃烧状态不稳定,尤其在处于高负荷状态时会使风机出现跳闸或者机组RB 降出力、火灾等事故,在风机处于喘振过程中时,风机的风压、风量以及电动机电流会发生较大波动,形成电流气流冲击,并且从一定程度上加剧振动,产生较大的噪声。

风机喘振的原因现象及处理方法

风机喘振的原因现象及处理方法

风机喘振的原因现象及处理方法风机喘振是指风机在运行过程中出现的一种振动现象,通常会伴随着噪音和机械损坏。

喘振不仅会影响风机的正常运行,还可能对设备和人员造成安全隐患。

因此,及时有效地处理风机喘振问题至关重要。

一、原因分析。

1.风机设计问题,风机设计不合理或者制造工艺不当可能导致风机出现喘振现象。

例如,叶片的结构设计不合理、叶片强度不足、叶片与轴的连接方式不稳固等。

2.风机叶片问题,叶片表面积灰、积尘或者叶片损坏等问题都可能导致风机喘振。

这些问题会影响叶片的气动性能,导致风机振动加剧。

3.风机叶轮问题,叶轮不平衡或者叶轮叶片损坏等问题也是导致风机喘振的常见原因之一。

4.风机安装问题,风机的安装不稳固或者安装位置不合理也会导致风机振动加剧,从而出现喘振现象。

二、现象表现。

1.噪音,风机运行时出现异常噪音,尤其是高频噪音。

2.振动,风机运行时出现较大的振动,可以通过手感或者振动仪进行检测。

3.温度升高,风机运行时叶片或者叶轮温度异常升高。

4.机械损坏,风机运行一段时间后出现机械损坏,例如叶片断裂、叶轮变形等。

三、处理方法。

1.风机设计改进,针对风机设计问题,可以通过改进设计和优化制造工艺来解决。

例如,加强叶片结构设计、提高叶片强度、改进叶片与轴的连接方式等。

2.叶片清洁和维护,定期对叶片进行清洁和维护,保持叶片表面清洁,避免积灰和积尘,及时修复叶片损坏。

3.叶轮平衡和更换,定期对叶轮进行平衡校正,避免叶轮不平衡导致的振动问题。

另外,对于损坏严重的叶轮,需要及时更换。

4.风机安装调整,对于安装不稳固或者安装位置不合理的风机,需要进行调整和改进,保证风机运行时稳定性。

5.定期检测和维护,定期对风机进行振动、噪音和温度的检测,及时发现问题并进行维护。

结语。

风机喘振是一种常见的问题,但是通过合理的处理方法和定期的维护,可以有效地避免和解决这一问题。

对于风机制造商和使用者来说,需要重视风机喘振问题,加强对风机的设计、制造、安装和维护,保证风机的安全稳定运行。

火电厂某型一次风机故障分析与处理

火电厂某型一次风机故障分析与处理

火电厂某型一次风机故障分析与处理一次风机在火电厂生产中作用较大,直接影响着火电厂正常发电。

因此就要做好一次风机的预防措施,确保风机正常工作。

为了探究风机故障,就对火电厂某型的一次风机中出现的常见故障进行分析,进而有针对性的制定出处理措施,有效将各种故障排除掉。

1 火电厂某型一次风机故障分析与处理事实上,一次风机出现的故障现象较多,本研究就选择了几种比较常见的故障进行分析和处理,具体分析如下:1.1 一次风机失速故障分析与处理1.1.1 一次风机失速故障分析要分析该故障原因,首先就要明白其产生失速的根本机理。

在风机是轴流风机叶片上大都采用了机翼叶片。

如果风机按照正常工况运转,叶片上具有较小冲角,气流通过机翼型的叶片保持着流线状态,具体如图1(a),一旦气流和叶片的进口处形成了正冲角,也就是a>0,假如正冲角高过了某临界值,叶片背面的流动性就开始出现恶化,破坏了边界层,在其背面的尾端产生了涡流区,就出现了失速现象(图b)。

出现这种根本原因体现在如下几个方面:①风机出口的挡板销子出现脱落或者断裂等现象,致使发生突然关闭或者部分关闭,就产生失速。

②在变负荷的过程之中,如果调节失灵或者误操作致使两台风机所产生的风量出现偏差,不能维持平衡。

③堵塞住了风机的出入口风道,比如空预器或者暖风器长时间没有清理灰尘,而发生了严重的积灰。

④运行之时出现了不当调整,导致系统的风量不足或者没有保持合理的风压,必然造成风速故障。

1.1.2 一次风机失速故障处理措施事实上,对于一次风机失速故障处理上就是要想方设法降低冲角,尽可能恢复叶片线形的扰流。

具体措施就是将风机投入到自动控制模式中运行,一旦发生故障就要快速切除自动,段时间内降低机组的负荷,采用手动将风机动叶关小,一直到系统的风压回升以及风机的电流快速恢复到正常值,此时工况的动叶开度大约在50%左右。

而且还要将部分备用设备的出口挡板以及总风门及冷热风门打开,加强系统的通风量。

大型火电机组轴流式风机的失速分析与预防

大型火电机组轴流式风机的失速分析与预防

大型火电机组轴流式风机的失速分析与预防对轴流式风机失速的机理进行了较为详细的探讨,阐述了实际运行中产生失速的原因,介绍了华能大连电厂#3、#4机组锅炉送风机的失速特性和失速方面的保护,并从运行管理的角度提出了失速的紧急处理方案和相关预防措施。

关键词:冲角失速特性曲线失速保护预防措施风机的失速现象主要发生于轴流式风机。

一般情况下,大型火电机组的锅炉送风机均为动叶可调节轴流式风机,失速时常常会引起振动,严重时威胁到机组的安全运行。

华能大连电厂于上世纪末引进Babcock公司制造的350MW火电机组,本文就其配套的ANN2180/1000N型送风机在运行过程中的失速问题作简要分析。

1失速产生的机理1.1失速的过程及现象风机处于正常工况时,冲角很小(气流方向与叶片叶弦的夹角即为冲角),气流绕过机翼型叶片而保持流线状态,如图1(a)所示。

当气流与叶片进口形成正冲角,即α>0,且此正冲角超过某一临界值时,叶片背面流动工况开始恶化,边界层受到破坏,在叶片背面尾端出现涡流区,即所谓“失速”现象,如图1(b)所示。

冲角大于临界值越多,失速现象越严重,流体的流动阻力越大,使叶道阻塞,同时风机风压也随之迅速降低。

风机的叶片在加工及安装过程中由于各种原因使叶片不可能有完全相同的形状和安装角,因此当运行工况变化而使流动方向发生偏离时,在各个叶片进口的冲角就不可能完全相同。

如果某一叶片进口处的冲角达到临界值时,就首先在该叶片上发生失速,而不会所有叶片都同时发生失速。

如图2中,u是对应叶片上某点的周向速度,w是气流对叶片的相对速度,α为冲角。

假设叶片2和3间的叶道23首先由于失速出现气流阻塞现象,叶道受堵塞后,通过的流量减少,在该叶道前形成低速停滞区,于是气流分流进入两侧通道12和34,从而改变了原来的气流方向,使流入叶道12的气流冲角减小,而流入叶道34的冲角增大。

可见,分流结果使叶道12绕流情况有所改善,失速的可能性减小,甚至消失;而叶道34内部却因冲角增大而促使发生失速,从而又形成堵塞,使相邻叶道发生失速。

  1. 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
  2. 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
  3. 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。

火电厂风机失速及喘振分析【摘要】风机是电厂锅炉的主要辅助设备之一,是火力发电厂不可缺少的一部分,其所消耗的电量约占电厂总发电量的2~3%。

随着用电量的不断增长和能源问题的出现,电厂风机运行的安全性越来越为人们所重视,其运行状况的好坏直接危及到整个机组的安全运行,严重影响火力发电厂的经济效益。

本文重点针对电厂风机的喘振失速问题进行机理分析,并提出了运行处理及防范措施。

【关键词】风机失速喘振不稳定工作区运行处理预防1.风机简述1.1离心式风机和轴流式风机比较风机主要有离心式和轴流式两种。

离心式风机具有结构简单、运行可靠、效率较高、制造成本较低、噪音小等优点。

但离心风机的容量受到叶轮材料强度的限制,不能随锅炉容量的增加而相应增大;而轴流式风机具有容量大,且结构紧凑、体积小、重量轻、耗电低、低负荷时效率高等优点,但轴流风机结构复杂,制造精度要求高。

鉴于轴流式风机的优点,大容量机组均选用轴流式风机。

1.2轴流式风机的运行调节轴流式风机的运行调节有四种方式:动叶调节、节流调节、变速调节和入口静叶调节。

动叶调节是通过改变风机叶片的角度,使风机的曲线发生改变,来实现改变风机的运行工作点和调节风量。

这种调节经济性和安全性较好,每一个叶片角度对应一条曲线,且叶片角度的变化几乎和风量成线性关系。

节流调节的经济性很差,所以轴流式风机不采用这种调节方式。

变速调节是最经济的调节方式,但需要配置电机变频装置或液力偶和器。

进口静叶调节时系统阻力不变,风量随风机特性曲线的改变而改变,风机的工作点易进入不稳定工况区域。

2.风机失速与喘振机理2.1失速机理轴流式风机其工作原理是基于叶翼型理论(如图a):当气流以某一冲角α进入叶轮时,由于沿气流流动方向的两侧不对称,使得翼型上部区域的流线变密,流速增加,翼型下部区域的流线变稀,流速减小;因此,流体作用在翼型下部表面上的压力将大于流体作用在翼型上部表面的压力,结果在翼背上产生一个升力,同时在翼腹上产生一个大小相等方向相反的作用力,使气体排出叶轮呈螺旋形沿轴向向前运动。

与此同时,风机进口处由于压差的作用,使气体不断地被吸入。

a、风机正常工况时的气体流动状况b、风机脱流工况时的气体流动状况动叶可调轴流风机,冲角α越大,翼背的周界越大,则升力越大,风机的压差越大,风量越小。

当叶片冲角α达到临界值时,气流会在叶背尾端产生涡流区,即所谓的脱流工况(失速),阻力急剧增加,而升力迅速降低(如图b);冲角α再增大,脱流现象更为严重,甚至会出现部分叶道阻塞的情况。

2.2旋转失速由于风机各叶片存在安装误差,安装角不完全一致,气流流场不均匀相等。

因此,失速现象并不是所有叶片同时发生,而是首先在一个或几个叶片出现。

若在叶道2中出现脱流,叶道由于受脱流区的排挤变窄,流量减小,则气流分别进入相邻的1、3叶道,使1、3叶道的气流方向改变。

结果使流入叶道1的气流冲角减小,叶道1保持正常流动;叶道3的冲角增大,加剧了脱流和阻塞。

叶道3的阻塞同理又影响相邻叶道2和4的气流,使叶道2消除脱流,同时引发叶道4出现脱流。

也就是说,脱流区是旋转的,其旋转方向与叶轮旋转方向相反。

这种现象称为旋转失速。

与喘振不同,旋转失速时风机可以继续运行,但它引起叶片振动和叶轮前压力的大幅度脉动,往往是造成叶片疲劳损坏的重要原因。

从风机的特性曲线来看,旋转失速区与喘振区一样都位于马鞍型峰值点左边的低风量区。

2.3喘振机理轴流风机性能曲线的左半部具有一个马鞍形的区域,在此区段运行有时会出现风机的流量、压头和功率的大幅度脉动,风机及管道会产生强烈的振动,噪声显著增高等不正常工况,一般称为“喘振”,这一不稳定工况区称为喘振区。

实际上,喘振仅仅是不稳定工况区内可能遇到的现象,而在该区域内必然要出现的则是旋转脱流或称旋转失速现象。

这两种工况是不同的,但是它们又有一定的关系。

如图d所示,风机工作点在K点右侧,则风机工作是稳定的。

当风机的流量Q < Q K时,这时风机所产生的最大压头将随之下降,并小于管路中的压力,因为风道系统容量较大,在这一瞬间风道中的压力仍为H K,因此风道中的压力大于风机所产生的压头使气流开始反方向倒流,由风道倒入风机中,工作点由K点迅速移至C点。

但是气流倒流使风道系统中的风量减小,因而风道中压力迅速下降,工作点沿着CD线迅速下降至流量Q=0时的D点,此时风机供给的风量为零。

由于风机在继续运转,所以当风道中的压力降低倒相应的D点时,风机又开始输出流量,为了与风道中压力相平衡,工况点又从D跳至相应工况点F。

只要外界所需的流量保持小于Q K,上述过程又重复出现。

如果风机的工作状态按F-K-C-D-F 周而复始地进行,这种循环的频率与风机系统的振荡频率合拍时,就会引起共振,即风机发生了喘振。

d 、轴流风机Q-H 性能曲线2.4 并联风机的抢风所谓抢风,是指并联运行的两台风机,突然一台风机电流(流量)上升,另一台风机电流(流量)下降。

此时,若关小大流量风机的调节风门试图平衡风量时,则会使另一台小流量风机跳至最大流量运行。

在风量调整投自动时,风机的动叶或静叶频繁地开大、关小,严重时可能导致风机电机超电流而烧坏。

抢风现象的出现,是因为并列风机存在较大的不稳定工况区。

图e 为两台特性相同的轴流风机并联后的总性能曲线。

图中,有一个∞字型区域,若两台风机在管路系统1中运行,则P1点为系统的工作点,每台风机都在E1点稳定运行,此时抢风现象不会发生。

如果由于某种原因,管路系统阻力改变至2(升高)时,比如辅助风门突然大幅度关小,则风机进入∞字型工作区域内运行。

我们看P2点的工作情况,两台风机分别位于E2a 和E2点工作。

大流量的风机在稳定区工作,小流量的风机在不稳定区工作,两台风机的不平衡状态极易被破坏。

因此,便出现两台风机的抢风现象。

2.5 失速与喘振的关系失速和喘振是两种不同的概念,失速是叶片结构特性造成的一种流体动力现象,它的一e 、并联运行风机Q-H 性能曲线些基本特性如:失速区的旋转速度、脱流的起始点、消失点等,都有它自己的规律,不受风机系统的容积和形状的影响。

喘振是风机性能与管道装置耦合后振荡特性的一种表现形式,它的振幅、频率等基本特性受风机管道系统容积的支配,其流量、压力功率的波动是由不稳定工况区造成的,但是试验研究表明,喘振现象的出现总是与叶道内气流的脱流密切相关,而冲角的增大也与流量的减小有关。

所以,在出现喘振的不稳定工况区内必定会出现旋转失速。

3.运行中风机失速的原因分析及处理由于气流速度与流量成正比,因此正常运行中导致风机流量异常降低的因素都可能导致风机失速;一次风机为煤粉输送提供动力,由于其管道阻力大、风压高、流量变化大,更容易出现失速,分析一次风机的失速更有典型性。

3.1一次风机失速的原因3.1.1一次风系统挡板误关,引起系统阻力增大,造成风机动叶开度与进入的风量不相适应,使风机进入失速区(磨负荷风门投自动时由于风量不准等原因造成突关)。

3.1.2操作风机动叶时,幅度过大使风机进入失速区。

3.1.3动叶调节特性变差、并列运行的两台风机出力偏差大,使并列运行的二台风机发生“抢风”或自动控制失灵使其中一台风机进入失速区。

3.1.4一次风系统风量过小、风压过高,使风机进入失速区(停磨或运行磨跳闸后没有及时关小风机动调)。

3.2一次风机失速的现象及危害3.2.1DCS有“一次风机喘振”报警信号出现。

3.2.2炉膛负压向负的方向摆动,火检变差。

3.2.3一次风压降低、机组负荷下降。

3.2.4失速风机电流大幅度减少且摆动。

3.2.5风机振动增大,运转噪音变大。

3.2.6过热度、主汽压力及汽温会短时降低。

3.2.7出、入口风道、机壳温度升高,轴承振动加剧。

3.2.8风机发生喘振将引起燃烧恶化、炉膛负压大幅波动,甚至锅炉灭火;剧烈的喘振极可能损坏风机与管道系统。

3.3一次风机失速的处理3.3.1若在机组正常运行中风机失速,首先汇报值长,快速投入油枪进行稳燃(优先投入最下层运行磨的大油枪),根据实际工况,可以先投入前墙两支油枪,然后再投入后墙两支油枪,注意调整炉前油系统的母管压力,维持炉膛负压稳定及火检良好。

3.3.2安排巡检就地检查风机失速情况。

3.3.3若机组处于INFIT控制方式,一次风机投入自动,此时应立即将风机动叶控制置于手动方式,迅速关小两台风机动调(根据两台风机电流及动调偏差逐次操作,尽量向风机失速前的动调开度靠近),直至一次风压力回头,失速风机脱离失速区,注意控制两台风机的电流偏差值在5A之内。

3.3.4风机失速后,应根据一次风压下降情况快速减水,保持过热度稳定,必要时关小汽机调门,缓解汽压的下降速度,同时应适当关小过热器的一、二级减温水调阀,开大再热汽温调节挡板,保证过、再热汽温的稳定,防止失速前期出现低温现象,当风机环管压力回头后,根据煤水比及时加水,防止出现受热面超温现象(可根据水冷壁温、炉膛负压、氧量变化提前调整给水),操作过程中还应注意除氧器、凝汽器及高、低加的水位。

3.3.5若风机在并列操作中发生失速,应停止并列,尽快关小失速风机动叶,待失速原因消除后,再进行并列操作。

3.3.6风机失速后一次风压大幅降低,磨煤机通风量减小,应重点监视磨煤机料位,防止磨煤机满煤造成事故扩大。

3.3.7若因一次风系统的风门、挡板误关引起风机失速,应立即打开,同时调整动叶开度。

若风门、挡板故障,立即降低锅炉负荷,调整制粉系统运行,联系检修处理。

3.3.8若经上述处理后无效或已严重威胁设备的安全时,应立即停止该失速风机运行。

3.4失速的预防3.4.1每次机组检修时应该对送风机失速探测器和相关压力变送器、差压开关进行检查,确保保护动作可靠。

3.4.2机组检修期间对风、烟道进行检查清理,正常运行中合理制定吹灰周期,保证风烟系统畅通。

3.4.3每次检修后第一次启机时记录下风机各负荷工况下对应的风机风压、电流、风量、动调开度等数值,并以此作为基准参照值,供以后运行中对比使用。

3.4.4机组在正常运行中,应记住不同负荷下对应的风机动调开度,当风机失速后,可快速将风机动调关至相应的负荷开度下,以缩短故障恢复时间,减少负荷的扰动。

3.4.5保持并列运行风机负荷均衡,两台风机的电流偏差应控制在10A之内。

3.4.6避免低风量高风压运行;三台磨煤机运行一次风压不得超过10.60KPa,四台磨煤机运行一次风压不得超过11.50KPa;正常运行中,磨通风量不小于80t/h;加强对磨煤机料位的监视,防止出现磨煤机满煤。

3.4.7就地巡检时应检查确认风、烟道各挡板是否打开(重点查看执行机构销子是否脱开)。

3.5一次风机失速举例(如图f)3.5.1失速前运行工况:#1机组负荷420MW、投INFIT模式,一次风机出口压力10.90KPa,一次风环管压力10.37KPa,1A一次风机动调53%,1B一次风机动调开度52%,1A、1B、1C磨煤机运行,机组投INFIT协调控制方式。

相关文档
最新文档