预应力筋张拉方案及计算书
先张法预应力筋张拉台座设计计算书
先张法预应力筋张拉台座设计计算书一、计算简图（如下图）：二、张拉台座稳定性验算（包括倾覆稳定性和滑动稳定性验算）1、计算公式（1）、倾覆稳定性按下式验算：K0= M1/M = M1/Ne ≥1.50（2）、滑动稳定性按下式验算：K c= N1/N ≥1.30式中：K0—抗倾覆安全系数；K C—抗滑动安全系数；M1—抗倾覆力矩，由台座自重和土压力等产生；M—倾覆力矩，由预应力筋的张拉力产生；N—预应力筋的张拉力；e —张拉力合力作用点到传力墩倾覆转动点O的力臂；N1—抗滑动的力，由台面承受的水平反力、土压力和摩擦力等组成。
2、有关计算数据（1）、台座受力计算宽度：B=6.80m（见上图）；（2）、台座前土体的容重：γ=1.8t/m3;（3）、台座前土体的内摩擦角：φ=35˚；（4）、台座与土体间的摩擦系数：f=0.40（台座地基经压实后再填30cm厚碎石）；（5）、台面抵抗力：μ=28t/m（按有关资料的经验数据：台面厚60mm时为15～20t/m；台面厚80mm时为20～25t/m；台面厚100mm及大于100mm时为25～30t/m）；（6）、台座砼采用C25。
3、抗倾覆验算（对O点取矩）（1）、抗倾覆力矩（忽略台座后面的土压力和牛腿自重）：M1 =G1L1＋G2L2= 2×3×6.80×2.4×(3/2＋4.5)＋0.3×4.5×6.80×2.4×4.5/2= 587.52＋49.57= 637.09 t（2）、倾覆力矩：M = Ne= 246.4×0.35= 86.24 t-m。
（3）、抗倾覆安全系数：K0 = M1 / M= 637.09 / 86.24= 7.39 >1.50（安全）。
4、抗滑动验算（1）、台面反力：N0 = Bμ= 6.80×28 = 190.40 t。
（2）、台座与土体间的摩擦力：F = F1＋F2=（G1＋G2）×f=（2×3×6.80×2.4＋0.3×4.5×6.80×2.4）×0.4=（97.92＋22.03）×0.4= 47.98 t 。
预应力张拉计算书
预应力张拉计算书关键信息项：1、预应力筋的类型和规格2、预应力筋的数量3、张拉控制应力4、伸长值计算参数5、锚具类型和效率系数6、预应力损失计算方法7、施工环境温度8、混凝土强度等级11 协议目的本协议旨在规范预应力张拉计算的方法和要求，确保预应力结构的安全性和可靠性。
111 适用范围本协议适用于各类预应力混凝土结构的预应力张拉计算。
112 定义和术语1121 预应力筋：指用于施加预应力的钢丝、钢绞线或钢筋等材料。
1122 张拉控制应力：指预应力筋在张拉时所控制达到的最大应力值。
1123 伸长值：指预应力筋在张拉过程中的拉伸长度。
21 预应力筋的材料特性211 应明确预应力筋的类型（如钢丝、钢绞线或钢筋）、规格（直径、截面积等）以及其力学性能参数（屈服强度、抗拉强度等）。
212 提供预应力筋的弹性模量值，该值应根据材料的实际检测结果或相关标准确定。
22 预应力筋的布置221 详细描述预应力筋在结构中的布置方式，包括其走向、曲线形状和间距等。
222 给出预应力筋的数量和分段长度。
31 张拉控制应力的确定311 依据设计要求和相关规范，确定合理的张拉控制应力值。
312 考虑材料的强度、结构的使用要求和安全性等因素。
32 伸长值的计算321 根据预应力筋的长度、弹性模量、张拉控制应力等参数，按照相关公式计算伸长值。
322 考虑孔道偏差、摩擦系数等因素对伸长值的影响，并进行相应的修正。
41 锚具的选择和性能411 明确所选用的锚具类型（如夹片式、螺母式等）。
412 提供锚具的效率系数和锚固性能参数。
42 预应力损失的计算421 分别计算由于锚具变形和钢筋内缩、预应力筋与孔道壁之间的摩擦、混凝土的弹性压缩、预应力筋的松弛等引起的预应力损失值。
422 综合考虑各项预应力损失，确定最终的有效预应力值。
51 施工环境条件511 记录施工时的环境温度，考虑温度对预应力筋和混凝土性能的影响。
512 如有特殊的环境条件（如腐蚀环境、高温环境等），应在计算中予以考虑。
预应力张拉计算书
预应力计算书K53+711中桥空心板梁，设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=140 mm2，弹性模量Eg=195000MP。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2000附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp=P（1-e-（kx+ uθ））/（kx+ uθ）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△L=PpL/（ApEp）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取195000N/mm2二、伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：钢绞线张拉的张拉力P=0.75*1860*140*5=976.500KN钢绞线-端伸长值X=6.3mθ=2.5×π/180=0.0436radkx+μθ=0.0015*6.3+0.25*0.0436=0.02035Pp=195300×（1-e-0.02035）/0.02035=193326NΔL= PpL/（Ap Ep）=193326×6300/（140×1.95×105）=44.6mm2、N2束一端的伸长量：钢绞线张拉的张拉力P=0.75*1860*140*4=781.200KN钢绞线-端伸长值X=6.308mθ=9×π/180=0.1571radkx+μθ=0.0015*6.308+0.25*0.1571=0.0487Pp=195300×（1-e-0.0487）/0.0487=190621NΔL= PpL/（Ap Ep）=190621×6308/（140×1.95×105）=44.04mm。
预应力张拉计算书
预应力张拉计算书预应力张拉为T梁质量控制的关键工序，为了规范梁场内预制梁张拉施工工序，特制定张拉计算书进行指导现场规范施工。
一、锚外控制力计算：P=Ay*σk/(1-η)*nP—锚外控制力,Nσ k—张拉控制应力，MPaAy —钢绞线面积,mm2η—锚口喇叭损失，暂取设计图提供6%计算，根据铁科院实际摩阻计算。
n—计算预应力孔道的钢绞线根数二、理论伸长量计算：由于梁的预应力筋是有直线与曲线组成的多线段预应力筋，故采用要分段计算然后叠加。
1、直线段预应力伸长量计算预应力筋的理论伸长值⊿L（mm）可按下式计算：⊿L=PpL/(ApEp)式中：Pp---预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，取张拉端的拉力与跨中扣除孔道摩阻损失后拉力的平均值（计算方法见曲线段计算）；L--- 预应力筋的长度；Ap---预应力筋的截面面积（mm2）；Ep---预应力筋的弹性模量，根据材料试验确定（N/ mm2）。
2.曲线段预应力伸长量计算⑴ 计算截面张拉力计算后张法结构由于预应力筋与管道之间存在摩擦阻力，预应力筋沿长度方向各个截面的张拉力并非均匀，而是从张拉端开始逐渐减小，因此，计算伸长量时，应取计算段内的钢筋拉力的平均值。
同时考虑管道局部偏差摩阻影响，计算段终点截面内的预应力筋的拉力为：① ()()N e p k s p μθι+−⋅=S P ——从计算起点经过l 长度之后至终点截面的预应力筋的张拉力，单位为N;μ——预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数，根据铁科院摩阻试验确定； θ——预应力筋计算起点至计算截面曲线孔道部分的夹角（rad），θ＝0，即为直线。
K——每米长度局部偏差的摩擦系数，根据铁科院试验确定；ι——从计算点至计算截面的孔道长度。
② L 段内预应力之平均值为：Pp = P（1-e-(kl+µθ)）/（kl+µθ）Pp——从计算点至计算截面的预应力筋的张拉力，单位为N;其余同上。
预应力张拉施工方案
预应力张拉施工方案预应力张拉施工方案一工程概况本工程为预制梁工程,主桥主要采用多箱单独预制，简支梁体系，桥面连续。
本工程预制梁类型有箱梁。
箱梁跨径为30m。
预应力钢束采用φ15.24钢绞线，张拉控制应力为1395Mpa，每根钢绞线的张拉力为195.3KN，两端对称同时张拉，预制梁正弯距钢束采用M15-4、M15-5圆形锚具及其配套的配件，预应力管道采用圆形金属波纹管。
箱梁墩顶连续段处负弯距钢束采用BM15-4、BM15-5扁形锚具及其配套的配件，预应力管道采用扁形金属波纹管。
二、预应力张拉1、预应力张拉设备本工程预制箱梁采用VLM锚具，配置与之配套的张拉机具12套，千斤顶采用YCW-250型，油压泵采用ZB2×2-500型电动高压油泵。
2、张拉前期准备（1）、预应力张拉之前对张拉设备必须进行配套检验标定，合格后才能使用。
所有压力表的精度，不宜低于 1.5级，校验千斤顶的试验机或测力机的精度不得低于±2%。
（2）、锚具、夹片、钢绞线、波纹管按规定进行送检，经检验合格后才能投入使用。
（3）、张拉前对预制梁进行检查，外观和尺寸应符合质量标准要求，安装张拉设备时，应使张拉力作用线与孔道中心线末端的切线重合。
（4）、为确保张拉质量，张拉前必须组建专业张拉班组，并对操作人员进行详细的技术交底。
3、张拉控制张拉前对梁体砼试件进行试压，当砼的实际强度达到设计强度的90%且养护时间不小于4天时，才能进行张拉。
钢绞线的张拉控制应力均为1395Mpa 。
张拉采用穿心式千斤顶。
张拉前先做好千斤顶和压力表的校验与张拉吨位相应的油压表读数和钢丝伸长量的计算，尤其对千斤顶和油泵进行仔细的检查，保证各部分不漏油并能正常工作。
张拉采用油表读数与伸长量双控制的方法，先将预应力钢绞线拉到初始控制应力0.10бk ，测量油缸伸长量，接着开动油泵，张拉应力为0.2бk 进行张拉,同时记录伸长量与理论伸长量比较，无问题后, 张拉到бk 的100％时，测量伸长量，看是否与计算相符，如在规定范围内，则进行锚固。
预应力筋的张拉端的张拉力如何计算
预应力筋的张拉端的张拉力如何计算范本一：正文：一、引言本文旨在介绍预应力筋的张拉端的张拉力如何计算，以工程师们更好地进行相关设计工作。
二、预应力筋介绍1. 预应力筋的定义2. 预应力筋的分类3. 预应力筋的优点和应用领域三、张拉端的张拉力计算方法1. 张拉力的定义2. 张拉端的受力分析3. 张拉力计算公式推导4. 张拉力计算实例四、张拉端的张拉力计算过程控制1. 张拉力计算前的准备工作2. 张拉过程中的力量控制3. 张拉力计算后的检验工作五、附录本文档涉及附件：1. 张拉力计算公式推导的详细计算过程2. 张拉力计算实例的计算表格六、法律名词及注释本文所涉及的法律名词及注释：1. 预应力筋：根据《预应力混凝土构件技术规程》（GB50367-2022）的定义，预应力筋是在混凝土的初次荷载作用下施工张拉而得到的，具有预应力和由此引起的初始应力的钢筋。
2. 张拉端：预应力筋张拉工艺中，筋端固定的部位。
范本二：正文：一、引言本文旨在详细介绍预应力筋的张拉端的张拉力如何计算的方法和步骤，以便工程师们了解并正确应用于实际工作中。
二、预应力筋的概述1. 预应力筋的定义及作用原理2. 预应力筋的分类和材料选用3. 预应力筋的应用领域和优点三、张拉端的张拉力计算方法1. 张拉力的基本概念和定义2. 张拉端的受力分析和力学模型建立3. 张拉力计算公式推导和工程实例分析四、张拉端的张拉力计算过程控制1. 张拉力计算的前提准备工作2. 张拉过程中的力量控制与仪器使用3. 张拉力计算结果的验证和检查五、附件本文档涉及附件：1. 张拉力计算公式推导的详细步骤和计算示例2. 张拉力计算过程中所使用的公式和表格六、法律名词及注释本文所涉及的法律名词及注释：1. 预应力筋：根据《预应力混凝土结构设计规范》（GB 50010-2022）的定义，指的是在混凝土构件的使用荷载作用下所形成的预应力状态并能保持到预定使用寿命结束的钢筋。
2. 张拉端：预应力筋张拉工艺中，指的是筋端固定的部位。
预应力筋平均张拉力计算公式
预应力筋平均张拉力计算公式一：正文：1. 引言本文档旨在介绍预应力筋平均张拉力计算公式。
预应力筋在混凝土结构中起着重要的作用，其拉力的计算对于结构的安全性和稳定性具有重要意义。
2. 预应力筋的定义预应力筋是在混凝土中施加预先预应力力的钢筋，通过对混凝土施加压力，使其在负载作用下具有更好的性能。
3. 预应力筋平均张拉力的计算公式预应力筋平均张拉力的计算公式如下：Favg = (Fp + Fq) / 2其中，Favg表示预应力筋平均张拉力，Fp表示预应力筋的预应力力，Fq表示预应力筋的附加荷载。
4. 计算步骤预应力筋平均张拉力的计算步骤如下：步骤一：确定预应力筋的预应力力和附加荷载的数值；步骤二：将预应力筋的预应力力和附加荷载代入计算公式，得出预应力筋平均张拉力的数值。
5. 范例计算为了更好地理解预应力筋平均张拉力的计算方法，下面给出一个范例计算：已知预应力筋的预应力力为Fp=100kN，附加荷载为Fq=50kN，代入公式可得：Favg = (100 + 50) / 2 = 75kN因此，该范例中预应力筋的平均张拉力为75kN。
附件：本文档未涉及附件。
法律名词及注释：本文档未涉及法律名词及注释。
二：正文：1. 引言本文档旨在详细介绍预应力筋平均张拉力的计算公式，通过对预应力筋的平均张拉力的准确计算，可以提高混凝土结构的安全性和稳定性。
2. 预应力筋的作用预应力筋是在混凝土结构中施加预先预应力力的钢筋，通过对混凝土施加压力，使其在负载作用下具有更好的性能。
预应力筋可以有效抵抗混凝土结构的拉力，提高结构的抗震能力和承载能力。
3. 预应力筋平均张拉力的计算公式预应力筋平均张拉力的计算公式为：Favg = (Fp + Fq) / 2其中，Favg表示预应力筋平均张拉力，Fp表示预应力筋的预应力力，Fq表示预应力筋的附加荷载。
4. 计算步骤为了准确计算预应力筋的平均张拉力，可以按照以下步骤进行计算：步骤一：确定预应力筋的预应力力和附加荷载的数值；步骤二：将预应力筋的预应力力和附加荷载代入计算公式，得出预应力筋平均张拉力的数值。
预应力张拉计算说明
预应力张拉计算说明预应力张拉计算及现场操作说明本合同段梁板均为先张梁板，根据台座设置长度，实际钢绞线下料长度为89米。
一、理论伸长量计算由公式ΔL=(Nk*L)/EA计算可得理论伸长量。
公式ΔL=(Nk*L)/E g A g中ΔL：理论伸长量Nk：作用于钢绞线的张拉力（控制应力σk= 1395Mp）L：钢绞线下料长度（89m）E g：钢绞线弹性模量（1.95Ｘ105 Mp）A g：钢绞线截面面积（140mm2）由公式计算得ΔL=（1395*140*89）/（195700*140）=0.63441m=634.41mm现场张拉采取五级张拉分别为10%σk，20%σk，40%σk，8 0%σk，100%σk；对应理论伸长量分别为L1，L2，L3，L4，L5，L6。
由公式计算得L1=63.44 mm（10%ΔL）L2=126.88 mm（20%ΔL）L3=253.76mm（40%ΔL）L4=507.52mm（80%ΔL）L5=634.41 mm（100%ΔL）二、现场张拉实测（一）现场张拉操作现场张拉采取六级张拉分别为10%σk，20%σk，40%σk , 8 0%σk，100%σk；对应伸长量分别为A，B，C，D，E。
张拉顺序：1、先张拉左侧锚端，用3#千斤顶张拉N1筋，张拉到10%σk，记录此时伸长量A1，再张拉到20%σk，记录此时伸长量B1;后依次张拉N2-N9，对称张拉，分别记录各自伸长量：A2，B2 (9)B9;锚固好左侧。
2、张拉右侧锚端，用1#、2#千斤顶同时同步张拉，张拉到40%σk，记录此时伸长量C，锚固后继续张拉到80%σk，记录此时伸长量D，继续张拉到100%σk，记录下各自伸长量为E。
C、D、E值均为两千斤顶伸长的平均值。
（二）数据处理N1实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B1-A1）N2实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B2-A2）N3实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B3-A3）N4实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B4-A4）N5实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B5-A5）N6实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B6-A6）N7实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B7-A7）N8实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B8-A8）N9实际伸长量L n1=E+C或L n1=E+2（B9-A9）三、现场张拉注意要点1、现场张拉伸长值与理论伸长值必须随时比对，不得超过理论伸长值的±6%（即38.06mm）；2、张拉时应匀速缓慢张拉，并在每级处持荷5min后读数；3、张拉时注意观察钢绞线断丝数，超过规定值必须替换，从新张拉；4、钢绞线张拉8小时后，才可进行下步钢筋施工。
预应力张拉计算书(范本)
预应力张拉计算书(范本)预应力张拉计算书(范本)1. 引言本文档旨在对预应力张拉计算进行详细说明，以确保计算准确性和安全性。
2. 术语定义在本文档中，以下术语被定义如下：- 预应力张拉：通过施加预应力力量，使混凝土构件产生预压应力，以增强其承载能力和抗裂性能的过程。
- 预应力力量：通过张拉预应力筋或压制预应力筋所施加的力量。
- 预应力筋：用于施加预应力力量的钢筋。
- 预应力锚固端：将预应力筋锚固在混凝土中的部位。
- 拉伸长度：预应力筋在锚固端至张拉端的拉伸长度。
- 张拉端：预应力筋的一端，用于施加预应力力量。
- 引伸载荷：施加在预应力筋上的力量。
3. 设计要求在进行预应力张拉计算前，需要满足以下设计要求：- 构件尺寸和几何形状符合设计规范。
- 张拉力计算符合设计规范。
- 预应力筋的保护层和锚固长度符合设计规范。
- 构件的预应力张拉布置符合设计规范。
4. 计算输入参数进行预应力张拉计算时，需要输入以下参数：- 构件的尺寸和几何形状。
- 预应力筋的数量、直径和强度等级。
- 构件的材料参数，如混凝土强度等。
5. 张拉力计算通过施加预应力力量，预应力筋将被拉伸，产生一定的张拉力。
张拉力的计算公式如下：张拉力 = 引伸载荷 / 预应力筋的截面积6. 锚固长度计算预应力筋需要足够的锚固长度，以保证其在锚固段不滑动并能传递预应力力量。
锚固长度的计算需要考虑预应力筋的直径和混凝土的强度等因素。
7. 考虑其他因素在进行预应力张拉计算时，还需考虑以下因素：- 混凝土的抗裂性能。
- 预应力筋的损失。
- 预应力力量的施加方式和顺序。
8. 结论通过对预应力张拉计算的详细说明，我们可以确保计算的准确性和安全性。
附件:（在此处添加相关附件）法律名词及注释：1. 预应力：指在施工或制造过程中，施加力量于构件以减小约束应力并增加预先应变的作用。
2. 混凝土强度：指混凝土材料所能承受的最大压缩力。
3. 抗裂性能：指混凝土构件在受力后能够有效防止或减轻裂缝的产生和扩展的能力。
T梁预应力筋张拉计算书
青兰高速邯涉段21合同项目25米T梁张拉计算书路桥集团国际建设股份有限公司青兰高速邯涉段21合同项目部二零零九年五月四日一、工程概况根据设计图纸，本项目部分盖梁为后张法预应力结构。
预应力钢铰线采用φj15.24，规格：R b y=1860Mpa，公称直径Ф15.24mm，张拉控制应力按标准抗拉强度的75%控制。
夹片、锚具必须符合国家检验标准。
根据钢绞线数量，盖梁所有锚具采用OVM15P－7及OVM15－7，按单端张拉实施。
每个盖梁有8束钢绞线，每束由7根组成，每根钢绞线由7丝的Ф5高强度低松弛钢丝组成。
每束钢绞线张拉控制应力为1367.1KN，公称面积140mm2。
当盖梁砼强度达100%后且龄期不少于10天时方可进行张拉，采用单端张拉的方式张拉。
二、张拉值计算（一）预应力张拉值计算1、张拉吨位计算：预应力钢束公称强度为1860Mpa。
则每根钢绞线的张拉控制应力：δk=1860×0.65=1209Mpa，其中：0.65为张拉控制系数每根钢铰线张拉力：F=1209×140=169.26KN169.26*8=1354.08其中：140为每根钢绞线截面积（mm2）盖梁的N1、N2、N3、N4张拉力：P=195.3×7=1367.1KN2、张拉程序根据设计及规范的要求，预应力束采用单端张拉，张拉程序为：0 初始应力（15%σon）（30%σon） 100%σon103%σon（持荷2分钟）张拉顺序为：先张拉N1、N3钢束，待该墩处的前一孔梁安装完毕后张拉N2、N4钢束。
（二）压力表值计算我部预应力钢束张拉用的两台千斤顶及配套油压表已检测：1、1＃（052605）千斤顶配3997＃油压表，回归方程P=0.01866F－0.212、2＃（052606）千斤顶配3973＃油压表，回归方程P=0.01882F＋0.08式中F为荷载值，以KN计；P为压力表示值，以Mpa计。
N1、N2、N3、N4预应力钢束（7根）张拉时压力表示值计算如下表：三、预应力钢绞线伸长量计算如下表：。
后张法预应力张拉计算书
后张法预应力张拉计算书后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式（1）预应筋伸长值△ L的计算按照以下公式：Pp X L△ L=—Ap X Ep△ L—各分段预应力筋的理论伸长值（mn）;Pp —各分段预应力筋的平均张拉力（N）;L —预应力筋的分段长度（mr）;Ap —预应力筋的截面面积（m））;Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa ；（2）《公路桥梁施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G— 8中规定了Pp的计算公式P X（1 —e —（kx匕9））Pp= ——kx +卩9P —预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）;9—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则9为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为a,竖直角为则9 =Arccos （cos aX cos 3）°x —从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k —孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m）,管道内全长均应考虑该影响；卩一预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注：a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep'进行计算。
b 、k和卩是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
预应力张拉计算书(例范本)
预应力张拉计算书(例范本)本合同段采用国标φs15.24(GB/T5224-2003)的预应力钢绞线，标准强度为Rby=1860MPa，低松驰。
跨度为30m的T梁和25m的箱梁均采用Φs15.24mm钢绞线。
预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长值双控施工。
预应力钢绞线的张拉在预制梁的预应力损失参数方面，纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.35，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm。
预应力材料方面，纵横向预应力束采用公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa的高强度低松弛钢绞线；柔性吊杆采用27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa；竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。
锚具方面，纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P）、OVMBM15-4（BM15-4P）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。
在设计伸长量方面，预应力平均张拉力的计算公式为Pp=(p1-e)/(kx+μθ)，其中Pp为预应力筋平均张拉力，p为预应力筋张拉端的张拉力，x为从张拉端至计算截面的孔道长度，θ为从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和，k为孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002，μ为预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.14.预应力筋的理论伸长值计算公式为Δl=ppl/(AEp)，其中Δl为预应力筋的理论伸长值，l为预应力筋的长度，A为预应力筋的截面积，Ep为预应力筋的弹性模量。
T梁预应力张拉计算书
30m T梁张拉计算书编制人：审核人：批准人：重庆渝北至长寿高速公路YCTJ10合同段项目经理部二0一八年七月重庆渝北至长寿高速公路YCTJ10合同段预应力张拉伸长量及千斤顶油表计算一、张拉施工方案预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，fpk=1860Mpa，公称直径d=，公称面积Ay=139mm2，弹性模量Ey=×105Mpa。
锚具M15-7型、M15-8型、M15-9型、M15-10型系列整套锚具，管道成孔采用金属波纹管。
进场的所有锚具及钢绞线必须按规范要求进行抽检。
锚具、钢绞线必须有厂方提供的质量说明书和出厂时间，其性能和质量必须符合现行国家标准GB/T14370的规定。
钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
1、钢铰线采取专用人工单根穿入，下料采用砂轮切割机按实际张拉长度下料。
穿钢绞线过程中排技术全程旁站，检查每根钢绞线穿入情况。
2、预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，并观察梁底起拱及侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉顺序为：F2 50%→F3 100%→F2 100%V→F1 100%。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉严格控制滑丝和断丝，不能超过规范要求。
切割后预应力筋的外露长度不得小于30mm，且不小于倍预应力筋直径。
锚具应采用封端混凝土保护，当需长期外露时，应采取防止锈蚀的措施。
48小时内必须压浆。
张拉时做好详细的施工记录。
二、预应力束伸长量量测及回缩量量测方法本项目预制梁后张拉采用智能系统张拉，预应力筋的伸长量采用测量千斤顶活塞伸长值得方式进行量测技术参数：单根钢绞线直径：ΦS=B=1860Mpa标准强度：RY锚下控制应力：=1395Mpa=139mm2钢绞线面积：AP弹性模量：E=P预应力管道摩擦系数：μ=预应力管道偏差系数：K=钢筋、锚具回缩：6mm(设计理论）（一）伸长量的计算1、单根张拉力P=1395×139/1000=2、节段平均应力PX=［P(1-e-（KX+μθ））］/（kx+μθ）3、节段张拉伸长量△LX =PPLX/（APEP）4、总伸长量为∑LX（二）、千斤顶数量值计算示例（单端计算）1、设备规格（YCW250）；校准方程Y=+；Y为压力值（MPa），X为力值（KN）；X=F=股Y=P=+1、张拉阶段显值计算（钢绞线为7股）张拉控制应力P=1395×139*8=张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y10%=7×××10%+=张拉力为控制应力的20%时油压表读数：Y20%=7×××20%+=张拉力为控制应力的50%时油压表读数：Y50%=7×××50%+=张拉力为控制应力的100%时油压表读数：Y100%=7×××100%+=2、张拉阶段显值计算（钢绞线为8股）张拉控制应力P=1395×139*8=张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y=8×××10%+10%=张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=8×××20%+Y20%=张拉力为控制应力的50%时油压表读数：=8×××50%+Y50%=张拉力为控制应力的100%时油压表读数：=8×××100%+Y100%=3、张拉阶段显值计算（钢绞线为9股）张拉控制应力P=1395×139*9=张拉力为控制应力的10%时油压表读数：=9×××10%+Y10%=张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=9×××20%+Y25%=张拉力为控制应力的50%时油压表读数：Y=9×××50%+50%=张拉力为控制应力的100%时油压表读数：Y=9×××100%+100%=4、张拉阶段显值计算（钢绞线为10股）张拉控制应力P=1395×139*10=张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y=10×××10%+10%=张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=10×××20%+Y20%=张拉力为控制应力的50%时油压表读数：=10×××50%+Y50%=张拉力为控制应力的100%时油压表读数：=10×××100%+Y100%=30mT梁张拉对应油表读数见下表油表读数计算表（一）油表读数计算表（二）油表读数计算表（三）油表读数计算表（四）。
20空心板梁预应力筋张拉计算书
福建亿鑫钢铁有限公司2#桥（含连接线）工程20M空心板梁预应力筋张拉计算书编制：审核:审批:福建省荔隆建设工程有限公司福建亿鑫钢铁有限公司2#桥（含连接线）工程项目部二0一四年八月二十八日20M空心板梁预应力筋张拉计算书一、计算依据1、采用OVM15系列自锚性能锚具（即:OVM15-6）张拉设备采用YCW250E 型配套千斤顶，已通过质量监督检验所检验合格并标定，检验证书附后。
2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线为15.2mm（钢绞线面积A=140mm2），标准强度R b y=1860Mpa,弹性模量E g=1.95×105Mpa;锚下控制应力：σcon=0.75R b y=0.75*1860=1395Mpa;钢绞线截面积:A=140mm2;预应力管道摩擦系数μ取0.20;预应力管道偏差系数K取0.0015。
3、张拉时采用预应力筋的张拉力与预应力筋的伸长量双控，并以预应力筋的张拉力控制为主。
4、福建亿鑫钢铁有限公司2#桥（含连接线）工程施工图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。
二、张拉程序1、张拉顺序为N2左10% -20%-100%，N3右10% -20%-100%，N2右10% -20%-100%，N3左10% -20%-100%，N1左10% -20%-100%，N4右10% -20%-100%，N1右10% -20%-100%，N4左10% -20%-100%。
采用两端对称、均匀张拉，不得集中张拉。
2、张拉程序N4：0—σ0（10%σcon）—20%σcon—100%σcon—σcon（持荷2min锚固）。
N3：0—σ0（10%σcon）—20%σcon—100%σcon—σcon（持荷2min锚固）。
N2：0—σ0（10%σcon）—20%σcon—100%σcon—σcon（持荷2min锚固）。
N1：0—σ0（10%σcon）—20%σcon—100%σcon—σcon（持荷2min锚固）。
预应力筋张拉锚固方案
预应力筋张拉锚固方案一、张拉方案预施应力采用控制应力和伸长值(应变)双控法、互相校核，本工程因采取多跨浇筑，预应力钢绞线相应进行多跨张拉，所以纵向预应力筋采用两端对称张拉的方法施工。
二、张拉设备选择及检校：采用穿心式双作用千斤顶，额定张拉吨位约为张拉力的1.5倍。
张拉千斤顶在张拉前必须经过校正，校正系数不得大于1.05。
校正有效期为一个月且不超过200次张拉作业，拆修更换配件的张拉千斤顶必须重新校正。
压力表选用防震型，表面最大读数应为张拉力的1.5～2.0倍，精度不低于1.0级，校正有效期为一周。
当用0.4级时，校正有效期可为一个月。
压力表发生故障后必须重新校正。
油泵的油箱容量为张拉千斤顶总输油量的1.5倍，额定油压数为使用油压数的1.4倍。
压力表与张拉千斤顶配套使用。
预应力设备应建立台帐及卡片并定期检查。
三、预应力束张拉在梁体混凝土强度达到规定的强度、弹性模量、龄期后进行预应力束张拉。
在进行第一联梁张拉时需要对管道摩阻损失、锚圈口摩阻损失进行测量。
根据实测结果对张拉控制应力作适当调整，确保有效应力值。
采用两端对称张拉，其不平衡束最大不超过一束，张拉同束钢绞线应由两端对称同步进行，张拉顺序按设计图纸的布置进行。
预应力钢束张拉程序如下：0→初应力→бcon（持荷2min锚固）。
预应力钢束张拉完成后，应测定回缩量和锚具变形量，检查是否有断丝、滑丝现象，在征得监理工程师认可后，才可割断露头。
对同一张拉截面，断丝率不得大于1%，每束钢绞线断丝、滑丝不得超过一根，不允许整股钢绞线拉断。
张拉操作工艺：按每束根数与相应的锚具配套，带好夹片，将钢绞线从千斤顶中心穿过。
张拉时当钢绞线的初始应力达0.1σk时停止供油。
检查夹片情况完好后，画线作标记。
向千斤顶油缸充油并对钢绞线进行张拉。
张拉值的大小以油压表的读数为主，以预应力钢绞线的伸长值加以校核，实际张拉伸长值与理论伸长值应控制在6%范围内，每端锚具回缩量应控制在6mm以内。
预应力张拉计算书
一、计算公式、参数1、预应力平均力张拉计算公式及参数Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端张拉力（N）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩察系数取0.23Ap—预应力筋的截面面积（mm 2）取140mm 2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm 2）L—预应力筋的长度（mm）取140mm 2X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）0.65米为工作段长度，0.585米为实测千斤顶长度，即为实际工作段长度。
注：当预应力筋为直线时Pp=P；σcon=o.75f=1395Mpa；设计要求σcon=1340Mpa预应力张拉计算书（25m中跨）1-e-（kx+μθ）=1-0.999253279=0.000746721 p p(N)=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=183219.2807△L(m)=PpL/(ApEp)=0.00334349一端总伸长量=0.0871824332、N2束一端的伸长量斜线段的伸长量P（N） =1340Ap=1340*140=187600 X（m） =25.91/2-4.884-1.974-0.650+0.585=8.1232θ（rad）=0×3.14/180=0kx+μθ=0.0015×8.1232+0.23×0=0.0121848e-（kx+μθ）= 2.718-0.0121848=0.9878891341-e-（kx+μθ）=1-0.987889134=0.012110866 p p(N)=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=186461.6938△L(m)=PpL/(ApEp)=0.055482258曲线段的伸长量P（N） =Pp=186461.6938=186461.7 X（m） =7/360*3.14*2*40= 4.884θ（rad）=7×3.14/180=0.122111111kx+μθ=0.0015×4.884+0.23×0.0959444=0.035412222e-（kx+μθ）= 2.718-0.035412222=0.9652074541-e-（kx+μθ）=1-0.965207454=0.034792546 p p(N)=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=183198.811△L(m)=PpL/(ApEp)=0.032777451直线段的伸长量P（N） =Pp=183198.811=183198.8 X（m） = 1.974= 1.9740θ（rad）=0×3.14/180=0kx+μθ=0.0015×1.974+0.23×0=0.002961e-（kx+μθ）= 2.718-0.002961=0.9970433791-e-（kx+μθ）=1-0.99704379=0.002956621 p p(N)=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=182927.8527△L(m)=PpL/(ApEp)=0.013246683一端总伸长量=0.1015063923、N3束一端的伸长量斜线段的伸长量P（N） =0.75fpkAp=0.75×1860*140=195300 X（m） =25.7/2-0.733-10.401-0.650+0.585= 1.651预应力张拉计算书（25m边跨）一、计算公式、参数1、预应力平均力张拉计算公式及参数Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端张拉力（N）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩察系数取0.23Ap—预应力筋的截面面积（mm2）取140mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2）L—预应力筋的长度（mm）取140mm2X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）0.65米为工作段长度，0.585米为实测千斤顶长度，即为实际工作段长度。
预应力张拉计算书
预应力张拉计算书共有预应力砼空心板64片，其中中板56片、边板8片，砼标号为C50。
预应力钢绞线采用ASTMA416-96标准270级低松驰钢绞线，公称直径为15.24ｍｍ，标准强度R y b=1860Mpa，弹性模量Ey=1.95*105 Mpa。
预应力砼空心板采用先张法施工，其施工工艺流程图（图二）附后。
（一）预应力钢铰线张拉预应力筋采用张拉力和伸长值双控张拉施工,张拉控制应力采用δk=0.75Ry=1395Mpa，单根钢绞线的张拉力为195.3KN。
根据现场实际情况，张拉采用整体张拉，中板及边板钢绞线的张拉力分别为195.3*12＝2344KN、195.3*13＝2539KN。
1、钢绞线下料及安装进场的钢绞线必须有出厂合格证，并进行外观检查。
所有进场的钢绞线均应进行取样试验，合格后方可使用。
钢筋堆放时，距离地面应大于20cm，料堆应覆盖严密，堆放时按级别、型号、规格、厂家及进场时间分别挂牌存放。
钢绞线下料长度分别为77.4m、89.6m，按设计要求安装。
2、先张法张拉程序：对张拉设备进行检查，合格后方可进行钢绞线张拉。
钢绞线的张拉程序为：0 初应力（10%σκ）σk（持荷2min）σk（锚固）3、先张法的操作程序及应力控制根据施工设计图纸要求单根钢绞线的张拉力为195.3KN。
钢铰线先用穿心式单张拉机逐根张拉到初应力（10%σκ），然后采用2台400吨千斤顶分级张拉至设计预应力值。
测量、记录预应力的伸长量，并核对实测值与理论计算值，其误差应在±6%范围内。
如不符合规定，则查清原因及时处理。
张拉满足要求后，锚固预应力筋，千斤顶回油至零，伸长值从初应力σ0开始量测，钢绞线的实际伸P p *L195.3*103*76.6*103长值除量测伸长值外，还应加上从0到σ0的伸长值。
并利用钢构件及钢楔子在千斤顶两侧将横梁顶死，防止安全事故的安生。
锚具必须分批进行外观检查，不得有裂纹、伤痕、锈蚀，尺寸不得超过允许偏差。
13m空心板梁预应力张拉计算书
13m空心板梁预应力张拉计算书漳州台商投资区奥特莱斯大道工程后张法13m空心板梁预应力张拉方案及计算书中铁二局奥特莱斯大道项目部2014-6-18目录一、张拉条件............................................... 错误!未定义书签。
二、张拉方法............................................... 错误!未定义书签。
三、张拉程序............................................... 错误!未定义书签。
四、锚具、钢绞线........................................... 错误!未定义书签。
五、钢绞线的穿束........................................... 错误!未定义书签。
六、千斤顶、油表........................................... 错误!未定义书签。
七、张拉操作............................................... 错误!未定义书签。
八、实际伸长量的计算和测量 (1)九、伸长率的计算 (1)十、预应力钢束的封头 (1)十一、施加预应力的注意事项 (1)十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表 (1)十三、钢绞线伸长量计算 (4)十四、孔道压浆 (5)十五、安全措施 (6)十六、预应力施工人员和机具统计表 (6)底。
梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。
八、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。
△L=△L1+△L2；△L1----从初始拉力至最大张拉力之间的实际伸长量；△L2----初始拉力以下推算伸长量（相邻级的伸长度）；九、伸长率误差的计算（实测伸长量-理论伸长值）/理论伸长值×100%，张拉过程中该误差应小于6%。
预应力筋张拉方案及计算书
预应力筋张拉方案及计算书一、预应力筋下料1．预应力筋的下料长度应通过计算确定，计算时应考虑结构的孔道长度或台座长度、锚夹具厚度、千斤顶长度、焊接接头或镦头预留量。
冷拉伸长值，弹性回缩值，张拉伸长值和外露长度等因素。
钢丝束两端采用镦头锚具时，同一束中各根钢丝下料的相对差值，当钢束长度小于或等于20m时，不宜大于1/3000；当钢丝束长度大于20m时，不宜大于1/5000；且不大于5mm。
长度不大于6m 的先张结构，当钢丝成组张拉时，同组钢丝下料长度的相对时差值不得大于2mm。
2．钢丝、钢绞线、热处理的钢筋、冷处理的钢筋、冷拉IV级钢筋、冷拔低炭钢丝及精轧螺纹钢筋的切断，宜采用切断机或砂轮锯，不得采用电弧切割。
二、机具及设备施加预应力所用的机具设备及仪表应由专人使用和管理，并应定期维护和检验。
千斤顶与压力表应配套校验，以确定张拉力与压力表之间的关系曲线，校验应在经主管部门授权的法定计量技术机构定期进行。
张拉机具设备应与锚具配套使用，并在进场时进行检查和校验。
对长期不使用的张拉机具设备，应在使用前进行全面校验。
使用期间的校验期限应视机具设备的情况确定，当千斤顶使用超过6个月或200次或在使用过程中出现不正常现象或检修以后应重新校验。
弹簧测力计的检验期限不宜超过2个月。
三、施加预应力的准备工作1．对力筋施加预应力之前，必须完成或检验以下工作：①施工现场应具备经批准的张拉程序和现场施工说明书。
②现场已有具备预应力施工知识和正确操作的施工人员。
③锚具安装正确，对后张构件，混凝土已达到要求的强度。
④施工现场已具备确保全体操作人员和设备安全的必要的预防措施。
2．实施张拉时，应使千斤顶的张拉力作用线与预应力筋的轴线重合一致。
四、张拉应力控制1．预应力筋的张拉控制应力就符合设计要求，当施工中预应力筋需要超张拉或入锚圈口预应力损失时，可设设计要求提高5%，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。
2．预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，请查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
预应力筋张拉施工方案
预应力筋张拉施工方案一、张拉前的准备工作1按照图纸要求，混凝土达到设计强度方可张拉,张拉之前须根据混凝土强度报告和图纸设计要求进行。
2、张拉千斤顶与压力表配套标定、配套使用，有效期不超过半年。
压力表宜用精度为15级的标准（精密）压力表，且用来校验张拉设备用的试验机精度高于±2%。
根据设计和预应力工艺要求的实际张拉力对泵、顶进行定期标定每6个月一次、。
实际使用时，由此标定曲线上找到控制张拉力值相对应的值，并将其打在相应的泵、顶标牌上，以方便操作和查验。
标定书在张拉资料中给出。
3、张拉前要检查混凝土质量，尤其重要的是端部混凝土，不得有孔洞等缺陷，如发现问题应及时采取补救措施。
4、在张拉端要准备操作平台，可以利用原有的脚手架，应保证宽不小于1.5米，原则上要求张拉工人有足够摆放机具及张拉操作的空间。
5、根据设计要求确定每束预应力筋控制张拉力值，计算出其计算伸长值，张拉用千斤顶和油泵根据设计要求事先标定好。
张拉伸长值根据下列规范公式进行计算：式中：A1p——预应力筋理论伸长值；σpe——预应力筋扣除摩擦损失后有效应力的平均值;Ep——预应力筋的弹性模量；1p——预应力筋在混凝土构件的埋入长度。
二.张拉流程及要求1、有粘结预应力筋群锚张拉流程：①记录原始缸长。
②张拉至10%设计张拉力，持荷1分钟，记录初始缸长.③张拉至最终张拉力，持荷2分钟，记录缸长。
2、有粘结预应力筋群锚张拉流程示意图①安装锚具3、具体要求：①张拉前将张拉端处影响张拉的杂物清理干净。
②预应力筋逐层、逐孔张拉即可。
③实际张拉力根据实际状况进行3%的超张拉。
④张拉采用应力控制为主，同时校核预应力筋的伸长值为辅的双控方法进行。
各束预应力筋实际伸长值与理论值的相对允许偏差为±6%o⑤张拉过程中，该预应力筋两端及千斤顶后部不得站人，听从负责人安排。
三、张拉操作要点1安装锚具,尽量使锚具紧贴喇叭口表面，再将夹片装。
2、穿顶：将预应力筋从千斤顶的前端穿入，直至千斤顶的顶压器顶住锚具为止。
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目录第一章工程概况及设计简介 (1)第一节工程概况 (1)第二节桥梁工程设计简介 (1)第二章编制依据 (2)第三章施工方案及工艺流程 (2)第一节张拉前的准备工作 (2)第二节安装预应力钢束 (2)第三节预应力筋张拉 (3)第四节压浆与封锚 (3)第四章危险源辨识与监控 (6)第一节预应力张拉施工事故的主要类型 (6)第二节引发事故主要原因 (6)第三节危险源监控 (6)第四节预应力钢筋张拉工施工安全保证措施 (6)8 ................................................................. 附：空心板梁预应力张拉计算书．第一章工程概况及设计简介第一节工程概况资中县东林坝片区谷田河景观河道位于资中城北谷田河流域下游段，起自人民医院迎宾桥，终点为穿越滨江大道入沱江大道出水口，长度约1公里，全程沿规划道路布置，总体走向为人民医院门前路、体育馆东侧路，终点穿过滨江大道。
在2K00+013.542、2K0+357.969两处各拟建一座1*20m预应力混凝土空心板桥。
第二节桥梁工程设计简介一、桥梁技术标准2；3.45kN/m 、桥梁设计荷载：城-B级，人群荷载：12、设计行车速度：20km/h；3、地震荷载：按7度设防。
地震作用:地震动峰值加速度0.1g。
4、设计基准期：100年。
5、设计安全等级：二级，结构重要性系数1.06、耐久性环境类别：I类环境7、区域气温分区：温热地区二、桥梁结构设计1、桥面宽度2K00+013.542桥宽2*32.25m，横坡（行车道）0.59%，2K0+357.969桥宽2*21m，横坡（行车道）2%。
2、桥型布置3、结构设计上部结构：采用20m后张预应力砼空心板梁，板梁标准跨径20m，梁长19.96m，梁高0.95m。
下部结构：桥台：重力式桥台，桩基采用?100cm钻孔灌注桩。
三、主要材料a. 砼：空心板、桥面铺装：C50；板梁封端: C40；台身、背墙、搭板、耳墙和人行道枕梁: C30；桩基础：水下C30砼。
GB1499.1-2008《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》钢筋技术指标应符合国标R235钢筋：b.的要求， HRB300和HRB400钢筋技术指标应符合国标《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GB1499.2-2007的要求。
S15.205244-2003)规定的Φ采用符合《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T c. 预应力钢筋：2，抗拉强度标准值fpk=1860MPa，弹性模量低松弛高强预应力钢绞线，公称面积139mm5MPa。
×10 Ep=1.95d.钢材：采用Q235钢，其技术标准应符合《碳素结构钢》GB/T700-2006的规定。
第二章编制依据2、施工现场条件和施工环境。
3、与本工程相关的施工技术规范、验收标准和相应的法规等。
4、本公司的综合实力及类似工程施工经验。
第三章施工方案及工艺流程第一节张拉前的准备工作1、对进场的纲绞线、锚具、夹片等，按技术规范规定频率进行抽检、送检。
2、对现场制作的波纹管要安排技术人员跟班作业，发现问题即时解决。
3、对张拉机具提前到相关部门进行标定，以备正常施工。
4、对进场的水泥、砂、石要严把质量关，按批次、批量抽检。
第二节安装预应力钢束1、规范规定钢绞线束除蒸汽养护构件必须后穿束外，在其它条件下可以先穿也可以后穿，但本工程钢绞线为后穿，后穿钢绞线的优点在于孔道内可以保证有足够的空隙，使得压浆顺畅。
2、后穿束时保证孔道畅通的方法：对于圆形孔道，采用在波纹管内穿入硬质塑料管，塑料管外径比波纹管内径小1cm为宜，在混凝土浇筑完毕及时将塑料管拔出。
3、钢绞线截断宜采用切断机或砂轮锯，严禁使用电弧焊或气焊切割。
4、钢绞线编束要保证钢绞线平行，不得缠绕，1.0～1.5m每用3～5根22号铁线绑扎，距端点2米范围每0.5米绑扎一道。
钢绞线编束后，将端头点焊在一起，然后用砂轮打磨端头，使之呈鸡蛋头形，以免穿束时戳坏波纹管，造成堵孔。
5、穿束前须吹净管道内的水分等杂物，穿束时先将导线穿过孔道与预应力钢束连接在一起，以导线牵拉为主，以推为辅，穿束后检查预应力筋外露孔口情况，保证两端外露相等，并满足张拉要求，最后散开预应力钢束端头，以备安装锚具、千斤顶。
．第三节预应力筋张拉1、张拉设备安装：千斤顶、锚圈安装时必须和孔口在同心圆上，即做到三者中心重合，并与钢绞线切线方向垂直。
2、施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。
当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在6%以内。
实际引伸量值应扣除钢束的非弹性变形影响。
3、预应力钢束张拉顺序为: 左N1→右N2→右N1→左N2。
4、张拉程序0～初应力（15%σcon）～2倍初应力（30%σcon）～105%σcon（持荷2min）～100%σcon（并锚固）调整钢束松紧程度，使钢丝束受力均匀，然后加载张拉至控制应力的15%，并用红油漆作好标识作为记录伸长量的起点。
按实际张拉吨位，张拉至施工控制张拉吨位，并持荷2min后锚固。
记录钢绞线的实际伸长量，与设计伸长量核对，并核对伸长量。
5、张拉操作千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使各油缸回程到底。
两端张拉工每拉到一个整数时举手示意保持两端千斤顶同步工作。
6、预应力钢束的封头张拉工序完成后，经监理工程师同意对外露钢绞线进行切割，锚固后的外露长度为30～50mm。
封头必须将锚具及夹片缝隙填塞紧，确保压浆质量。
第四节压浆与封锚钢绞线张拉以后10小时左右，观察预应力钢绞线及锚具稳定后，即应进行孔道压浆，压浆设备主要有灰浆搅拌机，活塞式压浆泵。
一、压浆准备工作锚具外面的预应力钢绞线间隙用环氧树脂或棉花和水泥浆填塞，以免冒浆而损失灌浆压力，封锚时，应留有排气孔。
压浆用水泥浆强度应符合设计要求，设计无要求的不得低于50MPa。
对截面较大的孔道，要掺入适量细砂。
掺用外加剂时，不得含有对预应力筋或水泥有危害的物质。
二、压浆孔道压浆采用R=50MPa。
28后）→拆除稳压阀。
4min ～ 3压浆顺序：安装压浆嘴→安装稳压阀→压浆→稳压（过．在水泥浆中掺入水泥重量0.1%-0.4% 的外加剂并搅拌均匀，开始压力加到0.5MPa 左右，当压力升到0.7MPa时，另一端由水变为稀浆再到浓浆时，关闭稳压阀，稳压一分钟，使水泥浆在有压状态下稳固，保证压浆饱满。
压浆应缓慢均匀进行，不得中断。
并应将所有最高点的排气孔依次一一放开和关闭，使孔道由排气畅通。
较集中的孔道和邻近的孔道，尽量先连续压浆完成。
不能连续压浆时，后压浆的孔道应在压浆前用压力水冲洗畅通。
冬季施工环境最低温度低于+5℃时，应采取保温措施。
压浆后，应从检查孔抽查压浆的密实情况，如有不实应及时处理纠正。
三、封端压浆后，应立即将梁端用水冲洗干净，并将梁端混凝土凿毛，同时清除支承垫板、锚具及端面混凝土的污垢。
设置端部钢筋网，为固定钢筋网的位置，将部分桩筋点焊于支承垫板上。
固定封锚端模板，以免模板松动影响梁长。
立模后校核梁长，误差应在容许范围内。
浇筑混凝土时，其强度应符合设计规定，无规定时，不得底于梁体混凝土设计强度80％，浇筑时仔细操作，认真振捣，务必使锚具处混凝土的密实。
封端混凝土养生，浇筑后，洒水养护时间不少于７天。
四、堆放当梁体砼达到强度时，用龙门吊或大吨位汽车吊吊放整齐。
场地应平整、压实，支点应正确。
并做好永久性标志、编号及制造日期。
封锚预应力张拉，压浆后，在确认各项指标均符合设计及规范要求后，应及时封锚。
封锚前应对梁板端清理干净，并对砼凿毛。
：五、张拉工艺流程如下图所示准备工设备安装检查锚具、孔道、千斤顶之间中心记录夹片外露量张拉0.15σcon划伸长量基点张拉至1.05σcon，持荷2minσcon核对伸长量锚固回油、松工具锚压浆封锚架落第四章危险源辨识与监控第一节预应力张拉施工事故的主要类型1、锚具（或夹具）组装件破坏；2、台座倾覆或滑移；3、预应力钢绞线断裂或滑脱；4、张拉设备故障；5、不当操作事故；6、施工机具伤人；7、现场火灾或触电。
第二节引发事故主要原因1、预应力钢绞线与锚具（或夹具）组件的锚固性能差；2、预应力钢绞线质量不合格；3、张拉机具失效；4、在不安全的天气条件下继续施工；5、作业面的外侧边缘与外电架空线路的边线之间没有保持安全操作距离；6、机具使用前没有进行检修，或操作不当。
第三节危险源监控1、对预应力钢绞线的质量进行检查，对使用的机械、工具、用具进行检查和监控。
2、预应力钢绞线与锚具（或夹具）组装件静载试验测定的锚具效率系数和达到实测极限拉力时组装件受力长度的总应变来确定预应力筋与锚具（或夹具）组装件的锚固性能，并应满足循环次数为200万次的疲劳性能试验。
3、对台座的抗倾覆与抗滑移，张拉设备的工作性能进行监控。
4、对预应力结构混凝土的强度，模板支撑体系的拆除时间进行明确的规定和监控。
5、加强安全管理，对施工环境和条件进行监控。
第四节预应力钢筋张拉工施工安全保证措施1、必须经过专业培训，掌握预应力张拉的安全技术知识并经考核合格后方可上岗。
2、必须按照检测机构检验、编号的配套组使用张拉机具。
3、张拉作业区域应设明显警示牌，非作业人员不得进入作业区。
、张拉时必须服从统一指挥，严格按照技术交底要求读表。
油压不得超过技术交底4．规定值。
发现油压异常等情况时，必须立即停机。
5、高压油泵操作人员应戴护目镜。
6、作业前应检查高压油泵与千斤顶之间的连接件，连接件必须完好、紧固，确认安全后方可作业。
7、施加荷载时，严禁敲击、调整施力装置。
8、作业前必须在张拉端设置5cm厚的防护木板。
9、操作千斤顶和测量伸长值的人员应站在千斤顶侧面操作，千斤顶顶力作用线方向不得有人。
10、张拉时千斤顶行程不得超过技术交底的规定值。
11、张拉完成后应及时灌浆、封锚。
12、孔道灌浆作业，喷嘴插入孔道后，喷嘴后面的胶皮垫圈必须紧压在孔口上，胶皮管与灰浆泵必须连续牢固。
13、堵灌浆孔时应站在孔的侧面。
附：空心板梁预应力张拉计算书设计伸长量复核第一章的高强低松弛钢绞线，公称直径=1860Mpa设计采用标准强度f pk25Mpa10。
为保证施工符合设E；弹性模量=1.95×15.2mm，公称面积A=139mm pp计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》(JTG_TF50-2011)中公式(7.6.3-1)预应力钢绞线理论伸长值及附表C1平均张拉力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：P—预应力筋平均张拉力（N）；p P—预应力筋张拉端的张拉力（N）；X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015；μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.25；2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：式中：P—预应力筋平均张拉力（N）；p L—预应力筋的长度（mm）；22；，取A—预应力筋的截面面积（mm139 mm）p25 2 ；N/mm，取1.95×E—预应力筋的弹性模量（N/ mm10）p二、伸长量计算：1、N束一端的伸长量：1单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX=7.5285m；X=1.396m；X=0.878m 直直曲θ=4°×π/180=0.0698rad k X+μθ=0.0015×1.396+0.25×0.0698=0.0195 曲-0.0195）/0.0195=192026.655N=193905×（1-eP p5）10=9.89mm 1.95（139××）= PΔLL/（AE=192026.655×1.396/pp曲p5）10×1.95××（7.5285+0.878）/（139=193905 E= PL/ΔL（A）p直p=60.1388mm(ΔL+ΔL)*2=(9.89mm+60.1388mm)*2=140.0576mm 直曲2、N束一端的伸长量：2单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX=5.6035m；X=1.571m；X=2.665m2直曲1直．θ=9°×π/180=0.15708radk X+μθ=0.0015×1.571+0.25×0.15708=0.0416 曲-0.0416）/0.0416=189927N×（1-eP =193905p5）=11mm ×10（139×1.95AL= PL/（ E）=189927×1.571/Δp曲pp5）10=59.15mm ×1.95×5.6035+2.665=193905×（）/（139 ΔL= PL/（AE）pp直(ΔL+ΔL)×2=(11mm+59.15mm)×2=140.3mm 直曲第二章张拉时理论伸长量计算一、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.00152、μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.252 139 mmA—预应力筋的实测截面面积：3、p52 N/ mm—预应力筋实测弹性模量：1.95×10、4E pb2 1860=1395 N/ mm=0.75R=0.75×5、锚下控制应力：σyk7、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σA=193905N pk8、千斤顶计算长度：35cm9、工具锚长度：5cm二、张拉时理论伸长量计算：N束一端的伸长量：1P=0.75×1860×139=193905NX=7.5285m；X=1.396m；X=0.878m 直直曲L=8.8065m）0.35+0.05（=7.5285+0.878+直．L=1.396m曲θ=4°×π/180=0.0698rad曲k X+μθ=0.0015×1.396+0.25×0.0698=0.0195 曲-0.0195）/0.0195=192026.655N=193905×（1-eP p5）=9.89mm 1.95×10×1.396/（139× EΔL= PL/（A）=192026.655pp曲p5）=62.39mm ×10（139×1.95=192026.655PL/（A E）×8.8065/ΔL= ppp直直(ΔL+ΔL)×2=(9.89mm+62.39mm)×2=144.56mm 直曲N束一端的伸长量为: 2P=0.75×1860×139=193905N X=5.6035m；X=1.571m；X=2.665m 直直曲L=5.6035+2.665+（0.35+0.05）=8.6685m 直L=1.571m曲θ=9°×π/180=0.15708radk X+μθ=0.0015×1.571+0.25×0.15708=0.0416 曲-0.0416）/0.0416=189927N×（1-eP =193905p5）=11mm 10×1.95×=189927（A E）×1.571/（139L/ΔL= P ppp曲5）=60.741mm 1.95××108.6685/）（LΔL= P/A E=189927×（139pp直p直(ΔL+ΔL)×2=(11mm+60.741mm)×2=143.482mm 直曲第三章千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力：n根钢绞线束：P=5×σA=969.525kN; P=4×σA=775.620kN，P=6×11p1k2kp σA=1163.43kN。