水面蒸发折算系数
车尔臣河流域水面蒸发折算系数分析
需水计 算时参 考 。
关键 词 ： 折算 系数 ； 小型 蒸发 器 ；６ １ Ｅ ０ 蒸发 器 ； 面蒸发 ； 尔臣河流域 水 车
中图分 类号 ：３ ２２ Ｐ３． 文 献标 识码 ： Ｂ 文章 编号 ：０ ２ ０ ９ （ ０ ８ ０ — ０ ５ ０ １０ — ７ ９ ２ ０ ） １ ０ ３ — ３
ｆ ｅｉｇｐｒ ｄ （ ｃ． ｏｎｘ ｒ ， ｕ ａ ｏ ｂ ｅｌｃ ｄ Ｔ ｅｔ ｎ ｆｃｎ ｅｓ ｎ ｃｅｆ ｉｎ ｒ ｚ ｅ ｏ Ｏ ｔ ｔ ｅｔＭａ． ｂ ｔ ｎｎ ｔ ｅｎ ｇ ｔ ． ｈ ｅ ｄ ｏ ｏ ｖｒｉ ｏｆｃ ｔ ｅ ｎ ｉ ） ｃ ｅｅ ｒ ｏ ｉｅ
（ ．ｉｉｒ ｅｅｖｉ Ａ ｍｉｉ ｒｔ ｅＯｆ ｅ Ｋ ｅｌ ８ ０ ， ｈｎ ； １ ｎｅ ｓｒｏ ｄ ｎｓ ａｉ ｆｃ ， ｕｒ ４ ０ Ｃ ｉａ Ｘ Ｒ ｒ ｔ ｖ ｉ ｅ １ ０
２ Ｗａｅ ｏ ｓｒａ ｃ ｃｅ ｃ ｅｅｒｈＩｓ ｔｔ ｏ ｉｊ ｎ ， ｒｍ ｉ ３ ０ ９ Ｃ ｉａ ． ｔ Ｃ ｎｅ ｎ ｙＳ ｉｎｅＲ ｓａｃ ｎｔｕｅ ｆ ｎｉ ｇ Ｕ ｕ ｑ ８ ０ ４ ， ｈｎ ） ｒ ｖ ｉ Ｘ ａ
勇 ， 曹
伟 ２
乌鲁木 齐 ８０ ４ ） ３０ ９
库 尔勒 ８ １０ ；． ４ ０ ０ ２新疆水利水 电科学研 究院 ， 新疆
摘
要 ： 据 车 尔 臣河流 域且 末水 文站 １ ９ － ２ ０ 根 ９ １ ０ ４年 间 ，０ ｍ 口径 小型 蒸发 器与 Ｅ ０ 型 ２ｅ ６１
蒸发 器 同期 观 测 资料 ， 算 了 ２ ｅ 小型 蒸发 器对 Ｅ ０ 估 ０ｍ ６ １型 蒸发 器的 蒸发 折 算 系数 ， 分析 了其 变 化 特征． 其 与库 尔勒 市及 我 国新 蒙区年水 面蒸发 折 算 系数 进行 了对 比 。结果表 明 ， 尔 臣河 并将 车 流 域 冻结期 （０月一 次年 ３月 ） 水 面蒸发 虽然微 弱 ， 不能 忽略 ， 面 蒸发 折 算 系数 在 非 冻结 １ 的 但 水
陕西省拓石站蒸发折算系数分析
陕西省拓石站蒸发折算系数分析发表时间：2018-10-01T14:03:03.783Z 来源：《基层建设》2018年第26期作者：张艳[导读] 摘要：为研究不同的观测仪器、设备情况下的蒸发关系，通常将20cm口径蒸发皿观测的蒸发量换算为E601蒸发量。
陕西省水文水资源勘测局陕西西安 710068摘要：为研究不同的观测仪器、设备情况下的蒸发关系，通常将20cm口径蒸发皿观测的蒸发量换算为E601蒸发量。
但是，换算时所用的系数往往以经验系数居多。
本文以拓实水文站E601型蒸发器和20cm口径蒸发皿的观测数据为依据，采用对比分析和图解分析法进行了分析计算，得出了该站的水面蒸发系数，可供水文、水利工程和气象部门参考。
关键词：蒸发；系数；分析；拓实水文站陕西省水文站蒸发量的观测主要采用E-601型蒸发器与ø 20cm蒸发皿两种仪器进行蒸发观测，由于受冬季结冰的影响，E-601型蒸发器在结冰期就无法正常观测，只能采用ø20cm蒸发皿。
为了使两种仪器发挥各自的优势，就很有必要把两种口径的仪器换算为统一的蒸发量，以方便资料的实际应用。
根据各种大型蒸发实验站的蒸发对比观测资料统计分析，E-601型蒸发器的代表性、稳定性、折算系数的规律性器作为计算蒸发的主要仪器。
1 自然地理概况拓石水文站始建于二〇〇三年六月，地处宝鸡市陈仓区拓石镇拓石村。
属黄河流域渭河水系渭河干流站。
蒸发场地高程874.44m，场地面积6x10 m2。
场内设有E601型、ø20cm口径两种蒸发器（皿），全年两种蒸发器（皿）同时进行对比观测。
多年平均降水量700mm，平均气温为11.8℃，冬季受极地大陆气团控制。
2 资料采用情况本次分析选用拓石水文站2004年4月1日至2011年12月31日8年E-601、ø20cm两种蒸发器（皿）对比观测资料。
原始资料均为该站专业人员按《规范》要求于每日8时对两种蒸发器（皿）进行观测的蒸发量。
祁连站不同蒸发仪器观测的水面蒸发量折算系数分析
传统 的比ห้องสมุดไป่ตู้ 实验方法为每年 的春季 融冰后 及秋末 结冰
前各 比测一月两种仪器的同步蒸发值 ， 非冰期使用 两种仪器 同步 观测 ， 头使用融冰后 的实验折算 系数 、 年 年尾使用 结冰 前的实验折算系数来推算 Ｅ ６ １型蒸发量 ： 一０
合多年变化 幅度在 ０２ １以内， ．６ 三者 比较 接近 ， 明实验系 说 数比较稳定 ， 可以使用历年综合折算系数推算水面蒸发量。
在一定 的气 候条件下 ， 一 ０ 型蒸发和 ２ ｍ 口径蒸发 Ｅ ６１ ０ｅ 除了客观 的联系之外 ，还其它因素是无法全部考虑 到的 ， 因 而其定 量关系用 相关关 系来处理 。点绘历年非 冰期 Ｅ ６ １ 一 ０
型 蒸发 量 和 ２ ｍ 口径 蒸 发 量 相 关 图 （ １ ， 点 群 中 心 做 ０ｃ 图 ）过
测场杂草长 的太 过茂盛 ， 影响了 Ｅ ６ １的观测 ， 一０ 可能 导致降
＝
Ｅ ｌ ， Ｅ
（） １
式中 ： —折算系数 ； —
— —
Ｅ ６１ 一 ０ 型水面蒸发量 （ ｍ） ｍ ；
厂一 ２ ｍ 口径水 面蒸发 量（ ｍ ｏ ０ｃ ｍ ３ 折算 系数 的分 析计算 ３１ 折算系数分析 ． 祁连水文 站多年非冰期 比测资料统计 （９ １ ２０ １８ ０ ８年 ， 其
中 １９ 、９ ８ １９ ９７ １９ 、９９年汛期停测 ２ ｍ Ｈ径蒸 发皿 ）其 ５ １ ０ｃ ， ０ 月 份 多 年 平 均 折 算 系 数 分 别 为 ０ ３ 、． ９ ０ ２ 、． ２ ． ７ ０６ 、． １０６ 、 ６ ３ ６ ３
工程水文学-蒸发
（二）土壤蒸发观测
1. 器测法；
ΓΓИ500型
E 0.02(G1 G2 ) (R q) P
2. 间接计算法
WUHEE
流域总蒸发
包括水面蒸发、土壤蒸发、植物截留蒸发 及植物散发。
确定方法： 1. 单项计算，加权求和，例如面积加权
E=F水/F总×E水+F土/F总×E土
2.水量平衡法或蒸发模式计算法.
水汽输送法、热量平衡法、彭曼法、水量平 衡法、经验公式法等。
彭曼水面蒸发公式：
E
1
r
E
土壤蒸发
（一）土壤蒸发过程 三个阶段：
第一阶段：土壤充分湿润， 供水充足E接近最大蒸发能力EM； 第二阶段：土壤水分减少，W<W田，供水条件变
差，E逐渐减小； E=W/W田×EM
第三阶段：W<W断，水分运动十分缓慢，蒸发率 很小。
WUHEE
模式计算法
1. 一层模式 E=W/W田×EM
2. 二层模式 上层：E上=EM 下层： E下=W下/W田×EM剩 3. 三层模式 上层：E上=EM 下层： E下=W下/W田×EM剩 深层：量小且稳定，（1/5～1/10）×EM
0.3-1.0mm/d
WUHEE
WUHEE
可能最大蒸发率或蒸发能力（EM)： 在充分供水的条件下，某一蒸发面的蒸 发量，即同一气象条件下可能达到的最 大蒸发率。
WUHEE
水面蒸发的观测
1. 器测法： 水文部门普遍采用
E601蒸发器。
每日8时观测一次， 得日蒸发量； 月蒸发量 年蒸发量
折算系数：K=E池/E器
WUHEE
2. 间接计算法
利用气象水文观测资料间接推算蒸发量：
祁连站不同蒸发仪器观测的水面蒸发量折算系数分析
·水文水资源·
甘肃水利水电技术 Gansu Water Conservancy and Hydropower Technology
Vol．46，No．2 Feb． ，2010
祁连站不同蒸发仪器观测的水面蒸发量折算系数分析
崔力超，李云武
（张掖水文水资源勘测局，甘肃 张掖 734000）
20 cm 口径蒸发皿观测、换水方便，易于管理，但由于蒸
发皿安装在地面以上 0.7 m 处，受空气流通影响大，是蒸发
器中代表性和稳定性最差的一种；E-601 型蒸发器代表性及
稳定性要优于 20 cm 口径蒸发皿，但在黑河水系冰期较长，
冬季封冻后便不能观测。
由 于 冬 季 气 温 低 ，风 沙 大 ，冰 层 厚 ，蒸 发 器 常 常 连 底 冻
2004 440.5 637.3 808.9 1 189.2 0.506 0.609 0.545
2005 458.2 664.3 852.4 1 233.9 0.544 0.562 0.538
2006 518.3 718.8 878.0 1 250.0 0.512 0.663 0.590
2007 585.5 819.3 945.8 1 312.6 0.630 0.656 0.619
与 ２０ ｃｍ 口径蒸发量关系曲线
从图中可以看出，有 80%的点子对关系线的偏离在 15%以内，仍然满足定线要求，所推求的折算系数要略大于 全部非冰期的折算系数，于 10 月份的折算系数略高相符，但 两折算系数总体误差仅为 0.004。 3.3 突出点分析
从图 1、图 2 中可以看出，2003 年点据明显偏离外包线，
图 １ 历年非冰期 Ｅ －６０１ 型蒸发量与 ２０ ｃｍ 口径蒸发量关系曲线
河北省平原区20m2水面蒸发池与不同型号蒸发器折算系数分析
式 中 ： ｈ后 ｈ前、 分别 为封 冻 前最 后 一 次 和解 冻后 第 一 次 的蒸 发器 自由水 面高度 ， ｍ；如 封冻 期 间 出现融 冰 而 ｍ
水 面 温 度 的 温度 计 。温 度 计 通 常 放 在 一个 平 漂 浮架 上 ， 度 计 的球 部 与水 面接 触 ， 设 有 防太 阳 辐射 影 温 并
经济 社会 的不 断发 展 ，人类 活动对 环境 的影 响越来 越
大 ， 资 源 的开发 、 水 利用 率越 来 越 高 ， 求更 精 确地 进 要
行水 资 源的评 价 。研 究 蒸发 的 目的就是 为 了进一 步探 讨蒸 发形 成过 程 和规律 。在水 资 源评价 、水 文模 型确 定、 水利 水 电工程 中都需 要精 确 的水 面蒸发 资料 。 以衡 水 实验 站不 同型 号蒸 发器 （ ）多年 观测 资料 ，分 析 皿
测法 ， 日 ８时 、０时观 测两 次 。在 封冻 期 ， 日观测 每 ２ 每 １ ， 次 观测 时 间改为 １ 。 ４时 在初 冰期 和解冻 期 ， 池面 冰
盖很薄 ， 中午 近 池 壁 的部 分 融 化 ， 体 呈 自由漂 浮 的 冰
水 面蒸发 是水循 环 过程 中的一 个重要 环节 ．随着
一
可移 动 标 尺 和游 标组 成 。在 蒸 发器 中有水 位观 测 井 ， 它 的直 径 为 ｌｃ 深 ３ ｃ 底 部有 孔 ， 井 内 和蒸 发 Ｏ ｍ， ０ｍ， 使
器 内的水 面高 度相 同 。固定接 点水 尺 由一个 固定在 水 位 观 测 井 中 的有 刻 度 的铜 标 尺构 成 ． 上缘 比器 口缘 其
皿 ， 内径 为 ２ ｃ 高约 ｌｃ 其 ０ ｍ， Ｏ ｍ。口缘 镶 有 ８ ｍ 厚 内直 ｍ
外 斜 的刀 刃形 铜 圈 。蒸 发皿 安装 在 支 架上 ， 口距 地 器
我国水面蒸发实验研究概况[1]
![我国水面蒸发实验研究概况[1]](https://img.taocdn.com/s3/m/f510597aa26925c52cc5bfb2.png)
我国水面蒸发实验研究概况张有芷 摘 要 在进行水库、湖泊水量平衡研究,地区水资源评价及水利水电工程规划、设计工作中,都需要计算和分析水面蒸发量。
我国水面蒸发量观测仪器类型很多,通过不断改进,1988年规范规定E-601型蒸发器为水面蒸发测量的标准仪器。
通过观测发现,蒸发器口径对年蒸发量有影响,不同材料蒸发器观测的资料,飘浮蒸发站观测的资料与陆上蒸发站观测值略有不同。
在蒸发器折算系数的研究中,我国在许多实验站已利用同期观测资料分析了20m2蒸发池观测值与其它仪器观测值的关系,得出它们之间的折算系数,以利于计算大水体蒸发量。
该折算系数随地区和时间不同而不同。
水库、湖泊水面蒸发量不能直接观测,需用一些方法计算,有器测法、水量平衡法及由能量平衡和动力学方法得到的经验模型法。
主题词 水面蒸发 水文测验 观测仪器 水文计算 试验研究 水面蒸发是指发生在自由水面上的蒸发过程,它反映一个地区蒸发能力的大小。
我国有的地区年水面蒸发量是年降水量的数倍,例如云南省楚雄州元谋站,多年平均年水面蒸发量为2318.4mm(1956～1979年E-601型),而同期平均年降水量只有610.5mm。
因此,在进行水库、湖泊水量平衡研究,地区水资源评价及水利水电工程规划、设计工作中,都需要计算和分析水面蒸发量,观测、研究和计算水面蒸发量也日益受到人们的重视。
1 水面蒸发的观测实验1.1 水面蒸发观测仪器类型我国水文站观测水面蒸发始于20世纪20年代[1]。
先后使用的观测仪器有80cm口径的套盆式蒸发器;20cm口径的小型蒸发皿; -3000型蒸发器;E-601型蒸发器。
一些蒸发实验站还分别设有20m2、10m2及100m2的大型蒸发池和水面漂浮蒸发场。
80cm口径的套盆式蒸发器于20年代就开始使用。
其后,水文站继续使用这种仪器进行水面蒸发观测,惟水深不同。
1962年水利部水文局在水文站网推广使用E-601型蒸发器后,除少数水文站仍在继续使用外,大多站逐步停止使用80cm口径套盆式蒸发器。
水库水面蒸发、水温分析计算大纲
FCD11050 FCD 水利水电工程初步设计阶段水库水面蒸发、水温分析计算大纲范本水利水电勘测设计标准化信息网1997年8月1水电站技术设计阶段水库水面蒸发、水温分析计算大纲主编单位:主编单位总工程师:参编单位:主要编写人员:软件开发单位:软件编写人员:勘测设计研究院年月2目次1. 引言 (4)2. 设计依据文件和规范 (4)3. 基本资料 (5)4. 水库水面蒸发分析计算 (5)5. 水库水温分析计算 (8)6.应提供的设计成果 (11)31 引言1.1 工程概况工程水库区地处北纬～、东径～之间，行政区隶属省(区) 市(县)。
工程开发任务以为主兼顾、、等综合利用的水利水电枢纽。
最大坝高m，正常蓄水位m，总库容万m3，电站总装机MW，防洪库容万m3。
1.2 基本要求SGJ214-83《水利水电工程水文计算规范》和DL5021-93《水利水电工程初步设计报告编制规程》对水面蒸发、水温分析计算的基本要求为：(1) 根据工程水库的自然地理条件、水库特性、运行调度原则，进行典型水库和参证水面蒸发站的选择，以及工程水库水面蒸发和水库水温分析计算方法及主要关系系数选择。
(2) 结合工程水库附近已建水库的水面蒸发资料和水温资料论证本工程计算成果的合理性及可靠性。
2 设计依据文件和规范2.1 有关本工程(或水文专业)的文件、报告(1) 可行性研究阶段水文分析专题报告；(2) 可行性研究报告；(3) 可行性研究报告审批文件；(4) 初步设计任务书、项目卷册任务书及其他专业对本专业的要求。
2.2 主要设计规范(1) SDJ214-83 水利水电工程水文计算规范；(2) DL5021-93 水利水电工程初步设计编制规程；2.3 主要参考文献及有关项目观测规范(1) 水文测验手册(第三册：资料整编和审查)；(2) 地表水资源调查和统计分析技术细则；(3) 计算依据已建水库和测站有关文献及沿革；(4) 地面气象观测规范；(5) 水面蒸发观测规范；(6) 水温观测规范。
蒙自地区蒸发折算系数分析
蒙自地区蒸发折算系数分析郑皎;王继红;李华伟【摘要】利用始于1953年的蒙自气候站小型蒸发器和始于1986年的E-601B型蒸发器蒸发量观测资料,计算两种蒸发器蒸发量折算系数,并与相关分析及线性拟合的结果进行对比分析.结果表明:蒙自站小型蒸发器与E-601B型蒸发器蒸发量的时程分配基本一致,两者之间具有较好的相关关系,线性拟合的线性系数与折算系数较为一致,且检验结果较为接近,推算出该地区两种仪器年蒸发量的折算系数为0.65.研究结果可用于本区气候评价、水量平衡分析和水资源调查等.%Based on evaporation data from a small evaporation pan since 1953 and an E-601B pan since 1986 at Mengzi station, conversion coefficient between them was calculated. Correlation analysis and linear fitting were also applied to estimate the conversion coefficient,and conversion coefficients calculated by two methods were compared. The results show that evaporation characteristics are identical based on small evaporation pan and E-601B pan at Mengzi, and both correlations are significant. Their linear coefficients and conversion coefficients are also same,and testing results are close. Conversion coefficient of annual evaporation between two pans is 0.65 at Mengzi. The results from this study could be used in climate evaluation, water balance analysis and water resources investigation and so on in this region.【期刊名称】《气象与环境学报》【年(卷),期】2011(027)001【总页数】3页(P45-47)【关键词】蒸发量;折算系数;线性拟合;E-601B型蒸发器;蒙自地区【作者】郑皎;王继红;李华伟【作者单位】红河州气象局,云南,蒙自,661100;红河州气象局,云南,蒙自,661100;红河州气象局,云南,蒙自,661100【正文语种】中文【中图分类】P332.2蒸发既是地表热量平衡的组成部分，又是水文循环的重要环节，也是水循环中最直接受土地利用和气候变化影响的重要因素，其对提高最低温度，降低最高温度，增加空气湿度起到重要的调节作用，因此对蒸发量变化的研究对深入了解探讨气候变化的规律具有十分重要的意义[1－4]。
车尔臣河流域水面蒸发折算系数分析
２０３４．６
０．６３
１１
２００１
１２０２．５
２１１２．７
０．５６９
１２
２００２
１０８４．２
１９１６．８
０．５６６
１３
２００３
１０６５．６
１８６７．７
０．５７１
１４
２００４
１１２２．８
２１０９．８
０．５３２
１５
合计
１６５５９．３
２８６４８．２
０．５７８
４．２ 水面蒸发折算系数的代表性分析 为了进一步分析和验证且末水文站水面蒸发折
蒸发器每 ５ｄ 观测一次（ 稳定封冻期： 即蒸发器内水
第一次冻结成为完整冰层至首次冰层融化完整之日
的时期） 。稳定封冻期 Ｅ６０１ 型蒸发器蒸发总量的计
算公式为：
Ｅ总＝ｈ前－ ｈ取－ ｈ后＋Ｐ＋ｈ加
（ １）
式 中 ： ｈ前 、ｈ后 分 别 为 稳 定 封 冻 期 前 后 最 后 一 次
和 解 冻 第 一 次 的 蒸 发 器 自 由 水 面 高 度 ： ｈ取 、ｈ加 分 别
临界相关系数
折算系数 样本数量 相关系数
显著性水平
ａ＝０．０１ ａ＝０．０５
０．５７８
７
０．９８１ ０．８７４ ０．７５４ 极显著
为了计算年水面蒸发折算系数， 我们根据非冻 结期的水面蒸发折算系数计算冻结期每月 Ｅ６０１ 蒸 发器观测的水面蒸发量。毫无疑问， 冻结期每个月 的折算系数是不同的， 采用一个折算系数估算冻结 期 每 月 Ｅ６０１ 蒸 发 器 观 测 的 水 面 蒸 发 量 必 有 误 差 ， 但冻结期 Ｅ６０１ 蒸发器观测的总水面蒸发量保持不 变， 这样处理后， 将各月 Ｅ６０１ 蒸发器观测的水面蒸 发（包括冻结期折算的）相 加 求 得 全 年 Ｅ６０１ 蒸 发 器 观测的水面蒸发量， 不会产生太大误差。据此计算 得且末水文站多年水面蒸发量及折算系数（ 见表 ２， 表 ３） 。
拉林河流域水面蒸发折算系数分析
＞０． ３ × １ ３３ ０ ～ １ × １ ｈ ０ ｍ ＞ １ × １ ～２ × １ ｈｍ ０ ０
多， 尽管 其 自然条 件差 于其他 两个 平原 区 ， 水量 小 ， 降 土
域 蒸发 特性 提供 了必要 的参 考依 据 。
［ 关键词］ 蒸发量 ； ６ １型 蒸发 器 ； ０型 蒸发 器 ； 算 系数 ； 关分析 ； 关 系数 Ｅ一 ０ ２ 折 相 相
［ 中图分类号 ］ Ｔ ２３ Ｖ １ ［ 文献标识码 ］ Ｂ ［ 文章编 号］ １０ ７ ７ （０ １ １ — ０ ８— ２ ０ ６— １５ ２ １ ） １ ０ ６ ０
０ 引 言
蒸发量是 自然 界水 循环 中 的一个 重要 因素 ， 对 区 它
域水 文循 环影 响较 大 ， 蒸发量 决定 大气 层水汽 含量 的多 少 ， 响降水量 的多寡 ， 区域 水资 源分析评价 中重要 的 影 是 研究课题之 一。我 国水文 系统 一般 用 Ｅ一 ０ ６ １型和 ２ ０ 型蒸发 器测 定水 面 蒸发 量 。从 有 关 文献 的分 析结 果 可 知， 除蒸发器面积 ＞ ０—１０ｍ 的蒸发池所测得 的水 面蒸 ２ ０ 发量 比较接 近 自然水体 的蒸发 量外 ， 其它小 型蒸发器 ， 因 其 四周空气动力 ， 热力条件 与天然水体 不 同， 所测得 的蒸 发 量数值一 般偏 大 。因此 ， 小型 蒸发 器 的实测 成果 应 将 用于天 然水体 的水 面蒸发 时 ， 乘 以折 算 系数才能 符合 应 实际。折算 系数 用下 式表示 ：
Ｖ０ ． ７ Ｎｏ １１ １１ ．
Ｎｏ ．， ０１ ｖ ２ １
越大 。松嫩 平原 纯 井灌 区 由 于采用 节 水 灌 溉 的灌 区较
小型蒸发器的水面蒸发量折算系数
第３ ０卷第 报
Ｊｕｎｌ ｆ ｎｉ ｎｔｕｅｏ ｔｏｏｏ ｙ ｏｒａ ｏ ｊ ｇＩｓｔｔ ｆ ｅｒｌ Ｎａ ｎ ｉ Ｍｅ ｇ
Ｖｏ ． ０ Ｎｏ． １３ ４
Ａｕｇ ２ ０ ．０７
ｃ ｔ ａ ａｉ ｎ ｌａ ｅ ａ ｅ ａ ｎ ｌ ｏ ｖ ｒｉ ｎ ｃ ｅ ｃ ｅ ｔｏ ｃｌａｅ ｏ ｄ０． ２ ｔ ｍ ａｌａ ｐ ｉｕ ｅ ａｅ ｔ ｔｎ ｔｏ ａ ｖ ｒ ｇ ｎ ｕａ ｎ ｅ ｓｏ ｏ ｆ ｉ ｎ ｓ ｉｌｔ ｄ ａ ｕｎ ６ ２ ｗｉｈ ａ ｓ ｌ ｍ ｌｔ ｄ ． ｈ ｃ ｉ ｒ Ｔｈ ａ ｉ ａ ａ ｎ ａ ｏ ｖ ｒｉ ｎ ｏｅ ｆ ｉｎ ｓ ｃ ｕ ｒ ｄ ｎ ｈ ｎ ｒｈｅ Ｔｉｎｓ ａ ｅ ｍ ｘ ｍ ｌ ｎ ｕ ｌ ｃ ｎ ｅ ｓｏ ｃ ｆ ｅ ｔ ｏ ｃ ｒｅ ｉ ｔｅ ｏ ｔ ｒ ｏｆ ｎ ａ ｈ ｎ．ｔ ｅ ｏ ｈ ｒ ｏ ｈ ｓ ｕｔｅ ｎ ｆ
Ｃ０ ｖ ｒ ｉ ｎ Ｃｏ ｌ ｉ ｎ ｅ ｗｅ ｎ Ｓ ａ ｌＥｖ ｐｏ ａ ｉ ｎ Ｐａ ｎｄ ｎ ｅ ｓ０ ｅ ｎｃ ｅ ｔｂ ｔ ｅ ｍ ｌ ａ ｒ ｔｏ ｎ ａ Ｔｈ ｏ ｅ ｉａ ｌ ｌｕ ａ ｅ ａ ｅ ｕ ｆ ｃ ａ ｏ ａ ｉ ｎ ｉ ｉ ａ ｅ ｒ ｔｃ ｌ Ｃａ ｃ ｌ ｔ ｄ Ｗ ｔ ｒ Ｓ ｒ ａ ｅ Ｅｖ ｐ ｒ ｔｏ ｎ Ｃｈ ｎ ｙ
ｅ ｆｔ ｅ Ｈｅ ｄ ａ ｏ ｎ ｉ ． ｎ ｔ ｅ ｐ ｓ ５ ｙ ａ ｓ．ｈ ｏｎ ｅ ｓｏｎ ｃ ｅ ｃｅ ｔ ｆ ２ ６ ｓａｉ ｎ ｅｅ ｎ ｒ ｏ ｎｇ ｕ ｈ ｎ Ｍ ｕ ｔ ｎｓ Ｉ ｈ ａ ｔ４ ｅ ａ ｒ ｔ ｅ ｃ ｖ ｒ ｉ ｏ ｍ ｉｎ ｓ ｏ ８ ｔ ｔｏ ｓ ｗ ｒ
ｏ ｏ ｖｅｓｏ ｏｅ ｃｅ ｔａ ｄ ｉｓｔｎ ｎ ｙ ｄ ｒｎ ｈｅｐａ ｔ４ ｅ ｓａ ｅ ｓｕ ｉ ｄ． ｅ ｓ ｍｅ ｔ ｅ ｒ — ｆｃ ｎ ｒｉ ｎ ｃ ｆ ｉｎ ｎ ｔ ｅ ｄｅ ｃ ｕ ｉ ｇ ｔ ｓ ５ ｙ ａ ｔ ｄ ｅ Ａｔｔ ａ ｉ ｉ ｒ ｒ ｈ ｍｅ ｔ ｅ ｈ ｇ ｅ ｓｏｎ ｍｏ ｅ ｆｃ ｎ ｅ ｓｏ ｏ ｆ ｃ ｅ ｔｉ ｖ ｎ ｕｓｎ ｉｆ ｒ ｎ ｔ ｏ ｏｌ ｉａ ａ ｔ ｒ ． ｒ ｓ ｉ ｄ ｌｏ ｏ ｖ ｒｉ ｎ ｃ ｅ ｉ ｉｎ ｓｇｉｅ ｉ ｇ ｄ ｆｅ ｅ ｔｍｅｅ ｒ ｏｇｃ ｌｆｃ ｏ ｓ Ｔｈｅｒ ｓ ｔ ｎ ｉ ｅ ｕｌ ｉ ｄ — ｓ
各种型式蒸发器（皿）的折算系数分析
各种型式蒸发器（皿）的折算系数分析～水资源l究挥18毒茜4(.91.q-;65期jlu9午l2各种式蒸发器(皿)的折算系数分析鏊叠.L壬三姨水艾水资源劫局湖北苴占4:0000)要l});>6暑件jE型蒸塑器套丑文蒌寰嚣.一,型20crn口径蒌发皿观铡值所计算的折算系数呈軎斌凡高,折孽糸&与蒸发嚣'皿)的器口面机,水果,距地面高度,水温差变化有关.扶多年资扑苛祈得出结论:E型蒸发器的蒸发量与2Cm蒸发池的蒸发量最相近,套盆式80era蒌岩器之之.?0cf.1-j径莲粒差_且最大.其分扦计算成果可供三峡柱刺枢缉库区的水平衡使;菜氛三峡痒区,1上麦;,,毒,主题词:蒸发器(皿)折算菜氛三峡痒区叫≯,''一,宜昌蒸发蚺理位置:1_ri.i:,30:39.场:电程l勾05mL黄海基丽)+酣嗣空旷+杀件良蚵它是踱然水体棼发观测(用2Ore蕉发池ft袁)为主+同时开展不同型式蒸发和埔助'象口的宜昌蒸发站建予1983年,观测场地为(25×25)m,场内安置仪器有:20m蒸发池,水椿2lI],器【==!距地面l5era;E型蒸发器.水面面积30OOcm.水棵68cm,器口距地面30era,;~b,hll攻圈.水例内水面与裂内水面平齐;套盆式80cm蒸发器,Ⅸ斫面积5026cm..水深35cm,[J距地面?Oeo1,放入口径为l~JOcm套盆内,盆内水爵与器内水面F齐;小型20em口径蒸发皿,永面秘3l4rm,水深2cra.皿距地?Ocm.同时.适配有辅助气象项目,如降水,风,去,气温,湿度气压,蟠照,地温梯度,温湿风梯度,水丽温度等二,蒸发折算系数的计算我国水文系敦1988年颁布的《水面蒸发观测规范》(SD2~588)规定用E.型蒸发器测定水面蒸发虽,也有用套禽式80cm蒸发器.气象系统剐用2(tcm口径蒸发皿.在三蛱库区附近,这:种剐式蒸发器(皿)都有观测资辩.且时问乐列较长实验证明,水面蒸发量主要决定于冬筻器的;构,材料,水体容量的大小,安装了『式及水面上空气的温度梯度,温度弹度,风速锑度{'l1蒸发水体的温度等.自然水面上和标准蒸发器(皿)上,这几个条件都有很大差异,因此.采用蒸发器t皿)测得的蒸发量是不能商接代替自然水面的蒸发量.国内外许多分析资料认为,当蒸发池的直径大于3,5m时,所测得的水面蒸发量比较接近大水体心自然条件下的蒸发量,其它小型蒸发器所测得的蒸发量数值应乘一折算系数才符台10实际蒸发量所谓折算系数是指在自然条件下自然水体的水面蒸发量与某型蒸发器L皿)所测定的水面蒸发量的比值.用公式表示为:R—Eo/E*(1)式中:R——折算系数;En～自然水体水面蒸发量,单位:mm;——某型蒸发器(皿)所测定的水面蒸发虽.单位:mm1972:年9月,世界气象组织蒸发组在日内瓦会议上作出决定,认为用20m蒸发池研究蒸发,可以得出满意的结果.因此,如果用20m蒸发池测定的水面蒸发量代表自然条件下蒸发量,则公式(1)可写为:R—E/E(2)式中:E抽——20m蒸发池所测定的水面蒸发量.单位:mm.根据宜昌蒸发站1984~1994年实测资料,按照公式(2)计算出各型蒸发器(1]lI)折算系数(见表1).表1宜昌站不同口径蒸发器(皿)蒸发折算系数表三,蒸发折算系数的分析1.蒸发折算系数的时间变化特征由表1可见,折算系数在时间上有较大的变化,具体表现在:(1)R的月变化E型蒸发器人2～8月份R值小于1.00,9～翌年1月份R值大于1.00;套盆式80cm 蒸发器从2～9月份R值小于1.00,10～翌年1月份R值大于1.00;20cm口径蒸发皿各个月都小于1.00.折算系数的变幅为夏季小,冬季大.从图1我们可以看到,各种型式蒸发器(皿)折算系数的分布有一定的规律.即1～4月份为蒸发折算系数的下降期,4～次年1月份为蒸发折算系数的上升期,从而出现了以年为周期的蒸发折算系数的峰和谷,呈春低冬高型.就仪器特性看.E型蒸发器折算系数大于20cm口径蒸发皿,而E型蒸发器与套盆式80cm蒸发器比较,1o月份折算系数较接近,11月～翌年1月份小于套盆式80cm蒸发器,2～9月份大于套盆式80cm蒸发器.另外,E型蒸发器和20cm口径蒸发皿的蒸发折算系数逐月变化曲线相近.结合气象因子的逐月变化情况,我们可以找出造成上述变化情况的原因是,①气温变化的影响:三蛱库区是一个高温区,夏热而冬暖气温逐月变化总体情况是.2～7月份为升温期.8～翌年1月份为降温期.当气温从1月份(属多年平均气温的最低月份)开始升温时,折算系数R开始陡降,到4月份月平均气温升到18.0℃.R降到最低.接着气温从4月份升到7月份.83O?月份开始下降直到12月份,R的变化为逐渐上升.到12月份达到最大,多年平均气温刚降到7.1C.这说明气温越高,太阳辐射能力就越强;气温越低,太阳辐射能力就越弱.而水体大则热容量大,随温度的上升增温较慢,随温度的下降降温也较慢;水体小则热容量小,随温度的上升增温较快,随温度的下降降温也快.所以,出现温度高折算系数就小,温度低折算系数就大的情况.②水温差变化的影响:所谓水温差即用20m蒸发池内测定的水温值减去某型蒸发器(皿)内测定的水温值,它反映出器内水体与自然水体的温差变化情况,从变化曲线上可以看到,水温差值与R值成正比,水温差越大.R值越小,水温差越小,则R值就越大.③相对湿度的变化统计资料表明,宜昌相对湿度为81～86,属重湿区,其湿度的变化为白天小,夜问大,冬春低,夏秋高,而R最小值恰恰在湿度变化最低值时期.折墓投O00503020l0234568g『0圉l蒸发折算系数遂月变化囝(2)R的年变化:E5fl型蒸发器,套盆式80cm蒸发器和小型20cm口径发皿的年折算系数分别是0.95,0.84,0.65f见表1).其变幅为0,11～0.12.说明它们的稳定性都比较好,但E型蒸发器更接近自然水体.因此,可以用多年平均蒸发折算系数计算不同类型蒸发器(皿)所在地域水面蒸发平均气温"一已,的自然水体的年水面罄发量.f3)R的昼夜变化丧2为各种型式蒸发器昼瘦多年平均算系数衷.从表巾可以看到表2宜昌站吝类型蒸发N~rrrj白昼蒸发折算系数表白天(是指08～20时)折算系数一般小于等于.O0,最小为20cm口径蒸发器.4月份值为0.29;夜间(是指20～次日08时)除2～3月份外.其余月份都大于1.013.最大值为20cn1【』径蔫器0月份值达到2.75=设R自为白天的折算系数值一R为夜间的折算系数值.R为全日折算系数值.则自<R日<另外,2CJcm口径蒸发器测得的蒸发量在白天超过自然水体蒸发量的I倍以上,而在夜间小于自然水体蒸发量近1倍.在6～】o月份小到】倍以上.从月变化情况看t白天折算系数逐月变化幅度小.夜间变化幅度大.特别突出的表现在10cmr-i径蒸发器白天折算系数逐月变化平缓.变差为u.215,呈舂低冬高型.夜间折辩系数迁月变化大一变差达到1_87.呈冬低夏高型,这是旧为白天^阳蛳射能力强.度上升.水体小的蒸发器比水傩大的增温快.水分子活动能量增大,政蒸发量天;面夜阿温度下降.水休,的蒸发器比水体大的降温快另外.由于地温的蓄热作用.暴露式蔫发器比埋地式蒸发器降温陡.所以出现上述情况2.蒸发折算系数的代表?陛为r进一步分析和验证宜昌蒸发站蒸发折算系数的『弋表.我们将长江流域上的三个蒸发站(即长江F游的太湖站,长江申游的东湖站和长江.J==游的重庆站)所计算的蒸发折算系数与之比较(见表3),同时逊与国内各区年蒸发折算系数.见表4)进行圪较.其结果为,宦碍地与j(蝴站和东湖站的蒸发折算系数较接近.丽与重啦站相差较大.且从宜昌至重庆三仲型式婆敖裂(m,的蒸发折算系数变化都跫逐渐减少一冬季差值大,夏季差值小这是d{{地理条件和气侯条件差异太大所致另外.宜昌站三种礤式蒸发器(皿)年蒸发折算系数分别为0.95,n.84,0?65与华中区的0.95,0.84,069完全一致一说明宜昌蒸发站的资料具有较好的表性特别E型所收集的资$:}与国内外试验结果,以及我国新颁布的水面蒸发观测规范》要求基本.致.可存本地区推广使用表3宜昌站各类型蒸发器(皿)夜间蒸发折算系数慢器式l再}2H爿H5}6目7珂8,?l芦IHi11月112卑EorI1.17¨07i09i}99I1.11o1031—8I122}l1l2Ill:81108'mi1l"082084109f,Ii.1『l112】291{l_131421ljjc2r'ml1.12j089n98l16l16j2762(16j11l16-32?综台上述分析.可以得H_如下结-色:(1)三种型式蒸发器(皿)年折算系数丹别是:E型发器为0.95+套盆式80cm蒸发器为0.8.小型20cm口径蒸发皿为0.s.其年变幅为0.,1～0.12.具有较好的稳定性和代表性(2)折算系数白天小于1.O0,夜间大于1.00,且R自<R日<R水面蒸发折算系数E域犯面移他器型式1月2月3月4月0月7月l8月9月llr,月Ji1月12月垒年E6090i0860.880.95c0.971.O1lI.03l'06}l0980cm0710.660.66O730770.f..911.03j1.0820cmO.0.680.560.63590790.790.83ln.7g.69E…09610.890.880.89c).95J09,l_O3{103ll')6ll_02瑚北80cm092O780t6SO.62I.65o67Io.T30.a8l087l'1L『l_04079(末1胡)20cmO57【0.57O5S059l0.660.75l074089080E一087080n9l1.05iI03l_0(IJ}02}∈江叠8Oc0.80072J060720.7710.85.96l1.021.06ll19084Z0口0.690.59f1.6S0.0077f0.750.74l0.75lE0.710.890.87.0010941.94..90l..850.S5080c.700.62JJ.620.580S6073O.83D89l0.880 2I)cm055050{).480.58II.56c)55J0630681()74".78072060表j国内各类型蒸发器(肛1年蒸发折算系数表(3)折算系数在时间上变化以年为周期,呈春低冬高型(4)三种型式蒸发器(皿)白天折算系数逐月变化平缓.夜间逐月变化急剧.变化最大的是小型20cm口径蒸发皿,白天年变差为026,夜间年变差为1.87.(s)比较三种型式蒸发器(皿)的折算系数可看出:E型蒸发器接近自然咪体.80cm 蒸器次之.20cm蒸发皿相差甚.五,建议根据以上分析.结合目前三峡区域的水资源相当丰富,并正在兴建三峡水利枢纽工程.蒸发项目的研究愈来意显得重要.据初步估算,来束三峡库区的年蒸发水量约为8.34亿rfl.所以.为了能够正1;|Ii评价和合理开发水资源.搞好库匿水平衡的研究工作,建议在三峡区域使用E型蒸发器观测水面蒸发量比较接近自然水体蒸发量.另外,20cm口径蒸发皿使用较广.资料系列也很长.并丑R的变化规律接近予E型发器.如果将测定的水面蒸发量乘以0.6j.也可以代表自然水体蒸发最鉴于水温差与R变化密切相关,建议在观测E型,套熊式s1Im."20era蒸发器(皿)器内水温的同耐加强长江水温的艘潮f.。
滇西南湿热区水面蒸发折算系数初探
滇西南湿热区水面蒸发折算系数初探
滇西南湿热区水面蒸发折算系数初探
以滇西南湿热区代表站对比实测资料为依据,初步分析了同一区域不同口径蒸发器水面蒸发量的差异、相互关系、变化规律以及折算系数,对缺少资料或无资料地区蒸发资料的移用有着现实而积极的意义,对研究折算系数的分布规律有一定的指导作用.
作者：王凡夫 WANG Fan-fu 作者单位：云南省水文水资源局普洱分局,云南,普洱,665000 刊名：人民珠江英文刊名：PEARL RIVER 年，卷(期)：2009 30(4) 分类号：P333 关键词：蒸发器水面蒸发量折算系数滇西南湿热区。
禹州市降水量与蒸发量资料分析
降水与蒸发摘要：阐述禹州市降水量与蒸发量资料的选用，代表性分析，计算方法及分析计算成果。
大气降水是地表水和地下水的补给来源，降水量的多少基本上反映了水资源的丰枯状况。
蒸发是水循环中的主要组成部分，对水循环有着重要的影响。
本次水资源调查评价所采用的雨量站为禹州市境内的禹州、白沙、神垕、古城、牛头、鸠山、纸坊等7个站及周边的徐庄、大潭嘴、饮虎泉、大峪店、小河、老虎洞、刘武店、化行等8个雨量站。
采用1956～2007年（52年）系列作为统计分析的基本依据，对降水、蒸发进行了深入细致的合理性检查和审核，对缺测年份资料进行了适当的插补延长本次评价所选用的雨量站资料质量较高、代表性较好，系列较长，能反映地形变化、满足计算精度的要求。
禹州市全市多年平均（1956～2007年）降水量为673.0mm，北汝河支流分区和颍河南岸支流分区多年平均降水量最大，分别为696.0mm和692.5mm；颍河北岸支流分区次之，为652.7mm，石梁河区和小泥河区最小，分别为638.9mm和641.8mm。
降水量的年内分配的特点表现为汛期集中禹州市2～5月、6～8月、9～11月、12～1月多年平均雨量分别占年平均雨量的19.7%、54.8%、20.8%、4.7%。
实测蒸发资料选用禹州市境内的白沙站、化行站，作为水面蒸发量计算的代表站，资料系列年限采用1956-2007年同步系列，以E601型蒸发皿的蒸发量近似代表大水体的蒸发量。
白沙站多年平均蒸发量为927.2mm，化行站多年平均蒸发量为965.2mm，多年平均蒸发量为946.2mm。
禹州市1980～2007年主要代表站各月平均水面蒸发量统计。
水面蒸发量的年内分配主要受季节变化和温湿条件的影响，全市各地水面蒸发量以4至8月五个月为最大，五个月水面蒸发量占全年的68.3%；以1月、12月为最小，两月水面蒸发量占全年的8.0%。
4.1降水4.1.1水文资料1）根据《全国水资源综合规划技术细则》要求，结合禹州市境内及周边雨量站资料的实际情况，确定水资源调查评价选用雨量站原则如下：（1）资料质量良好，数据可靠，系列较完整。
水面蒸发折算系数
水面蒸发折算系数
水面蒸发折算系数是指在一定条件下，水面蒸发量与标准蒸发皿蒸发
量之比。
该系数是衡量水面蒸发量的重要指标，对于水资源管理、农
业灌溉、水文预报等领域具有重要意义。
水面蒸发折算系数的计算方法有多种，其中常用的是基于气象因素的
计算方法。
该方法通过测量水面蒸发量和标准蒸发皿蒸发量，结合气
象因素如温度、湿度、风速等，计算出水面蒸发折算系数。
水面蒸发折算系数的大小受多种因素影响，如水体温度、风速、湿度、气压等。
一般来说，水体温度越高、风速越大、湿度越低、气压越高，水面蒸发折算系数就越大。
水面蒸发折算系数的应用范围广泛。
在水资源管理中，水面蒸发折算
系数可以用于计算水库、湖泊等水体的蒸发量，为水资源的合理利用
提供依据。
在农业灌溉中，水面蒸发折算系数可以用于计算灌溉水需
求量，为农业生产提供技术支持。
在水文预报中，水面蒸发折算系数
可以用于计算水文循环量，为水文预报提供数据支持。
总之，水面蒸发折算系数是衡量水面蒸发量的重要指标，具有广泛的
应用价值。
随着科技的不断进步，水面蒸发折算系数的计算方法也在
不断完善，为水资源管理、农业灌溉、水文预报等领域的发展提供了有力支持。
e601与开放水面蒸发的折算
e601与开放水面蒸发的折算
E601型蒸发器与开放水面蒸发之间的折算，主要涉及到蒸发量的转换。
蒸发量的折算系
数取决于多种因素，如蒸发器的类型、尺寸、放置环境等。
以下是一个大致的概述：
1. E601型蒸发器是一种实验室常用的蒸发设备，主要用于实验室中对液体进行蒸发
浓缩。
其蒸发量通常以升/小时（L/h）或毫升/分钟（mL/min）表示。
2. 开放水面蒸发是指在自然环境中，水面上的水分通过蒸发作用进入大气。
开放水面蒸发的蒸发量通常以毫米/天（mm/d）或平方米/小时（m²/h）表示。
3. 折算系数是将E601型蒸发器的蒸发量转换为开放水面蒸发量的重要参数。
折算系
数受蒸发器尺寸、放置环境（如温度、湿度、风速等）、液体性质等因素的影响。
4. 为了计算折算系数，可以采用以下方法：
a. 收集E601型蒸发器和开放水面蒸发的相关实验数据。
b. 分析数据，找出影响蒸发量的关键因素。
c. 根据实验数据和分析结果，建立蒸发量之间的数学关系式。
d. 通过数学关系式，将E601型蒸发器的蒸发量转换为开放水面蒸发量。
5. 需要注意的是，折算系数并非固定不变的，它受到实际操作环境和设备状况的影响。
因此，在实际应用中，应根据实际情况定期检查和调整折算系数。
总之，E601型蒸发器与开放水面蒸发之间的折算，需要考虑蒸发器的类型、尺寸、放置
环境等多种因素。
通过收集实验数据、分析影响蒸发量的关键因素，并建立蒸发量之间的数学关系式，可以得出合理的折算系数。
在实际操作中，应根据实际情况定期检查和调整折算系数，以确保蒸发效果和设备运行稳定。
自由对流水面蒸发系数_兼评_水面蒸发系数公式探讨_
水
2010 年 6 月
利
SHUILI
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报
第 41 卷 第6期
自由对流水面蒸发系数
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水面蒸发折算系数
水面蒸发折算系数是指水面上的液态水分蒸发转化为饱和蒸汽所需的
能量，并与标准水面蒸发量之比。
水面蒸发折算系数在水资源管理、
气候研究和农业生产等领域具有重要的意义。
本文将深入探讨水面蒸
发折算系数的定义、计算方法、影响因素和应用，并分享我对这一概
念的观点和理解。
一、水面蒸发折算系数的定义
水面蒸发折算系数是指单位面积水面上的液态水分蒸发转化为饱和蒸
汽所需的能量与标准水面蒸发量之比。
一般使用单位为无量纲的比例
来表示，通常在0到1之间。
水面蒸发折算系数反映了水面蒸发的强
度和效率，对于了解水体中的水分变化以及水资源管理具有重要意义。
二、水面蒸发折算系数的计算方法
水面蒸发折算系数的计算方法有多种，常见的是基于能量平衡的方法
和基于水分平衡的方法。
基于能量平衡的方法考虑了能量的输入和输出，一般使用负辐射平衡模型进行计算。
而基于水分平衡的方法则是
基于水分输入和输出之间的差异来计算蒸发量。
具体选择哪种计算方
法要根据实际情况和研究需要进行判断。
三、水面蒸发折算系数的影响因素
水面蒸发折算系数受多种因素的影响，包括气候条件、水面特性、水汽输送过程以及植被覆盖等因素。
气候条件包括温度、湿度、风速和太阳辐射等，这些气候要素会影响蒸发的速率和强度。
水面特性指的是水面的形状、大小和深度等，这些特性会影响水分的蒸发。
水汽输送过程是指水分从水面蒸发后通过大气中的运动方式向其他区域传输的过程。
植被覆盖则会影响蒸发的量和速率，植被的影响主要体现在阻碍水分的蒸发过程中。
四、水面蒸发折算系数的应用
水面蒸发折算系数在水资源管理、气候研究和农业生产等领域有着广泛的应用。
在水资源管理方面，水面蒸发折算系数可以用于计算水体中的水分变化，预测水资源的供给量和需求量。
在气候研究方面，水面蒸发折算系数可以用于观测和模拟大气中的水汽输送过程，对气候变化进行预测和评估。
在农业生产方面，水面蒸发折算系数可以用于计算农田的蒸发量，指导灌溉和农作物生长管理。
总结回顾：
本文深入探讨了水面蒸发折算系数的定义、计算方法、影响因素和应用。
水面蒸发折算系数作为水资源管理、气候研究和农业生产等领域的重要指标，具有重要的理论和实际意义。
通过对气候条件、水面特性、水汽输送过程和植被覆盖等因素的分析，可以更好地理解水面蒸发折算系数的变化规律和影响机制。
在实际应用中，水面蒸发折算系数可以用于预测和评估水资源供给量和需求量，指导灌溉和农作物生
长管理。
对于进一步探索水面蒸发折算系数的影响因素和计算方法，以及优化其应用于实际问题具有重要的研究价值。
个人观点和理解：
水面蒸发折算系数作为一个重要的指标，对于水资源管理和气候研究具有重要意义。
在未来的研究中，我认为有必要进一步深入探索水面蒸发折算系数的影响因素和计算方法。
通过深入研究水面特性、水汽输送过程和植被覆盖等因素对水面蒸发折算系数的影响，可以更准确地估计蒸发量。
结合地理信息系统和遥感技术，可以实现对水面蒸发折算系数的空间分布和时序变化的监测和分析，为实际应用提供更精确的数据支持。
水面蒸发折算系数的研究对于深入了解水循环过程和合理利用水资源具有重要的科学价值和实践意义。
水面蒸发折算系数的研究也对气候变化和水资源管理具有重要的意义。
随着全球气候变暖的加剧，气温和降水量的变化对水循环过程产生了影响，进而影响了水面蒸发折算系数。
通过研究水面蒸发折算系数的变化趋势，可以更好地了解气候变化对水资源的影响。
另水资源管理中的关键问题之一是如何准确估计并合理利用水资源。
水面蒸发是水循环的重要组成部分，准确估计水面蒸发量对于水资源管理至关重要。
水面蒸发折算系数的研究可以帮助测算和预测水面蒸发量，为水资源配置和规划提供科学依据。
通过深入研究水面蒸发折算系数，可以更准确地估计蒸发量，从而更好地衡量水资源的供需状况，优化水资源配置和管理。
在未来的研究中，我认为应该注重以下几个方面。
进一步探索水面蒸
发折算系数的影响因素。
除了水面特性、水汽输送过程和植被覆盖等
因素外，还应考虑其他可能影响水面蒸发折算系数的因素，如风速、
湿度等。
完善水面蒸发折算系数的计算方法。
目前的计算方法仍存在
一定的不确定性，需要进一步改进和验证，以提高计算结果的准确性
和可靠性。
结合地理信息系统和遥感技术，可以实现对水面蒸发折算系数的空间
分布和时序变化的监测和分析。
通过获取大范围的水面蒸发折算系数
数据，可以更全面地把握水循环过程的变化，为水资源管理和气候研
究提供更精确的数据支持。
还可以结合实地观测数据进行验证，进一
步提高水面蒸发折算系数的可靠性和适用性。
水面蒸发折算系数的研究对于深入了解水循环过程、合理利用水资源
以及应对气候变化具有重要的科学价值和实践意义。
未来的研究应注
重水面蒸发折算系数的影响因素、计算方法和监测分析等方面的探索，以提高水资源管理的准确性和科学性。
通过这些努力，我们将能更好
地应对水资源管理面临的挑战，实现可持续发展的目标。