300mm 800mm框架梁计算书
最新300mm800mm框架梁计算书汇总
300m m800m m框架梁计算书梁模板(扣件钢管架)计算书000工程；工程建设地点：00；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由00担任项目经理，00担任技术负责人。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
梁段:LL18。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
钢筋混凝土课程设计计算书
22钢筋混凝土课程设计计算书以4轴线框架计算一、框架计算简图及柱、梁、板尺寸估算1、计算简图中杆件以计算轴线表示，柱取截面形心线，梁也取截面形心线；框架层高，除底层外的其它各层，都取建筑层高即 4.2m ，底层计算高度 h=0.50+1.0+4.50= 6.0m ，梁板混凝土取 C 30, f c =15N/m^框架横梁截面：梁高 h=(1/8 〜1/12)L=900 〜600mm (L=7200mm),取 h=700mm b=(1/2 〜1⑶h=350 〜200mm ,取 b=250mm 截面为矩形。
次梁高 h=(1/12 〜1/20)L=330 〜180mm(L=3900mm),取 h=300 mm b=200mm 在 L=7200 布置两条次梁。
楼板厚取100mm ,(屋面板厚取120mm 。
2、验算柱截面尺寸 b*h=400*500荷载估算：荷载标准值按10〜13KN/m 估算，取13.0KN/m 2计。
中柱负荷面积为：(7.20+7.20 ) /2.0*3.90 = 28.08m 2。
则中柱柱底承受荷载标准值为：28.08*13.0*5=1825.2KN 。
中柱按轴心受压进行验算，此时可假定，受压纵筋总的配筋率批 p=1 %纵向受压系数=1 (混凝土取C 30)于是有：N=1.20*1825.2=2190.24 KIN轴压比取0.902Ac= N /0.90f c =162240mm2 2取 Ac=b*h=400*500=200000mm >162240mm 符合要求。
、荷载计算2 20.5KN/m ;楼面活荷载标准值 4.0KN/m 。
(一)、屋面荷载：1、 10mm 厚混凝土盖板架空层2、 二毡三油沥青防水层3、 20mm 厚水泥砂浆找平层4、 120mm 厚钢筋混凝土屋面板5、 顶棚20mm 厚混合砂浆抹灰及刷白活荷载：不上人屋面 屋面梁自重:柱距 S=3.90m ，跨度 L=7.20m ，屋面活荷载标准值:0.40KN/m 0.35KN/m0.40KN/m 0.12*25=3.0KN/m0.34KN/m合计0.5KN/m24.49KN/m0.25*0.58*25+0.015*2*0.58*17=3.92KN/m（二）、标准层楼面荷载楼面恒载：框架梁自重:0.25*0.60*25+0.015*2*0.60*17=4.06KN/m楼面梁的线荷载（三）、风荷载：（基本风压） 因屋面活荷载较小，故不考虑活载的最不利位置，按满载计算，则框架的线荷载为Q=g+q=25.72+2.54=28.26 kN/m 。
梁加固计算书
±0.000m层JKL1——（2）-（3）段的跨中梁粘贴钢板法正截面加固计算书1 已知条件梁截面宽度b=300mm,截面高度h=700mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=60.0mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=60mm,混凝土强度等级C30,受拉钢筋强度设计值f y=360Mpa,受压钢筋强度设计值f'y=360Mpa,钢板强度设计值f a=205Mpa,受拉钢筋面积A s=829mm2,受压钢筋面积A's=0.00mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值M=255kN·m,地震组合折减系数γRa=1。
2 加固计算混凝土抗压强度设计值f c=14.3Mpa截面相对界限受压区高度ξb=0.466当ξ=ξb时,截面所能承受的最大弯矩M max=688.34kN·mM max>M,经计算可求得截面受压区高度和受拉钢板面积x=97.54mmA sp=589.97mm2梁粘贴钢板法斜截面加固计算书1 已知条件框架梁截面宽b=300mm,截面高度h=700mm,梁侧面粘贴箍板的竖向高度h sp=600mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=60mm,计算跨度l0=6000mm,混凝土强度等级C30,箍筋强度设计值f yv0=210Mpa,箍板设计强度f sp=205Mpa,箍筋间距s0=200mm,同一截面箍筋面积A sv0=67mm2,箍板间距s sp=200mm,非抗震设计,剪力设计值V=97kN,地震组合折减系数γRa=1。
2 加固计算混凝土抗拉、抗压强度设计值f t=1.43Mpaf c=14.3Mpa构件截面有效高度h0=640mm根据加固规范GB 50367-2006第10.3.2条可求得截面所能承担的最大剪力V max=687.91kNV max>V,截面尺寸满足条件。
混凝土承担的剪力V c=192.58kN箍筋承担的剪力V sv=56.28kN根据加固规范GB 50367-2006式(10.3.3-2)可求得配置在同一截面的抗剪箍板面积A sp=0.00mm2抗剪箍板最小截面面积A spmin=32.02mm2±0.000m层JL1——（2）-（3）段的跨中梁增大截面法正截面加固计算书1 已知条件梁截面宽度b=250mm,原高度h1=500mm,截面增大后高度h=650mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a's=37.50mm,受拉钢筋合力点至截面近边缘距离a s=37.50mm,原截面混凝土强度等级C30,原受拉纵筋强度设计值f y0=360Mpa,原受压纵筋强度设计值f'y0=360Mpa,新增受拉钢筋强度设计值f y=360Mpa,原受拉钢筋截面面积A s0=829mm2,原受压钢筋截面面积A's0=0.00mm2,非抗震设计,设计截面位于框架梁梁中,弯矩设计值M=255kN·m,加固前弯矩标准值M k0=204kN·m,地震组合折减系数γRa=1,原构件震损修复后承载力折减系数φf=1。
模板支撑体系表
部位 计算书 附图 梁截面b×h 支撑高度 次楞纵向 （mm） （m） （mm） 500×1200 500×800 300×1200 300×500 1000×1200 700×1400 400×1800 600×1800 500×1400 300×1400 500×800 300×1200 400×1200 600×1800 20.5 20.9 20.5 21.2 20.5 20.3 13.55 13.55 8.8 8.8 9.4 9 9 8.4 梁侧模 主楞竖向 （mm） M14对拉 螺栓 3道 2道 3道 1道 3道 3道 4道 4道 3道 3道 2道 3道 3道 4道 支撑形式 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 扣件式钢 管支撑 次楞纵向 （mm） 梁底支撑 主楞横向 （mm） 立杆纵向 间距(mm) 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 立杆横向 间距(mm) 二排间距 500 二排间距 500 二排间距 300 单排居中 四排间距 350 二排间距 700 二排间距 400 三排间距 300 二排间距 500 二排间距 300 二排间距 500 二排间距 300 二排间距 400 三排间距 300 立杆步距 (mm) 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200
大商业百货中庭 19~22/E~G轴
大商业3#影厅 9~11/G~K轴
框架结构计算书【范本模板】
湘潭大学毕业设计说明书题目：湘大职院学生公寓楼学院: 职业技术学院专业: 建筑工程技术学号： 20079206101 姓名: 盛文嘉指导教师：唐桂英完成日期： 2010年4月15日湘潭大学毕业论文(设计)任务书论文（设计）题目：湘潭市XX中学学生公寓楼学号： 20079206101 学生姓名：盛文嘉专业：建筑工程技术指导教师姓名（职称)：唐桂英 (高级实验师）工程管理系（教研室)主任：赵长久一、主要内容及基本要求主要内容:本学生公寓为六层，采用框架结构,柱下独立基础，建筑物耐火等级为二级。
标准层层高为3。
3米,层数为六层.项目总建筑面积：2018。
58平方米.建筑物耐久年限50年。
屋面防水等级为Ⅲ级。
建筑设计（建筑设计总说明、首层平面图、标准层层平面图、顶层平面图、屋顶平面图、正立面图、侧立面图、楼梯剖面图）。
结构设计（结构设计总说明、基础平面布置图、楼面结构布置图、楼板配筋图、框架配筋图、楼梯结构图)。
基本要求：设计要求按照建筑行业所给的设计题目、建筑技术条件、设计内容及其他相关资料进行。
要求熟悉建筑行业的相关法律法规及相关标准，譬如：建筑制图标准、民用建筑设计通则等；熟练掌握相关专业知识，譬如:房屋建筑学、建筑CAD、施工组织设计等.根据所给的方案平面布置图,通过调查及搜集有关技术资料，进一步确定平面设计,独自完成设计题目的扩大初步设计，并提出规定的设计文件。
通过毕业设计，综合以前所学的专业知识，培养综合分析问题、解决问题的能力，以相应的设计技巧，同时培养设计工作中实事求是、严格、准确的科学态度和作风.二、重点研究的问题本学生楼设计分为建筑设计和结构设计两个部分。
建筑设计部分以学生公寓为主要设计内容按照所给指标进行方案设计,扩大初步设计并确定各项指标,绘制公寓楼建筑施工图，编制建筑设计说明书；建筑结构以准确计算结构内力与稳定性为主要研究内容，编制结构计算书和结构设计说明书，绘制结构施工图.三、进度安排四、应收集的资料及主要参考文献1、《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002），中国建工出版社，20022、《建筑抗震设计规范》(GB50011—2001），中国建工出版社，20013、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），中国建工出版社，20024、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001），中国建工出版社，20015、《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3—2002)，中国建工出版社，20026、《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—94），中国建工出版社，19957、《建筑设计资料集》（第二版），中国建工出版社，19978、《民用建筑设计通则》（JGJ 37-87）,中国建工出版社9、《方便残疾人使用的城市道路和建筑物设计规范》（JGJ 50—88），中国建工出版社湘潭大学毕业论文（设计)评阅表院(系）职业技术学院专业：建筑工程技术学号：20079206101姓名：盛文嘉论文（设计）题目：湘潭市某中学学生公寓楼评阅人姓名（职称）: 鲁湘如(讲师）评阅日期： 2010。
300×800梁模板支撑计算书
300×800梁模板⽀撑计算书300 X800梁模板⽀撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm 梁宽b=300mm 梁⾼h=800mm 层⾼6.50m ；模板材料为：. . . . 2夹板底模厚度 18mm 侧模厚度18mm ⽊材弹性模量 E=9000.00N/mm 抗弯强度 f m=13.00N/mm,抗剪强度f v =1.40N/mn n ;⽀撑采⽤门式钢管脚⼿架宽度 L=1200mm,门式钢管脚⼿架纵向间距900mm 梁边⾄板⽀撑的距离0.90m ；门式钢管脚⼿架顶2.梁底模验算（1）梁底模及⽀撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽梁⾼系数设计值①底模⾃重 0.5kN/m2 X (0.30 + 1.36)X 1.2 = 1.00 kN/m②砼⾃重 24.0 kN/m 3 X 0.30 X 0.801.2 =6.91 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3X 0.30 X 0.801.2 = 0.43kN/m④振捣砼荷载2.0 kN/m2X 0.30 X1.4 : =0.84kN/m梁底模和⽀撑承载⼒计算组合①+②+③+④ kN/m梁底模和龙⾻挠度验算计算组合①+②+③ kN/m可调底座调节螺杆伸出长度 200mm1= 9.182= 8.34⾼茂顶距离器宽怎顶晅离」1 n楫板.⽀禅体⾄搭设正⽴⾯图(2)梁底模板验算第⼀层龙⾻间距L=200mm计算跨数五跨；底模厚度h=18mm板模宽度b=300mm ；W=bh /6 =300.00 X 18.00 2/6=16200mrn ;I=bh3/12=300X 183/12=145800mrh1) 抗弯强度验算弯矩系数如-0.1052 2 6M=K?q i L =-0.105 X 9.18 X 0.20 X 10 =-38556N.mm=-0.04kN.m(T =M/W=38556/16200=2.38N/mm梁底模抗弯强度c =2.38N/mm2) 抗剪强度验算剪⼒系数K V=0.606V=Kq1L=0.606 X 9.18 X 0.20 X 1000=1113N=1.11kNT =3V/ (2bh) =3X 1113/(2 X 300X 18)=0.31 N/mrm梁底模抗剪强度T =0.31N/mm3) 挠度验算荷载不包括振捣砼荷载，则计算荷载q2=8.34kN/m;挠度系数K。
框架结构毕业设计计算书完整版
73 1XXXXX设计学生：指导老师：三峡大学XX学院摘要：本设计课题为。
Abstract：The project is the design of a express hotel.关键词：框架结构抗震等级内力分析荷载组合独立基础板式楼梯Keywords:frame structure前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教与学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。
本组毕业设计题目为。
1.建筑设计1．1工程概况本工程为该工程采用钢筋混凝土框架结构，抗震设防烈度为7度(0. 1g)，设计地震分组为第一组，抗震等级为三级。
1．2地质资料工程重要性等级为三级，本地区属亚热带大陆行季风气候，1．3平面布置在平面布置中73 2 1．4立面布置1．5各种用房和交通联系的设计本工程工程重要性等级为三级，根据《旅馆建筑设计规范》1．6建筑各构件用料、装饰及做法1.墙体：2.结构设计2．1．1结构布置方案及结构选型根据建筑使用功能要求，本工程采用框架承重方案。
框架柱网布置如下图2.1.1：2．1．2确定结构计算简图（1）计算基本假定：○1一片框架可以抵抗在本身平面内的侧向力，而在平面外的刚度很小，可以忽略（因而整个结构可以划分成若干个平面结构共同抵抗与平面结构平行的侧向荷载，垂直于该方向的结构不参加受力）；○2楼板在其自身平面内刚度无限大，楼板平面外刚度很小，可以忽略（因而在侧向力作用下，楼板可做刚体平移或转动，各个平面抗侧力结构之间通过楼板无相互联系和协同工作）。
73 3图2.1.1：框架柱网布置图框架近似计算补充假定：a．忽略梁、柱轴向变形及剪切变形；b．杆件为等截面等刚度，以杆件轴线作为框架计算轴线；c．在竖向荷载的作用下结构的侧移很小，因此，在计算竖向荷载作用时，假定结构无侧移。
（2）计算简图如下图2.1.2（1）根据图2.1.1框架柱网布置图，如图2.1.2（1）所示，选定阴影部分作为框架结构的计算单元，假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。
梁模板支架计算(300x800)
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm ，高度800mm ，两侧楼板厚度100mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置3道，内龙骨采用50×100mm 木方。
外龙骨间距500mm ，外龙骨采用150×100mm 木方。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距25+250mm ，断面跨度方向间距500mm ，直径16mm 。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 2。
32532525250800m m300m m模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×19.200=17.280kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
框架支架模板计算书
目录一、工程概况 (1)二、900＊900＊1200mm 195结构顶板支架与模板设计计算书 (2)三、1200＊1200*1200mm(189)结构平台支架与模板设计计算书 (21)四、现浇横梁支架立杆受力计算 (34)五、地梁基础 (47)六、柱模 (47)七、楼板模板 (50)2＃桥框架支架模板计算书一、工程概况（一）工程简介2＃框架桥起止里程桩号：K0+870—K1+760,地面以上结构层数为2/11。
5m,其中A1-A34轴因受排污干管影响，框架结构层数设计为一层，地面标高为185，楼面板为195平台,其余均为二层结构。
墙柱混凝土强度等级为C30，楼面板混凝土强度等级:189楼板厚120mm强度等级C30,195结构顶板楼面板厚均为200mm，混凝土强度等级均为C40,后浇带宽800mm，共26段，其中A1-A34轴现浇楼板跨排污干管，排污干管高、宽分别为2＊2.6m。
（二）支架模板布置情况本工程支架搭设均采用外径Φ48mm，壁厚3。
5mm的碗扣式满堂支架，碗扣式钢管必须满足《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166—2008）的要求。
由于A1—A34轴横跨排污干管采用搭设门洞支架的方式，门洞宽度设置为3。
5m,因现浇楼板厚度为120mm、200mm，厚度较薄,采用钢管支架搭设.现浇楼板厚120mm支架采用1200＊1200*1200mm;现浇楼板厚200mm支架采用9000＊9000＊1200mm。
框架底模全部采用面板规格1220×2440×12mm竹胶板，底模下方搁置50×100mm背肋方木，间距300mm。
（三）支架基础下地质情况经地勘资料查得, 本场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，未见滑坡、泥石流等不良地质现象，场地整体稳定.（四）地基要求压实处理,浇注10cm厚C20混凝土。
支架现浇地形起伏较大,需将边坡设置成60×80cm、60×60cm的梯步台阶，立杆距离台阶边缘距离宜大于50cm，台阶相邻高差小于1米,用10cm厚C20混凝土浇筑。
钢筋混凝土框架结构 计算书
1 引言随着社会的发展,钢筋混凝土框架结构的建筑物越来越普遍。
由于钢筋混凝土结构与砌体结构相比较具有很多优点；与钢结构相比又具有造价低、材料来源广泛、耐火性好、结构刚度大、使用维修费用低等优点。
因此，在我国乃至世界各地钢筋混凝土结构是多层框架最常用的结构型式。
本设计也是采用了钢筋混凝土框架结构，根据设计材料提供的建筑场地的地质条件及所在地区的抗震烈度，确定出拟建建筑物的抗震等级为二级，设计使用年限为50年，耐火等级为一级。
此设计包括建筑设计和结构设计，其中结构设计是本设计的重点。
此外，还有其他辅助应用部分。
2 工程概况2.1 建筑规模及场地设计参数该工程为廊坊市某高校办公楼，总建筑面积3132.4㎡左右，层数为四层，层高为底层3.9m，标准层3.6m,基础顶面距室外地面为700mm,承重结构体系拟采用现浇钢筋混凝土框架结构。
2.2 气象条件(1). 冬季采暖室外计算温度-9度。
(2). 主导风向：西南、东北风，冬季以北风、西北风为主；夏季以偏南风、东北风为主。
基本风压0.45kN/m2。
(3). 基本雪压：0.40kN/m2。
(4). 年降雨量：570.3mm；雨季集中在降水集中在7～8月份月份。
(5). 土壤最大冻结深度0.7m。
2.3基本资料本建筑为廊坊市高校某办公楼，共4层，室内地面标高：±0.000，室外标高：-0.450m，采用现浇钢筋混凝土框架结构，地上建筑混凝土强度等级为C35，梁、板、柱受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HRB335级。
表2.12.4建筑做法(1)墙身做法：内墙、外墙厚均为200mm，±0.000以上采用MU2.5陶粒空心砌块（容重不大于8kN/m3），M5混合砂浆砌筑，内粉刷20mm 厚石灰砂浆，喷内墙涂料。
外墙±0.000以下采用MU10烧结页岩砖，M7.5水泥砂浆砌筑。
(2)楼面做法：10mm 厚花岗岩面层20mm 厚1:2.5 水泥砂浆找平层钢筋混凝土楼面板楼板底面为20mm厚纸筋灰石灰打底，涂料两度。
300×800梁模板支撑计算书
300×800梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=300mm,梁高h=800mm,层高6.50m；模板材料为：2,抗弯强度18mm；木材弹性模量E=9000.00N/mm夹板底模厚度18mm,侧模厚度22 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度f=1.40N/mmf=13.00N/mmL=1200mm, ,抗剪强度vm门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.90m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。
2.梁底模验算 1）梁底模及支撑荷载计算（设计值系数梁高标准值单位梁宽荷载类型2 1.00 kN/m× 1.2 = ①底模自重0.5 kN/m × (0.30 + 1.36)3 1.2 = 6.91 kN/m × 0.30 × 0.80 ×②砼自重 24.0 kN/m3×0.30 × 0.80 × 1.2 = 0.43 ③钢筋荷载 1.5 kN/mkN/m2 1.4 = 0.84 2.0 kN/m④振捣砼荷载× 0.30 ×kN/m = 9.18 q梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④1kN/m = 8.34 q梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③2kN/m （2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=200mm,计算跨数五跨；底模厚度h=18mm,板模宽度 223；/6=16200mm=/6300.00×18.00 b=300mm； W=bh334；/12=145800mm/12=300×18 I=bh1）抗弯强度验算弯矩系数K=-0.105M2 26=-38556N.mm=-0.04kN.m ×10=-0.105×9.18×0.20M=K·qL1M2=M/W=38556/16200=2.38N/mmσ22,满足要求。
盘扣式钢管梁支撑系统计算书300X800
梁模板支撑计算书工程名称:11工程单位:1．计算参数结构楼板厚130mm，梁宽b=300mm，梁高h=800mm，层高5.90m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2;采用两根盘扣式钢管支撑,横向间距1050mm，纵向间距1050mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.50m;钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。
钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度f v=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。
2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2×(0.30 + 1.34 ) ×1.2 = 0.59 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.30 × 0.80 × 1.2 = 6.91 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.30 × 0.80 × 1.2 = 0.43 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 8.77 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 6.61 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。
W=bh2/6=300×182/6=16200mm3,I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。
300×800梁模板支撑计算书
300×800梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=300mm,梁高h=800mm,层高6.50m；模板材料为：2,抗弯强度18mm；木材弹性模量E=9000.00N/mm夹板底模厚度18mm,侧模厚度22 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度f=1.40N/mmf=13.00N/mmL=1200mm, ,抗剪强度vm门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.90m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。
2.梁底模验算 1）梁底模及支撑荷载计算（设计值系数梁高标准值单位梁宽荷载类型2 1.00 kN/m× 1.2 = ①底模自重0.5 kN/m × (0.30 + 1.36)3 1.2 = 6.91 kN/m × 0.30 × 0.80 ×②砼自重 24.0 kN/m3×0.30 × 0.80 × 1.2 = 0.43 ③钢筋荷载 1.5 kN/mkN/m2 1.4 = 0.84 2.0 kN/m④振捣砼荷载× 0.30 ×kN/m = 9.18 q梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④1kN/m = 8.34 q梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③2kN/m （2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=200mm,计算跨数五跨；底模厚度h=18mm,板模宽度 223；/6=16200mm=/6300.00×18.00 b=300mm； W=bh334；/12=145800mm/12=300×18 I=bh1）抗弯强度验算弯矩系数K=-0.105M2 26=-38556N.mm=-0.04kN.m ×10=-0.105×9.18×0.20M=K·qL1M2=M/W=38556/16200=2.38N/mmσ22,满足要求。
300mm800mm框架梁计算书word精品文档11页
梁模板(扣件钢管架)计算书000工程；工程建设地点：00；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由00担任项目经理，00担任技术负责人。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2019）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2019、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2019)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2019)等规范编制。
梁段:LL18。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
300-800屋面梁模板(套扣式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（套扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20102、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《钢结构设计标准》GB 50017-20174、《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ/T15-98-20195、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016一、工程属性二、荷载设计平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 13面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 10000 验算方式简支梁截面抵抗矩：W＝bh2/6=300×13×13/6＝8450mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=300×13×13×13/12＝54925mm4根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ/T15-98-2019 第4.3节规定可知：q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.5×4]×0.3＝9.795kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×0.3＝6.15kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.125q1L2＝0.125×9.795×0.252＝0.077kN·mσ＝M max/W＝0.077×106/8450＝9.056N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×6.15×2504/(384×10000×54925)＝0.57mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[250/150，10]＝1.667mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1q1L＝1×9.795×0.25＝2.449kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2L＝1×6.15×0.25＝1.537kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 416.667面板传递给小梁q1＝2.449/0.3＝8.162kN/m小梁自重q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.25＝0.065kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×4]×(0.45-0.3/2)/2×0.25+1×1.3×0.5×(0.8-0.15)×0.2 5＝0.539kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×4]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×0.25+1×1.3×0.5×(0.8-0.15 )×0.25＝0.539kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝1.537/0.3＝5.125kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.25＝0.05kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.15)×(0.45-0.3/2)/2×0.25+1×0.5×(0.8-0.15)×0.25＝0.241kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.15)×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×0.25+1×0.5×(0.8-0.15)×0.25＝0.241kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.142×106/83333=1.698N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝1.78kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.78×1000/(2×50×100)＝0.534N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.04mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.701kN，R2＝2.494kN，R3＝2.494kN，R4＝0.701kN正常使用极限状态R'1＝0.409kN，R'2＝1.442kN，R'3＝1.442kN，R'4＝0.409kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Ф48×3主梁计算截面类型(mm) Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数 2主梁受力不均匀系数0.6由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝1.496kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝0.865kN主梁计算简图一主梁计算简图二1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.561×106/4490=124.944N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)V max＝2.66kNτmax=2V max/A=2×2.66×1000/424＝12.547N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝1.131mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mm满足要求！悬臂端νmax＝0.396mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[2×100/150，10]＝1.333mm 满足要求！4、支座反力计算图一：R max=4.156kN图二：R max=3.74kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立柱2：R2＝4.156kN，立柱3：R3＝4.156kN图二立柱2：R2＝3.74kN，立柱3：R3＝3.74kN立柱所受主梁支座反力依次为:立柱2:P2=4.156/0.6=6.927kN,立柱3:P3=4.156/0.6=6.927kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Ф48×3钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢管截面面积A(mm2) 424 钢管截面回转半径i(mm) 15.9钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.78钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.49 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1251414纵向水平钢管计算简图一纵向水平钢管计算简图二1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)纵向水平钢管弯矩图二(kN·m)σ＝M max/W＝0.263×106/4490＝58.575N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)纵向水平钢管剪力图二(kN)V max＝1.246kNτmax＝2V max/A=2×1.246×1000/424＝5.879N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)纵向水平钢管变形图二(mm)跨中νmax＝0.535mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mm满足要求！悬臂端νmax＝0.187mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[2×100/150，10]＝1.333mm 满足要求！4、支座反力计算图一：R max=1.947kN图二：R max=1.753kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立柱1：R1=1.947kN，立柱4：R4=1.947kN图二：立柱1：R1=1.753kN，立柱4：R4=1.753kN八、可调托座验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.947,1.947]＝1.947kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝6.927kN≤[N]=30kN满足要求！九、立柱验算h max=max(ηh,h'+2a)=max(1.1×1200,1200+2×500)=2200mmλ=h max/i=2200/15.9=138.365≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.3572、风荷载计算M w＝γ0×φc×1.5×ωk×l a×h2/10＝1×0.9×1.5×0.295×0.9×1.22/10＝0.052kN·m3、稳定性计算R1＝1.947kN，P2＝6.927kN，P3＝6.927kN，R4＝1.947kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+1×1.3×0.15×(4.5-0.8)+M w/l b ＝max[1.947+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×4]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9，6.927，6.927，1.947+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×4]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9]+0.722+0.052/0. 9＝8.96kNf＝N/(φA)+M w/W＝8960.326/(0.357×424)+0.052×106/4490＝70.777N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ/T15-98-2019第6.1.7条H/B=4.5/10=0.45≤3H=4.5m<8m满足要求！十一、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=γ0×φc×γQ(ωk BHh2)=1×0.9×1.5×(0.295×10×4.5×6)=107.528kN·mM R=γG[G1k+0.15×H/(l a'×l b')]BL2/2=0.9×[0.5+0.15×4.5/(0.9×0.9)]×10×202/2=2400kN·m M T=107.528kN·m≤M R=2400kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=γ0×φc×γQ(Q2k BH2)=1×0.9×1.5×(0.085×10×4.52)=23.237kN·mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(l a'×l b')]BL2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.15+0.15×4.5/(0.9×0.9)]×10×202/2=9177kN·mM T=23.237kN·m≤M R=9177kN·m满足要求！。
一榀框架结构计算书
、摘要本工程为某综合楼，主体六层，钢筋混凝土框架结构，局部七层。
梁板柱均为现浇，建筑面积约为6500m2，宽18.84米，长为62.22米，建筑方案确定，房间开间4.0米，进深6.3米，底层层高5.0米，其它层高3.6米，室内外高差为0.6米。
建筑分类为乙类公共类建筑，二类场地，抗震等级三级。
关键词：钢筋混凝土框架结构设计内力计算目录第一章框架结构设计任务书 (1)1.1工程概况 (1)1.2设计资料 (2)1.3设计内容 (2)第二章框架结构布置及结构计算图确定 (2)2.1梁柱界面确定 (2)2.2结构计算简图 (2)第三章荷载计算 (5)3.1恒荷载计算： (5)3.1.1屋面框架梁线荷载标准值 (5)3.1.2楼面框架梁线荷载标准值 (5)3.1.3屋面框架节点集中荷载标准值 (6)3.1.4楼面框架节点集中荷载标准值 (7)3.1.5恒荷载作用下结构计算简图 (8)3.2活荷载标准值计算 (9)3.2.1屋面框架梁线荷载标准值 (9)3.2.2楼面框架梁线荷载标准值 (9)3.2.3屋面框架节点集中荷载标准值 (9)3.2.4楼面框架节点集中荷载标准值 (10)3.2.5活荷载作用下的结构计算简图 (10)3.3风荷载计算 (11)第四章结构内力计算 (15)4.1恒荷载作用下的内力计算 (15)4.2活荷载作用下的内力计算 (25)4.3风荷载作用下内力计算 (33)第五章内力组合 (34)5.1框架横梁内力组合 (38)5.2柱内力组合 (46)第六章配筋计算 (60)6.1梁配筋计算 (60)6.2 柱配筋计算 (75)6.3楼梯配筋计算 (80)6.4基础配筋计算 (84)第七章电算结果 (80)7.1结构电算步骤 (86)7.2结构电算结果 (87)参考文献 (112)一框架结构设计任务书1.1 工程概况：某综合楼，主体六层，钢筋混凝土框架结构，局部七层。
梁板柱均为现浇，建筑面积约为6500m2，宽18.84米，长为62.22米，建筑方案确定，房间开间4.0米，进深6.3米，底层层高5.0米，其它层高3.6米，室内外高差为0.6米。
框架结构设计计算书
目录1 绪论 (1)2 工程概况 (1)2.1设计资料 (1)2.2结构方案确定 (3)3 梁柱截面尺寸估算 (3)3.1梁柱截面估算 (3)3.2柱网尺寸,层高和梁柱截面尺寸的确定 (4)4 二层楼面梁板设计计算 (7)4.1楼面板的计算 (7)4.2多跨连续梁LL配筋计算 (16)4.3次梁配筋计算 (19)5. 框架结构抗震设计 (20)5.1重力荷载代表值 (20)5.2各层重力荷载代表值计算 (21)5.3梁柱线刚度计算 (24)5.4自振周期计算 (26)5.5横向地震作用计算 (27)5.6横向水平地震作用下楼层变形验算 (27)5.7水平地震作用下的KJ-11内力计算（用D值法计算） (28)6. 竖向荷载作用下KJ-11内力计算 (34)6.1计算单元的选取 (34)6.2荷载计算 (34)6.3各种情况荷载分布图 (39)6.4竖向恒载作用下梁端弯矩计算 (43)6.5竖向活载（满跨）作用下梁端弯矩计算 (43)6.6内力计算采用弯矩二次分配法 (43)7．框架内力组合 (57)7.1框架梁内力组合 (57)7.2框架柱内力组合 (59)8. 框架梁截面设计 (69)8.1手算一层A-B轴梁的跨中配筋情况 (69)8.2手算一层A支座梁的支座配筋情况 (70)9. 框架柱截面设计 (72)9.1手算第一层A柱配筋 (74)9.2其余的配筋计算见下表 (77)10. 楼梯设计 (80)10.1梯段板设计 (81)10.2平台板设计 (82)10.3平台梁设计 (83)11. 基础设计 (84)11.1设计资料 (85)11.2基础布置及截面尺寸确定 (85)11.3基础梁荷载计算 (86)11.4基础梁配筋 (87)11.5基础底板配筋计算 (92)12 .PKPM计算书 (93)结论 (132)致谢 (133)参考文献 (134)1 绪论毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段，是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。
梁木模板与支撑计算书300X800
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。
梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离150mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.80=30.931N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×20.736+1.40×4.320)×0.150×0.150=0.070kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.070×1000×1000/43200=1.611N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×20.736+1.4×4.320)×0.150=2.784kN 截面抗剪强度计算值T=3×2784.0/(2×800.000×18.000)=0.290N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×20.736×1504/(100×6000×388800)=0.030mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×0.80×0.60/1=18.56kN 穿梁螺栓直径为20mm；穿梁螺栓有效直径为16.9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=225.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=38.250kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=18.559kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
扣件式钢管梁支撑系统计算300X800
梁模板支撑计算书1．计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=300mm，梁高h=800mm，层高5.70m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离 1.40m；板弹性模量E=4000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm =13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距1200mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。
钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。
2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2×(0.30 + 1.36 ) ×1.2 = 0.60 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.30 × 0.80 × 1.2 = 6.91 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.30 × 0.80 × 1.2 = 0.43 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1= 8.78 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2= 6.62 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。
W=bh2/6=300×182/6=16200mm3， I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
梁模板(扣件钢管架)计算书000工程；工程建设地点：00；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由00担任项目经理，00担任技术负责人。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
梁段:LL18。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为4根。
面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ ＝M/W < [f]其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3；M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×17.85×0.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (800-120)/(4-1)= 226.67mm；面板的最大弯矩M= 0.1×9.638×[(800-120)/(4-1)]2 +0.117×2.52×[(800-120)/(4-1)]2= 6.47×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.638×[(800-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(800-120)/(4-1)]/1000= 3.088 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 6.47×104 / 3.33×104=1.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ =1.9N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1=9.638N/mm；l--计算跨度: l = [(800-120)/(4-1)]=226.67mm；E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: ν=0.677×9.638×[(800-120)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105) = 0.086 mm；面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(800-120)/(4-1)]/250 = 0.907mm；面板的最大挠度计算值ν=0.086mm 小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.907mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.088/0.500= 6.177kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M = 0.154 kN·m，最大支座反力R= 3.397 kN，最大变形ν= 0.115 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ = M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ = 1.54×105/6.40×104 = 2.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ = 2.4 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.115mm 小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.397kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×5.078=10.16cm3；I = 2×12.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M= 0.759 kN·m，最大支座反力R= 8.833 kN，最大变形ν= 0.735 mm（1）主楞抗弯强度验算σ = M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 7.59×105/1.02×104 = 74.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ =74.7N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.735 mm主楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.735mm 小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 1000×20×20/6 = 6.67×104mm3；I = 1000×20×20×20/12 = 6.67×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ = M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.80+0.50]×1.00×0.90=22.572kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×1.00×0.90=5.040kN/m；q=22.572+5.040=27.612kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:M max=ql2/8 = 1/8×27.612×2002=1.38×105N·mm；R A=R B=0.5ql=0.5×27.612×0.2=2.761kNσ =M max/W=1.38×105/6.67×104=2.1N/mm2；梁底模面板计算应力σ =2.1 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。