三相异步电动机电磁计算清单

三相异步电机计算公式

三相异步电机计算公式三相异步电机是一种常见的交流电动机，通过在定子上产生的旋转磁场和转子上的感应电流之间的相互作用来实现电能转换为机械能。

在实际应用中，我们经常需要计算三相异步电机的相关参数，如转速、功率、效率等。

下面将介绍三相异步电机的常用计算公式及相关内容。

1. 转速计算公式转速是三相异步电机运行最基本的参数之一，通常以每分钟转速（RPM）为单位。

计算转速的公式如下：N = 120 * f / P其中N为转速，f为电源频率（Hz），P为极对数。

该公式适用于常用的四极电机。

对于其他极数，可以根据需要进行相应的修正。

2. 功率计算公式电机功率是指电机输出的机械功率，通常以瓦特（W）为单位。

计算功率的公式如下：P = V * I * √3 * cos(θ)其中P为功率，V为电压，I为电流，θ为功率因数（通常为0.8-0.95之间，取决于电机负载类型）。

√3即为根号3，表示三相电流的有效值与相电压的关系。

3. 效率计算公式电机效率是指输入的电能与输出的机械能之间的比值，通常以百分比表示。

计算效率的公式如下：η = (Pout / Pin) * 100其中η为效率，Pout为输出功率，Pin为输入功率。

电机效率通常会随着负载变化而变化，一般在最大转矩时达到最高值。

4. 线电流计算公式三相异步电机的线电流是指电机各相之间的电流，通常以安培（A）为单位。

计算线电流的公式如下：I = P / (√3 * V * cos(θ))其中I为线电流，P为功率，V为电压，θ为功率因数。

5. 绕组电流计算公式三相异步电机的绕组电流是指电机定子绕组或转子绕组中的电流，通常以安培（A）为单位。

计算绕组电流的公式如下：Iw = I * √3其中Iw为绕组电流，I为线电流。

6. 输出转矩计算公式三相异步电机的输出转矩是指电机在运行状态下输出的转矩，通常以牛顿·米（N·m）为单位。

计算输出转矩的公式如下：T = (9.55 * P) / N其中T为输出转矩，P为输出功率，N为转速。

(完整版)三相异步电动机电磁计算

三相电机额定电压U=380V，f=50HZ,机座号Y132，输出P2=8KW， p=4极1.型号：Y132M2.输出功率：P N=8KW3.相数：m1=34.接法：5.相电压：Uφ=380V6.功电流：I w=P2×103m1UΦ=8×1033×380=7.018A7.极对数：p=28.定子槽数：Z1=369.转子槽数：Z2=3210.定子每极每相槽数：Qp1=Z12pm1=362×2×3=311.定子外径：D1=21cm定子内径：D i1=13.6cm气隙长度：δ=0.4mm转子外径：D2=13.52cm 13.6-0.04*2=13.52cm转子内径：D i2=4.8cm定子槽型：半闭口圆底槽定子槽尺寸：b o1=0.35cm b1=0.67cm h o1=0.08cm R1=0.44cm h12=1.45cm转子槽形：梯形槽转子槽尺寸：b o2=0.1cm b r1=0.55cm b r2=0.3cm h o2=0.05cm h r12=2.3cm12.极距：τ=πD i12p =3.1415×13.64=10.681cm13.定子齿距：t1=πD i1Z1=3.1415×13.636=1.187cm14.转子齿距：t2=πD2Z2=3.1415×13.5232=1.327cm15.气隙长度：δ=0.04cm16.转子斜槽距：b sk=t1=1.187cm17.铁芯长度：l=16cm18.铁芯有效长度：无径向通风道：l ef=l+2δ=16.08cm19.净铁芯长：无径向通风道：l Fe=K Fe l=0.95*16=15.2cmK Fe=0.95（不涂漆）20.绕组型式：单层交叉式21.并联支路数：a1=122.节距：1-9,2-10,11-1823.每槽导线数：由后面计算的数据根据公式计算为：每极磁通φ1=0.00784wb波幅系数：K A=1.46绕组系数：K dp1=0.96每相串联有效导线数：Nφ1K dp1=K z′U1×10−2K Aφ1×50f1=1.21×380×10−2 1.46×0.00784×5050=401.70 K’z取1.21每相串联导线数：Nφ1=Nφ1K dp1K dp1=401.700.96=418每槽导线数：N1‘=41812=34.83取整数：N1=3524.线规：导线并饶根数与截面积之积（式中的值由其后的公式算得）：N1’A1′=I1a1J1=9.16271×5.19=1.7655mm2由此可通过查表知线规为：2-1.06（N-φ）25.每根导线截面积：A cl=0.00882cm226.槽有效面积：A e=A s-A i=1.1444cm2A s=2R+b s12×(h s′−h)+πR22A i=C i(2h s12+πR)C i-绝缘厚度 h-槽楔厚度 C i=0.08mm27.槽满率：k s=N s1N cl d2A e ×100%=2×35×0.0131.1444=79.5%d-绝缘导线外径 d=1.14mm28. 每相串联导线数：N φ1=Z 1N s1ma 1=35×363=42029. 绕组分布系数：K d1=sin (α2q 1)q 1sin (α2)=0.96q 1=Z 12pm=364×3=3α=2pπZ 1=2×2×180°36=20°30. 绕组短距系数：K p1=sin (β×90°)=1 β=y mq 131. 绕组系数：K dp1=K d1K p1=0.96二．磁路计算32. 每极磁通：∅1=K E U ∅2.22fN ∅1K dp1=0.00784Wb =380×0.9232.22×50×420×0.96K E =0.923 K E 范围0.85-0.95 33. 定子齿截面积:A t1=b t1l Fe Z 12p =76.05cm 2 34. 转子齿截面积：A t2=b t2l Fe Z 22p=75.95cm 2b t1,b t2-定，转子齿宽35. 定子轭部截面积：A j1=h j ′l Fe =1.877×15.2=28.53cm 2 h j ′=D 1−D i12−h s +13R =3.7−(0.08+1.45+0.44)+0.443=1.87736. 转子轭部截面积：A j2=h j2′l Fe =30.65cm 2 h j2′=D 2−D i22−h R −23d k =2.016因无通风孔d k =037. 空气隙面积：A δ=τl ef =10.681×16.08=171.8cm 2 38. 波幅系数：K A =1.46 K S =1.276K A 由饱和系数K S 查得，开始计算时先假定K S39. 定子齿磁密：B t1=K A∅1A t1×104=1.46×0.0078476.05×104=1.505T40. 转子齿磁密：B t2=K A∅1A t2×104=1.46×0.0078475.95×104=1.507T41. 定子轭磁密：B j1=12×∅1A j1×104=12×0.0078428.53×104=1.37T 42. 转子轭磁密：B j2=12×∅1A j2×104=12×0.0078430.65×104=1.28T43. 气隙磁密：B δ=K A∅1A δ×104=1.46×0.00784171.8×104=0.666T44. 定子齿磁场强度：H T1=20.58A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 45. 转子齿磁场强度：H t2=20.79A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 46. 定子轭磁场强度：H j1=11.44A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 47. 转子轭磁场强度：H j2=8.43A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 48. 定子齿磁路计算长度：h T1′=h s1+h s2+R3=1.597cm49. 转子齿磁路计算长度：h T2′=h R1+h R2=2.3cm 50. 定子轭磁路计算长度：l j1′=π(D i1−h j1′)4p=7.51cm 51.转子轭部磁路计算长度：l j2′=π(D i2+h j2′)4p=2.67cm52. 气隙磁路计算长度：δe =δK c1K c2=0.4×1.308×1.031÷10=0.05393cmK c1=t1t1−r1δK c2=t2t2−r2δt-齿距 b0-槽口宽53.定子齿磁位降：F t1=H t1×h t1′=32.86A54.转子齿磁位降：F t2=H t2×h t2′=47.81A55.定子轭部磁位降：F j1=C1H j1l j1′=43.31AC1=0.504 定子轭部磁路校正系数56.转子轭部磁位降：F j2=C2H j2l j2′=9.23AC2=0.41 转子轭部磁路校正系数57.气隙磁位降：Fδ=0.8Bδδe×104=0.8×0.666×0.05393×104=287.34A58.饱和系数：K s=F t1+F t2+FδFδ=32.86+47.81+287.34287.34=1.28与38项比对59.总磁位降：F=F t1+F t2+F j1+F j2+Fδ=32.86+47.81+43.31+9.23+287.34=420.55A60.励磁电流：I m=4.44pFmN∅1K dp1=4.44×2×420.553×420×0.96=3.087A61.励磁电流标幺值：I m∗=I mI w =3.0877.018=0.439962.励磁电抗标幺值：X m∗=1I m∗=10.4399=2.2732三．参数计算63.线圈平均半匝长度：l c1=l e+2(d+l E′)=31.22cmd=1.5cm(直线部分伸出长) l E′=kτck对2,4极取0.58 τc-平均节距τc=10.54cm64. 线圈端部平均长度：l E =2(l E ′+d )=15.22cm 65. 线圈端部轴向投影长度：f d =l E ′sin α=3.77cm 66. 阻抗折算系数：K z =m 1(N ∅1K dp1)2m 2(N ∅2K dp2)2=15241式中：对笼型转子m 2=Z 2，N ∅2=1，K dp2=1 67. 定子相电阻：R 1=ρ1N ∅1lc1a 1N c1A c1=1.61Ω ρ1-导线电阻率标幺值：R 1∗=R 1I w U ∅=0.029768. 转子导条电阻：R B =K zK B ρB l B A B=1.1407Ω式中：K B =1.04(对铸铝转子) ρB -导条电阻率 l B =16cm(转子导条长度) A B =0.965cm 2(每根导条截面积) 标幺值：R B ∗=R B ×I 2U ∅=1.1407×7.018380=0.021169. 转子端环电阻：R R =K zρR Z z D R2πp 2A R =0.3467ΩρR-端环电阻系数 D R-端环平均直径（10.7cm） A R-端环截面积（2.6cm2）标幺值：R R∗=R R I wU∅=0.3467×7.018380=0.00670.转子电阻标幺值：R2∗=R B∗+R R∗=0.0211+0.006=0.027171.漏抗系数：C x=0.4π2fl ef(N∅12pq1)(I wU∅)×10−5=0.4×3.14152×50×16.08×(42022×3)(7.018380)×10−8=0.0172372.定子槽漏磁导：λs1=K U1λU1+K c1λc1=1.2431K U1=1 K c1=1 λU1=0.4097 λc1=0.833473.定子槽漏抗：X s1∗=(lσ1l ef )λc1C x=(1616.08)×0.8334×0.01723=0.01429lσ1=l1(对无径向通风道)74.定子谐波漏磁导：λd1=0.0129对60°相带整数槽绕组，且23≤β≤1λd1=π218×[(5q12+1)−(14cq1+23c2−14c3q1)3q12]−K dp12式中:c-短距槽数，c=8q1(1-p)75.定子谐波漏抗：x d1∗=m1q1τπ2δef K sλd1C x=1.8243×0.01723=0.0314376.定子端部漏磁导：λE1=0.67(l E-0.64τc)=5.677877.定子端部漏抗：X E1∗=(q1l ef )λE1C x=(316.08)×5.6778×0.01723=0.0182578. 定子漏抗标幺值：X 1∗=X s1∗+X d1∗+X E1∗=0.01429+0.03142+0.01825=0.0639779. 转子槽漏磁导：λs2=λU2+λc2=2.1754 λU2=h R0b 02=0.5(槽上部漏磁导)λL2=1.6754(槽下部漏磁导)80. 转子槽漏抗：X s2∗=(lσ2l ef)K dp12(Z1Z 2)λs2C x =0.03862=2.2413×0.01723 l σ2=l 281. 转子谐波漏磁导：对笼型转子：λd2=∑1(k Z 2p ±1)2=0.013K=1，2,3 82.转子谐波漏抗：X d2∗=m 1q 1τK dp12π2δef K sλd2C x =1.6757×0.01723=0.0288783. 转子端部漏磁导：λE2=0.757(l B−l 21.13+D R 2p)=2.025(对笼型转子)84. 转子端部漏抗：X E2∗=q 1l efK dp12λE2C x =0.3478×0.01723=0.00599 85.转子斜槽漏抗：X sk∗=0.5(b sk t 2)2X d2∗=0.5×(1.1871.327)2×0.02887=0.0115586. 转子漏抗标幺值：X 2∗=X s2∗+X d2∗+X E2∗+X sk ∗=0.08503 87. 运行总漏抗：X ∗=X 1∗+X 2∗=0.06397+0.08503=0.149四．运行性能计算88.满载电流有功分量：I p∗=1η=10.88=1.136设η=0.88 η−效率89.满载电抗电流：I x∗=σ1X∗I p∗2[1+(σ1X∗I p∗)2]=1.0281×0.149×1.1362×[1+(1.0281×0.149×1.136)2]=0.2037式中：σ1=1+I m∗X1∗=1+0.4399×0.06397=1.0281 90.满载电流无功分量：I Q∗=I m∗+I x∗=0.4399+0.2037=0.643691.满载电动势比值：K E=1−(I p∗R1∗+I Q∗X1∗)=1−(1.136×0.0297+0.6436×0.06397)=0.925与32项进行比对92.定子电流：I1∗=√I p∗2+I Q∗2=√1.1362+0.64362=1.3056I1=I1∗I w=1.3056×7.018=9.1627A93.转子导条电流：I2∗=√I p∗2+I x∗2=√1.1362+0.20372=1.154I2=I2∗I w K1=1.154×7.018×37.8=306.13AK1-电流折算系数K1=m1N∅1K dp1Z2=3×420×0.9632=37.894.转子端环电流：I R=Z22πp I2=322×3.1415×2×306.13=779.58A95.定子电密：J1=I1a1N c1A c1×102=9.16271×1.76423=5.19A/mm296.线负荷：A1=m1Z∅1I1πD i1=3×420×9.16273.1415×13.6=270.22Acm97.热负荷：AJ1=A1J1=1402.4498.转子导条电密：J B=I2A B×102=306.130.965×102=3.17A/mm299.转子端环电密：J R=I RA R×102=779.582.6×100=2.998A/mm2100.空载电动势比值：K E0=1−I m∗X1∗=1−0.4399×0.06397=0.9719101.空载定子齿磁密：B t10=K E0K E B t1=0.97190.925×1.505=1.5813T102.空载定子轭磁密：B j10=K E0K E B j1=0.97190.925×1.37=1.4395T103.定子齿单位铁损耗：p t1由B t10查表得44.02×10−3W/cm3 104.定子轭单位铁损耗：p j1由B j10查表的36.7×10−3W/cm3 105.定子齿体积：V t1=2pA t1h t1′=485.68cm3106.定子轭体积：V j1=4pA j1l j1′=1713.73cm3107.铁损耗：P Fe=k1pt1V t1+k2pj1V j1对半闭口槽：k1=2.5,k2=2P Fe=(2.5×44.02×485.68+2×36.7×1713.73)×10−3= 179.24W标幺值：P Fe∗=P FeP N×103=0.0224108.基本铁耗：P Fe1∗=pt1V t1+pj1V j1 P N×103=44.02×10−3×485.68+36.7×10−3×1713.738000=0.01053109.定子电阻损耗：P cu1∗=I1∗2R1∗=1.30562×0.0297=0.0506P cu1=P cu1∗P N ×103=0.0506×8000=404.8W110. 转子电阻损耗：P cu2∗=I 2∗2R 2∗=1.1542×0.0271=0.0361 P cu2=P cu2∗P N ×103=288.8W 111. 风摩损耗：P fv *参考试验值确定为0.01 P fv =P fv ∗P N ×103=0.01×8000=80W 112. 杂散损耗：P s *对铸铝转子可取0.02P s =P s ∗P N ×103=0.02×8000=160W113. 总损耗：∑P ∗=P cu1∗+P cu2∗+P Fe ∗+P fv ∗+P s ∗=0.0506+0.0361+0.0224+0.01+0.02=0.1391 114. 输入功率：P 1∗=1+∑P ∗=1.1391 115. 满载效率：η=1−∑P ∗P 1∗=1−0.13911.1391=0.878η−η′η=0.878−0.880.878=−0.0023>−0.005与88项假定值比对116. 功率因数：cos φ=1I 1∗η=11.3056×0.878=0.872117. 满载转差率：S N =P cu2∗P em∗=0.03611.07797=0.0335P em *-气隙电磁功率P em ∗=P 1∗−P cu1∗−P Fe1∗=1.07797118. 额定转速：n N =60f (1−S N )p=60×50×(1−0.0335)2=1449.75r/min119. 最大转矩倍数： T max ∗=N2×(R 1+√R 1+X ∗2)=2×(0.0297+√0.02972+0.1492)=2.66五．起动性能计算I st =(2.5~3.5)T max ∗×I w =61.8A120. 起动时槽磁动势： F st =0.707I stN ∅1a 1×(K V1+K dp1K d1Z1Z2)√K E0=3071.09A121. 虚拟磁密：B L =F st ×10−41.6δβc=5.0241TβL =0.64+2.5√δt 1+t 2=0.955122. 起动漏磁饱和系数：K as =0.418123. 定子槽口宽增大：∆b 01=(t 1−b 01)(1−k as )=0.4874 124. 转子槽口宽增大：∆b 02=(t 2−b 02)(1−k as )=0.7141 125. 定子槽上部漏磁导减少：∆λU1=h r0−0.58h r1b 01(∆b 01∆b 01+1.5b 01)=0.1836126. 转子槽上部漏磁导减少：∆λU2=h R0b 02(∆b 02∆b 02+b 02)=0.4397127. 起动定子槽漏磁导：λs1st =K U1(λU1−∆λU1)+K c1λc1=1.0596 128. 起动定子槽漏抗标幺值：X s1st ∗=λs1st λs1X s1∗=1.05961.2431×0.01429=0.01218129. 起动定子谐波漏抗标幺值：X d1st ∗=k as X d1∗=0.01218 130. 定子起动漏抗标幺值：X 1st ∗=X s1st ∗+X d1st ∗+X E1∗=0.01218+0.01313+0.01825=0.04356131. 挤流转子导条相对高度：ε=2πh B √b Bb s fρB ×109=1.551h B -转子导条高度（cm ） b Rb S-转子导条宽与槽宽之比，对铸铝转子为1ρB -转子导条电阻率 h B =2.35cm 132. 导条电阻等效高度：h ρR =h B φ(ε)k a=2.351.45×1=1.621133. 槽漏抗等效高度：h ρx =h B ψ(ε)k a =2.35×0.78×1=1.833 134. 挤流电阻增大系数：K R =(1+a )φ2(ε)1+a [2φ(ε)−1]=1.308a =b 1b 2135. 挤流漏抗减少系数：K x =b 2(1+a )2ψ(ε)b px(1+a ′)2(K r1′K r1)=0.888a ′=b 1b pxb px =b 1+(b 2⋯⋯b 1)ψ(ε)136. 起动转子槽下部漏磁导：λL2st =K x λL2=K X ×2h 1b 0+b 1+λL =1.4875 λL =4β(1+α)2k τ1137. 起动转子槽漏磁导：λs2(st )=(λU2−∆λU2)+λL2st =1.5478 138. 起动转子槽漏抗标幺值：X s2st ∗=λs2st λs2×X s2∗=0.0275139. 起动转子谐波漏抗标幺值：X d2st ∗=k as X d2∗=0.01207 140. 起动转子斜槽漏抗标幺值：X skst ∗=k as X sk ∗=0.0048 141. 转子起动漏抗标幺值：X 2st ∗=X s2st ∗+X d2st ∗+X E2∗+X skst ∗=0.05036 142. 起动总漏抗标幺值：X st ∗=X 1st ∗+X 2st ∗=0.04356+0.05036=0.09392143. R Bst ∗=[k R(l ef−N V2b 02l B)+l B −(l f −N V2b 02)l B]×R B ∗=0.0276144. 转子起动电阻标幺值：R 2st ∗=R Bst ∗+R R ∗=0.0276+0.006=0.0336 145. 起动总电阻标幺值：R st ∗=R 1∗+R 2st ∗=0.0297+0.0336=0.0633 146. 起动总阻抗：Z st ∗=√R st ∗2+X st ∗2=0.1133147. 起动电流：I st =I KwZ st∗=7.0180.1133=61.94A61.94−61.861.94=0.0023<0.005148. 起动电流倍数：I st ∗=61.949.1627=6.76 149. 起动转矩倍数：T st ∗=R 2(st )∗Z st ∗2(1−S N )=0.03360.11332×(1−0.0335)=2.53。

三相异步电动机电磁计算

三相电机额定电压U=380V，f=50HZ,机座号Y132，输出P2=8KW，p=4极螈1.2.芄型号：Y132M3.4.蒂输出功率：P N=8KW5.6.袂相数：m1=37.8.薇接法：9.10.莃相电压：Uφ=380V11.12.功电流：13.14.极对数：p=215.16.定子槽数：Z1=3617.18.转子槽数：Z2=3219.20.定子每极每相槽数：21.22.肂定子外径：D1=21cmD i1=13.6cm荿定子内径：=0.4mm蒃气隙长度：δ转子外径：D2=13.52cm 13.6-0.04*2=13.52cm转子内径：D i2=4.8cm定子槽型：半闭口圆底槽定子槽尺寸：b o1=0.35cm b1=0.67cm h o1=0.08cm R1=0.44cm h12=1.45cm转子槽形：梯形槽转子槽尺寸：b o2=0.1cm b r1=0.55cm b r2=0.3cmh o2=0.05cm h r12=2.3cm23.极距：24.定子齿距：25.转子齿距：26.气隙长度：27.转子斜槽距：b sk=t1=1.187cm28.铁芯长度：l=16cm29.铁芯有效长度：无径向通风道：l ef=l+2δ=16.08cm30.净铁芯长：无径向通风道：l Fe=K Fe l=0.95*16=15.2cmK Fe=0.95（不涂漆）31.绕组型式：单层交叉式32.并联支路数：a1=133.节距：1-9,2-10,11-1834.每槽导线数：由后面计算的数据根据公式计算为：每极磁通φ1=0.00784wb波幅系数：K A=1.46绕组系数：K dp1=0.96每相串联有效导线数：K’z取1.21每相串联导线数：每槽导线数：取整数：N1=3535.线规：导线并饶根数与截面积之积（式中的值由其后的公式算得）：由此可通过查表知线规为：2-1.06（N-φ）36.每根导线截面积：A cl=0.00882cm237.槽有效面积：A e=A s-A i=1.1444cm2C i-绝缘厚度 h-槽楔厚度 C i=0.08mm38.槽满率：d-绝缘导线外径 d=1.14mm39.每相串联导线数：40.绕组分布系数：30.绕组短距系数：31.绕组系数：二．磁路计算32.每极磁通：K E=0.923 K E范围0.85-0.9533.定子齿截面积:34.转子齿截面积：b t1,b t2-定，转子齿宽35.定子轭部截面积：36.转子轭部截面积：因无通风孔d k=037.空气隙面积：38.波幅系数：K A=1.46 K S=1.276K A由饱和系数K S查得，开始计算时先假定K S39.定子齿磁密：40.转子齿磁密：41.定子轭磁密：42.转子轭磁密：43.气隙磁密：44.定子齿磁场强度：H T1=20.58A/cm（查表硅钢片磁化曲线）45.转子齿磁场强度：H t2=20.79A/cm（查表硅钢片磁化曲线）46.定子轭磁场强度：H j1=11.44A/cm（查表硅钢片磁化曲线）47.转子轭磁场强度：H j2=8.43A/cm（查表硅钢片磁化曲线）48.定子齿磁路计算长度：49.转子齿磁路计算长度：50.定子轭磁路计算长度：51.转子轭部磁路计算长度：52.气隙磁路计算长度：t-齿距 b0-槽口宽53.定子齿磁位降：54.转子齿磁位降：55.定子轭部磁位降：C1=0.504 定子轭部磁路校正系数56.转子轭部磁位降：C2=0.41 转子轭部磁路校正系数57.气隙磁位降：58.饱和系数：与38项比对59.总磁位降：60.励磁电流：61.励磁电流标幺值：62.励磁电抗标幺值：三．参数计算63.线圈平均半匝长度：d=1.5cm(直线部分伸出长)k对2,4极取0.58 -平均节距64.线圈端部平均长度：65.线圈端部轴向投影长度：66.阻抗折算系数：式中：对笼型转子m2=Z2，，K dp2=167.定子相电阻：-导线电阻率标幺值：68.转子导条电阻：式中：K B=1.04(对铸铝转子) -导条电阻率 l B=16cm(转子导条长度)A B=0.965cm2(每根导条截面积)标幺值：69.转子端环电阻：-端环电阻系数 D R-端环平均直径（10.7cm）A R-端环截面积（2.6cm2）标幺值：70.转子电阻标幺值：71.漏抗系数：72.定子槽漏磁导：K U1=1 K c1=1 λU1=0.4097 λc1=0.8334 73.定子槽漏抗：(对无径向通风道)74.定子谐波漏磁导：λd1=0.0129对相带整数槽绕组，且式中:c-短距槽数，c=8q1(1-p)75.定子谐波漏抗：76.定子端部漏磁导：λE1=0.67(l E-0.64)=5.677877.定子端部漏抗：78.定子漏抗标幺值：79.转子槽漏磁导：(槽上部漏磁导)L2=1.6754(槽下部漏磁导)80.转子槽漏抗：81.转子谐波漏磁导：对笼型转子：K=1，2,382.转子谐波漏抗：83.转子端部漏磁导：(对笼型转子)84.转子端部漏抗：85.转子斜槽漏抗：86.转子漏抗标幺值：87.运行总漏抗：四．运行性能计算88.满载电流有功分量：设=0.88 效率89.满载电抗电流：式中：90.满载电流无功分量：91.满载电动势比值：与32项进行比对92.定子电流：93.转子导条电流：K1-电流折算系数94.转子端环电流：95.定子电密：96.线负荷：97.热负荷：AJ1=A1J1=1402.4498.转子导条电密：99.转子端环电密：100.空载电动势比值：101.空载定子齿磁密：102.空载定子轭磁密：103.定子齿单位铁损耗：p t1由B t10查表得104.定子轭单位铁损耗：p j1由B j10查表的105.定子齿体积：106.定子轭体积：107.铁损耗：对半闭口槽：k1=2.5,k2=2标幺值：108.基本铁耗：109.定子电阻损耗：110.转子电阻损耗：111.风摩损耗：P fv*参考试验值确定为0.01112.杂散损耗：P s*对铸铝转子可取0.02113.总损耗：114.输入功率：115.满载效率：与88项假定值比对116.功率因数：117.满载转差率：P em*-气隙电磁功率118.额定转速：r/min119.最大转矩倍数：五．起动性能计算120.起动时槽磁动势：121.虚拟磁密：122.起动漏磁饱和系数：K as=0.418123.定子槽口宽增大：124.转子槽口宽增大：125.定子槽上部漏磁导减少：126.转子槽上部漏磁导减少：127.起动定子槽漏磁导：128.起动定子槽漏抗标幺值：129.起动定子谐波漏抗标幺值：130.定子起动漏抗标幺值：131.挤流转子导条相对高度：h B-转子导条高度（cm）-转子导条宽与槽宽之比，对铸铝转子为1-转子导条电阻率 h B=2.35cm132.导条电阻等效高度：133.槽漏抗等效高度：134.挤流电阻增大系数：135.挤流漏抗减少系数：136.起动转子槽下部漏磁导：137.起动转子槽漏磁导：138.起动转子槽漏抗标幺值：139.起动转子谐波漏抗标幺值：140.起动转子斜槽漏抗标幺值：141.转子起动漏抗标幺值：142.起动总漏抗标幺值：143.144.转子起动电阻标幺值：145.起动总电阻标幺值：146.起动总阻抗：147.起动电流：148.起动电流倍数：149.起动转矩倍数：。

三相异步电动机电磁计算说明

定子散嵌绕组笼型转子三相异步电动机电磁计算程序（RSCR软件）使用说明ＡＡ数据：１、 f：电源频率２、 u1：相电压３、 Kfe：铁心迭压系数４、 HP：不同磁化和损耗硅钢片选择参数，具体数据可根据需要调换。

现存储：５、 HW：槽楔厚度６、 Si：定子槽绝缘厚度７、 Wi：导线直径1毫米及以上二边绝缘漆膜厚度８、 L01：定子绕组电阻率９、 L02：转子导条电阻率１０、* L02u：转子双笼时为上笼导条电阻率，单笼为0 １１、dk：转子轴向通风孔直径１２、nk：径向通风道数１３、* Kt：齿铁耗系数１４、* Ky：轭铁耗系数ＢＢ数据：１、 KW：输出功率（千瓦）２、 P：极数３、 Eff：功率标准值４、 Pf：功率因数标准值５、 Ist：起动电流标准值６、 Tst：起动转矩标准值７、 Tm：最大转矩标准值８、 Q1：定子槽数９、 Q2：转子槽数１０、D1：定子外径１１、Di1：定子内径１２、Di2：转子内径１３、g：气隙长度１４、Y1：定子绕组跨距以槽数计１５、Sk：转子斜槽度,转子斜槽宽度与定子齿距之比。

１６、bo1：定子槽口宽１７、hs0：定子槽口高１８、Zs1：定子槽肩斜角度数１９、Bco2：转子槽口宽，闭口槽为负1２０、hr0：转子槽口高２１、Zs2：转子槽肩斜角度数２２、Ps：杂散损耗标么值２３、Pfw：机械损耗标么值２４、Czn：定子绕组层数２５、Srr：转子端环面积（双笼双端环为上部端环面积）２６、* Sr1：双笼双端环为下部端环面积２７、* Jc：转子导条与槽的间隙，铸铝为0２８、* le：转子导条伸出铁心两边长２９、*le1：双笼双端环时为下笼导条伸出铁心两边长，单笼为0３０、* hr1：双笼双端环时为下端环高度ＣＣ数据：１、 bs1：见图一２、 bs2：bs2>0为圆底槽，bs2<0为平底槽，bs2=2Rs见图一３、 hs12：见图一４、 br1：见图二５、 br2：见图二６、 br3：见图二７、 br4：见图二８、 hr12：见图二９、 hr3：见图二１０、Zc：转子槽形号，见图二１１、l：铁心长度初值（包括风道长）１２、ls：铁心长度步长，>0时不作自动调整参数计算１３、lt：铁心长度终值１４、a：定子绕组并联路数１５、Z：定子绕组每槽导体数初值１６、Zs：导体数步长１７、Zt：导体数终值１８、Sf0：定子绕组槽满率，给定线规时为0,由微机选线规时为控制的槽满率１９、jj：定子绕组导线并绕根数２０、djj：定子绕组导线直径２１、mm：定子绕组导线并绕根数２２、dmm：定子绕组导线直径２３、ab：打印控制变量，ab<0打印全部数据，ab≥打印主要数据。

(完整版)三相异步电动机电磁计算

三相电机额定电压U=380V，f=50HZ,机座号Y132，输出P2=8KW， p=4极1.型号：Y132M2.输出功率：P N=8KW3.相数：m1=34.接法：5.相电压：Uφ=380V6.功电流：I w=P2×103m1UΦ=8×1033×380=7.018A7.极对数：p=28.定子槽数：Z1=369.转子槽数：Z2=3210.定子每极每相槽数：Qp1=Z12pm1=362×2×3=311.定子外径：D1=21cm定子内径：D i1=13.6cm气隙长度：δ=0.4mm转子外径：D2=13.52cm 13.6-0.04*2=13.52cm转子内径：D i2=4.8cm定子槽型：半闭口圆底槽定子槽尺寸：b o1=0.35cm b1=0.67cm h o1=0.08cm R1=0.44cm h12=1.45cm转子槽形：梯形槽转子槽尺寸：b o2=0.1cm b r1=0.55cm b r2=0.3cm h o2=0.05cm h r12=2.3cm12.极距：τ=πD i12p =3.1415×13.64=10.681cm13.定子齿距：t1=πD i1Z1=3.1415×13.636=1.187cm14.转子齿距：t2=πD2Z2=3.1415×13.5232=1.327cm15.气隙长度：δ=0.04cm16.转子斜槽距：b sk=t1=1.187cm17.铁芯长度：l=16cm18.铁芯有效长度：无径向通风道：l ef=l+2δ=16.08cm19.净铁芯长：无径向通风道：l Fe=K Fe l=0.95*16=15.2cmK Fe=0.95（不涂漆）20.绕组型式：单层交叉式21.并联支路数：a1=122.节距：1-9,2-10,11-1823.每槽导线数：由后面计算的数据根据公式计算为：每极磁通φ1=0.00784wb波幅系数：K A=1.46绕组系数：K dp1=0.96每相串联有效导线数：Nφ1K dp1=K z′U1×10−2K Aφ1×50f1=1.21×380×10−2 1.46×0.00784×5050=401.70 K’z取1.21每相串联导线数：Nφ1=Nφ1K dp1K dp1=401.700.96=418每槽导线数：N1‘=41812=34.83取整数：N1=3524.线规：导线并饶根数与截面积之积（式中的值由其后的公式算得）：N1’A1′=I1a1J1=9.16271×5.19=1.7655mm2由此可通过查表知线规为：2-1.06（N-φ）25.每根导线截面积：A cl=0.00882cm226.槽有效面积：A e=A s-A i=1.1444cm2A s=2R+b s12×(h s′−h)+πR22A i=C i(2h s12+πR)C i-绝缘厚度 h-槽楔厚度 C i=0.08mm27.槽满率：k s=N s1N cl d2A e ×100%=2×35×0.0131.1444=79.5%d-绝缘导线外径 d=1.14mm28. 每相串联导线数：N φ1=Z 1N s1ma 1=35×363=42029. 绕组分布系数：K d1=sin (α2q 1)q 1sin (α2)=0.96q 1=Z 12pm=364×3=3α=2pπZ 1=2×2×180°36=20°30. 绕组短距系数：K p1=sin (β×90°)=1 β=y mq 131. 绕组系数：K dp1=K d1K p1=0.96二．磁路计算32. 每极磁通：∅1=K E U ∅2.22fN ∅1K dp1=0.00784Wb =380×0.9232.22×50×420×0.96K E =0.923 K E 范围0.85-0.95 33. 定子齿截面积:A t1=b t1l Fe Z 12p =76.05cm 2 34. 转子齿截面积：A t2=b t2l Fe Z 22p=75.95cm 2b t1,b t2-定，转子齿宽35. 定子轭部截面积：A j1=h j ′l Fe =1.877×15.2=28.53cm 2 h j ′=D 1−D i12−h s +13R =3.7−(0.08+1.45+0.44)+0.443=1.87736. 转子轭部截面积：A j2=h j2′l Fe =30.65cm 2 h j2′=D 2−D i22−h R −23d k =2.016因无通风孔d k =037. 空气隙面积：A δ=τl ef =10.681×16.08=171.8cm 2 38. 波幅系数：K A =1.46 K S =1.276K A 由饱和系数K S 查得，开始计算时先假定K S39. 定子齿磁密：B t1=K A∅1A t1×104=1.46×0.0078476.05×104=1.505T40. 转子齿磁密：B t2=K A∅1A t2×104=1.46×0.0078475.95×104=1.507T41. 定子轭磁密：B j1=12×∅1A j1×104=12×0.0078428.53×104=1.37T 42. 转子轭磁密：B j2=12×∅1A j2×104=12×0.0078430.65×104=1.28T43. 气隙磁密：B δ=K A∅1A δ×104=1.46×0.00784171.8×104=0.666T44. 定子齿磁场强度：H T1=20.58A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 45. 转子齿磁场强度：H t2=20.79A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 46. 定子轭磁场强度：H j1=11.44A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 47. 转子轭磁场强度：H j2=8.43A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 48. 定子齿磁路计算长度：h T1′=h s1+h s2+R3=1.597cm49. 转子齿磁路计算长度：h T2′=h R1+h R2=2.3cm 50. 定子轭磁路计算长度：l j1′=π(D i1−h j1′)4p=7.51cm 51.转子轭部磁路计算长度：l j2′=π(D i2+h j2′)4p=2.67cm52. 气隙磁路计算长度：δe =δK c1K c2=0.4×1.308×1.031÷10=0.05393cmK c1=t1t1−r1δK c2=t2t2−r2δt-齿距 b0-槽口宽53.定子齿磁位降：F t1=H t1×h t1′=32.86A54.转子齿磁位降：F t2=H t2×h t2′=47.81A55.定子轭部磁位降：F j1=C1H j1l j1′=43.31AC1=0.504 定子轭部磁路校正系数56.转子轭部磁位降：F j2=C2H j2l j2′=9.23AC2=0.41 转子轭部磁路校正系数57.气隙磁位降：Fδ=0.8Bδδe×104=0.8×0.666×0.05393×104=287.34A58.饱和系数：K s=F t1+F t2+FδFδ=32.86+47.81+287.34287.34=1.28与38项比对59.总磁位降：F=F t1+F t2+F j1+F j2+Fδ=32.86+47.81+43.31+9.23+287.34=420.55A60.励磁电流：I m=4.44pFmN∅1K dp1=4.44×2×420.553×420×0.96=3.087A61.励磁电流标幺值：I m∗=I mI w =3.0877.018=0.439962.励磁电抗标幺值：X m∗=1I m∗=10.4399=2.2732三．参数计算63.线圈平均半匝长度：l c1=l e+2(d+l E′)=31.22cmd=1.5cm(直线部分伸出长) l E′=kτck对2,4极取0.58 τc-平均节距τc=10.54cm64. 线圈端部平均长度：l E =2(l E ′+d )=15.22cm 65. 线圈端部轴向投影长度：f d =l E ′sin α=3.77cm 66. 阻抗折算系数：K z =m 1(N ∅1K dp1)2m 2(N ∅2K dp2)2=15241式中：对笼型转子m 2=Z 2，N ∅2=1，K dp2=1 67. 定子相电阻：R 1=ρ1N ∅1lc1a 1N c1A c1=1.61Ω ρ1-导线电阻率标幺值：R 1∗=R 1I w U ∅=0.029768. 转子导条电阻：R B =K zK B ρB l B A B=1.1407Ω式中：K B =1.04(对铸铝转子) ρB -导条电阻率 l B =16cm(转子导条长度) A B =0.965cm 2(每根导条截面积) 标幺值：R B ∗=R B ×I 2U ∅=1.1407×7.018380=0.021169. 转子端环电阻：R R =K zρR Z z D R2πp 2A R =0.3467ΩρR-端环电阻系数 D R-端环平均直径（10.7cm） A R-端环截面积（2.6cm2）标幺值：R R∗=R R I wU∅=0.3467×7.018380=0.00670.转子电阻标幺值：R2∗=R B∗+R R∗=0.0211+0.006=0.027171.漏抗系数：C x=0.4π2fl ef(N∅12pq1)(I wU∅)×10−5=0.4×3.14152×50×16.08×(42022×3)(7.018380)×10−8=0.0172372.定子槽漏磁导：λs1=K U1λU1+K c1λc1=1.2431K U1=1 K c1=1 λU1=0.4097 λc1=0.833473.定子槽漏抗：X s1∗=(lσ1l ef )λc1C x=(1616.08)×0.8334×0.01723=0.01429lσ1=l1(对无径向通风道)74.定子谐波漏磁导：λd1=0.0129对60°相带整数槽绕组，且23≤β≤1λd1=π218×[(5q12+1)−(14cq1+23c2−14c3q1)3q12]−K dp12式中:c-短距槽数，c=8q1(1-p)75.定子谐波漏抗：x d1∗=m1q1τπ2δef K sλd1C x=1.8243×0.01723=0.0314376.定子端部漏磁导：λE1=0.67(l E-0.64τc)=5.677877.定子端部漏抗：X E1∗=(q1l ef )λE1C x=(316.08)×5.6778×0.01723=0.0182578. 定子漏抗标幺值：X 1∗=X s1∗+X d1∗+X E1∗=0.01429+0.03142+0.01825=0.0639779. 转子槽漏磁导：λs2=λU2+λc2=2.1754 λU2=h R0b 02=0.5(槽上部漏磁导)λL2=1.6754(槽下部漏磁导)80. 转子槽漏抗：X s2∗=(lσ2l ef)K dp12(Z1Z 2)λs2C x =0.03862=2.2413×0.01723 l σ2=l 281. 转子谐波漏磁导：对笼型转子：λd2=∑1(k Z 2p ±1)2=0.013K=1，2,3 82.转子谐波漏抗：X d2∗=m 1q 1τK dp12π2δef K sλd2C x =1.6757×0.01723=0.0288783. 转子端部漏磁导：λE2=0.757(l B−l 21.13+D R 2p)=2.025(对笼型转子)84. 转子端部漏抗：X E2∗=q 1l efK dp12λE2C x =0.3478×0.01723=0.00599 85.转子斜槽漏抗：X sk∗=0.5(b sk t 2)2X d2∗=0.5×(1.1871.327)2×0.02887=0.0115586. 转子漏抗标幺值：X 2∗=X s2∗+X d2∗+X E2∗+X sk ∗=0.08503 87. 运行总漏抗：X ∗=X 1∗+X 2∗=0.06397+0.08503=0.149四．运行性能计算88.满载电流有功分量：I p∗=1η=10.88=1.136设η=0.88 η−效率89.满载电抗电流：I x∗=σ1X∗I p∗2[1+(σ1X∗I p∗)2]=1.0281×0.149×1.1362×[1+(1.0281×0.149×1.136)2]=0.2037式中：σ1=1+I m∗X1∗=1+0.4399×0.06397=1.0281 90.满载电流无功分量：I Q∗=I m∗+I x∗=0.4399+0.2037=0.643691.满载电动势比值：K E=1−(I p∗R1∗+I Q∗X1∗)=1−(1.136×0.0297+0.6436×0.06397)=0.925与32项进行比对92.定子电流：I1∗=√I p∗2+I Q∗2=√1.1362+0.64362=1.3056I1=I1∗I w=1.3056×7.018=9.1627A93.转子导条电流：I2∗=√I p∗2+I x∗2=√1.1362+0.20372=1.154I2=I2∗I w K1=1.154×7.018×37.8=306.13AK1-电流折算系数K1=m1N∅1K dp1Z2=3×420×0.9632=37.894.转子端环电流：I R=Z22πp I2=322×3.1415×2×306.13=779.58A95.定子电密：J1=I1a1N c1A c1×102=9.16271×1.76423=5.19A/mm296.线负荷：A1=m1Z∅1I1πD i1=3×420×9.16273.1415×13.6=270.22Acm97.热负荷：AJ1=A1J1=1402.4498.转子导条电密：J B=I2A B×102=306.130.965×102=3.17A/mm299.转子端环电密：J R=I RA R×102=779.582.6×100=2.998A/mm2100.空载电动势比值：K E0=1−I m∗X1∗=1−0.4399×0.06397=0.9719101.空载定子齿磁密：B t10=K E0K E B t1=0.97190.925×1.505=1.5813T102.空载定子轭磁密：B j10=K E0K E B j1=0.97190.925×1.37=1.4395T103.定子齿单位铁损耗：p t1由B t10查表得44.02×10−3W/cm3 104.定子轭单位铁损耗：p j1由B j10查表的36.7×10−3W/cm3 105.定子齿体积：V t1=2pA t1h t1′=485.68cm3106.定子轭体积：V j1=4pA j1l j1′=1713.73cm3107.铁损耗：P Fe=k1pt1V t1+k2pj1V j1对半闭口槽：k1=2.5,k2=2P Fe=(2.5×44.02×485.68+2×36.7×1713.73)×10−3= 179.24W标幺值：P Fe∗=P FeP N×103=0.0224108.基本铁耗：P Fe1∗=pt1V t1+pj1V j1 P N×103=44.02×10−3×485.68+36.7×10−3×1713.738000=0.01053109.定子电阻损耗：P cu1∗=I1∗2R1∗=1.30562×0.0297=0.0506P cu1=P cu1∗P N ×103=0.0506×8000=404.8W110. 转子电阻损耗：P cu2∗=I 2∗2R 2∗=1.1542×0.0271=0.0361 P cu2=P cu2∗P N ×103=288.8W 111. 风摩损耗：P fv *参考试验值确定为0.01 P fv =P fv ∗P N ×103=0.01×8000=80W 112. 杂散损耗：P s *对铸铝转子可取0.02P s =P s ∗P N ×103=0.02×8000=160W113. 总损耗：∑P ∗=P cu1∗+P cu2∗+P Fe ∗+P fv ∗+P s ∗=0.0506+0.0361+0.0224+0.01+0.02=0.1391 114. 输入功率：P 1∗=1+∑P ∗=1.1391 115. 满载效率：η=1−∑P ∗P 1∗=1−0.13911.1391=0.878η−η′η=0.878−0.880.878=−0.0023>−0.005与88项假定值比对116. 功率因数：cos φ=1I 1∗η=11.3056×0.878=0.872117. 满载转差率：S N =P cu2∗P em∗=0.03611.07797=0.0335P em *-气隙电磁功率P em ∗=P 1∗−P cu1∗−P Fe1∗=1.07797118. 额定转速：n N =60f (1−S N )p=60×50×(1−0.0335)2=1449.75r/min119. 最大转矩倍数： T max ∗=N2×(R 1+√R 1+X ∗2)=2×(0.0297+√0.02972+0.1492)=2.66五．起动性能计算I st =(2.5~3.5)T max ∗×I w =61.8A120. 起动时槽磁动势： F st =0.707I stN ∅1a 1×(K V1+K dp1K d1Z1Z2)√K E0=3071.09A121. 虚拟磁密：B L =F st ×10−41.6δβc=5.0241TβL =0.64+2.5√δt 1+t 2=0.955122. 起动漏磁饱和系数：K as =0.418123. 定子槽口宽增大：∆b 01=(t 1−b 01)(1−k as )=0.4874 124. 转子槽口宽增大：∆b 02=(t 2−b 02)(1−k as )=0.7141 125. 定子槽上部漏磁导减少：∆λU1=h r0−0.58h r1b 01(∆b 01∆b 01+1.5b 01)=0.1836126. 转子槽上部漏磁导减少：∆λU2=h R0b 02(∆b 02∆b 02+b 02)=0.4397127. 起动定子槽漏磁导：λs1st =K U1(λU1−∆λU1)+K c1λc1=1.0596 128. 起动定子槽漏抗标幺值：X s1st ∗=λs1st λs1X s1∗=1.05961.2431×0.01429=0.01218129. 起动定子谐波漏抗标幺值：X d1st ∗=k as X d1∗=0.01218 130. 定子起动漏抗标幺值：X 1st ∗=X s1st ∗+X d1st ∗+X E1∗=0.01218+0.01313+0.01825=0.04356131. 挤流转子导条相对高度：ε=2πh B √b Bb s fρB ×109=1.551h B -转子导条高度（cm ） b Rb S-转子导条宽与槽宽之比，对铸铝转子为1ρB -转子导条电阻率 h B =2.35cm 132. 导条电阻等效高度：h ρR =h B φ(ε)k a=2.351.45×1=1.621133. 槽漏抗等效高度：h ρx =h B ψ(ε)k a =2.35×0.78×1=1.833 134. 挤流电阻增大系数：K R =(1+a )φ2(ε)1+a [2φ(ε)−1]=1.308a =b 1b 2135. 挤流漏抗减少系数：K x =b 2(1+a )2ψ(ε)b px(1+a ′)2(K r1′K r1)=0.888a ′=b 1b pxb px =b 1+(b 2⋯⋯b 1)ψ(ε)136. 起动转子槽下部漏磁导：λL2st =K x λL2=K X ×2h 1b 0+b 1+λL =1.4875 λL =4β(1+α)2k τ1137. 起动转子槽漏磁导：λs2(st )=(λU2−∆λU2)+λL2st =1.5478 138. 起动转子槽漏抗标幺值：X s2st ∗=λs2st λs2×X s2∗=0.0275139. 起动转子谐波漏抗标幺值：X d2st ∗=k as X d2∗=0.01207 140. 起动转子斜槽漏抗标幺值：X skst ∗=k as X sk ∗=0.0048 141. 转子起动漏抗标幺值：X 2st ∗=X s2st ∗+X d2st ∗+X E2∗+X skst ∗=0.05036 142. 起动总漏抗标幺值：X st ∗=X 1st ∗+X 2st ∗=0.04356+0.05036=0.09392143. R Bst ∗=[k R(l ef−N V2b 02l B)+l B −(l f −N V2b 02)l B]×R B ∗=0.0276144. 转子起动电阻标幺值：R 2st ∗=R Bst ∗+R R ∗=0.0276+0.006=0.0336 145. 起动总电阻标幺值：R st ∗=R 1∗+R 2st ∗=0.0297+0.0336=0.0633 146. 起动总阻抗：Z st ∗=√R st ∗2+X st ∗2=0.1133147. 起动电流：I st =I KwZ st∗=7.0180.1133=61.94A61.94−61.861.94=0.0023<0.005148. 起动电流倍数：I st ∗=61.949.1627=6.76 149. 起动转矩倍数：T st ∗=R 2(st )∗Z st ∗2(1−S N )=0.03360.11332×(1−0.0335)=2.53。

外转子三相三相Y132M2-6电磁计算单

宁波高新区南牛电机技术有限公司三相异步电机设计软件V2.1版
[Y132M2-6]电磁设计计算单(文本格式) 2010-12-13
一、电机额定数据
电机型号：Y132M2-6 额定线电压(V)：270. 电源频率(Hz)： 50.
电机极数p=6. 输出功率(W)：5500. 绝缘等级：B级绝缘冷却方式：闭式风冷
机械损耗(W) 24.5 杂散损耗(W) 82.4999 总损耗(W) 1260.704
气隙磁密(Gs) 6096.189 外转子齿磁密(Gs) 17103.83 外转子轭磁密(Gs) 16774.94
内定子齿磁密(Gs) 17144.98 内定子轭磁密(Gs) 7834.056
电阻率(10Ω*Km) 2.17 价格(元/kg) 70. 密度(g/cm) 8.9
接线方法：三角形(△)接法
导线(1)并绕根数 2. 导线(1)线径(mm) 0.58
导线(2)并绕根数 1. 导线(2)线径(mm) 0.
并联支路数 1. 每槽匝数 111.
外转子齿宽：0.4907厘米(cm) 外转子齿长：1.6517厘米(cm)
外转子轭高：1.0893厘米(cm) 外转子轭长：5.2126厘米(cm)
槽形系数ys2=1.3404 槽形系数yl2=0.6542
外转子槽面积：129.8226平方毫米(mm^2)
效率(%) -9.2745 功率因数 0.0733
转子导条电流(A) 0. 导条电流密度(A/mm^度(A/mm^2) 0.
定子电流密度(A/mm^2) 7.3198 热负荷AJ=2321.883
定子铜耗(W) 843.5604 转子铝耗(W) 0. 铁损耗(W) 310.1437

三相异步电动机功率的计算

三相异步电动机功率的计算引言：一、三相异步电动机的结构二、三相异步电动机的功率定义三、三相异步电动机的功率计算公式1.有功功率：有功功率是指电机传递给负载的功率，也是电机真正转化为有用功的能力。

有功功率的计算公式如下：P = U × I × √3 × cosφ其中，P表示有功功率，U表示电机的额定电压，I表示电流的有效值，√3表示三相电压与线电压的关系，cosφ表示功率因数。

2.无功功率：无功功率是指电机传递给负载的无功功率，也是电机损耗的能力。

无功功率的计算公式如下：Q = U ×I × √3 × sinφ其中，Q表示无功功率，U表示电机的额定电压，I表示电流的有效值，√3表示三相电压与线电压的关系，sinφ表示功率因数的正弦值。

3.视在功率：视在功率是指电机耗费的总功率，即有功功率和无功功率的矢量和。

视在功率的计算公式如下：S=√(P²+Q²)其中，S表示视在功率，P表示有功功率，Q表示无功功率。

四、三相异步电动机功率的效率计算电机的效率是指电机将输入的电能转化为有用输出功率的能力。

电机的效率可以通过以下公式计算：η = Pout / Pin × 100%其中，η表示电机的效率，Pout表示电机的输出功率，Pin表示电机的输入功率。

五、影响三相异步电动机功率的因素1.频率：在电机设计过程中，根据特定的电源频率确定了电机的额定转速和容量。

如果电源频率发生变化，电机的输出功率也会相应变化。

2.电压：电压是电机输出功率的关键因素。

当电源电压变化时，电机的输出功率也会相应变化。

3.负载：电机的输出功率与负载之间存在线性关系。

负载越大，电机的输出功率越大。

结论：三相异步电动机功率的计算是工程实践中非常重要的一部分，它能反映电机的性能和适用范围。

合理计算和选择电机的功率对于确保电动机正常工作和提高工作效率至关重要。

三相异步电动机功率计算

三相异步电动机功率计算1.输入功率计算：输入功率实际上就是电动机的电功率，由电压、电流和功率因数决定。

对于三相异步电动机，输入功率的计算公式为：P = √3 × U × I × cosφ其中，P为输入功率（单位为瓦特），U为线电压（单位为伏特），I为电流（单位为安培），cosφ为功率因数。

2.输出功率计算：输出功率是指电动机转换的机械功率，也就是电动机输出的轴功率。

输出功率的计算公式为：P_out = T × n / 1000其中，P_out为输出功率（单位为千瓦），T为扭矩（单位为牛·米），n为转速（单位为转/分）。

计算输出功率之前，我们需要先计算电机的输出扭矩。

输出扭矩可以通过电机的滑差来求得，滑差的计算公式为：S=(Ns-N)/Ns其中，S为滑差，Ns为电机的同步速度，N为电机的实际速度。

电机的同步速度可以通过输入频率和电机的极数来计算Ns=120×f/P其中，Ns为同步速度（单位为转/分），f为电源频率（单位为赫兹），P为电机极数。

至此，我们可以根据电机的输出扭矩和转速来计算输出功率。

三相异步电动机的功率计算非常简单，只需要根据上述公式进行一系列计算即可。

需要注意的是，电机的输入功率和输出功率之间存在一定的损耗，称为电机的损耗或损耗功率。

损耗功率可以通过输入功率减去输出功率来计算，损耗功率的计算公式为：P_loss = P - P_out通过对三相异步电动机的功率计算，我们可以根据实际需求合理选择电动机，并确定电动机的运行条件，以提高电机的工作效率和使用寿命。

三相异步电动机的设计计算讲解

三相异步电动机的设计计算讲解1.计算电压：三相异步电动机的额定电压通常为380V，在实际运行中，可以根据具体情况进行调整。

在计算电压时，需要根据负载条件和电路参数进行选择。

电机的运行电压应符合电网电压规范要求，同时要考虑负载条件下的线电压稳定性。

2.计算电流：三相异步电动机的额定电流通常由负载要求和电机参数决定。

计算电流时，首先需要确定额定功率和功率因数，然后使用功率因数公式：P=Pf×S，其中P为功率，Pf为额定功率因数，S为额定容量（额定功率/Pf）。

最后，使用电流公式：I=P⁄(√3×U)计算额定电流。

其中，√3为根号下3的值，U为电压。

3.计算功率：4.计算效率：三相异步电动机的效率通常由电机的额定功率和负载条件决定。

计算效率时，可以使用效率公式：η=Pout⁄Pin×100%，其中η为效率，Pout 为输出功率，Pin为输入功率。

输出功率可以通过负载转矩和转速计算得出，输入功率可以通过额定电流和额定电压计算得出。

5.计算线电流：三相异步电动机的额定线电流可以通过计算单相电流得出。

对于平衡三相负载，线电流与相电流之间存在√3的倍数关系。

因此，可以使用公式：Iline=Iph×√3 计算额定线电流。

其中，Iline为线电流，Iph为相电流。

综上所述，三相异步电动机的设计计算过程涉及电压、电流、功率和效率等参数的计算。

通过合理选择这些参数，可以确保电机在实际运行中能够满足负载要求，并提高其效率。

在实际设计中，还需要考虑电机的结构、绝缘等方面的问题，以确保电机的可靠性和安全性。

三相异步电动机电磁计算

三相异步电动机电磁计算三相异步电动机是一种常用的电动机类型，它的工作原理是通过交流电源的三相电流产生旋转磁场，从而驱动转子转动。

在三相异步电动机的设计和应用过程中，电磁计算是一个关键的步骤。

本文将从定子和转子两个部分分别介绍三相异步电动机的电磁计算。

1.定子的电磁计算：定子是三相异步电动机的固定部分，它通常由绕组和磁路组成。

定子的电磁计算主要涉及绕组的电磁特性和磁路的磁密分布。

(1)绕组的电磁特性：绕组的电磁特性包括电阻、电感和互感。

电阻是绕组的直流电阻，可以通过实验测量得到。

电感是绕组对交流电的阻抗，可以根据绕组的几何形状和材料特性计算得到。

互感是不同绕组之间的电磁耦合效应，通常需要进行有限元仿真来计算。

(2)磁路的磁密分布：磁路是指定子的铁心部分，用于引导磁场线以增加磁路上的磁感应强度。

磁密是磁场的密度，可以通过磁路的几何形状和材料特性计算得到。

在计算过程中，通常需要考虑定子的饱和效应和磁路的磁阻。

2.转子的电磁计算：转子是三相异步电动机的旋转部分，它通过与定子的旋转磁场相互作用来产生电磁力和转矩。

转子的电磁计算主要涉及电动机的运行特性和电磁锁定问题。

(1)运行特性：转子的运行特性包括转速、转矩和功率等参数。

可以通过定子和转子的电磁特性来计算转子的运行特性。

转速可以通过电枢起动和负载特性曲线来确定。

转矩可以通过磁场方程和电机参数来计算。

功率可以通过转矩和转速来计算。

(2)电磁锁定问题：电磁锁定是指转子在特定的电磁条件下不能转动的现象。

这是因为当转子的旋转磁场和定子的磁场之间存在一定的相对滑差时，会产生电磁力矩。

当电机的电磁力矩等于或大于负载的力矩时，转子会停止转动。

电磁锁定问题可以通过改变电机的设计和控制参数来解决。

综上所述，三相异步电动机的电磁计算是一个复杂的过程，需要考虑定子和转子的电磁特性、磁路和电磁锁定等因素。

这些计算可以通过实验测量、数值仿真和数学方法来得到。

电磁计算的结果可以用于电动机的设计、性能评估和控制策略的制定。

三相异步电动机电磁计算清单

三相异步电动机电磁计算清单三相异步电动机是一种常见的工业电动机，具有结构简单、可靠性高、使用寿命长等特点。

它由定子和转子两部分组成，其中定子上绕有三组相间120度的绕组，分别为A、B、C相，而转子则是由导电材料制成，通过感应电流和磁场的作用来实现电动机的运行。

本篇文章将从电磁计算的角度，来详细介绍三相异步电动机的相关内容。

在电磁计算清单中，需要分析和计算的主要有以下几个方面：1.定子绕组的计算：定子绕组是三相异步电动机中最重要的部分之一，它决定了电机的电磁特性和性能。

计算定子绕组需要考虑到绕组的线圈数目、匝数、绕组类型、绕组排列等因素。

根据电机的额定功率和电压，可以计算出定子绕组的截面积、匝间电压和定子电阻等参数。

2.励磁电流的计算：异步电动机需要通过电磁铁来提供励磁磁场，从而实现电机的运转。

在计算中需要考虑到励磁电流的大小和相位，以及励磁电抗的计算。

3.转矩计算：三相异步电动机的转矩是通过转子和定子之间的空气间隙磁场变化来产生的，因此需要计算转子的磁场强度和定子磁场的大小，从而得到电机的转矩特性。

4.耗损功率的计算：电机在运行过程中会产生一定的损耗功率，包括铁耗、铜耗和机械损耗等。

这些损耗功率需要在计算中考虑到，从而得到电机的总功率。

5.输电线路计算：在电机运行的过程中，需要通过输电线路将电源的电能输送到电机上。

输电线路的计算主要包括线路电阻、电感和电容等参数的计算。

除了以上的内容，还可以根据具体应用来进行一些特殊计算，比如电机的启动过程、定子和转子的匝数比、电机的故障诊断等。

总结起来，三相异步电动机的电磁计算清单非常繁杂，需要综合考虑多个因素，从而得到电机的各项参数和性能。

在实际应用中，可以使用电机设计软件来进行计算和仿真，从而提高计算的精度和效率。

在电机的设计和应用过程中，电磁计算是非常重要的一环，对于确保电机的正常运行和性能优化具有重要意义。

鼠笼异步电机电磁计算【发电机and电动机】

五性能计算
148、额定运行时的转差率 149、额定转速 150、最大转矩对额定转矩的倍数 151、满压起动时的起动电流其中，Ks为起动时的饱和系数。 152、起动电流对额定电流的倍数 153、起动转矩对额定转矩的倍数
六定子电流及转子电压、电流的计算
<一>、运行性能计算 154、定子相电流 155、定子额定电流（系数ik） 156、定子电流密度 157、定子线负荷 <二>、单笼型转子
81、校验饱和系数值显然=
差值＝
82、定子轭磁场强度使用计算定子轭部系数查B-H表查B-H表经过插值处理后的 83、转子轭磁场强度使用计算转子轭部系数查B-H表查B-H表经过插值处理后的 84、定子轭励磁安匝 84、转子轭励磁安匝 85、每对极总励磁安匝 86、励磁电流 87、励磁电流标么值 88、励磁电抗 Ke-实际 ke-差
63、转子齿宽 64、每极转子齿截面积 65、转子齿路长 Ⅴ、转子轭部 66、转子轭高 67、转子轭截面积 68、转子轭磁路长 <二>、励磁安匝与励磁电流计算假定 69、定子空载感应电动势 70、主磁通 ke 71、气隙磁密 72、定子齿磁密 73、转子齿磁密 74、定子轭磁密 75、转子轭磁密 76、气隙励磁安匝数 77、定子齿磁场强度使用计算查B-H表查B-H表经过插值处理后的 78、转子齿磁场强度使用计算查B-H表查B-H表经过插值处理后的 79、定子齿励磁安匝 80、转子齿励磁安匝
<二>、转子参数 107、转子电阻计算系数 108、导条电阻标么值 109、端环电阻标么值 110、运行时转子电阻标么值 111、转子槽漏磁导
112、转子槽漏抗计算长 113、转子槽漏抗标么值 114、转子谐波漏抗标么值 115、转子端部漏抗标么值 116、运行时转子漏抗标么值 117、总漏抗标么值 118、起动时考虑挤流效应的转子导条相对高度 119、系数 120、起动时转子电阻标么值 121、起动时转子槽漏磁导 122、起动时转子槽漏抗标么值 123、起动时转子漏抗标么值

电机磁极对数怎么看？三相异步电机磁极对数计算_电机极对数和槽数的关系

电机磁极对数怎么看？三相异步电机磁极对数计算_电机极对数和槽数的关系三相异步电动机的极数一般有2、4、6、8、10极几种。

它们对应的同步转速为3000、1500、1000、750、600r/min。

由于转子速度比同步转速约低2%~5%，因此上述各种极数的三相异步电动机的实际转速为2900、1450、960、740、580r/min。

见下图表所示。

从上面标注的数值来看，三相异步电动机的转子旋转速度不会与旋转磁场同步或者超过旋转磁场的速度。

假如转子旋转速度与旋转磁场同步，即转子速度等于旋转磁场速度，转子导体与旋转磁场相对静止，就不会切割磁力线，因此不能产生感应电动势，也就没有感应电流，转轴上就没有了电磁转矩，于是电动机就不会旋转了。

磁极对数用p表示，由于三相异步电机定子彼此在360圆周中匀称分布三个线圈绕组，旋转磁场的磁极对数p与定子绕组的布置有关系。

假如每相绕组只有一个线圈，而彼此在空间隔为120，于是产生p=1的旋转磁场。

假如将每相绕组由2个线圈串联在组成，则此时的p=2，以此类推5个线圈串联组成就为10极。

由于磁极分为N、S，所以10极就是5对磁场极性。

旋转磁场的转速（用n表示），它与电源频率（f）成正比，与电动机的极对数p成反比，即n=60f/p，式中的n为旋转磁场的转速，单位r/min；f为电源频率，国内频率为50Hz；p为电动机磁极对数。

国家规定标准频率为50Hz，所以旋转磁场的转速只与电动机极对数有关，极对数多则转速慢。

常用的三相异步电动机的主要技术数据有电动机的型号、额定功率、额定转速、额定电压、额定电流、效率、功率因数，这些都是铭牌数据，在电动机的铭牌可以直接看出来。

此外还有电动机的启动电流倍数、启动转矩倍数、最大转矩倍数，这些技术数据是不标出来的，一般状况下，是能够满意使用要求的。

特别状况时可提出要求进行特地设计以达到要求。

另外一种技术数据就是电动机的线圈和铁芯数据，一般是统一设计的数据，在使用时要留意，有时会有变化，因不同的生产厂家在制造时可能会有调整。

三相异步电动机功率计算

三相异步电动机的功率计算首先，电机为普通三相交流电动机。

电压为3~380V 50Hz 功率因数cosφY接法时：三相电机总功率等于3乘以每相的功率，即p1=3*u*i，其中：p1为三相电机总功率，单位瓦u为相电压，单位伏i为相电流，单位安注：暂用字母大小写区分相电压与线电压另外，线电压=1.732*相电压，即U=1.732*u u=U/1.732；线电流和相电流相等，即i=I所以，p1=3*（U/1.732）*I=1.732*U*I综上，P1=1.732*U*I*cosφ，其中：P1为三相电机有功功率，单位瓦U为线电压，即380伏I为线电流，单位安（另外，cosφ为功率因数，针对电机通常取0.8故可得经验公式：P1=0.52*I≈0.5*I（KW）。

）△接法时：由Y变成△后，绕组时机电压由220V变成380V，即是原来的1.732倍(U=1.732*u)；电流也是原来的1.732倍(I’=1.732*i=1.732*I)。

所以，p2=3*U*I’=3*U*1.732*I=3*p1因为，功率因数cosφ是常数，不变所以，P2=3*P1，即由Y变成△后，△接法功率是Y接法功率的3倍电动机扭矩计算扭矩是力对物体作用的一种形式，它使物体产生转动，其作用大小等于作用力和力臂（作用力到转动中心的距离）的乘积。

所以扭矩的单位是力的单位和距离的单位的乘积，即牛顿*米，简称牛米计算公式是 T=9550 * P / nP是额定（输出）功率单位是千瓦（KW） n 是额定转速单位是转每分 (r/min) P 和 n可从电机铭牌中直接查到。

三相异步电动机转速公式为： n=60f/p(1-s)N0=60F/P （同步电动机）。

异步电动机电磁计算程序

20、绕组形式：单层、交叉式
21、并联支路对数：a1=1
22、节距：y1 （1～9、2 ～10、11 ～18）（槽）
23、每槽导体数：Ns1=29
24、导体并绕根数、线径：Nc1dc1=2×Φ1.30 (mm)
25、每根导体截面积：Ac1=π(dc1/2)2 ×10-2 (cm2)
26、槽有效面积：Ae=As-Ai (cm2)
67、定子相电阻：
R1
1 N 1le1
a1Nc1 Ac1
(Ω)
ρ1=0.0217×10-4 Ω·cm （B级绝缘）
标幺值： R1 R1Ikw U NΦ
68、转子导条电阻： RB
K
K B BlB
AB
(Ω)
KB=1.04 （铸铝转子）
ρB =0.0434×10-4 Ω·cm——铸铝材料电阻率（B级） lB ——转子导条长度 (cm) (lB=lt ) AB ——转子导条截面积 (cm2) (转子槽面积）标幺值： RB RBIkw U NΦ
69、转子端环电阻： RR
K
BZ2 DR 2 p2 AR
(Ω)
DR =D2-hR——转子端环平均直径 (cm) AR=（hR-0.1）×bR ——转子端环截面积 (cm2)
bR=1.0 ——转子端环厚度(cm) 标幺值： RR RR Ikw U NΦ 70、转子电阻标幺值： R2 RB RR
71、漏抗系数：
rR=0.24 (cm) bR3= bR4= hR0=0.05 (cm) hR1=0.1 (cm) hR2=2.5 (cm) hR3=
—— ↑ D2
等槽宽
—— ↑ D2
12、极距：
π Di1
2p
13、定子齿距：

三相异步电动机功率的计算

三相异步电动机功率的计算
额定功率=√3×额定电流×额定电压×功率因数×效率
其中，√3是根号3，用于计算三相电流。

额定电流是指电动机在额定电压下的运行电流，额定电压是指电动机在额定功率下的运行电压，功率因数是指电动机的功率因数，效率是指电动机的额定效率。

在计算过程中，首先需要确定电动机的额定电流和额定电压。

这两个参数可以在电动机的名称牌上找到，通常以安培(A)和伏特(V)为单位进行标明。

然后，需要确定电动机的功率因数和效率。

功率因数是一个无量纲的比值，表示有功功率与视在功率的比值，通常以小数形式表示。

效率则表示电动机的能量转换效率，通常以百分比的形式表示。

在实际计算中，还需要注意一些细节。

首先，要确保所使用的参数单位一致，如电流单位要与电动机的额定电流单位相同。

其次，要考虑到电动机的工作条件，如电动机是否处于额定负载下。

如果电动机处于非额定载荷下工作，需要根据实际负载情况进行修正计算。

此外，还需要注意电动机启动和运行时的功率需求。

在电动机启动阶段，需要考虑电动机启动电流和启动功率，通常会有启动倍数的要求；在电动机运行阶段，需要考虑负载的变化和功率需求的波动，以确保电动机运行稳定。

综上所述，三相异步电动机功率的计算是一个综合考虑各种参数和工作条件的过程。

只有通过准确计算，才能确定电动机的额定功率，从而确保电动机能够正常运行并满足实际需求。

在实际应用中，通常需要根据电动机的具体情况和实际工作条件进行合理的参数选择和计算。

三相异步电动机功率计算公式【秘籍】

三相异步电机功率公式：P=1.732UIcosφ其中：P—三相平衡功率1.732—根号一般是380伏，变压器出来的电压常常是400伏左右I—线电流cosφ—，是0到1之间的数值，电阻性负载为1，一般为0.75到0.85，日光灯为0.5 在实用中求出电流后一般是用电线电缆允许长期载流量表选择导线截面积的大小。

实用中没有用电阻的定义式推导线径，因为导线中的电流还有趋肤效应；另外R=ρl/s表示电阻的关系式。

这里的R只是直流电流在导体中受到的阻碍作用。

三相异步电机功率计算公式推导三相对称负载电路总功率等于3乘以每相的功率，即P=3*u*i，其中：u—是平均相电压i—是平均相电流Ｙ型联接时：U=√3u，I=iP=3*1/√3 *U*I*cosφ=√3UIcosφΔ型联接时：U=u，I=√3iP=3*U*1/√3* I*cosφ=√3UIcosφ三相电路的基本概念把三个绕组的末端X，Y，Z 接在一起，把始端A，B，C 引出来的接法叫星型联接，又叫Y联接。

X、Y、Z接在一起的点称为Y联接对称三相电源的中性点，用N表示。

将三个绕组始末端顺序相接的接法叫三角形联接。

如下图所示端线（火线）：始端A、B、C三端引出线中线：中性点N引出线，接法无中线线电压：端线与端线之间的电压相电压：每相电源的电压线电流：流过端线的电流相电流：流过每相的电流此三相异步电机功率计算公式同样适用于其他三相对称电路中，只要负载对称，P=根号3*U*I*cosφ。

扩展资料：三相异步电动机的工作原理：当电动机的三相定子绕组通入三相对称交流电后，将产生一个旋转磁场，该旋转磁场切割转子绕组，从而在转子绕组中产生感应电流（转子绕组是闭合通路），载流的转子导体在定子旋转磁场作用下将产生电磁力，从而在电机转轴上形成电磁转矩，驱动电动机旋转，并且电机旋转方向与旋转磁场方向相同.三相异步电机工作原理图当导体在磁场内切割磁力线时，在导体内产生感应电流，“感应电机”的名称由此而来。

中小型三相异步电动机电磁计算程序

中小型三相异步电动机电磁计算程序第45蓁期)(EXPLOSION—PROOFELECTRICMACHINE)爆'龟札第45卷(总第157期)(一)l-万1l奈1已死中小型三相异步电动机电磁计算程序王丽芳山西防爆电机(集团)有限公司,山西长治(046011)关键词电磁计算;编程;公式化中图分类号TM343.2文献标识码A文章编号1008-7281(2010)06-0024-03 ElectromagneticCalculationProgramofSmall.andMedium.SizedThree-PhaseInductionMotorWangLifangKeywordsElectromagneticcalculation;programming;formulation.0引言国内中小型电机行业进行异步电动机电磁计算时,原来都是采用某所的中小型三相异步电动机电磁计算程序(手算程序);如今均采用计算机进行计算,这就是涉及到编程问题,而手算程序中很多计算要找曲线和表格,这就给编程带来了很多不便,只有将曲线和表格公式化后才能更方便编程人员编程,但在公式化处理上由于编程人员的不同理解采用的公式化处理也略有不同,本文提供了参数的计算公式和改进后的计算流程,由手算四个迭代过程减少为三个.l电磁计算程序中的几个数据计算讨论1.1通风道损失宽度bk;铁心有效长left;铁心长f;通风道宽度bk;通风道数nkl;气隙g.有定转子径向通风道,两者不交错时:left: f—nkl×bk是关于气隙g的一条曲线,如图1所示.从图1看出,通风道损失宽度是关于气隙g的一条函数曲线,原来没有直接的计算公式,每次计算铁心有效长用到的时候,就得查这条曲线,查这条曲线是件比较麻烦的事情.24g图1通风道宽度与气隙的曲线图经过一系列的推导得出通风道损失宽度的计算公式如下bk=(bk)/(bk+5×g/2)通风道损失宽度她就用以上一个公式得以很方便的计算.1.2节距漏抗系数,,为节距漏抗系数,曲线图见图2或见表1.图2节距漏抗系数曲线图表1三相60.相带常用节距漏抗系数对比表卢为定子线圈的短矩系数.表1为三相60.相带常用节距漏抗系数.经过一系列的推导得出以下公式当2/3≤卢≤1时,Kl=(3卢+1)/4,KL1=(9+7)/16当1/3≤卢≤2/3时,Ku1=(一1)/4,l=(18/3+1)/16当0</3--~<1/3时,=3/3/4,=(+4)/16以上计算公式完全可以替代图2或表1.1.3定子谐波漏抗计算系数∑s定子谐波漏抗计算系数∑s是关于卢及g(每极每相槽数)的一条很复杂的曲线,鉴于此就不在这里画了.爆电机2010年第6期(EXPLOSION—PROOFELECTRICMACHINE)第45卷(总第157期) 经过推导得出以下公式∑S=∑(Kdpy/y)Kdpy—次谐波的绕组系数,是谐波次数如5,7,11,13,17,19等.5次谐波的短距系数:kp5=sin(5×yl/~-x90.)7次谐波的分布系数:kd7=sin(7×qa/2)/qsin(7×o./'2)Zs=[sin(5xyl/~-×90.)]+[sin(7xyl/.rx90.)]2+[sin(11xyl/7-×90.)]2+[sin(13xyl/~-X90.)]+[sin(17xyl/~"×90.)]+[sin(19Xyl/7-×90.)]+…1.4转子谐波漏抗计算系数∑R转子谐波漏抗计算系数∑R,是关于Q2的一条复杂的曲线,鉴于此也不在这里画了.Q2为转子槽数,P为电机极数.经过推导得出以下公式ZR5x(p/Zz/6式中,p一电机极数;Z2一转子槽数.1.5满载电流有功部分,pIlp=1/7-1为电机的效率值.'7原来是由30多个公式所形成的一个循环计算.根据一系列的推导,本循环可以避免,直接用公式计算.有功电流Ilp=1(1)电抗电流=KmXXXIlP[1+(KmXX×,1P)](2)Km=1+Im×X1(3)叼=1一(P.+p,+pfe+p+pfw)/(1+p,+p,+p+P+p)(4)根据式(1)与式(4)得出Ilp=1+[,1P+(^n+)]Rl+(IlP+)R2+p+p+pfw(5)在不知叼的情况下,空载电势系数(1一.),空载磁密曰.以及铁耗就不能计算,如用公式B.=1.04B来计算,铁耗也就可以提前计算出来了.而在此还有一个公式lip=[1/(Km×)一](6)式(5)与式(6)中,只有Ilp与为未知数,联合求解得广+常用数据计算,假定电势系数初值(1)llJ磁通量计算ll广÷气隙及齿磁路计算lIll波幅系数计算值与假定值比较,是否小于允差lL 否是I磁化电流,漏抗计算,有功无功电流计算I上l电势系数计算值与假定值比较,是否小于允差'0否』是I一起动计算,起动电流假定初值l起动性能计算J起动电流计算值与假定值比较,是否小于允差I一否是。