桥梁工程高墩盖梁施工托架设计计算实例
盖梁施工支架计算
盖梁支架支承体系施工方案计算书本标段内桥梁共7座，其中墩柱顶设置盖梁的桥梁有：大岗沥大桥、冲涌中桥、规划一路跨线桥，拟采用满堂支架的方案进行盖梁施工。
见图：盖梁满堂支架体系计算：取大岗沥大桥体积最大的盖梁：B、C、D类桥墩位盖梁为例计算，该类盖梁宽2.0m，高度2.0m，长度17.44m，两墩柱间跨度8.0m，为异型截面盖梁，砼等级为C40，体积57.1m3，比重为26KN/m3。
模板侧模采用大块定型组合钢模，钢模性能能满足盖梁施工要求，重量以70kg/m2计算。
盖梁施工支撑体系从上至下依次为：两层方木、顶托、碗扣件、垫木，支承地基为沥青或砼路面。
支架采用碗扣件搭设，拟立杆纵横向间距0.6*0.6m，步距1.2m。
则计算17.44长*2.0m宽盖梁共需立杆：17.44/0.6=30排，每排4根。
考虑施工条件，立杆排数增加至33排，每排6根。
①盖梁自重：2.0m*26 KN/m=52.0 KN/m2②模板、支架荷载：2.5 KN/m2③其他荷载冲击荷载： 2.0 KN/m2人员、机具荷载： 1.0 KN/m2振动荷载： 2.0 KN/m21、根据路桥施工计算手册，荷载组合：q=恒载*1.2+活载*1.4=（52.0+2.5）*1.2+(2.0+1.0+2.0)*1.4=72.4 KN/m2。
2、钢模底肋木与支撑方木受力计算肋木采用10*10cm的木条，中心间距0.25m，跨径0.6m；支撑方木采用10*15cm的木条，中心间距0.6m，跨径0.6m；A、肋木肋木纵向每米荷载：q=72.4 KN/m2*0.25m=18.1 KN/m求跨中弯矩M=qL2/8=18.1 KN/m*（0.6m）2/8=0.8145 KN/m需要肋木截面模量：W=M/1.2[δ]= 0.8145 KN/m/(1.2*12*103)=5.656*10-5m3肋木宽度b=10cm因W=b*h2/6，则：h=（6*W/b）1/2=5.8cm实际采用h=10cm，符合要求！根据选定截面尺寸，核算其挠度：I=bh3/12=0.1m*（0.1m）3/12=8.33*10-6m4f =5qL4/384EI=5*18.4 KN/m*（0.6m）4/(384*10*106*8.33*10-6)=0.366*10-3m=0.43mm<L/400=1.5mm，符合要求！B、肋木下支撑方木支撑方木纵向每米荷载：q=72.4 KN/m2*0.6m=43.44 KN/m求跨中弯矩M=qL2/8=43.44 KN/m*（0.6m）2/8=1.9548 KN/m需要支撑方木截面模量：W=M/1.2[δ]= 1.9548 KN/m/(1.2*12*103)=1.3575*10-4m3支撑方木宽度b=10cm因W=b*h2/6，则：h=（6*W/b）1/2=0.09024m=9.024cm实际采用h=15cm，符合要求！根据选定截面尺寸，核算其挠度：I=bh3/12=0.1m*（0.15m）3/12=2.8125*10-5m4f =5qL4/384EI=5*43.44 KN/m*（0.6m）4/(384*10*106*2.8125*10-5)=0.261*10-3m=0.261mm<L/400=1.5mm，符合要求！3、支架立柱受力计算每根碗扣脚手架立柱承受荷载N=72.4 KN/m2*0.6m*0.6m=26.064KN因立杆步距为1.2m，可知每根立杆的容许荷载[N]=40 KN/根N<[N]，满足要求！4、支架立杆强度验算δ=N/A=26.064*103N/489mm2=53.3Mpa<钢管抗弯设计值205Mpa满足要求5、立杆稳定性验算立杆长细比λ=（k+a）/I=88.7,查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008，可知φ=0.593N/ΦA=26.064KN/(0.593*489mm2)=89.86 Mpa<[δ]=205Mpa满足要求！6、支架地基承载力计算根据现场实际情况，地基为沥青路面或砼时，采用碗扣脚手架。
最新盖梁支架设计计算
泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥高墩盖梁施工方案计算书设计：复核：审批：浙江省交通工程建设集团有限公司2009.2.21过龙陂高架桥盖梁支架设计计算书一、概况：盖梁尺寸为11.95×2.3×3.7m（长×宽×高），在悬臂部分设置了2.525×2m倒角，盖梁支架拟采用[]18a、][14a、I20a加工为锚固式三角托架，三角托架的结构如图一所示，具体尺寸见加工图，三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式，下部撑脚直接支撑在砼面上。
三角支架安装完成后，吊装盖梁施工平台3、2和侧面模板4、5，其相互关系见图二。
图一：盖梁承载三角架加工示意图图二：三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系二、荷载统计和整体计算：单个三角架自重1.6t；单侧悬挑砼方量17.71方，自重44.275t；悬挑砼下模板支架单个计重1.95t；砼大面施工模板共108平方米，计重21.6t；跳板和施工平台约41.4平方，荷载每平米0.2t，计荷载8.28t，荷载总计125.53t。
根据以上的荷载统计，对支架整体结构进行了分析计算，其模型如下（计算模型中三角支架部分荷载为12t/m2，未折减倒角砼重量，加载区域2.65m×3m，其余平面荷载1t/m2）：荷载分布示意图（图中荷载未考虑砼倒角荷载削减）支架最大位移7.6mm（安全）支架最大组合应力94.6Mpa（安全）支架第一阶屈曲稳定系数12（安全）三、局部计算分析和构造：1、锚杆抗拔：按照最不利荷载布置方式，分别由每根斜杆处传递竖向力约15.7t，对锚点求矩，（15.7×3+15.7×1.5）=70.65tm，算出锚点和撑脚的水平拉力和压力为70.65/2.85=24.8t，锚固安全系数取4倍，得出锚固区的抗拔力应大于100t，每个锚固区采用10.9级直径26.5mm 的预埋锥形螺母四个，每个螺杆面积A=3.14×26.5×26.5/4=551.266平方毫米。
高墩大尺寸系梁支撑计算书
黄河大桥墩身系梁支架计算书1概况大桥左右幅两墩之间设系梁联系，长宽厚尺寸为7*10.5*2m。
采用墩壁预留孔洞，牛腿横梁支撑，详见图计算分横梁和牛腿支撑两部分，总体计算简图见图1图1总体计算简图2 牛腿支撑部分2.1计算简图见图2图2牛腿支撑计算简图2.2内力计算采用Englilab Beam .2D平面分析软件计算，各杆件的弯矩、轴力、剪力见图3、图4、图5及表1图3弯矩图图4轴力图图5剪力图2.3 1号水平杆计算2.3.1基本参数截面：截面材性：I25b工钢Q235惯性矩I= 5284 cm4截面模量Wx= 422 cm3断面积A= 53.5cm2截面回转半径ix=(I/A)^0.5= 9.938127 cm压杆计算长度L= 240 cm杆件长细比λx= L/ix=24.14942轴力P=217 kn弯矩Mx= 3920 kn.cm2.3.2计算结果绕x轴截面按b类截面，由杆件长细比λx= L/ix=24.14942按GB 50017--2003 附录C 注1 计算中心受压稳定系数φ= 0.9561653N'ex=π^2EA/λx^2=π^2* 20600*53.5/24.14942^2=16955.66由最大板厚16 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f =22 kn/cm2计算得绕X轴稳定应力:σ=N/φA+βmx Mx /γxWx(1-0.8N/N'ex=217/0.9561653/53.5+1*3920/1.05/422/(1-0.8*217/16955.66=)13.1803 kn/cm2满足!2.4 2号水平悬壁杆计算书2.4.1 基本参数截面：截面材性：Q235惯性矩I= 5284 cm4截面模量Wx= 422 cm3断面积A= 53.5cm2截面回转半径ix=(I/A)^0.5= 9.938127 cm压杆计算长度L= 240 cm杆件长细比λx= L/ix=24.14942轴力P=：0 kn弯矩Mx= 5670 kn.cm2.4.2 计算结果绕x轴截面按b类截面，由杆件长细比λx= L/ix=24.14942按GB 50017--2003 附录C 注1 计算中心受压稳定系数φ= 0.9561653N'ex=π^2EA/λx^2=π^2* 20600*53.5/24.14942^2=16955.66由最大板厚16 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f =22 kn/cm2计算得绕X轴稳定应力:σ=N/φA+βmx Mx /γxWx(1-0.8N/N'ex=0/0.9561653/53.5+1*5670/1.05/422/(1-0.8*0/16955.66=)12.79621kn/cm2 满足！2.5 3号斜撑上杆计算书2.5.1 基本参数截面：截面材性：Q235惯性矩I= 1914 cm4截面模量Wx= 191 cm3断面积A= 32.9cm2截面回转半径ix=(I/A)^0.5= 7.627338 cm压杆计算长度L= 240 cm杆件长细比λx= L/ix=31.46576轴力P=：312 kn弯矩Mx= 1800 kn.cm2.5.2 计算结果绕x轴截面按b类截面，由杆件长细比λx= L/ix=31.46576按GB 50017--2003 附录C 注1 计算中心受压稳定系数φ= 0.9307409N'ex=π^2EA/λx^2=π^2* 20600*32.9/31.46576^2=6141.772由最大板厚16 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f =22 kn/cm2计算得绕X轴稳定应力:σ=N/φA+βmx Mx /γxWx(1-0.8N/N'ex=312/0.9307409/32.9+1*1800/1.05/191/(1-0.8*312/6141.772=)19.54449kn/cm2 满足!2.6 5号小斜撑杆计算书2.6.1 基本参数截面：截面材性：Q235惯性矩I= 391 cm4截面模量Wx= 62 cm3断面积A= 15.8cm2截面回转半径ix=(I/A)^0.5= 4.974619 cm压杆计算长度L= 179 cm杆件长细比λx= L/ix=35.98265轴力P=：7.2 kn弯矩Mx= 84 kn.cm2.6.2 计算结果绕x轴截面按b类截面，由杆件长细比λx= L/ix=35.98265按GB 50017--2003 附录C 注1 计算中心受压稳定系数φ= 0.9141589N'ex=π^2EA/λx^2=π^2* 20600*15.8/35.98265^2=2255.511由最大板厚16 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f =22 kn/cm2计算得绕X轴稳定应力:σ=N/φA+βmx Mx /γxWx(1-0.8N/N'ex=7.2/0.9141589/15.8+1*84/1.05/62/(1-0.8*7.2/2255.511=)1.792113 kn/cm2满足!2.7横梁计算共有3 跨梁材性：Q235全梁有均布荷载1 KN/M考虑自重，自重放大系数为 12.7.1 第1、3跨计算结果跨度为0.6 M截面为普工25b截面Ix = 5.28e+007 mm4截面Wx = 422400 mm3面积矩Sx = 244499 mm3腹板总厚10 mm塑性发展系数γx = 1.05整体稳定系数φb = 1由最大壁厚13 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa剪力范围为-11.652--0 KN弯矩范围为0--3.4956 KN.M最大挠度为0.00452314 mm (挠跨比为1/132651)由Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得计算得最大剪应力为 5.39564 MPa 满足!由Mx / (γx x Wx) 得计算得强度应力为7.88148 MPa 满足!由Mx / (φb x Wx) 得计算得稳定应力为8.27556 MPa 满足! 2.7.2第2 跨计算结果跨度为4.8 M截面为普工25b截面Ix = 5.28e+007 mm4截面Wx = 422400 mm3面积矩Sx = 244499 mm3腹板总厚10 mm塑性发展系数γx = 1.05整体稳定系数φb = 1由最大壁厚13 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa 截面抗剪强度设计值fv = 125 MPa剪力范围为-46.6079--46.6079 KN弯矩范围为-52.4339--3.4956 KN.M最大挠度为11.4154 mm (挠跨比为1/420)由Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得计算得最大剪应力为21.5826 MPa 满足!由Mx / (γx x Wx) 得计算得强度应力为118.222 MPa 满足!由Mx / (φb x Wx) 得计算得稳定应力为124.133 MPa 满足!。
盖梁施工托架受力计算书
安乐塘大桥盖梁施工托架计算书2017年10月目录一、工程概述 (1)二、计算依据 (2)三、设计荷载及组合 (2)四、结构建模 (3)五、计算结果 (5)5.1 支反力计算 (5)5.2 托架H45a型钢验算 (6)5.3 槽36a分配梁验算 (7)5.4 工12a分配梁验算 (9)5.5 10×10cm方木验算 (10)5.6 托架稳定性计算 (12)六、结论 (13)一、工程概述安乐塘大桥位于西景线（G214）K2571+672 处（祥临路桩号为K146+020），于2007 年12 月通车。
桥梁全长265.00m，桥面总宽12.0m，车行道宽11.0m，上部结构为(64+115+64)m 预应力混凝土连续刚构，下部结构为钢筋混凝土双肢薄壁墩、桩基础，重力式桥台、桩基础和扩大基础。
该桥中跨跨中存在严重下挠，为了改善受力，拟在中跨跨中对应位置增设桥墩，布设支座，主桥由三跨连续刚构变为四跨（64+57.5+57.5+64）m 刚构-连续组合体系，并通过在箱外腹板增设体外预应力、中跨跨中梁段设置腹板加厚层、横梁的方式来实现加固目标。
中跨增设格构式桥墩布置图如图1.1所示。
图1.1 中跨增设格构式桥墩布置图新增桥墩上需利用托架施工盖梁，本计算针对桥墩上的托架系统进行验算，确保其具有足够的安全性。
托架的布置如图1.2所示。
图1.2 托架布置图二、计算依据（1）《公路工程技术标准》(JTG B01-2014)（2）《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)（5）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）（6）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）（7）《建筑结构荷载规范》（GB 5009-2012）（8）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）三、设计荷载及组合（1）设计荷载根据建筑施工手册相关规定，施工阶段托架上各向施工荷载取值如下：（a）结构自重：混凝土容重按26kN/m3计算（考虑1.05涨模系数），钢材容重按78.5 kN/m3计算。
桥梁工程高大盖梁高支模设计及施工实例
计算模 型如下 （ 图３） 。
Ｐ ＝６ ． ｋ ／ Ｉ ２８ Ｎａ
．
口
固 Ｉ 盖 渠 构 造 示 毒 图
＾
图 ３ 挨 棱 受 力 计 算枝 型
Ｄ
１ 高支模方案 的设计
分别求 得：
． 一 ＝ ＾ ． Ｍ ｒ＝ Ｏ Ｉｌ １ Ｉ ， ，＝ ．ｑ ＝Ｏ３ ｋ ・ ．９ Ｎ Ⅲ 。 Ｄ ． ＝９４ ￣ Ｉ ．２
ｆ ． （・ ＝ ． ＾ ‘ ，满足要求 ； ｓｂ， Ｏ ２ ／ ） ９ ＝ ． ７ ｑ ，ｏ日） ｏ１￣１’ ｏ ７￣ ／ （ ｏ ＝ ． ０ ６ １ ９ 一
一 ．ｍ ‘ ｚ １ ０ １ｒ ｏ ２ ｍ １４ ・． ｍ．满足要求。 ０ ０ ５ ａ
（ ） 向术枋 验算。纵Ｉ双１ｅ ×ｌｃ 木枋支撑横向木枋 ，其 ４ 纵 ｕ ， ０ｒ ‘『 】 ａ Ｊｎ 受 间距 ２ ｃ ５ ｍ的集中赞载 作用 。取横向木枋最大支反力 ．即 ；Ｉｑ ．ｌ ｉ ＝Ｉ ４Ｎ．汁算简图如下 （ ） １ｋ ． 图ｓ 。
ｆ 横 向术 枋验算 。横向 ｌｃ ｃ沐 枋直接支捧盖梁底模 ． １ ３ Ｏｍｘｌ Ｉ ０Ｉ 忽略木 枋 自重 ．其受 均布线 荷载 ｐ 作用 ．取模板 最大 支反 力 ．即 ： ．＝ｌ ／ ＝１． ｔ／ ，计算简图如下 （ ｐ ＿ Ｉ ７ ７Ｎ ｍ ： ｌ ｒ ａ ２ 图４） 。
ｐ ＝ ７２ ￣ ／ ２ ｌ。 １ ｍ
田４ 横 向未 坊 受 力计 鼻 梗 型
求 得横向木枋 ：
Ｍ － ＝ ｏ６ ．２ ‘ ・ 肘 － ６２ ． ２ ；
搬
位置与模板对拉杆的位置相同。支架搭 没及模板 支撑示意图如 下 ｆ 图
桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法(2)
桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法一、前言桥梁是交通运输的重要组成部分，其施工质量和安全性对于道路交通的正常运行至关重要。
桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法作为一种目前常用的桥梁施工技术，具有独特的优势和应用价值。
本文将对该工法进行详细介绍和分析。
二、工法特点桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法采用了整体销接的方式，架设梁构造简单、快捷。
该工法的主要特点包括：施工周期较短、工艺简单、适用范围广、施工质量高、经济效益显著等。
三、适应范围桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法适用于各种类型的桥梁，尤其适用于矩形高墩独墩盖梁的架设。
其适应范围包括不同形式的桥梁制作、大小梁圈内尺寸调整等。
四、工艺原理桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法的原理是通过整体销接的方式，将整个梁体与墩台连接起来。
在施工过程中，首先需要制作好梁体和墩台托架，然后进行整体销接。
该工法采取了一系列的技术措施，包括托架制作、模板的搭建和混凝土的浇筑等。
五、施工工艺桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法包括以下几个施工阶段：梁体制作、墩台托架制作、整体销接、混凝土浇筑等。
在每个施工阶段，都需要按照工艺要求进行详细的施工操作。
六、劳动组织桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法需要合理的劳动组织，包括施工人员的数量和分工、施工队伍的管理、施工进度的安排等。
通过科学的劳动组织，可以提高施工效率和质量。
七、机具设备桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法需要一系列的机具设备，包括起重机、模板、混凝土搅拌机等。
这些机具设备对于施工的顺利进行起到了至关重要的作用。
八、质量控制桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法的质量控制是施工过程中的重要环节，包括混凝土质量控制、施工工艺控制、验收标准控制等。
通过严格的质量控制，可以保证施工过程的稳定和成功。
九、安全措施桥梁矩形高墩独墩盖梁整体销接托架法施工工法的安全措施是施工中必须要注意的事项。
盖梁模板支架计算书
盖梁模板支架计算书以盖梁跨度最大和荷载最大的一横河中桥为例，盖梁长16m，宽1.7m，高1.5m，柱中间距9.4m。
混凝土体积为40.8m3，钢筋混凝土容重取25KN/m3，混凝土总重力为1020kN。
一．模板概述1．侧模与端模支撑侧模为厂家加工的整体钢模,面模钢板厚度5mm，横肋采用12#槽钢，间距30cm，竖肋采用双12#槽钢，间距60cm，竖肋高1.8m；在竖带上下各设一条φ16的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距1.7m，在竖肋外设φ48 的钢管斜撑，支撑在底模横梁上。
2．底模支撑底模为整体钢模,面模钢板厚度为5mm，在底模下部顺肋为12#槽钢，间距30cm，横肋为10×10cm方木，间距20cm，单根按3m，跨度按1.4m计算。
3．纵梁抱箍两侧各搭一条单层单排贝雷梁作为纵梁，全长18m，墩柱中心间距9.4m。
纵梁之间采用φ16的栓杆焊接。
4．抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=12mm）制成，抱箍高50cm，采用20根M24高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
二．荷载组合①盖梁自重荷载：1020KN，即37.5KN/m2②人员荷载：2.5KPa③混凝土冲击荷载：2.0KPa④混凝土振捣荷载：2.0KPa⑤贝雷梁：单位重1kN/m，共18×2=36KN，连接件取0.2kN/m⑥3m长10×10方木：6KN/m3，单根0.18KN，共80根，共14.4KN⑦大模板荷载：全重按8000Kg，即80KN三．抱箍计算1.荷载组合抱箍上总荷载：q=37.5×1.7+（2.5+2+2）×1.7+14.4/16+1.2×2+80/16=83.1KN/m 2.计算简图q=83.1N/mm 3.3m9.4m3.3mR1R23.15×10Nmm53.15×10Nmm5R 1=R 2=KN l a ql 6654.93.32124.91.83)21(2=⨯+⨯=+）（，该竖向压力即为抱箍需产生的竖向摩擦力。
盖梁托架计算_secret
盖梁托架计算盖梁托架计算以主跨边墩盖梁第一次灌注砼高度1.7 m计。
则盖梁重：G=（110.21-1.1×1.5×16.05）×2.6=218 t支架、模板、施工机具、人员荷载：G1=30t(1)牛腿（仅用于5、8号边墩盖梁）预埋钢板截面特性：A=175 cm2W=2×bl2/6=2×2.5×352/6=1020cm3I=2×bl3/12=2×2.5×353/12=17864cm4最危险处A点：V=62tM=62×0.16=9.92t.mτA=62t/175cm2=35.4MpaσAmax = M /W=9.92t.m/1020cm3=97.3Mpaσmax =(τA2+σAmax2)1/2=103.5Mpa＜210Mpa/1.5=140MPa牛腿上担工字钢梁之前钢板应焊接成一体，共同受力。
(2)横担工字钢梁(2I50c盖梁通用)工字钢梁截面特性：A1=278.7 m2W1= 4160cm3I1=101200cm4σ许=210/1.2=175 MPaM m ax=41.5t.mσ =M max/W1=41.5 t m/4160 cm3=99.8Mpa支点处剪力：τ=37.5t/278.7cm2=13.5Mpa挠度ｆ中= -q L22(5L22-24L12)/384EI=-8×104×92×(5×92-24×3.5252)/(384×206×109×101200×10-8)=0.0086m＜1/400L2ｆ端= -q L1(3L13+6L1L2-L23)/24EI=-(8×104×3.525) ×(3×1.73+6×1.72×3-33)/(24×206×109×101200×10-8)=0.0022m＜L/400∴刚度和强度均满足设计要求，其中2I50C需用面板（δ=10mm，150mm宽）连线整体。
盖梁模板及支架设计计算
盖梁模板及支架设计计算1) 抱箍设计计算：盖梁采用抱箍法施工，用钢箍卡固在墩柱上，搭贝雷架工字槽钢，再铺横方木或槽钢，上再安装盖梁底模。
1.抱箍承受的垂直力：①盖梁高 1.6m，宽 1.9m，长 14.86m，砼42.5m3，钢筋6933Kg ,盖梁重：42.5 X2.3 + 6.93 = 104.7T②底模、侧模重底模重 3.362T，测模重 2 X 0 X10) X37.38Kg/ 片=2243Kg[12 槽钢 12.31Kg/m 6X17 X2.31 = 1255 Kg立柱：11 X1.8 X2X12.31 = 487Kg，三角支架 2 个：1.062T底横梁[22 25 条X3.2 X24.99 = 2000Kg人行工作台1T③贝雷架 12 片，0.275 X12 = 3.3T④施工设备、人员、倾倒混凝土及振捣荷载 2.5T,合计：121.908T,加大荷载安全系数1.1.121.908 X.1 = 134.099T = 1340.99KN全部荷载分配在两个墩柱上，故每个墩柱承受力为：134.仃67.05T : 670.5KN2即每个抱箍要承受 67.0T ( 670.5KN )的垂直力。
加抱箍自重0.305T为67.355T。
抱箍承受的垂直力转化为抱箍与墩柱的摩擦力来承受。
摩擦系数：铁板与橡胶0.6，橡胶与混凝柱0.8，故取铁板与橡胶的摩擦系数0.6故需要的正压力673.55KN/0.6 = 1122.6KN ,采用d 24螺栓，每 个螺栓允许拉力262KN最小螺栓个数1122.6KN/262KN = 4.28个螺栓。
采用12个螺栓，其安全系数为12/4.28 = 2.8可 施工时每个螺栓的最小拉力：1122.6KN/12 = 93.55KN 每个螺栓的最小拧扭矩：tc = K XPC 刈tc —扭矩 K —钢与钢的摩擦系数，0.15〜0.2取0.2. d —螺栓外径PC —螺栓拉力tc = 0.2 X93.55 >0.024 = 0.4490KN*m为了保证螺栓不至于损坏，拧扭矩不要过大，最大扭矩为： tc = K XP >1，这时 K 取 0.15 , tc = 0.15 X262 >0.024 = 0.9432建议施工时取其中值：0.4490 0.9432二0.6961KN .m22）贝雷架梁的应力验算：总重量134.099T （见前页），盖梁长14.86m ,柱间距离8.46m ,（高良桥9 …14 #墩为8.65m ）柱间均布荷载估算:贝雷架：[12 lx = 388.5cm 4, A = 15.65cm 2134.099 14.86二9.024T / m9.024T/m 2[12 f \ f yp zs-T ----------- A--3.1 8.65m 3.1-可编辑修改-1.9m0.1794T/m 2可编辑修改-1.5m贝雷架截面惯性矩：0.687mlx = 4 X 388.5 + 4 X15.69 W8.72[12=1554 + 296208 = 297762cm 211M ql 29.024 8.652 = 84.4T.m = 84.4 105Kg.cm （按简支梁计 88算偏安全）5yM 75 84.4 102二=5-1062.93Kg / cm =106.2MPaI 2 2.97762 103 ）灌砼前风力引起的模板倾覆稳定计算 1、受力如图下图，9.755T抱箍支承点1.42m①查抱箍计算单模板支架等重9.755②抱箍支承点距离：墩柱直径+贝雷架丄宽：1.3 + 0.12 = 1.42m2③模板高1.8m④风压强度，查全国基本风压分布图：广宁为 W o = 100Kg/m2 = 0.1T/m2风载体系数：方型为K1 = 1.3风压高度变化系数：K2=1.2 , （26m高）地形地理条件系数：K3 = 1.15 ,（山岭、峡谷、风口区）风载强度：W = K1 XK2 XK3 >Wo=1.3 X1.2 X1.15 >0.1T/m2 = 0.1794 T/m 2⑤风力：受风面积承风压强：17 X1.9 >0.1794 = 5.490T风力重心高1.8m/2 = 0.9m ,风力倾覆弯矩5.490T >0.9m = 4.94仃*m抗倾覆弯矩： 9.755T >.42/2m = 6.926T*m安全系数 6.926/4.941 = 1.40 可4）贝雷架也可用三层128工字钢代用，使用时两层工字钢必须焊接在一起，共同受力。
桥梁空心薄壁高墩盖梁施工托架的设计计算
路 桥工 程
２ ０ １ ４ 年６ 月 刊・ ２ ２ ３・
桥梁空心薄壁高墩盖梁施工托架的设计计算
谢 青波 王友科
（ 重庆 川 九建设 有 限 责任公 司 重庆
４ ０ １ １ ２ ０）
【 摘要 】 文 章 结 合 某 山 区 高 速 公 路 桥 经各项受力验 算 ， 所 选 择 工 字 钢 形 式 ＝一９ ５ ９ ． ５ ７ ＫＮ・ ｍ 梁施 工 的 实 践 ， 详 细 地 介 绍 了桥 梁 空 心 薄 满足受力要求 。 需要 截 面抵 抗 矩 Ｗ ≥Ｍ ／ ｙ ｘ ｆ ＝ ９ ５ ９ ． 壁 高墩 盖 梁施 工 托 架 的 构 造要 点 与主 要 的 ４ 托架 横 梁 计 算 ５ ７ ×１ ０ ６ ／ （ １ ． ０ ×２ １ ５ ） ＝ ４ ． ４ ６ ３ ×１ ０ ６ ｍｍ３ 计算 内 容和 方 法 。 对 同类 工 程 实 践活 动具 横梁初步选用普通 热轧工字钢 ， 间 距 查结构计算手册 ， 可选用两根Ｉ ５ ６ ａ 工 ０ 体 较 大 参 考价 值 。 ． ３ ｍ， 其 抗 弯 容许 应力 【 ｏ 】 ＝ ２ ｌ ５ Ｎ ／ ｍｍ２ ， 其截面特性为 ： 【 关键 词 】 空心 薄 壁墩 ； 盖梁 ； 托架 ； 设 字钢 ， 抗剪 容 许应 力 ［ ｒ】 ＝１ ２ ５ Ｎ／ ｍｍ。 。 横 梁受 力 计； 实 例 Ｉ ｘ ＝ ６ ５ ５ ７ ６ ｃ ｍ Ｗｘ ＝ ２ ３ ４ ２ ｃ ｍ Ｉ ＪＳ ｘ ＝ ４ ７ ９ ． 简 图如 图３ 所示 。 Ｉ ｍｍ腹 板厚 ｔ ｗ ＝１ ２ ． ５ ａｍ ｂ ｒ ＝１ ６ ６ ａｍ 自重 ｒ ４ ． １ 初 选横 梁 截 面 ＝１． Ｏ ６ ３ ＫＮ／ ｍ １工 程概 况 横 梁跨度为 ２ ０ ０ ｃ ｍ， 横梁上 均布荷 载为 ： 考 虑 梁 自重 后 ， 每 根 工 字 钢 截 面 最 大 ｑ 重 庆市 南 涪 高 速Ｌ Ｊ ７ 施工 段 共 有 桥梁 ５ ＝ ０ ． ３ × ２ ． ５ × ２ ６ － 卜 １ ３ ． ０ ５ ＝ ３ ２ ． ６ ＫＮ ／ ｍ， 按 照１ ． 座， 设 计共 有 １ ７ 座矩 形 空 心 薄壁 墩 。 其 中东 弯矩为 ： ２ 的安全 系数 进行 考虑 ， 则横 梁最 大弯 矩为 ： Ｍｘ ＝０． ５×９ ５ ９． ５ ７ ＋０ ． ５×１． ０ ６ ３×３ ． Ｍｍ ￣ ＝０ ． １ ２ ５ ×（ ３ ２ ． ６ ×１ ． ２ ） ×２ ２ ＝１ ９ ． 堡溪大桥有８ 座， 冉 家湾 大 桥有 ９ 座， 最 高墩 ５ ＝４ ８ ５ ． ４ ０ ｋ Ｎ・ ｍ 高５ １ ． ５ ｍ。 矩 形 空 心 薄 壁墩 顶 部 盖 梁 有 两 ２ ５ ６ ＫＮ ・ ｍ 每 根 工 字 钢 最 大 剪 应力 ： 种 规 格 尺寸 ， 其 中１ ０ ９ ０ × ２ ８ ０ ×２ ５ ０ （ ６ ７ ． ９ ｍ０ ） 需 要 截面 抵 抗 矩 Ｗ ≥Ｍｍ ／ Ｙ ｘ ｆ ＝ｌ ９ ．
盖梁支架计算书 (跨G109大桥)3号
盖梁支架计算书（跨G109大桥）1、盖梁验算（取最大截面尺寸220（高）×220（宽）×3400（长））设计荷载计算具体如下：（1）、砼的自重荷载：q1=165×26=4290KN。
均布每延米荷载=4290/34=126KN/m。
（2）、砼的冲击荷载：q2=2.0KN/m（3）、振捣荷载：q3=2.5KN/m（4）、模具荷载：组合钢模板及连接件0.75 kN/m2，侧模和底模每延米共计6.6m2；q4=0.95×6.6=6.3KN/m（5）、施工人员、机具荷载：q5=3.0KN/m（6）、I14工字钢：按照30cm间距布设，需I14工字钢95根，每根长3.6米I14工字钢自重G=3.6*95*16.9*9.8/1000=56.6KN，均布每延米荷载q6=56.6/34=1.7kN/m；（7）、I45a工字钢共6根，单根长12米，自重G=6×12×80.4×9.8/1000=56.73kN 均布每延米荷载q7=56.73/34=1.66KN/m；安全系数取1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
2、I14工字钢验算工字钢的竖向荷载按均布荷载考虑，最大的荷载为q=1.2*（126+6.3）+1.4*（2.5+2+3）=169.3KN/m;I14工字钢分布梁布设间距0.3米，单根承受0.3*169.3=50.8KN；单根均布荷载q=50.8/2.2=23.1KN/m跨中弯矩M=1/8×qL2=1/8×23.1×2.22=13.9KN·mσ=M/W=13.9/0.102=136.3MPa≤［σ］=215Mpa。
钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
挠度计算：f=5qL4/384EI=5×23.1×2.24/(384×2.1×712)=0.0047m=4.7mm ≤[f]=2.2/400=5.5mm (满足要求)3、I45a工字钢验算I45a工字钢竖向荷载主要由I14工字钢传递而至，其具体的受力模型如下：工字钢的竖向荷载按均布荷载考虑，最大的荷载为q=1.2*（126+6.3+1.7）+1.4*（2.5+2+3）=171.3KN/m;I45a工字钢共设12根，每3根进行对接焊接，对接焊缝处两侧帮焊长80cm厚10mm钢板，则每根承受荷载=171.3/2=85.65KN/m最大弯矩M=1/2qLx[(1-a/x)(1+2a/L)-x/L]M=0.5*85.65*6.14*5.32[(1-2.25/5.32)(1+2*2.25/6.14)-5.32/6.14]=186.82KN/m;抗弯强度σ=M/W=186.82/1430×103mm3=130.6Mpa<［σ］=215Mpa。
XXXX大桥交界墩盖梁托架计算书
附件：XXXX大桥交界墩盖梁托架计算书一、工程概况1.1 工程概况XXXX大桥位于XXXX县巴河上，起于K0-046，止于K0+383.75，大桥全长429.75m，全桥位于单向1.315%的直线纵坡上，跨径布置为3×30米预应力简支T梁＋（78.5米+140米+78.5米）连续刚构＋1×35米预应力简支T梁。
交界墩采用双柱矩形实心墩，墩横桥向宽2.4米，纵桥向宽2.6米。
交界墩构造图如图1所示。
1.2 水文地质（1）地表水桥址区主要发育有巴河，由北向南流经勘察区，常年流水，最大流量16700m3/s，洪枯水位变幅一般15-21m，最高达25.8m(1965)。
枯水期于洪水期流量相差可达数百倍。
（2）水文地质条件场地水文地质条件简单，勘察深度范围内仅河床中强风化基岩、中风化砂岩有地下水，地下水类型属松散岩类孔隙潜水和基岩裂隙水，受场地地形和岩土工程条件控制，水量较小，主要受大气降水和地表水体入渗补给。
在河床地段通过分层隔水观测，强风化基岩地下水与河水有水力联系，水位与河水一致。
场地内地表水、地下水及土层对混凝土、钢筋均无腐蚀性。
二、交界墩盖梁托架方案概况墩柱混凝士施工时，在两个墩柱顺桥方向各预埋两块2cm钢板，作为盖梁支架的支撑预埋件，采用牛腿支架，在牛腿支架悬臂端上架设单层双排贝雷梁，在贝雷梁上横向架设I25a工字钢，用于支架模板及作为施工平台之用。
在工字钢上直接铺大块钢模板，制作钢筋、浇筑混凝土（详见图2）。
盖梁混凝土分三次进行浇筑，第一次浇筑至2.2m位置，第二次浇筑剩余盖梁部分，第三次浇筑支座及挡块。
三、设计依据及参数3.1 设计依据⑴《XXXX县巴河XXXX大桥施工图设计文件》；⑵《XXXX县巴河XXXX大桥施工图设计文件》；⑶《平昌XXXX大桥交界墩盖梁施工方案》；⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）；⑸《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；⑹《钢结构设计规范》（GB/T700-2006）；⑺《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004 ）；⑻《热轧型钢》（GB/T 706–2008）；⑼《碳素结构钢》（GB/T 700–2006）。
高墩盖梁轻型三角托架施工工法(2)
高墩盖梁轻型三角托架施工工法高墩盖梁轻型三角托架施工工法一、前言高墩盖梁轻型三角托架施工工法是在桥梁施工中常用的一种工法，它可以有效地提高施工效率，减少人力和机械设备的使用，降低工程成本，同时保证工程质量。
本文将详细介绍该工法的特点、适应范围、工艺原理、施工工艺、劳动组织、机具设备、质量控制、安全措施、经济技术分析以及工程实例等内容。
二、工法特点1、采用轻型三角托架结构，具有重量轻、刚度大的特点，能够有效地承受梁体的重量和荷载；2、施工过程简单，仅需少量的劳动力和机具设备，能够提高施工效率；3、施工过程中的安装、拆除和调整工作较为方便，方便迅速地完成工程任务；4、适应性强，能够适用于不同形式和规模的桥梁工程。
三、适应范围该工法适用于宽度较大、跨度较长的桥梁工程，包括高墩盖梁桥、斜拉桥等。
四、工艺原理本工法的理论依据是根据桥梁结构的荷载传递原理，通过轻型三角托架的布置和调整，将梁体的重量和荷载有效地传递到桥墩上。
具体实施工艺如下：1、确定施工方案和工艺要求；2、制定施工计划和施工组织设计；3、设置施工标志和警示标志，做好施工准备工作；4、搭设构架和支撑体系，进行梁体的安装、调整和固定；5、进行梁体上部结构的施工，包括梁面铺装、伸缩缝处理等；6、进行梁体下部结构的施工，包括桥台和桥墩的建造和加固等；7、进行道路和交通设施的修复和安装；8、进行工程验收和交付使用。
五、施工工艺1、搭设构架和支撑体系：根据设计要求，在桥梁两侧搭设工作平台，并使用临时支撑体系将梁体支撑在空中；2、安装梁体：使用起重机械将梁体吊装到预定位置，并使用轻型三角托架进行调整和固定；3、施工梁面：对梁体进行混凝土浇筑和养护，保证梁面平整、坚固；4、建造桥台和桥墩：根据设计要求，对桥台和桥墩进行混凝土浇筑和养护，保证其结构稳定；5、修复道路和安装交通设施：对施工过程中破坏的道路进行修复，并安装道路标志、护栏等交通设施。
六、劳动组织根据施工计划和设计要求，合理组织劳动力和机具设备，确保施工进度和质量。
桥梁高墩盖梁牛腿托架施工工法(2)
桥梁高墩盖梁牛腿托架施工工法一、前言桥梁是连接两个地理位置的重要交通设施，而桥梁的高墩盖梁牛腿托架施工工法是一种常用的桥梁施工方法。
该工法的特点、适应范围、工艺原理、施工工艺、劳动组织、机具设备、质量控制、安全措施、经济技术分析以及工程实例将会在下文中进行详细介绍。
二、工法特点高墩盖梁牛腿托架施工工法的特点主要包括：施工速度快、质量可靠、适用范围广、可重复使用性高等。
其施工速度快主要得益于托架的高效率安装，大大缩短了梁体的浇筑周期。
质量可靠体现在采用了现代化的施工设备和工艺，保证了桥梁的稳定性和安全性。
适用范围广指该工法适用于各种类型的桥梁工程，包括公路桥、铁路桥等。
可重复使用性高使得该工法投资成本更为可控，同时也节省了施工材料的浪费。
三、适应范围高墩盖梁牛腿托架施工工法适用于各种类型的桥梁工程，包括跨度较大的连续梁桥、跨越障碍物的斜拉桥等。
同时，该工法还适用于路基地质条件较差的地区，能够有效解决土质松软或复杂地质条件下施工的问题。
四、工艺原理高墩盖梁牛腿托架施工工法的工艺原理在于通过梁体的浇筑和托架的安装来实现桥梁的搭建。
具体来说，需要根据实际工程的需求，确定托架数量和位置，并在预先规定的牛腿间距上安装托架。
然后，在托架上铺设模板和钢筋，进行混凝土浇筑，待混凝土凝固后进行拆模。
五、施工工艺高墩盖梁牛腿托架施工工法的施工过程通常包括以下几个主要阶段：牛腿筑台、托架安装、模板搭设、钢筋绑扎、混凝土浇筑、拆模等。
每个阶段的具体步骤和注意事项需要根据实际工程来确定，以确保施工过程的顺利进行。
六、劳动组织高墩盖梁牛腿托架施工工法的劳动组织需要根据实际工程和施工进度来确定。
通常情况下，需要组织具备相关技术和经验的施工人员进行工作，并合理安排工作时间和任务分配，以提高工作效率和施工质量。
七、机具设备高墩盖梁牛腿托架施工工法所需的机具设备主要包括塔式起重机、吊篮、模板、钢筋加工设备等。
这些机具设备在施工过程中发挥着关键的作用，保证了施工的顺利进行和质量的控制。