悬臂支架轻型爬模CB240受力计算书
[实例]悬臂式挡土墙计算书
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悬臂式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：悬臂式挡土墙计算时间： 2015-09-22 09:26:45 星期二------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 5.500(m)墙顶宽: 0.500(m)面坡倾斜坡度: 1: 0.000背坡倾斜坡度: 1: 0.000墙趾悬挑长DL: 1.200(m)墙趾跟部高DH: 0.800(m)墙趾端部高DH0: 0.800(m)墙踵悬挑长DL1: 1.500(m)墙踵跟部高DH1: 0.800(m)墙踵端部高DH2: 0.800(m)加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2: 1.000(m)背坡腋高YH2: 2.000(m)设防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1: 1:1.000(m)防滑凸榫尺寸BT: 0.800(m)防滑凸榫尺寸HT: 0.500(m)防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力: 0.500(MPa)防滑凸榫容许剪应力: 0.990(MPa)钢筋合力点到外皮距离: 52(mm)墙趾埋深: 1.900(m)物理参数:混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C30纵筋级别: HRB400抗剪腹筋等级: HRB400裂缝计算钢筋直径: 20(mm)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 14.000(度)地基土容重: 19.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 220.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.000墙踵值提高系数: 1.000平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 20.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 0.000 2第1个: 距离0.000(m),宽度3.000(m),高度0.158(m) 2004路基规范挡土墙人群荷载第2个: 距离0.000(m),宽度3.000(m),高度0.822(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载 2 10.000 3.333 0作用于墙上的附加外荷载数: 1 (作用点坐标相对于墙左上角点)荷载号 X Y P 作用角(m) (m) (kN) (度)1 -1.250 -1.000 5.000 270.000坡面起始距墙顶距离: 0.300(m)地面横坡角度: 45.000(度)墙顶标高: 216.724(m)挡墙分段长度: 6.500(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.2001. 挡土墙结构重力分项系数=0.900 √2. 填土重力分项系数=1.000 √3. 填土侧压力分项系数=1.400 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400 ×5. 附加力分项系数=1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 5.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=29.781(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 33.444(度)Ea=148.145(kN) Ex=75.314(kN) Ey=127.572(kN) 作用点高度 Zy=1.644(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=24.439(度) 第1破裂角=33.444(度)Ea=148.123(kN) Ex=75.314(kN) Ey=127.547(kN) 作用点高度 Zy=1.644(m) 墙身截面积=7.110(m2) 重量=177.750 kN整个墙踵上的土重=76.025(kN) 重心坐标(1.310,-2.923)(相对于墙面坡上角点) 墙踵悬挑板上的土重=26.998(kN) 重心坐标(1.879,-3.866)(相对于墙面坡上角点) 墙趾板上的土重=25.080(kN)(相对于趾点力臂=0.600(m))(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度 B=4.200(m)墙身重力的力臂 Zw=1.836(m)Ey的力臂 Zx=3.453(m)Ex的力臂 Zy=1.644(m)作用于基础底的总竖向力=413.952(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=853.197(kN▪m) 基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn=2.061(m)基础底压应力: 墙趾=104.037(kPa) 凸榫前沿=101.429(kPa) 墙踵=93.083(kPa) 凸榫前沿被动土压力=209.535(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力=245.548<500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力=130.959<990.000(kPa)凸榫设计宽度为: 0.561(m)滑移力=75.314(kN) 抗滑力=260.377(kN)滑移验算满足: Kc=3.457>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值=97.162(kN)>0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw=1.836(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1=2.486(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2=0.600(m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx=3.453(m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy=1.644(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=124.045(kN▪m) 抗倾覆力矩=977.243(kN▪m)倾覆验算满足: K0=7.878>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值=872.485(kN▪m)>0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=413.952(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=853.197(kN▪m) 基础底面宽度 B=4.200 (m) 偏心距 e=0.039(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn=2.061(m)基底压应力: 趾部=104.037(kPa) 踵部=93.083(kPa)最大应力与最小应力之比=104.037/93.083=1.118作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.039<0.167×4.200 =0.700(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=104.037<220.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=93.083<220.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=98.560<220.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=413.952(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=853.197(kN▪m) 基础底面宽度 B=4.200(m) 偏心距 e=0.039(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn=2.061(m)基础底压应力: 趾点=104.037(kPa) 踵点=93.083(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=447.196(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=947.206(kN▪m) 基础底面宽度 B=4.200(m) 偏心距 e=-0.018(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn=2.118(m)基础底压应力: 趾点=103.722(kPa) 踵点=109.229(kPa)[趾板根部]截面高度: H'=0.800(m)截面剪力: Q=99.200(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩: M=59.282(kN▪m)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.03%< Us min=0.20%抗弯受拉筋: As=1600(mm2)截面弯矩: M(标准值)=44.707(kN▪m)最大裂缝宽度为: 0.022(mm)。
CB240计算书讲解
2015/10 产品计算书悬臂模板CB240计算书山东新港模板工程技术股份有限公司1.编制计算书遵守的规范和规程《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2010）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）《建筑施工计算手册》第二版《建筑工程模板施工手册》第二版《建筑施工手册》第四版2.CB240结构组成CB240由预埋件、三脚架、吊平台、模板等装置组成，结构及连接示意图如图1所示。
图1 架体示意图（左-结构示意图，右-连接示意图）3.计算参数1)各操作平台的设计施工荷载为：模板、浇筑、钢筋绑扎工作平台最大允许承载3KN/m模板后移及倾斜操作主平台最大允许承载 1.5KN/m2)除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：FV=120KN；拉力设计值为：F=205KN。
3)架体提升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。
4)假定模板、浇筑、钢筋绑扎工作平台长度为3.0米，则施工荷载为9KN。
5)假定模板后移及倾斜操作主平台长度为4.0米，则施工荷载为6.0KN。
6)假定分配到单位机位的模板宽度为3米，高度为6.15米，则模板面积为18.45平米。
7)假定分配到单榀的模板自重为6.8KN。
8)假定最大风荷载为2.5KN/ m2，作用在模板表面，则沿模板高度方向风荷载为2.5×3=7.5KN/m。
9)假定单榀架体系统总重为25KN，含支架、平台、跳板。
4.架体及构件施工工况验算4.1施工工况说明施工工况取混凝土浇筑完成后，模板后移600mm时，钢筋绑扎平台与主平台同时承载，承受风荷载。
本工况计算中，将各单元荷载平均分配到两榀机位上，即单榀机位跨度 3.0米。
4.2架体受力计算4.2.1计算模型将架体模型简化为计算模型，如图2所示。
CB-240悬臂外爬模在复杂断面高墩施工中的应用
Ｊ ｎ ２ １ ｕ． ０１
・１ ７ ・ ５
文 章 编 号 ：０ ９ ６ ２ ２ １ ） ７０ ５ — ２ １０ —８ ５（０ １ — １７ ０ １
一
座 新 型 人 行 通 道 的 设 计 方 案
吴 刚
摘
要： 通过 对 天桥 和 地 道 这 两 种 常 用 的人 行 过街 设施 的 对 比 ， 出 了 壳体 通 道桥 的 概 念 ， 是 一 种 全 新 的 道 路 交 叉 口 提 这
中 图分 类 号 ：Ｕ ５ ． Ｔ ７５ ２ 文献 标 识 码 ： Ａ
墩身施工预埋件 比较多 ， 括塔吊附着预埋 件、 包 施工 电梯预 埋 件 、 架预 埋 件 以及 墩 顶 ０号 块 预 埋 件 等 ， 应 在 每 循 环 作 业 支 均 京石铁路客运专线石太直通线跨 ３７国道大桥全长 ４９ １ ｌ ０ ５ ．３ｌ ｒ， 在 全桥孔跨布置形式为：－２ｍ 双线简 支箱梁 ４１（ ８＋８ ８ 前 由技 术 工 程 师 向工 班 长进 行 交 底 ， 绑 扎 钢 筋作 业 时 即 时安 装 ３３ － 一４ Ｏ＋ Ｏ＋ 每次立模后、 浇筑前一定要仔细复查。 ４） ８ ｍ预应力混凝土连续刚构 ＋ － ３３ ｍ双线简支箱梁。本桥 ３ ２ 号 就位 ，
作者简介 ： 四华 （９ ２ ， 工程 师 ， 黄 １８ 一） 男， 中铁十二局 集 团有 限公 司 ， 山西 太原
００３ ３０２
第 ３ ７卷 第 １ ７期 ２０ １ １年 ６ 月
山 西 建 筑
ＳＨＡＮＸＩ ＡＲＣＨＩ ＴＥＣＴＵＲＥ
Ｖｏ ． ７ １ ３ Ｎｏ． ７ １
２ 相邻 模 板 高 低 差 ± ． ｍ， ） ０ ５ｍ 两块 模 板 拼缝 问 隙 ０５ｍ ． ｍ； ３ 板 面平 整 度 ０ ５ｍ 模 板局 部 变 形 不 应 大 于 １０ｍｍ。 ） ． ｍ， ． ２． ２ 混 凝 土 浇 筑 ２．
悬臂三角挂篮结构强度验算
第 1 页/共 29 页悬臂梁施工三角挂篮结构强度验算（某跨河桥）铁路桥及马路桥用到的悬臂挂篮施工主意的有无数范例，按照以往的的经验可以改造成符合自己桥梁用的三角形挂篮或菱形挂篮（后者提供机械操作平台）,但是重要的施工技术需要科学的数据计算来支撑，而不仅仅是经验。
鉴于新手在设计挂篮时对其强度演算缺乏系统知识，特发表一篇挂篮施工胜利的计算范例，借以抛砖引玉。
1.低模前后吊带估算6004000mm600h 1h 2P=1151.8kNL1L2后前图1 荷载纵向分布图()()()mmL mmh h h h h h L mm kN h mm kN h h h h h 263025705200257040004000214000214000400031400021600/301.0/275.08.11512/40005256.57322212211212121=-==⋅+⋅-⋅⋅⋅⋅+⋅⋅⋅-⋅+=⎩⎨⎧==⎪⎩⎪⎨⎧=⨯+=，解得： kNR kN R 799.11818.11512630257005.1625.12378.11512570263005.1=⨯⨯==⨯⨯=前后 2.外侧模牛腿 2.1荷载外侧模分量：6443.526kg=64.435kN ；翼缘板钢筋混凝土分量：1.0725×4.0×25=107.25kN ；施工荷载（0.1kN/m 2）：2.75×4.0×0.1=1.1kN ，合计：172.785kN ，每个牛腿上分配：1.1×172.785/2=95.032kN 。
2.2牛腿丝杠丝杠T60×9螺纹，φ63圆钢，Q235。
2.3高强螺栓6个螺栓，折减系数0.7，则抗剪承载能力为0.7 ×6×60.8=255.36kN （可）。
3.侧模吊挂系统挂篮走行时侧模吊挂在主构架上。
荷载：64.435kN 。
3.1侧模件7通长角钢强度件7计算跨度619mm ，为2[10，I=396.6cm 4，W=79.4cm 3。
悬臂式挡墙计算
1-计算原理Principes de calcul (1)1.1-计算尺寸Dimensions de calcul (1)1.2-计算模式Modèle de calcul (1)2 -计算参数及材料Hypothèse de calcul et matèriaux (2)2.1-计算规范及参数Normes appliquées et paramètres de calculs (2)2.2-材料特性Caractéristiques des matériaux (3)2.2.1-混凝土Béton (3)2.2.2 钢筋Aciers (3)3 - 荷载Charges (4)3.1 计算模型Modèle de calcul (4)3.2- 墙身土压力及活载Poussée des terres et de la surcharges (5)3.2.1-非地震状态En service (5)3.2.2-地震状态Poussée de terres sous séisme (7)3.3 凸榫土压力butée des terres sur la bêche (8)3.4 基础土压力Poussée des terres sur la semelle (9)3.5 地震下自重惯性力Effort d'inertie sous séisme du poids propre (10)3.6- 荷载组合Combinaison de charges (10)3.6.1- E.L.U (10)3.6.2- E.L.S (11)3.6.3- E.L.A (11)4 -结构计算Calcul de la structure (11)4.1-单项作用力Actions simples (11)4.2-墙身各单项力计算Calcul des actions simples du mur (12)4.2.1-墙体自重(P M_wall) Poids propre du mur droit(P M_wall) (12)4.2.2-墙身主动土压力Poussée active des terres sur le mur (Pa_wall) (13)4.2.3-墙身车载压力计算Poussée due à la surcharge de la chaussée (Car wall) (14)4.2.4-地震墙身土压力计算Poussée des terres sur le mur sous séisme (Pad wall) (16)4.2.5-地震下墙身惯性力计算Effort d'inertie du mur sous séisme (P Mad) (17)4.3-基础各单项力计算Calcul des actions simples de la semelle (18)4.3.1-土压力对基础的作用Effet de la poussée des terres sur la semelle (19)4.3.2-基础自重作用计算Effet du poids propre sur la semelle (19)4.3.3-被动土压力计算Poussée passive des terres (20)5 - 截面配筋Ferraillage des sections (21)5.1 - 内力组合Combinaisions des efforts pour le voile (21)5.2 - 墙身截面配筋Ferraillage voile (22)5.3 - 基础截面配筋Ferraillage de la semelle (23)5.3.1-基底应力及基础脱空计算Contrainte du sol et soulèvement de la semelle (23)5.3.2 - 基础单项力汇总Actions de semelle (25)5.3.3 - 基础截面配筋Ferraillage de la semelle (25)6 - 稳定性验算Vérificaion de la stabilité (27)6.1 - 抗倾覆稳定性验算Vérification de la stabilité au renversement (27)6.2 - 抗滑动稳定性验算Vérification de la stabilité au glissement (29)1-计算原理Principes de calcul1.1-计算尺寸Dimensions de calcul挡墙高H+h1＝6.8m。
悬臂支护结构设计计算书
悬臂支护结构设计计算书作品：悬臂式支护结构一、设计说明竞赛要求,我们从模型制作的材料抗压强度，稳定性，和静力加载大小等方面出发，结合节省材料，经济美观，承载力强等特点，采用比赛提供的木材细杆，强力胶，剪刀，美工刀等材料精心设计制作了悬臂式支护结构模型。
1.方案构思结构主要承受来自一侧的土压力作用(1) 要构思是利用下部插入砂层中的排桩来抵抗荷载的作用(2) 原则是：合理设计下部插入砂层的排桩的深度，增大排桩与砂层的接触面积，合理设计结构与砂层接触面位置处的结构来承载一侧土压力的作用，结构上部加载区稳定即可。
2.结构选型整个结构承受来自一侧的土压力的作用，因此选择双排桩支护结构，双排桩相当于一个插入土体的刚架，能够靠基坑以下桩前土的被动土压力和刚架插入土中部分的前桩抗压、后桩抗拔所形成的力偶来共同抵抗倾覆力矩，桩土之间的相互作用不容忽略。
在荷载作用下，后排桩向坑内运动，势必受到桩间土的抗力；同时，桩间土也对前排桩产生推力。
将桩顶与连梁做成刚性连接，以保证有效地发挥双排桩的支护效果。
（1）结构外形如下图所示，加载一侧结构为一长方形，长286mm，高度190mm，主要由四根柱组成，底部插入深度设计45mm，另一侧由五根柱组成，相对于加载侧的平面成一个角度，下部插入深度设计50mm，整个结构上部由两根横梁固定，结构下部插入土层的柱分别加宽，每根底柱的宽度即为12mm，土层与空气的接触面位置，加以4根横向竹筷以增大承载能力。
整个结构形状如下图所示。
（2）节点设计结构的节点均是刚节点，增大刚度，连接时用小木片填充密实，再用水平短木条相连使木条在下面顶住节点上部斜梁，在加载处节点贴上薄木片来增大接触面积，从而来增大节点强度，从而在结构受力计算时一些节点模拟成刚节点3、结构特色这个结构是在我们制作结构对结构进行试验的多次循环反复而后的出来的结构，它凝聚了所有的试验所得的经验。
优点（1）整体上，我们最终选用双排桩支护结构，双排桩具有较大的侧向刚度，可有效地限制围护结构的侧向变形。
悬臂式标志版结构设计计算书
悬臂式标志版结构设计计算书悬臂式标志版结构设计计算书1 设计资料1.1 板面数据板面高度：H = 3.00(m)板面宽度：W = 6.00(m)板面单位重量：W1 = 13.26(kg/m^2)1.2 横梁数据八角钢：边长= 0.08(m)横梁长度：L = 1.50（7.5）(m)横梁壁厚：T = 0.008(m)横梁间距：D1 = 1.50(m)立柱单位重量：W1 = 38.70(kg/m)1.3 立柱数据八角钢：边长= 0.12(m)立柱高度：L = 8.60(m)立柱壁厚：T = 0.01(m)立柱单位重量：W1 = 73.10(kg/m)2 荷载计算2.1 永久荷载各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重量而添加。
2.1.1 板面重量计算标志版单位重量为13.26(kg/m2)标志版重量：G1 = 13.26×18×9.8×1.1(N) = 2.5722(KN)2.1.2 横梁重量计算G2 = 2×38.7×7.5×9.8×1.1(N) = 6.2578(KN)2.1.3 立柱重量计算G3 = 73.1×8.6×9.8×1.1(N) = 6.7770(KN)2.1.4 计算上部总重量G = G1 + G2 + G3 = 15606.94(N) = 15.608(KN)3 风荷载计算3.1 标志版风力F1 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×(W ×H) / 1000= 15.266(KN)3.2 横梁风力F2 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×Σ(W ×H) / 1000= 0.355(KN)3.3 立柱风力F3 = γ0×γQ×(1/2 ×ρ×C ×V2) ×(W ×H) / 1000= 1.527(KN)4 横梁设计计算说明：由于单根横梁材料、规格相同，根据基本假设，可人为每根横梁所受的荷载为总荷载的一半。
悬臂支架轻型爬模CB240受力计算书汇总
CB-240架体计算书编制：审核：审批：北京卓良模板公司技术部2010.03一.编制计算书遵守的规范和规程：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GBJ 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）《建筑施工计算手册》江正荣编著《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）二.体系组成: 体系由预埋件、三脚架、吊平台、模板等装置组成。
图一三.计算参数：计算假定:假定每块模板宽度小于5m,每块模板用两榀悬臂支架。
当模板宽度超过5m时，我们将它分为两块。
1.各操作平台的设计施工荷载为:Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co.,Ltd. 临吉高速S26标壶口黄河特大桥浇筑,钢筋绑扎工作平台最大允许承载3KN/m2模板后移及倾斜操作主平台最大允许承载1.5KN/m2模板操作平台及吊平台最大允许承载0.75KN/m22.除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F V=125KN; 拉力设计值为：F=215KN;爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。
3.假定模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台宽度为5米，则施工荷载为3x5x1=15KN。
分配到每榀架体的荷载为线荷载q1=3x2.5=7.5KN/m4.假定模板后移及倾斜操作主平台宽度为5米，则施工荷载为1.5x5x2.3=17.25KN。
分配到每榀支架的荷载为线荷载q2=1.5x2.5=3.75KN/m5.假定模板操作平台及吊平台宽度为5米，则施工荷载为0.75x5x1=3.75KN。
分配到每榀支架的荷载为线荷载q3=0.75x2.5=1.87KN/m6.假定分配到单位机位的模板宽度为5米，高度为6米，则模板面积为30平米。
则分配到单榀的模板自重为30x0.65/2=9.75KN。
挂篮贝雷梁受力计算书
挂篮贝雷梁受力计算一、计算内容二、构造形式三、模型简化四、最重旳梁段质量五、计算过程1、求支座反力R A、R B2、画剪力和弯矩图3、选择控制面，并算出剪力和弯矩值（1）、对1截面受力分析（2）、对2截面受力分析（3）、对3截面受力分析（4）、对4截面受力分析4、强度验算（1）、验算剪应力（2）、验算弯曲应力5、求最大挠度6、精扎螺纹钢强度和刚度旳验算（1）、强度旳验算（2）、刚度旳验算7、总挠度计算挂篮前后支点受力计算一、计算内容：贝雷梁旳强度和刚度与否满足规定，尤其是BC 悬臂段强度以及BC 段挠度数值。
二、构造型式：1、横截面共4片贝雷梁，间距45cm ，用支撑架连接。
2、纵向也是4片贝雷梁。
3、没有设置上下加强弦杆。
三、模型简化：此力学模型简化如下，为挂篮施工用，B 、A 点分别为前、后支点；BC 段悬伸在外，做为施工中砼旳承载杆件，力学模型如下简化。
模型简化如下：F A =678.0 kg F B =1116kg F C =32560kg四、最重旳梁段砼为102T ，模板体系重量约50T （详细受力如上图）。
五、计算过程 解：经分析：受力如图a ：F C F A =678.0×9.8=6.6444 KN F B =1116×9.8=10.9368 KN F C =32560×9.8=319.088 KN图a q=391.5×9.8=3.8367 KN1、求支座反力R A 、R B ： ∵ ΣM A =0 得：R B ×6-10.9368×6-319.088×11.6-1/2×3.8367×11.62=0R B =670.8625KN （ 压力 ） 由Σy=0 得R A +R B －F A －F B －F C －qL ＝0即 R A +670.8625－6.6444－10.9368－319.088－3.8367×11.6＝R A =－289.68758KN （ 拉力 ） 2、画剪力Q 、弯矩M 图：建立坐标系：建立F Q -X 、M -X 坐标，分别如图b 和图c 所示： 图b+M（KN·M）图c3、选择控制面，并确定其上剪力和弯矩值。
悬臂支护结构设计计算书-201810
悬臂支护结构设计计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《土力学与地基基础》一、参数信息1、基本参数土层类型土厚度h(m) 土重度γ(kN/m3) 粘聚力c(kPa) 内摩擦角φ(°)饱和土重度γsat(kN/m3)水土分算粘性土 1.2 21 15 18 22 是粉砂 5 19 12 28 22圆砾11.8 21 19 31 203、荷载参数二、土压力计算土压力分布示意图附加荷载布置图1、主动土压力计算1）主动土压力系数K a1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-18/2)=0.528；K a2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-28/2)=0.361；K a3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-28/2)=0.361；K a4=tan2(45°- φ4/2）= tan2(45-31/2)=0.32；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：0-1.2mH1'=[∑γ0h0+∑q1]/γi=[0+2]/21=0.095mP ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=21×0.095×0.528-2×15×0.5280.5=-20.746kN/m2P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=21×(1.2+0.095)×0.528-2×15×0.5280.5=-7.44kN/m2第2层土：1.2-2mH2'=[∑γ1h1+∑q1]/γi=[25.2+2]/19=1.432mP ak2上=γ2H2'K a2-2c2K a20.5=19×1.432×0.361-2×12×0.3610.5=-4.598kN/m2P ak2下=γ2(h2+H2')K a2-2c2K a20.5=19×(0.8+1.432)×0.361-2×12×0.3610.5=0.889kN/m2 第3层土：2-6.2mH3'=[∑γ2h2+∑q1]/γsati=[40.4+2]/22=1.927mP ak3上=[γsat3H3'-γw(∑h2-h a)]K a3-2c3K a30.5+γw(∑h2-h a)=[22×1.927-10×(2-2)]×0.361-2×12×0.3610 .5+10×(2-2)=0.884kN/m2P ak3下=[γsat3(H3'+h3)-γw(∑h2-h a)]K a3-2c3K a30.5+γw(∑h2-h a)=[22×(1.927+4.2)-10×(6.2-2)]×0.361-2×12×0.3610.5+10×(6.2-2)=61.079kN/m2第4层土：6.2-13mH4'=[∑γ3h3+∑q1]/γsati=[132.8+2]/20=6.74mP ak4上=[γsat4H4'-γw(∑h3-h a)]K a4-2c4K a40.5+γw(∑h3-h a)=[20×6.74-10×(6.2-2)]×0.32-2×19×0.320.5 +10×(6.2-2)=50.2kN/m2P ak4下=[γsat4(H4'+h4)-γw(∑h3-h a)]K a4-2c4K a40.5+γw(∑h3-h a)=[20×(6.74+6.8)-10×(13-2)]×0.32-2×19×0.320.5+10×(13-2)=139.96kN/m23）水平荷载临界深度：Z0=P ak2下h2/(P ak2上+ P ak2下)=0.889×0.8/(4.598+0.889)=0.13m；第1层土E ak1=0kN；第2层土E ak2=0.5P ak2下Z0b a=0.5×0.889×0.13×0.9=0.052kN；a a2=Z0/3+∑h3=0.13/3+11=11.043m；第3层土E ak3=h3(P a3上+P a3下)b a/2=4.2×(0.884+61.079)×0.9/2=117.11kN；a a3=h3(2P a3上+P a3下)/(3P a3上+3P a3)+∑h4=4.2×(2×0.884+61.079)/(3×0.884+3×61.079)+6.8=8.22m；下第4层土E ak4=h4(P a4上+P a4下)b a/2=6.8×(50.2+139.96)×0.9/2=581.89kN；a a4=h4(2P a4上+P a4下)/(3P a4上+3P a4)=6.8×(2×50.2+139.96)/(3×50.2+3×139.96)=2.865m；下土压力合力：E ak=ΣE aki=0+0.052+117.11+581.89=699.052kN；合力作用点：a a=Σ(a ai E aki)/E ak=(0×0+11.043×0.052+8.22×117.11+2.865×581.89)/699.052=3.763m；2、被动土压力计算1）被动土压力系数K p1=tan2(45°+ φ1/2）= tan2(45+28/2)=2.77；K p2=tan2(45°+ φ2/2）= tan2(45+31/2)=3.124；K p3=tan2(45°+ φ3/2）= tan2(45+31/2)=3.124；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：4.8-6.2mH1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/19=0mP pk1上=γ1H1'K p1+2c1K p10.5=19×0×2.77+2×12×2.770.5=39.944kN/m2P pk1下=γ1(h1+H1')K p1+2c1K p10.5=19×(1.4+0)×2.77+2×12×2.770.5=113.626kN/m2 第2层土：6.2-9.8mH2'=[∑γ1h1]/γi=[26.6]/21=1.267mP pk2上=γ2H2'K p2+2c2K p20.5=21×1.267×3.124+2×19×3.1240.5=150.285kN/m2P pk2下=γ2(h2+H2')K p2+2c2K p20.5=21×(3.6+1.267)×3.124+2×19×3.1240.5=386.459kN/m2 第3层土：9.8-13mH3'=[∑γ2h2]/γsati=[102.2]/20=5.11mP pk3上=[γsat3H3'-γw(∑h2-h p)]K p3+2c3K p30.5+γw(∑h2-h p)=[20×5.11-10×(5-5)]×3.124+2×19×3.1240 .5+10×(5-5)=386.437kN/m2P pk3下=[γsat3(H3'+h3)-γw(∑h2-h p)]K p3+2c3K p30.5+γw(∑h2-h p)=[20×(5.11+3.2)-10×(8.2-5)]×3.124 +2×19×3.1240.5+10×(8.2-5)=518.405kN/m23）水平荷载第1层土E pk1=b a h1(P p1上+P p1下)/2=0.9×1.4×(39.944+113.626)/2=96.749kN；a p1=h1(2P p1上+P p1下)/(3P p1上+3P p1)+∑h2=1.4×(2×39.944+113.626)/(3×39.944+3×113.626)+6.8=7.388m；下第2层土E pk2=b a h2(P p2上+P p2下)/2=0.9×3.6×(150.285+386.459)/2=869.525kN；a p2=h2(2P p2上+P p2下)/(3P p2上+3P p2)+∑h3=3.6×(2×150.285+386.459)/(3×150.285+3×386.459)+3.2=4.736m；下第3层土E pk3=b a h3(P p3上+P p3下)/2=0.9×3.2×(386.437+518.405)/2=1302.972kN；a p3=h3(2P p3上+P p3下)/(3P p3上+3P p3)=3.2×(2×386.437+518.405)/(3×386.437+3×518.405)=1.522m；下土压力合力：E pk=ΣE pki=96.749+869.525+1302.972=2269.246kN；合力作用点：a p=Σ(a pi E pki)/E pk=(7.388×96.749+4.736×869.525+1.522×1302.972)/2269.246=3.004m；3、基坑内侧土反力计算1）主动土压力系数K a1=tan2(45°-φ1/2）= tan2(45-28/2)=0.361；K a2=tan2(45°-φ2/2）= tan2(45-31/2)=0.32；K a3=tan2(45°-φ3/2）= tan2(45-31/2)=0.32；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：4.8-6.2mH1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/19=0mP sk1上=(0.2φ12-φ1+c1)∑h0(1-∑h0/l d)υ/υb+γ1H1'K a1=(0.2×282-28+12)×0×(1-0/8.2)×0.008/0.01+1 9×0×0.361=0kN/m2P sk1下=(0.2φ12-φ1+c1)∑h1(1-∑h1/l d)υ/υb+γ1(h1+H1')K a1=(0.2×282-28+12)×1.4×(1-1.4/8.2)×0.00 8/0.01+19×(0+1.4)×0.361=140.375kN/m2第2层土：6.2-9.8mH2'=[∑γ1h1]/γi=[26.6]/21=1.267mP sk2上=(0.2φ22-φ2+c2)∑h1(1-∑h1/l d)υ/υb+γ2H2'K a2=(0.2×312-31+19)×1.4×(1-1.4/8.2)×0.008/0.0 1+21×1.267×0.32=175.88kN/m2P sk2下=(0.2φ22-φ2+c2)∑h2(1-∑h2/l d)υ/υb+γ2(h2+H2')K a2=(0.2×312-31+19)×5×(1-5/8.2)×0.008/0. 01+21×(1.267+3.6)×0.32=313.994kN/m2第3层土：9.8-13mH3'=[∑γ2h2]/γsati=[102.2]/20=5.11mP sk3上=(0.2φ32-φ3+c3)∑h2(1-∑h2/l d)υ/υb+[γsat3H3'-γw(∑h2-h p)]K p3+γw(∑h2-h p)=(0.2×312-31+19)×5×(1-5/8.2)×8/10+[20×5.11-10×(5-5)]×0.32+10×(5-5)=313.992kN/m2 P sk3下=(0.2φ32-φ3+c3)∑h3(1-∑h3/l d)υ/υb+[γsat3(H3'+h3)-γw(∑h3-h p)]K p3+γw(∑h3-h p)=(0.2×312-31 +19)×8.2×(1-8.2/8.2)×8/10+[20×(5.11+3.2)-10×(8.2-5)]×0.32+10×(8.2-5)=74.944kN/m2 3）水平荷载第1层土P sk1=b0h1(P s1上+P s1下)/2=0.9×1.4×(0+140.375)/2=88.436kN；a s1=h1(2P s1上+P s1下)/(3P s1上+3P s1)+∑h2=1.4×(2×0+140.375)/(3×0+3×140.375)+6.8=7.267m；下第2层土P sk2=b0h2(P s2上+P s2下)/2=0.9×3.6×(175.88+313.994)/2=793.596kN；a s2=h2(2P s2上+P s2下)/(3P s2上+3P s2)+∑h3=3.6×(2×175.88+313.994)/(3×175.88+3×313.994)+3.2=4.831m；下第3层土P sk3=b0h3(P s3上+P s3下)/2=0.9×3.2×(313.992+74.944)/2=560.068kN；a s3=h3(2P s3上+P s3下)/(3P s3上+3P s3)=3.2×(2×313.992+74.944)/(3×313.992+3×74.944)=1.928m；下土压力合力：P pk=ΣP pki=88.436+793.596+560.068=1442.1kN；合力作用点：a s= Σ(a si P ski)/P pk=(7.267×88.436+4.831×793.596+1.928×560.068)/1442.1=3.853m；P sk=1442.1kN≤E p=2269.246kN满足要求！三、稳定性验算1、嵌固稳定性验算E pk a pl/(E ak a al)=2269.246×3.004/(699.052×3.763)=2.591≥K e=1.2满足要求！2、整体滑动稳定性验算圆弧滑动条分法示意图K si=∑{c j l j+[(q j b j+ΔG j)cosθj-μj l j]tanφj}/∑(q j b j+ΔG j)sinθc j、φj──第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角(°)；b j──第j土条的宽度(m)；θj──第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角(°)；l j──第j土条的滑弧段长度(m)，取l j＝b j/cosθj；q j──作用在第j土条上的附加分布荷载标准值(kPa) ；ΔG j──第j土条的自重(kN)，按天然重度计算；u j──第j土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa)，采用落底式截水帷幕时，对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取u j＝γw h waj，在基坑内侧，可取u j＝γw h wpj；滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土，取u j＝0；γw──地下水重度(kN/m3)；h waj──基坑外侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；h wpj──基坑内侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；min{ K s1，K s2，……，K si，……}=2.617≥K s=1.3满足要求！四、结构计算1、材料参数计算简图弯矩图(kN·m) M k=2929.307kN.m剪力图(kN) V k=764.88kN3、强度设计值确定M=γ0γF M k=1×1.25×2929.307=3661.634kN·m V=γ0γF V k=1×1.25×764.88=956.1kN4、材料的强度计算1）正截面受弯承载力验算钢筋混凝土桩截面计算简图确定受压混凝土截面范围:根据建筑基坑支护规程(JGJ120-2012)附录B.0.1αf c A (1-sin2πα/(2πα))+(α-αt)f y A s =0αt=1.25-2α求得α=0.283,αt=1.25-2α=0.6842f c Ar(sinπα)3/(3π)+f y A s r s(sinπα+sinπαt)/π=2×14.3×π×6002/4×300×(sin(0.283π)3/(3π))+360×14×π×182/4×241×(sin (0.283π)+sin(0.684π))/π=279.303kN·m<M =3661.634kN·m不满足要求，请减小支护桩间距或选择增大桩截面或配筋！2）斜截面承载力验算将圆形截面等效成矩形截面计算h=1.6D/2=1.6×600/2=480mmh0=h-δ-d/2=480-50-18/2=421mmb=1.76D/2=1.76×600/2=528mmh0/b=421/528=0.797≤40.25βc f c bh0=0.25×1×14.3×528×421/1000=794.68kN<V =956.1kN不满足要求，请增大支护桩截面！Vcs=αsv f t bh0+f yv A sv h0/s=(0.7×1.43×528×421+270×2×3.14×82/4×421/120)/1000=317.738 kN<V =956.1kN不满足要求，请选择增大箍筋直径或减小箍筋间距！3）最小配筋率验算ρ=A s/(πD2/4)=0.684×14×π×182/4/(6002×π/4)=0.862%≥ρmin=max[0.002，0.45f t/f y]=max[0.002，0.45×1.43/360]=0.2%满足要求！结论和建议：1.不满足要求，请减小支护桩间距或选择增大桩截面或配筋！2.不满足要求，请增大支护桩截面！3.不满足要求，请选择增大箍筋直径或减小箍筋间距！。
自爬式模板设计计算书(增加)
液压自爬模计算书编制：审批：审核：北京卓良模板有限公司一.编制计算书遵守的规范和规程：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GBJ 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）《建筑施工计算手册》江正荣编著《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）二.爬模组成:爬模由预埋件、附墙装置、导轨、支架、模板及液压动力装置组成。
三.计算参数：1.塔肢内外墙液压自爬模各操作平台的设计施工荷载为:模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台○1最大允许承载3KN/m (沿结构水平方向)爬升装置工作平台○4最大允许承载m(沿结构水平方向)模板后移及倾斜操作主平台○3最大允许承载m(沿结构水平方向)2.除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F V=125KN; 拉力设计值为：F=215KN;3.爬模的每件液压缸的推力为100KN (即10t)。
4.自爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。
5.假定模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台○1宽度为4.0米，则施工荷载为12KN。
6.假定爬升装置工作平台○4宽度为4.0米，则施工荷载为3KN。
7.假定模板后移及倾斜操作主平台○3宽度为5.0米，则施工荷载为。
8.假定分配到单位机位的模板宽度为3米，高度为5米，则模板面积为15平米。
9.假定分配到单位机位的模板自重为15KN。
10.假定最大风荷载为平米，作用在模板表面，侧沿模板高度方向风荷载为×3=米。
11.假定单个机位系统总重为50KN，含支架、平台、跳板、液压设备及工具。
四.用计算软件SAP2000对架体进行受力分析：1.支架稳定性验算确定支架计算简图:按以上计算参数取值，通过计算软件SAP2000绘制轴力、弯矩、剪力和约束反力如下：轴力图弯矩图剪力图约束反力图各杆件的轴力、弯矩、剪力见下表:杆件号轴力KN 弯矩剪力KN 备注1-22-33-4 0 01-41-56-87-8 0 07-9注：显然，若以上杆件满足要求，其它杆件必定满足要求，故可不作分析。
CB240操作说明书资料
2015/10 操作说明书悬臂模板CB240山东新港模板工程技术股份有限公司1.悬臂模板简介单面墙体爬升模板CB240主要用于大坝、桥墩、混凝土挡土墙、隧道及地下厂房的混凝土衬砌等结构的模板施工。
由于混凝土的侧压力完全由穿墙螺栓承担，因而模板不必有另外的加固措施，施工简单、迅速，且十分经济，混凝土表面光洁。
2.CB240模板的组成CB240模板主要分为主背楞式和桁架式两种（如图1）。
主背楞式由七部分组成：主背楞、模板、斜撑、后移装置、承重三角架、埋件系统、吊平台、挑架。
桁架式由七部分组成：桁架主背楞、模板、斜撑、后移装置、承重三角架、埋件系统、吊平台，加高节。
图1 CB240总装图（左-斜撑式，右-桁架式）模板的拼装技术要求见模板拼装指导书。
C—后移装置D—承重三角架E—斜撑F—埋件系统G—配件3.CB240悬臂模板的特点1)支架、模板及施工荷载全部由预埋件承担，不需另搭脚手架，适于高空作业。
2)模板部分可整体后移650mm。
3)模板可利用锚固装置使其与混凝土贴紧, 防止漏浆及错台。
4)模板部分可相对支撑架部分上下左右调节，使用灵活。
5)利用斜撑模板可前后倾斜，最大角度为30°。
6)各连接件标准化程度高，通用性强。
7)模板上设吊平台，可用于埋件的拆除及混凝土处理。
8)悬臂支架设有斜撑，可方便调整模板的垂直度。
9)主背楞式与桁架式的主要区别在于桁架式比主背楞式浇筑的混凝土高。
4.CB240悬臂模板的组装顺序货物送到现场后，工地模板方面的负责人应将各部件分门别类码放于工地木工房，不得随意乱堆，以免丢失。
4.1第一次浇筑第一次浇筑混凝土、用对拉螺栓加固模板（如图2）。
A栓安装在爬锥上。
将模板吊装就位，支架卡在受力螺栓上，插上销子。
人在吊平台上用套筒扳手和爬锥卸具将受力螺栓和爬锥取出，以便重复利用，同时用砂浆抹好由爬锥留下的孔。
爬锥上均匀涂脱模剂，防止爬锥拆卸困难（如图4）。
4.2第一次提升安装过程A—桁架式1)准备两片木板300mmx2440mm左右，按照爬锥中到中间距摆放在水平地面上。
悬臂式挡土墙计算书参考(借鉴内容)
悬臂式挡土墙计算书项目名称__________________________设计_____________校对_____________审核_____________ 计算时间 2017年11月3日（星期五）18:21图 1一、设计数据和设计依据1.基本参数挡土墙类型: 一般地区挡土墙墙顶标高: 1.100m墙前填土面标高: 0.000m2.土压力计算参数土压力计算方法: 库伦土压力主动土压力增大系数: λE = 1.03.安全系数抗滑移稳定安全系数: K C = 1.30抗倾覆稳定安全系数: K0 = 1.604.裂缝控制控制裂缝宽度: 否5.墙身截面尺寸墙身高: H = 2.100m墙顶宽: b = 0.250m墙面倾斜坡度: 1:m1 = 1:0.0000墙背倾斜坡度: 1:m2 = 1:0.0000墙趾板长度: B1 = 0.500m墙踵板长度: B3 = 0.500m墙趾板端部高: h1 = 0.400m墙趾板根部高: h2 = 0.400m墙踵板端部高: h3 = 0.400m墙踵板根部高: h4 = 0.400m墙底倾斜斜度: m3 = 0.000加腋类型: 两侧加腋墙面腋宽: y1 = 0.000m墙面腋高: y2 = 0.000m墙背腋宽: y3 = 0.000m墙背腋高: y4 = 0.000m6.墙身材料参数混凝土重度: γc = 25.00 KN/m3混凝土强度等级: C30墙背与土体间摩擦角: δ = 17.50°土对挡土墙基底的摩擦系数: μ = 0.600钢筋合力点至截面近边距离: a s = 35 mm纵向钢筋级别: HRB400纵向钢筋类别: 带肋钢筋箍筋级别: HRB4007.墙后填土表面参数表 1 墙后填土表面参数坡线编号与水平面夹角(°)坡线水平投影长(m)坡线长(m)换算土柱数1 0.00 2.00 2.00 0.00表 2 换算土柱参数土柱编号距坡线端部距离(m)土柱高度(m)土柱水平投影长(m)8.墙后填土性能参数表 3 墙后填土性能参数层号土层名称层厚(m)层底标高(m)重度γ(kN/m3)粘聚力c(kPa)内摩擦角φ(°)1 中砂7.000 -5.900 18.00 2.00 35.00 9.地基土参数地基土修正容许承载力: f a = 260.00kPa基底压力及偏心距验算: 按基底斜面长计算10.附加外力参数是否计算附加外力: 否 11.基础参数基础类型: 天然地基 12.设计参考资料《混凝土结构设计规范》(GB 50010－2010） 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《水工挡土墙设计规范》（TB10025-2006 J127-2006）《支挡结构设计手册》（第二版）, 尉希成等. 北京:中国建筑工业出版社，2004. 《特种结构设计》, 莫骄. 北京: 中国计划出版社.《公路支挡结构》, 凌天清等. 北京: 人民交通出版社, 2006.二、整体稳定性计算1.土压力计算计算高度: H c = 2.100m.土压力计算方法: 库伦土压力, 计算墙背为墙踵底部和墙顶墙背侧顶点连线的假想墙背. 墙背俯斜, 需判断是否存在第二破裂面, 计算后发现第二破裂面不存在.第一破裂面土压力:假想墙背与竖直面的夹角α0 = 13.392°, 第一破裂角α1 = 29.133°; 土压力大小 E a = 10.09kN;水平向分力 E ax = 6.70kN, 距墙趾顶点的竖直距离 Z ay = 0.702m; 竖直向分力 E ay = 7.55kN, 距墙趾顶点的水平距离 Z ax = 1.083m. 2.滑移稳定性验算(1) 作用在挡土墙上的各力系表 4 作用在挡土墙上的各力系名称和符号 大小 kN/m F x (kN/m) F y (kN/m) Z x (m) Z y (m) 墙体自重G c 23.13 0.00 23.13 0.625 0.682 墙后土重G r 6.19 0.00 6.19 0.885 0.967 墙前土重G f5.400.005.400.2500.700注[1] F x ——水平方向分力, 水平向左取正(余下全文相同)F y ——竖直方向分力, 竖直向下取正(余下全文相同) Z x ——作用点距墙趾点的水平距离(余下全文相同)Z y ——作用点距墙趾点的竖直距离(余下全文相同)(2) 抗滑移稳定性系数基底摩擦系数为f = 0.600,底板坡度m 3 = 0.000.按挡土墙荷载组合系数表取最不利组合计算,最不利组合号为[1]: 平行于基底的抗滑移力为R T = 25.359kN平行于基底的滑移力为S T = 6.703kN抗滑移稳定性系数K c = R T S T = 25.3596.703= 3.784 ≥ 1.300 = [K c ],满足验算要求. 3.倾覆稳定性验算验算墙体绕墙趾旋转的倾覆稳定性, 最不利组合号为[1]: 倾覆力矩M y = 4.708kN·m抗倾覆力矩M 0 = 29.455kN·m抗倾覆稳定性系数K 0 = M 0M y = 29.4554.708= 6.256 ≥ 1.600 = [K 0]满足验算要求.三、基底应力和偏心距验算基底应力和偏心距验算方法: 按基底斜面长计算.表 5 荷载标准组合下作用于基底的力 组合号 总法向力F (kN) 总弯矩M (kN·m) Z n(m) 242.26524.750.586注[2] Z n——基础底面合力作用点距离墙趾点的距离表 6 基底应力及偏心距计算结果 组合 e (m) 验算结果 P k (kPa) 验算结果 P max(kPa) 验算结果P min(kPa) 零应力面积比 20.039e ≤ [e ]33.81p k ≤ f a40.22p max ≤ 1.2f a27.400.000[e ] = B 4 = 1.2504= 0.31m, f a = 260.00kPa.注[3] e ——基底偏心距;[e ] ——基底容许偏心距; P k ——基底平均应力;f a ——修正后的地基承载力特征值; P max ——基底最大应力; P min ——基底最小应力; B ——基底面的计算长度.四、截面配筋和裂缝计算受弯构件最小配筋率ρmin = max ⎝⎛⎭⎫0.45 f tf y , 0.20% = 0.200%;抗剪箍筋最小配箍率ρsv,min = 0.24 f tf yv= 0.095%.1.趾板根部1-1截面计算(1) 截面内力表 7 截面1-1竖向外力名称和符号 大小 (kN) F y (kN) Z x (m) Z y (m) 趾板自重G c 5.00 5.00 0.250 0.200 覆土自重G s5.405.400.2500.700表 8 截面1-1各内力项和组合号对应的基底反力内力项组合号P BnP Bnx (kN)P Bny (kN) Z Bnx Z Bny M 1 = 2.989kN·m 4 0.00 -25.42 0.244 0.000 M q = 2.214kN·m 5 0.00 -18.83 0.244 0.000 V = 11.378kN40.00-25.420.2440.000注[4] M 1 ——最大正弯矩设计值(使板底受拉为正弯矩);M 2 ——最大负弯矩设计值; M q ——弯矩准永久组合值;V ——最大剪力设计值;P Bn——基底反力, 根据墙上部荷载效应取相应组合值计算.(2) 配筋计算截面计算高度:h = 400mm;下部抗弯纵筋计算面积: A s1cosη1 = 22.76mm2 < 800.00mm2 = ρmin bh,取A s1 = 800.00mm2选配钢筋: 14@180;实配面积: 855.21mm2;上部抗弯纵筋计算面积: A s2cosη2 = 0.00mm2 < 800.00mm2 = ρmin bh,取A s2 = 800.00mm2选配钢筋: 14@180;实配面积: 855.21mm2;抗剪配筋计算配筋率: 无需配置抗剪钢筋;裂缝宽度: ωmax = 0.003mm.2.踵板根部1'-1'截面计算(1) 土压力计算计算高度: H c = 1.700m.土压力计算方法: 库伦土压力, 计算墙背为墙踵顶部和墙顶墙背侧顶点连线的假想墙背.墙背俯斜, 需判断是否存在第二破裂面, 计算后发现第二破裂面不存在.第一破裂面土压力:假想墙背与竖直面的夹角α0 = 16.390°, 第一破裂角α1 = 28.564°;土压力大小E a = 6.90kN;水平向分力E ax = 4.31kN, 距墙趾顶点的竖直距离Z ay = 0.965m;竖直向分力E ay = 5.39kN, 距墙趾顶点的水平距离Z ax = 1.084m.(2) 截面内力表 9 截面1'-1'竖向外力名称和符号大小(kN)F y(kN)Z x(m)Z y(m)踵板自重G c 5.00 5.00 1.000 0.200 覆土自重G s7.65 7.65 0.917 0.967 表 10 截面1'-1'各内力项和组合号对应的土压力和基底反力内力项组合外力项大小(kN) F x(kN) F y(kN) Z x(m) Z y(m)M q = -0.015kN·m M2 = -0.021kN·m 54P Bn PBn14.9820.230.000.00-14.98-20.230.9930.9930.0000.00E y E y 2.522.52 0.000.00 2.522.521.1861.1860.6170.617V = 0.250kN 4 P Bn20.23 0.00 -20.23 0.993 0.000 E y 2.52 0.00 2.52 1.186 0.617注[5]M1——最大正弯矩设计值(使板顶部受拉为正弯矩);P Bn——基底反力, 根据墙上部荷载效应取相应组合值计算;E y——土压力值, 近似认为土压力沿计算高度线性分布, 按组合效应取值.(3) 配筋计算截面计算高度:h = 400mm;上部抗弯纵筋计算面积: A s1cosη1 = 0.00mm2 < 800.00mm2 = ρmin bh, 取A s1 = 800.00mm2选配钢筋: 14@180;实配面积: 855.21mm2;下部抗弯纵筋计算面积: A s2cosη2 = 0.16mm2 < 800.00mm2 = ρmin bh,。
CB240B桁架式架体计算书讲解
北京卓良模板有限公司Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co., Ltd.CB240桁架式架体计算书编制：审批：审核：北京卓良模板有限公司2010-08-20一.编制计算书遵守的规范和规程：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GBJ 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）《建筑施工计算手册》江正荣编著《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）二.爬模组成:爬模由预埋件、附墙装置、三脚架、模板组成。
三.计算参数：⒈各操作平台的设计施工荷载为:模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台（1）最大允许承载 1.5KN/m2拉杆等安装、拆卸工作平台（2）最大允许承载0.75KN/m2拉杆等安装、拆卸工作平台（3）最大允许承载0.75KN/m2模板后移及倾斜操作主平台（4）最大允许承载 1.5KN/m2拆卸爬锥工作平台（5）最大允许承载0.75KN/ m2⒉除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F V=85KN; 拉力设计值为：F=215KN;⒊爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。
4.各个平台的荷载设计值此处设定分配到单榀架体的模板宽为3.0米，高为6.15米（混凝土浇筑高度为6米）。
①参数说明施工活载——施加到各平台的施工荷载；平台长——分配到单榀架体上的模板宽度；取决于方案布置，在此以3.0米为例计算荷载分项系数——荷载的放大系数；活载取1.4荷载设计值——强度计算中使用，其值等于荷载标准值乘以荷载分项系数；②计算表格位置施工活载(KN/m2)平台长(m)荷载分项系数荷载设计值q(KN/m)平台(1) 1.50 3.00 1.40 6.30平台(2)0.75 3.00 1.40 3.15平台(3)0.75 3.00 1.40 3.15平台(4) 1.50 3.00 1.40 6.30平台(5)0.75 3.00 1.40 3.155.上架体自重(以三层桁架为例计算)标准节单个加高节加高节加高节平台梁平台板自平台长平台板上架体总重重(KN)重（KN)个数(个)重(KN)重（KN）重(KN/m2)(m)(KN/m)(KN) 1.80 1.01 2.00 2.02 2.38 0.27 3.00 0.81 6.20标准节重——由标准图计算而得；单个加高节重——由标准图计算而得；平台梁重——这里设定选择单槽钢16做平台梁；单根单位重量是19.8kg/m，上架体最顶层平台板直接铺在架子上无需平台梁，因此需要4根平台梁即可。
4.5MCB240斜撑悬臂架计算书
新建铁路蒙西至华中地区铁路煤运通道工程浩勒报吉至三门峡段墩身CB240模板计算书编制：复核：审核：中铁一局蒙华铁路土建-10标四工区2015年12月第一部分模板及拉杆计算书一编制依据《建筑施工手册》第四版《建筑施工计算手册》江正荣著《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
二侧压力计算一．侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：F=0.22γct0β1β2V1/2F=γcH式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；t=200/(25+15)=5T------混凝土的温度（°）取25°V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取2m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取4.5m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。
取1F=0.22γct0β1β2V1/2=0.22x25x5x1x1x21/2=38.9kN/m2F=γcH=25x4.5=112.5kN/ m2取二者中的较小值，F=38.9kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：q=38.9x1.2+4x1.4=52.3 kN/ m22.1面板验算将面板视为两边支撑在木工字梁上的多跨连续板计算，面板长度取标准板板长2440mm，板宽度b=1000mm，面板为18mm厚胶合板,木梁间距为l=280mm。
悬臂板计算过程(1)
工程概况：因工程需要，要在二期车站施工栈板桥西侧的第三道钢筋砼斜撑左侧设置一块1000×200mm的钢筋砼悬臂板，用来放置承载一根直径为600mm的污水管，钢筋砼斜撑连接于冠梁NW47与SW49之间，并在钢筋砼斜撑下面设置了3根4L200×24的临时立柱，用于支撑钢筋砼斜撑。
钢筋砼斜撑、钢筋砼悬臂板和污水管的位置如图1.1所示。
图1.1 污水管放置图
剪力承载力计算书
悬臂板的配筋
水平筋：372Ф18@150
纵向筋：12Ф14@150
梅花形箍筋：620Ф10@300×300
保护层：30mm
混凝土等级：C 30
管自重：2830N
剪力承载力计算：
V ≦V C +V S =0.7f t bh 0+1.25f yv h 0A sv /s
=0.7×1.43N/mm 2×940mm ×140mm+1.25×360N/mm 2
×140mm ×1846mm 2/150mm
=907051N=907.051KN
满载情况下：
水自重：G=γ.V=10KN/m 3×0.3m ×0.3m ×3.14×28m=79.128KN
污水自重：G 污水=79.128KN ×1.2=94.9536KN V=94.9536KN+2.83KN=97.7836KN<907.051KN 故钢筋砼悬臂板可以承载污水管。
塔机计算书-完整版
一．臂架计算______________________________________________________ 3 1.1俯仰变幅臂架 ______________________________________________________ 31.1.1 载荷___________________________________________________________________ 31.1.2 臂架计算_______________________________________________________________ 3 1.2小车变幅臂架计算（单吊点三角截面）_________________________________ 91.2.1 载荷___________________________________________________________________ 91.2.2臂架计算_______________________________________________________________ 9 1.3小车变幅臂架计算（双吊点三角截面）________________________________ 221.3.1 载荷__________________________________________________________________ 221.3.2臂架计算______________________________________________________________ 22二塔式起重机塔身结构计算________________________________________ 402.1塔身受力计算 _____________________________________________________ 402.1.1塔身在臂根铰接截面受力计算：__________________________________________ 412.1.2 塔身内力计算工况______________________________________________________ 41 2.2桁架塔身整体强度和稳定性计算______________________________________ 432.2.1塔身截面几何性质______________________________________________________ 432.2.2塔身的长细比__________________________________________________________ 462.2.3塔身强度与整体稳定性__________________________________________________ 48 2.3桁架塔身主肢计算__________________________________________________ 48 2.4腹杆计算 _________________________________________________________ 49 2.5塔身位移计算 _____________________________________________________ 51 2.6塔身的扭转角 _____________________________________________________ 51 2.7塔身的连接 _______________________________________________________ 53三整机稳定性的计算______________________________________________ 553.1 第一种工况（无风，验算前倾）： ___________________________________ 56 3.2 第二种工况（无风，验算后倾） _____________________________________ 57 3.3 第三种工况（最大风力作用下，验算前倾）____________________________ 57 3.4 第四种工况（最大风力作用下，验算后倾）____________________________ 57 3.5 第五种工况（45度转角）___________________________________________ 58 3.6 第六种工况（非工作状态、暴风侵袭） _______________________________ 583.7 第七种工况（突然卸载，验算后倾） _________________________________ 59四变幅机构计算__________________________________________________ 604.1正常工作时变幅机构的作用力________________________________________ 60 4.2最大变幅力 _______________________________________________________ 61 4.3 机构的参数计算___________________________________________________ 62五回转机构______________________________________________________ 655.1 回转阻力矩计算___________________________________________________ 65六起升机构的计算________________________________________________ 686.1钢丝绳与卷筒的选择________________________________________________ 68 6.2选择电动机 _______________________________________________________ 68 6.3 选择减速器_______________________________________________________ 69 6.4选择制动器 _______________________________________________________ 70 6.5 选择联轴器_______________________________________________________ 70 6.6 起制动时间验算___________________________________________________ 71七行走机构的计算________________________________________________ 727.1 运行阻力的计算___________________________________________________ 72 7.2 电动机的选择_____________________________________________________ 73 7.3 减速器的选择_____________________________________________________ 75 7.4 制动器的选择_____________________________________________________ 75 7.5 联轴器的选择_____________________________________________________ 76 7.6 运行打滑验算_____________________________________________________ 76一．臂架计算1.1俯仰变幅臂架1.1.1 载荷起重臂架的主要载荷为起升载荷、臂架自重载荷、物品偏摆水平力、各种惯性力和风力。
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CB-240架体计算书编制：审核：审批：北京卓良模板公司技术部2010.03一.编制计算书遵守的规范和规程：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GBJ 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）《建筑施工计算手册》江正荣编著《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）二.体系组成: 体系由预埋件、三脚架、吊平台、模板等装置组成。
图一三.计算参数：计算假定:假定每块模板宽度小于5m,每块模板用两榀悬臂支架。
当模板宽度超过5m时，我们将它分为两块。
1.各操作平台的设计施工荷载为:Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co.,Ltd. 临吉高速S26标壶口黄河特大桥浇筑,钢筋绑扎工作平台最大允许承载3KN/m2模板后移及倾斜操作主平台最大允许承载1.5KN/m2模板操作平台及吊平台最大允许承载0.75KN/m22.除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F V=125KN; 拉力设计值为：F=215KN;爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。
3.假定模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台宽度为5米，则施工荷载为3x5x1=15KN。
分配到每榀架体的荷载为线荷载q1=3x2.5=7.5KN/m4.假定模板后移及倾斜操作主平台宽度为5米，则施工荷载为1.5x5x2.3=17.25KN。
分配到每榀支架的荷载为线荷载q2=1.5x2.5=3.75KN/m5.假定模板操作平台及吊平台宽度为5米，则施工荷载为0.75x5x1=3.75KN。
分配到每榀支架的荷载为线荷载q3=0.75x2.5=1.87KN/m6.假定分配到单位机位的模板宽度为5米，高度为6米，则模板面积为30平米。
则分配到单榀的模板自重为30x0.65/2=9.75KN。
7.假定最大风荷载为 1.5KN/m2，作用在模板表面，侧沿模板高度方向风荷载为1.5×2.5=3.75KN/m。
8.假定平台板，护栏等重量集中于主平台上，大小取0.68KN/m。
则主平台荷载为3.75+0.68=4.43KN/m四. 用SP2000对架体进行受力分析：将上述荷载施加到架体上，支架计算简图如图三:Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co.,Ltd. 临吉高速S26标壶口黄河特大桥各杆件的轴力、弯矩、剪力见表 一(图二 杆件编号) (图三 荷载分布图) (图四 轴力分布图) (图五 弯矩分布图)杆件号 轴力KN 弯矩KN*M剪力KN备注 1 86 0 0 2 -72 0 0 3 -32.3 0 0 4 82 10.5 50 5 -65.4 0 0 6 34 0 0 7 -29 1.9 26.6 8 -64.7 21 8 9 31 01049.28.717显然，若表中杆件满足要求，其它杆件必定满足要求，故可不作分析。
因受拉杆件远远满足要求，只需对受压杆件进行失稳验算，2、2、5、7、8、13为受压杆，进行稳定性验算。
分析结果如表二各杆件轴向应力均小于强度设计值f=215mm2故满足要求。
4杆件最大剪应力：τ=50×1000/3072.4=16(N/mm2)弯矩M=10.5KN*M σ= M/W=10.5x106/115.4x103/2=45 (N/mm2)[(τ/125)2+ (σ/215)2]1/2=[(16/125)2+ (45/215)2]1/2=0.24＜1 符合要求10杆件最大剪应力：τ=17×1000/3072.4=2.8(N/mm2)弯矩M=8.7KN*M σ= M/W=8.7x106/115.4x103/2=38(N/mm2)` [(τ/125)2+ (σ/215)2]1/2=[(2.8/125)2+ (38/215)2]1/2=0.17＜1 符合要求表一: 关键杆件受力表表二内力分析表Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co.,Ltd. 临吉高速S26标壶口黄河特大桥11杆件最大剪应力：τ=27×1000/1174.7=22(N/mm2)弯矩M=1.3KN*M σ= M/W=1.3x106/27.757x103/2=23(N/mm2)` [(τ/125)2+ (σ/215)2]1/2=[(22/125)2+ (23/215)2]1/2=0.2＜1符合要求五. 埋件、重要构件计算：1.单个受力螺栓设计抗剪50KN，抗拉120KN，验算时，只需验算结果小于设计值就可。
2.单个埋件的抗拔力计算：根据《建筑施工计算手册》,按锚板锚固锥体破坏计算埋件的锚固强度如下:假定埋件到基础边缘有足够的距离，锚板螺栓在轴向件号内力规格截面积mm2长细比稳定系数φ应力值2 -72 □60x4854.7 73 0.732 1103 -32.3 □80x41174.7 68 0.763 36 5 -65.4 ¢88.5x4 1061.8 54 0.904 687 -29 □80x41174.7 30 0.936 268 -64.7 □80x41174.7 70 0.751 73力F作用下，螺栓及其周围的混凝土以圆锥台形从基础中拔出破坏（见右图）。
分析可知,沿破裂面作用有切向应力τs和法向应力δs,由力系平衡条件可得：F=A(τs sinα+δs cosα)由试验得：当b/h在0.19～1.9时，α=21°，δF=0.0203 f c,代入式中得：F=(2×0.0203/sin21°)×√π·f c[(√π/2)·h2ctg21°+bh]=0.2 f c (2.3h2+bh)式中f c—————混凝土抗压强度设计值（15N/mm2）;h—————破坏锥体高度（通常与锚固深度相同）（300mm）;Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co.,Ltd. 临吉高速S26标壶口黄河特大桥b—————锚板边长（100mm）.所以F=0.2 f c (2.3h2+bh)=0.2×15(2.3×3002+100×300)=711(KN)埋件的抗拔力为F=711KN >120 KN, 故满足要求。
3.锚板处砼的局部受压抗压力计算：根据《混凝土结构设计规范》局部受压承载力计算：F L≤1.35βCβL f c A LnβL=√A b/A L式中F L————局部受压面上的作用的局部荷载或局部压力设计值；（KN）f c —混凝土轴心抗压强度设计值；（15N/mm2）βC—混凝土强度影响系数；（查值为0.94）βL—混凝土局部受压时的强度提高系数；（2）A L—混凝土局部受压面积；（mm2）A Ln—混凝土局部受压净面积；（80×80mm2）A b—局部受压计算底面积；（mm2）所以：F L≤1.35βCβL f c A Ln=1.35×0.94×2×15×6400=243.65KN>150 KN, 故满足要求。
4.受力螺栓的抗剪力和抗拉力的计算：材料：Q235钢受力螺栓为M36螺纹，计算内径为:d=28mm；截面面积为：A=πd2/4=615.8mm2;单榀架体为单埋件，单个埋件的设计剪力为：F V=50KN; 设计拉力为：F=120KN;Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co.,Ltd. 临吉高速S26标壶口黄河特大桥受力螺栓的抗压、抗拉、抗弯强度查表可知：抗拉屈服强度f=215N/mm2，抗剪强度为：f V=125 N/mm2.根据计算手册拉弯构件计算式计算：抗剪验算：τ=F V /A=50×103/615.8=56 N/mm2< f V=125 N/mm2,故满足要求。
抗拉验算：σ=F/A=120×103/615.4=195 N/mm2< f=215 N/mm2,故满足要求。
[(τ/125)2+ (σ/215)2]1/2=1=1 为临界值.5.爬锥处砼的局部受压抗剪力计算：根据《混凝土结构设计规范》局部受压承载力计算：F L≤1.35βCβL f c A LnβL=√A b/A L式中F L————局部受压面上的作用的局部荷载或局部压力设计值；（KN）f c ————混凝土轴心抗压强度设计值；（15N/mm2）βC————混凝土强度影响系数；（查值为0.94）βL————混凝土局部受压时的强度提高系数；（2）A L————混凝土局部受压面积；（mm2）A Ln————混凝土局部受压净面积；（4508mm2）A b————局部受压计算底面积；（mm2）所以：F L≤1.35βCβL f c A Ln=1.35×0.94×2×15×4508=171.57KN>35 KN, 满足要求。
Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co.,Ltd. 临吉高速S26标壶口黄河特大桥模板计算书一 编制依据《建筑施工手册》第四版 《建筑施工计算手册》江正荣著 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
二 侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算；t 0=200/(25+15)=5V ------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/hH ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取6m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；Beijing Zulin Formwork & Scaffolding Co.,Ltd. 临吉高速S26标壶口黄河特大桥β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。