声屏障计算

噪声声屏障计算

2.3 声屏障的设计计算依据噪声标准计算昼夜等效升级在本次设计计算中，加工车间与居民楼毗邻，在此区域中并未提及居民、商业、工业混杂区。

因此，对于城镇的居民区来说应该执行以居住、文教机关为主的区域，乡村居住环境可参照执行的1类标准（相关标准见表）。

表7-7 城市5类环境噪声标准值依据上表可知，=d L 55 dB =n L 45 dB⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=+)10(1.01.010831085lg 10n d L L dn L⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=+⨯⨯)1045(1.0551.010831085lg 10dn L=dn L 55 dB式中：d L ——昼间噪声能量平均A 声级，dB ； n L ——夜间噪声能量平均A 声级，dB 。

车间墙体对噪声的阻隔量由于建筑的墙体对噪声有一定的隔绝量，因此，假设本车间的墙体为砖墙120（抹灰）（见表）。

表7-8 常用单层强的隔声量单位：dB质量定律表明，隔声量除和单位面积的墙体质量有关外，还和声波的频率有关。

实际中，往往需要估算单层墙体声频率的平均隔声量。

下面的经验公式表示把隔声量按主要的入射声频率（100-3200Hz 范围内）求平均用平均隔声量TL 表示，则：14lg 5.13+=m TL )/200(2m kg m ≤8lg 16+=m TL )/200(2m kg m >因为砖墙120的面密度为240（kg/m 2)，故240>200（kg/m 2)8240lg 16+=TL=TL 46 dB线状声源在车间内的几何发散衰减车间设备布置平面图已知该加工车间位于居民楼的东侧，长、宽和高分别为18米，5.2米，3.6米（如图）。

在距机组1米处测得中心频率1000Hz 的倍频程声压级达115-120dB ，A 声级达105-110dB 。

假设6台切割机一字排开，位于加工车间西墙1米处，切割机均高为1.2米。

该声源为线声源，无限长线声源几何发散衰减量的基本公式为：)/lg(10)()(00r r r L r L -=已知0r =1m 处的A 声级)(0r L A =110dB ，1)2.16.3(2+-=r =2.6m)/lg(10)()(00r r r L r L A A -=)1/6.2lg(10)1()6.2(-=A A L L=)6.2(A L 106 dB如图可知，甲点处的声压级为106 dB ；墙体的隔声量=TL 46 dB ；所以，乙点处的声压级为106-46=60 dB2.3.1参数的确定昼夜间等效连续A 声级标准为55dB ，经过墙体隔声之后的乙点声压级为60dB ，当声源为一无限长不相干线声源时，其绕射声衰减为：1340,)1()1( 4)1(3lg 102≤=⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡+--cf t t t tg arc t δπ 1340,)1ln(2)1(3lg 1022>=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-+-cf t t t t δπ 式中： f — 声波频率，Hzδ— 声程差，m δ= A+B-dc — 声速，m/s声屏障的设计计算（绕射声衰减计算）=∆d L设计声屏障高度为6米，声源点高3.6米，受声点以一层楼建筑标高3.3米为受声点，钢板加工车间与居民区住宅最近距离为2米（如图示意）。

声屏障插入损失计算方法

声屏障插入损失计算声屏障插入损失计算方法方法4．2．1 绕射声衰减△L d 的计算 4．2．1．1 点声源当线声源的长度远远小于声源至受声点的距离时(声源至受声点的距离大于线声源长度的3倍)，可以看成点声源，对一无限长声屏障，点声源的绕射声衰减为：,52tanh 2lg20dB NN +ππ N ＞0=∆d L ,5dB N = 0 ,2tan 2lg205dB NN ππ+ 0＞N ＞-0.2 （5）0 dB , N ≤—0.2N —菲涅耳数，)(2d B A N −+±=λλ—声波波长，md —声源与受声点间的直线距离，m A —声源至声屏障顶端的距离，m B —受声点至声屏障顶端的距离，m若声源与受声点的连线和声屏障法线之间有一角度β时，则菲涅耳数应为N(β)=Ncos β工程设计中，△L d 可从图2求得图2 声屏障的绕射声衰减曲线4．2．1．2 无限长线声源，无限长声屏障当声源为一无限长不相干线声源时，其绕射声衰减为：1340,)1()1( 4)1(3lg 102≤=+−−cf t t t tg arc t δπ 1340,)1ln(2)1(3lg 1022>=−+−cf t t t t δπ (6) 式中：f— 声波频率，Hzδ= A+B-d 为声程差，m c —声速，m/s4．2．1．3 无限长线声源及有限长声屏障△L d 仍由公式(6)计算。

然后根据图3进行修正。

修正后的△L d 取决于遮蔽角β/θ。

图3(a)中虚线表示：无限长屏障声衰减为8.5dB ，若有限长声屏障对应的遮蔽角百分率为92%，则有限长声屏障的声衰减为6.6dB 。

（a ）修正图（b ）遮蔽角=∆d L图3 有限长度的声屏障及线声源的修正图4．2．2 透射声修正量△L t 的计算透射声修正量△L t 由下列公式计算：)1010(1010/10/TL L d t d lg L L −∆−++∆=∆ (7)4．2．3 反射声修正量△L r 的计算反射声修正量取决于声屏障、受声点及声源的高度，两个平行声屏障之间的距离，受声点至声屏障及道路的距离以及靠道路内侧声屏障吸声结构的降噪系数NRC ，具体步骤见规范性附录A 。

声屏障降噪声计算

声屏障降噪声计算声屏障的设计原则包括结构合理、材料优质、高效降噪等。

声屏障的结构通常由支撑结构、隔音材料和外观装饰组成。

支撑结构通常由混凝土、钢材或其他材料构成，以确保声屏障的稳定性和耐久性。

隔音材料的选择对声屏障的降噪效果起到关键作用，常见的隔音材料包括吸声棉、玻璃纤维、岩棉等。

外观装饰则是为了美化环境，使声屏障与周围景观相衔接。

声屏障的降噪效果取决于多个因素，包括声屏障的高度、密度、材料等。

一般情况下，声屏障的高度越高，降噪效果越好。

密度较大的材料能更好地吸收噪音并减少传播。

因此，在声屏障设计中，需要综合考虑这些因素，选择合适的高度、密度和材料，以达到最佳的降噪效果。

声屏障的降噪原理主要包括反射、吸收和终止。

反射是指声波在声屏障表面被反射，从而减少声波的传播。

吸收是指声波被声屏障材料吸收后转化为热能，减少噪音传播的能量。

终止是指声波在声屏障内部多次反射后被完全吸收，使噪音得到有效控制。

综合利用这三种原理，可以有效地降低环境中的噪音水平。

声屏障的计算方法主要包括传统计算方法和数值模拟方法。

传统计算方法通常基于声学原理和经验公式，通过计算声屏障的高度、密度和材料等参数，来估算其降噪效果。

数值模拟方法则是利用计算机软件对声场进行模拟，通过模拟声波在声屏障上的传播规律，来评估声屏障的降噪效果。

两种方法各有优劣，可以根据具体情况选择合适的计算方法。

除了设计和建设声屏障外，合理的维护和管理也对声屏障的降噪效果起着重要作用。

定期检查声屏障的结构和材料是否完好，及时修复受损部分，可以延长声屏障的使用寿命并保持降噪效果。

同时，对声屏障周围环境进行合理规划和管理，可以最大限度地减少噪音源对声屏障的影响，提高降噪效果。

总的来说，声屏障作为一种重要的降噪设施，在城市环境中起着不可忽视的作用。

通过科学合理的设计和建设，声屏障可以有效地保护人们的健康，改善城市环境质量。

希望未来能有更多的声屏障建设，为城市居民创造安静舒适的生活环境。

声屏障基础验算的说明

xx高速xx互通AK1+600-AK2+000声屏障基础抗风稳定及连接件验算的说明一、概况1、声屏障结构参数声屏障高3.0m，纵向每2m一个单元，每4m设置一个Φ1m的挖孔桩基础（桩基长度根据水平承载力计算确定，桩长取8.0m）。

声屏障与桩基础间通过高60cm的地系梁（宽度40cm）连接，系梁采用C30混凝土。

声屏障立柱采用HW150×150×7×10mm的H型钢，高度3.0m，纵向间距2m；每2延米单元声屏障面积5.88m2，面密度80kg/m2～100kg/m2。

路基声屏障示意图桥梁声屏障与护栏底座连接示意图2、土体参数（1）根据《xx互通工程地质勘查报告》，原地表土为软塑黏土，查阅“岩土物理力学试验统计表”，其液性指数I L=0.52，内摩擦角φ=6.8°，凝聚力c=17.6kPa。

土体的综合内摩擦角φ0=atan（tan（φ）+c/（h×γ））=30.2°（上式中h=2m，γ偏安全取19kN/m3）。

（2）根据土质类别“软塑黏土”查阅《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）表P.0.2-1，软塑黏土的非岩石地基水平向抗力系数m=5000kN/m4～10000kN/m4。

由于路基侧为一条排水沟，雨季时路基受水浸泡液性指数变大，本次m值按软塑性黏土取4000kN/m4。

基础底面的地基系数m0=7500kN/m4。

（3）土体容重对于路基填土γ取19kN/m3，而原地面土体由于地下水水位较高，土体容重采用浮容重γ=9KN/m3。

3、路基参数路基宽度10.5m，路基横断面组成为75cm（土路肩）+100cm（硬路肩）+2×350cm（行车道）+100cm（硬路肩）+75cm（土路肩）=1050cm。

路基边坡坡比1:1.5（路基边坡与水平面夹角为33.7°）。

声屏障段落路基高度为2.9m～4.5m。

路基填筑采用山皮石，山皮石最大粒径应满足规范对路基填料最大粒径的要求，同时粒径小于0.075mm的颗粒质量不超过总质量的5%。

声屏障高度计算公式

声屏障高度计算公式H = 20 * log10(D) + 8其中，H代表声屏障的高度（单位：米），D代表声源到声屏障的距离（单位：米）。

这个公式是根据声学原理推导出来的，通过计算声源到声屏障的距离来确定声屏障的最佳高度。

在进行声屏障高度计算时，首先需要确定声源到声屏障的距离D。

这个距离通常需要根据实际情况进行测量或估算。

例如，在高速公路旁建设声屏障时，可以通过测量车流量和车速来估算声源到声屏障的距离。

在工业区建设声屏障时，可以通过测量工厂噪音的传播距离来确定声源到声屏障的距离。

确定了声源到声屏障的距离后，就可以使用上述的计算公式来计算声屏障的最佳高度。

该公式中的log10函数代表以10为底的对数运算，可以使用计算器或专业软件进行计算。

根据计算结果，可以确定合适的声屏障高度。

需要注意的是，声屏障高度计算公式是基于理想条件下的计算结果。

在实际应用中，还需要考虑其他因素对声音传播的影响，如地形、建筑物、环境等。

因此，在具体的工程设计中，需要综合考虑这些因素，并进行相应的修正和调整，以确保声屏障的隔音效果达到预期要求。

除了声屏障高度的计算，声屏障的设计和建造还需要考虑其他因素。

例如，声屏障的材料选择、结构设计、施工工艺等都会对隔音效果产生影响。

在实际工程中，需要根据具体的要求和条件进行综合考虑，以确保声屏障的设计和建造达到预期的效果。

声屏障高度的计算是声学工程中的重要环节之一。

通过合理计算声屏障的高度，可以有效减少环境噪声对人们生活和工作的影响，提高居住和工作环境的舒适度。

在实际工程中，除了声屏障高度的计算，还需要综合考虑其他因素，以确保声屏障的设计和建造达到预期的隔音效果。

通过科学的设计和合理的施工，声屏障可以为人们创造一个更加安静和舒适的生活环境。

声屏障结构抗风压计算书

104国道良渚段（阳光天际）声屏障结构设计计算书淮安跃升环保工程有限公司2015年4月5日一、概述浙江南都置业阳光天际位于杭州市余杭区良渚镇104国道旁。

该路段东向西为上坡，大型重型货车在行驶该路段时，其噪声能达到93-95dB（A）。

虽然路边有一定的乔木绿化，但是目前其吸收、阻挡的声能量十分有限，特别在夜间重型大车较多，噪声很大。

周围小区居民根本无法正常休息。

根据现场勘察、监测，两个设计方案分别是坡基设置 4.5米与13米高度声屏障2种方案，我们对13米高声屏障进行了抗风压验算。

二、声屏障结构设计要点1.吸隔声屏障高出地面共13米，分两段，上段为10米高的钢结构加吸隔声板，下段为砼结构加砖砌体。

2.声屏障基础沿纵向在距地面10cm处设200mm×200mm防洪洞排水，洞间距为3米。

3.上段钢结构采用热轧H型钢（GB/T11263--1998），HM300×200×8×12。

4.下段砼柱用C25砼，柱截面尺寸为600×800。

5.基础采用条形基础，要求地面耐力大于90Kpa，砼标号C25,钢筋保护层为50，回填土要求夯实，确保有效抗倾覆力的发挥。

6.钢柱与下端砼柱必须有效连接，即保证螺栓的锚固能力，钢柱与预埋件之间焊接可靠。

7.填充墙必须与柱子拉接筋有效连接，拉接筋为2φ6间隔400，长500。

注：未注单位的数值后，单位为mm。

三、验算过程1.由于上部结构很轻,此部分竖向力即中视为零,作为有利条件: ΣN=0.2.风荷载取杭州地区百年一遇值0.5KN/m2或50kg/m2，即q0=50kg/m2，N QMq图1 整体受力分析体型系数为1.3；高度变化系数为1.17，则q1=1.3×1.17×0.5=0.76KN/m2=76.05kg/m2，则q=0.76×2.5=1.9KN/m.3.立柱底部预埋螺杆抗拉强度验算图2 立柱受力分析如图2所示，取风压设计值Wk=0.76KN/m2，转化为线荷载qk=1.9KN/m，按悬臂梁则有：Mmax=ql2/2=1.9×10.32/2=100.8KN·m，R拉=Mmax/0.4=252KN，假设由最右边3根M30×1000预埋螺栓承担，则每根受力为84KN。

声屏障插入损失计算方法

声屏障插入损失计算声屏障插入损失计算方法方法4．2．1 绕射声衰减△L d 的计算 4．2．1．1 点声源当线声源的长度远远小于声源至受声点的距离时(声源至受声点的距离大于线声源长度的3倍)，可以看成点声源，对一无限长声屏障，点声源的绕射声衰减为：,52tanh 2lg20dB NN +ππ N ＞0=∆d L ,5dB N = 0 ,2tan 2lg205dB NN ππ+ 0＞N ＞-0.2 （5）0 dB , N ≤—0.2N —菲涅耳数，)(2d B A N −+±=λλ—声波波长，md —声源与受声点间的直线距离，m A —声源至声屏障顶端的距离，m B —受声点至声屏障顶端的距离，m若声源与受声点的连线和声屏障法线之间有一角度β时，则菲涅耳数应为N(β)=Ncos β工程设计中，△L d 可从图2求得图2 声屏障的绕射声衰减曲线4．2．1．2 无限长线声源，无限长声屏障当声源为一无限长不相干线声源时，其绕射声衰减为：1340,)1()1( 4)1(3lg 102≤=+−−cf t t t tg arc t δπ 1340,)1ln(2)1(3lg 1022>=−+−cf t t t t δπ (6) 式中：f— 声波频率，Hzδ= A+B-d 为声程差，m c —声速，m/s4．2．1．3 无限长线声源及有限长声屏障△L d 仍由公式(6)计算。

然后根据图3进行修正。

修正后的△L d 取决于遮蔽角β/θ。

图3(a)中虚线表示：无限长屏障声衰减为8.5dB ，若有限长声屏障对应的遮蔽角百分率为92%，则有限长声屏障的声衰减为6.6dB 。

（a ）修正图（b ）遮蔽角=∆d L图3 有限长度的声屏障及线声源的修正图4．2．2 透射声修正量△L t 的计算透射声修正量△L t 由下列公式计算：)1010(1010/10/TL L d t d lg L L −∆−++∆=∆ (7)4．2．3 反射声修正量△L r 的计算反射声修正量取决于声屏障、受声点及声源的高度，两个平行声屏障之间的距离，受声点至声屏障及道路的距离以及靠道路内侧声屏障吸声结构的降噪系数NRC ，具体步骤见规范性附录A 。

隔声屏障菲涅尔数公式

隔声屏障菲涅尔数公式
隔声屏障的菲涅尔数公式为：$N = \frac{2}{\lambda}(A + B - d) =
\frac{2\delta}{\lambda} = \frac{\delta f}{170}$，其中λ是声源的波长，f 是声波的频率。

N代表菲涅尔数，Δ表示屏障高度。

根据这个公式，可以通过计算的菲涅尔数N查找到降噪量NR，其中表中的负号表示声线与接收点的连线不与声屏障相交，即声屏障对此连线无遮挡，但声波仍会有衰减。

当$N = 1 \sim 10$的范围内，还可用公式$NR \approx 13 + 10\lg
N(dB)$近似估算。

由于菲涅尔数N与声波频率f成正比，则有声波频率增加一倍，声屏障降噪量大约增加3dB。

以上信息仅供参考，如需获取更多详细信息，建议查阅声学专业书籍或咨询专业人士。

声屏障设计计算

第一章概述1.1 呼和浩特市外环线噪声污染状况呼和浩特市外环线全长约50KM，环绕整个市区，双向八车道，设计车速为80～100KM/h,拟投入运行。

预测高峰期车流量约为800辆/h，大型车辆居多，道路边线处的噪声高达80～85DB，在本次设计中取83分贝为研究量。

由于噪声源位于小区居民住宅区附近，严重影响到居民的正常生活状况。

又因无法对车辆进行降噪处理，所以需要对居民区进行保护。

1.2 课程设计的主要内容和要求1.2.1相关内容小区居民住宅区位于呼和浩特市外环线东北方向48米处，路面为沥青路面，小区住宅区共6层楼，高约18米。

车流量为大约800辆/h，大型车与小型车比例为8：2，车速限制为80～100KM/h。

根据道路交通噪声预测方法和区域环境噪声测量方法，计算该区域的噪声值。

s距路面中心线距离73.08米，73.62米,74.62米。

如简图1-1所测量点s1 、s2、3图1-1 屏障位置简图表-1：噪声计算值预测点位置预测点高度预测点平均声级1.2.2. 设计内容及要求○1结合我国相关标准，设计一声屏障，保障绕城路的通行不影响该小区居民的生活；○2隔声材料的选择应符合交通噪声特性；○3确定声屏障的结构线型；○4完成噪声声屏障设计和计算，除了达到预期的降噪指标外，还应符合景观、结构﹑造价和养护等方面的要；○5编写设计说明书○6绘制声屏障结构图第二章降噪处理措施的选择2.1 控制小区居民住宅楼交通噪声的措施2.1.1低噪声路面对于中小型汽车，随着行驶速度的提高，轮胎噪声在汽车产生噪声中的比例越来越大，因此修筑低噪声路面对于控制交通噪声具有重要的实际意义。

所谓低噪声路面，也称多空隙沥青路面，又称为透水(或排水)沥青路面。

它是在普通的沥青路面或水泥混凝土路面结构层上铺筑一层具有很高空隙率的沥青混合料，其空隙率通常在15％－25％之间，有的甚至高达30％。

国外研究资料表明，根据表面层厚度、使用时间、使用条件及养护状况的不同，与普通的沥青混凝土路面相比，此种路面可降低交通噪声3－8dB。

(完整版)声屏障计算书

设计方案计算书1、隔音屏荷载计算1.1风荷载计算根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），按重现期50年计算单根立柱所受风荷载。

Fwb=Ko×K1×K3×Wd×Awh其中：Fwb—横向风荷载标准值Ko—设计风速重现期换算系数，高标准取1.0K1—风载阻力系数，取1.3K3—地形、地理条件，取1.3K2—梯度风高度修正系数K5—阵风修正系数Wd—设计基准风压Vd—设计基准风速V10—设计基本风速γ—空气重力密度，0.012KN/㎡Aw—迎风面积查得：K2=1，K5=1.70，V10=32.8m/sV d =K2×K5×V10，Vd=1×1.70×35.4=55.76m/sWd=γVd²/2g，Wd=0.012×60.2²/（2×9.81）=1.9KN/㎡Fwb=1×1.3×1.3×1.9×2×3.5=22.47KN立柱底部弯矩：M=Fwb×H/2=22.47×1.75=39.32KN·m隔音屏自重：G=8KN2、隔音屏立柱截面强度计算在风荷载产生的弯矩和屏体自重作用下对隔音屏钢立柱的截面强度进行验算，钢立柱截面见下图：钢立柱轴心压弯构件Ix=1660cm4 ，Wx=221cm3。

最大拉应力бmax1=M/Wx-G/A=39.32×103/221×10-6-8×103/40.55×10-4=177.73MPa<f f=215MPa最大压应力бmax2=M/Wx+G/A=178.11MPa<ff=215MPa剪应力：τ=F/A=22.47×103/40.55×10-4=5.5Mpa<fv=125Mpa3、声屏障与底部钢板的焊接验算声屏障的H型钢焊接在下部钢板上，焊缝高度按8mm，焊缝布置如下图：。

声屏障屏体计算公式

声屏障屏体计算公式声屏障屏体计算公式是用来计算声屏障屏体的声学性能的公式，它是声学工程中非常重要的一部分。

声屏障屏体是一种用来减少噪音传播的设备，它可以有效地阻挡声波的传播，从而降低噪音对周围环境的影响。

声屏障屏体的设计和计算是声学工程中的重要内容，而声屏障屏体计算公式则是用来帮助工程师们进行声屏障屏体设计和计算的重要工具。

声屏障屏体计算公式的基本原理是根据声学原理和声波传播规律，通过一系列的数学模型和公式来描述声波在声屏障屏体上的传播和衰减过程。

通过这些公式，工程师们可以计算出声屏障屏体的声学性能参数，如声障效能、声透射损失、声反射系数等，从而为声屏障屏体的设计和选择提供科学依据。

声屏障屏体计算公式的具体内容包括了声波在声屏障屏体上的传播模型、声波的传播损失模型、声波的反射和透射模型等。

这些模型和公式是通过实验和理论分析得出的，它们可以较为准确地描述声波在声屏障屏体上的传播和衰减过程，为声屏障屏体的设计和计算提供了重要的理论依据。

在声屏障屏体的设计和选择过程中，声屏障屏体计算公式是非常重要的工具。

通过这些公式，工程师们可以对不同类型和结构的声屏障屏体进行声学性能参数的计算和比较，从而选择出最适合具体工程环境的声屏障屏体。

同时，声屏障屏体计算公式也可以用来指导声屏障屏体的优化设计，帮助工程师们提高声屏障屏体的声学性能，减少噪音对周围环境的影响。

除此之外，声屏障屏体计算公式还可以用来指导声屏障屏体的施工和安装。

通过对声屏障屏体的声学性能参数进行计算和分析，工程师们可以为声屏障屏体的施工和安装提供科学依据，保证声屏障屏体的声学性能达到设计要求，从而有效地减少周围环境的噪音污染。

总之，声屏障屏体计算公式是声学工程中非常重要的工具，它可以帮助工程师们进行声屏障屏体的设计、选择、优化、施工和安装，从而有效地减少噪音对周围环境的影响，保护人们的健康和生活质量。

在未来的声学工程中，声屏障屏体计算公式将会继续发挥重要作用，为声学工程的发展和进步做出更大的贡献。

声屏障计算书

设计方案计算书1、隔音屏荷载计算1.1风荷载计算根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），按重现期50年计算单根立柱所受风荷载。

Fwb=Ko×K1×K3×Wd×Awh其中：Fwb—横向风荷载标准值Ko—设计风速重现期换算系数，高标准取1.0K1—风载阻力系数，取1.3K3—地形、地理条件，取1.3K2—梯度风高度修正系数K5—阵风修正系数Wd—设计基准风压Vd—设计基准风速V10—设计基本风速γ—空气重力密度，0.012KN/㎡Aw—迎风面积查得：K2=1，K5=1.70，V10=32.8m/sV d =K2×K5×V10，Vd=1×1.70×35.4=55.76m/sWd=γVd²/2g，Wd=0.012×60.2²/（2×9.81）=1.9KN/㎡Fwb=1×1.3×1.3×1.9×2×3.5=22.47KN立柱底部弯矩：M=Fwb×H/2=22.47×1.75=39.32KN·m隔音屏自重：G=8KN2、隔音屏立柱截面强度计算在风荷载产生的弯矩和屏体自重作用下对隔音屏钢立柱的截面强度进行验算，钢立柱截面见下图：钢立柱轴心压弯构件Ix=1660cm4 ，Wx=221cm3。

最大拉应力бmax1=M/Wx-G/A=39.32×103/221×10-6-8×103/40.55×10-4=177.73MPa<f f=215MPa最大压应力бmax2=M/Wx+G/A=178.11MPa<ff=215MPa剪应力：τ=F/A=22.47×103/40.55×10-4=5.5Mpa<fv=125Mpa3、声屏障与底部钢板的焊接验算声屏障的H型钢焊接在下部钢板上，焊缝高度按8mm，焊缝布置如下图：4隔音屏与防撞墙的连接H型钢与防撞强的连接具体如下：螺栓采用M24刚强度螺杆单个螺栓受剪承载力设计值为N v=n vπd²f v=85.9KN单个螺栓抗拉承载力设计值为N t=Af t=74.03KN对每个螺栓的剪力为：N v’=22.47/4=5.62KN<85.9KN（全部螺栓受剪切）弯矩对每个螺栓的拉力为N t=39.32×103/（2×210+2×60）=72.81KN<74.03KN（全部螺栓受拉）满足要求。

HJT+90-2004+声屏障声学设计和测量规范[1]

声屏障声学设计和测量规范Norm on Acoustical Design and Measurement of Noise Barriers目次前言1．主题内容与适用范围 (1)2．规范性引用文件 (1)3．名词术语 (1)4．声屏障的声学设计 (3)5．声屏障声学性能的测量方法 (13)6．声屏障工程的环保验收 (20)附录A(规范性附录)反射声修正量△Lr的计算 (22)附录B(规范性附录)等效频率fe的计算 (26)附录C(资料性附录)参考文献 (27)前言为了贯彻执行《中华人民共和国环境噪声污染防治法》第36条“建设经过已有的噪声敏感建筑物集中区域的高速公路和城市高架、轻轨道路，有可能造成环境污染的，应当设置声屏障或者采取其他有效的控制环境噪声污染的措施”，制订本规范。

本规范规定了声屏障的声学设计和声学性能的测量方法。

本规范的附录A、B是规范性附录。

附录C是资料性附录。

本规范由国家环境保护总局科技标准司提出并归口。

本规范起草单位：中国科学院声学研究所、同济大学声学研究所、北京市劳动保护科学研究所、福建省环境监测中心。

参加单位：青岛海洋大学物理系、北京市环境监测中心、上海市环境科学研究院、天津市环境监测中心、上海申华声学装备有限公司、上海市环保科技咨询服务中心、宜兴南方吸音器材厂、北京市政工程机械厂。

本规范由国家环境保护总局负责解释。

本规范2004年10月1日起实施。

1 主题内容与适用范围1．1 本规范规定了声屏障的声学设计和声学性能的测量方法。

1．2本规范主要适用于城市道路与轨道交通等工程，公路、铁路等其他户外场所的声屏障也可参照本规范。

2 规范性引用文件下列标准和规范中的条款通过在本规范中引用而构成本规范的条款，与本规范同效。

GBJ005--96 公路建设项目环境影响评价规范GBJ47--83 混响室法--吸声系数的测量方法GBJ75--84 建筑隔声测量规范GB3096--93 城市区域环境噪声标准GB3785--83 声级计GB／T3947--1996 声学名词术语GB／T14623--93 城市区域环境噪声测量方法GB／T15173--94 声校准器GB／T17181--1999 积分平均声级计HJ／T2.4-- 95 环境影响评价技术导则--声环境当上述标准和规范被修订时，应使用其最新版本。

声屏障混凝土计算公式

声屏障混凝土计算公式声屏障混凝土是一种用于降低噪音的建筑材料，其设计和计算需要考虑多种因素。

声屏障混凝土的计算公式是其设计的重要基础，通过合理的计算公式可以确保声屏障混凝土的结构稳定和噪音隔离效果。

声屏障混凝土的计算公式通常包括以下几个方面，结构强度计算、声学性能计算和材料消耗计算。

首先，结构强度计算是声屏障混凝土设计的基础。

声屏障混凝土需要能够承受风载和自重等外部荷载，同时还要保证在地震等自然灾害发生时具有一定的抗震性能。

结构强度计算的公式包括混凝土和钢筋的受力计算，以及整体结构的稳定性分析。

通过这些公式可以确定声屏障混凝土的结构设计参数，确保其在使用过程中不会发生结构破坏。

其次，声学性能计算是声屏障混凝土设计的关键。

声屏障混凝土需要具有良好的隔音效果，能够有效地隔离来自道路和铁路等交通噪音。

声学性能计算的公式包括声波在混凝土中的传播特性以及声屏障结构对声波的反射和吸收能力。

通过这些公式可以确定声屏障混凝土的声学设计参数，确保其在实际使用中能够达到预期的隔音效果。

最后，材料消耗计算是声屏障混凝土设计的经济基础。

声屏障混凝土的设计需要考虑材料的消耗情况，以确保在满足结构强度和声学性能的前提下尽量减少材料的使用。

材料消耗计算的公式包括混凝土、钢筋和其他辅助材料的需求量计算，以及材料的成本分析。

通过这些公式可以确定声屏障混凝土的材料使用量和成本，为工程的经济性提供依据。

除了上述几个方面的计算公式，声屏障混凝土的设计还需要考虑其他因素，如施工工艺、环境保护和使用寿命等。

在实际设计中，工程师需要综合考虑各种因素，通过科学的计算和分析确定最佳的声屏障混凝土设计方案。

总的来说，声屏障混凝土的计算公式是其设计的重要基础，通过合理的计算公式可以确保声屏障混凝土在结构强度、声学性能和材料消耗等方面达到预期的设计要求。

随着科学技术的不断进步，声屏障混凝土的设计和计算方法也在不断完善，相信未来会有更多更科学的计算公式出现，为声屏障混凝土的设计提供更多的技术支持。

Xx车间声屏障设计计算书郑州宏利环化设备有限公司20 15、06一、任务来源X x企业厂房噪声超标、扰民二、设计依据1、《工业企业厂界环境噪声排放标准》GB 1 23 4 8—2 008,2、《声环境质量标准》(GB30 9 6-2008)3、《声屏障声学设计与测量规范》(HJ / T 90-2 0 04)4、《道路声屏障结构技术规范》(DG/TJ08-2086-201 1 )三、设计计算按《声环境质量标准》(GB3 0 9 6-2 0 08)得有关条文，本区声环境分类应为3类，即功能区质量标准为昼间6 5 dB、夜间5 5dB；按《工业企业厂界环境噪声排放标准》(GB 1 2 3 48-200 8 )排放标准,厂界值按时段为昼间65dB、夜间5 5 dB o本计算由于无监测(倍频程)资料,计算取经验值50 0、100 0 HZ 两个频率、声屏障取6、5米高阻性材料(要求T厶$35dB)、声屏障据声源以5米计,分别计算40米与80米处绕射声衰减△ Ld (声屏障插入损失）、核算对声影区得影响。

1O 确定声屏障设计目标值（1）噪声保护对彖得确定附近村庄（2）代表性受声点得确定代表性受声点通常选择噪声最严重得敏感点（40、8 0米处），代表性受声点处插入损失能满足要求，则该区域得插入损失亦能满足要求。

（3）声屏障设计目标值得确定声屏障建造前背景噪声值得确定:代表性受声点得背景噪声值可由现场实测得到。

若现场测量不能将背景噪声值与车间噪声区分开,则可测量现场得环境噪声值（它包括车间噪声与背景噪声），然后减去车间噪声值得到。

声屏障设计目标值得确定与受声点处得车间噪声值（实测或予测得）、受声点得背景噪声值以及环境噪声标准值得大小有关。

如果受声点得背景噪声值等于或低于功能区得环境噪声标准值时，则设计目标值可以由车间噪声值（实测或预测得）减去环境噪声标准值来确定。

当采用声屏障技术不能达到环境噪声标准或背景噪声值时，设计目标值也可在考虑其它降噪措施得同时(如建筑物隔声)，根据实际情况确定。

声屏障设计计算..

第一章概述1.1 呼和浩特市外环线噪声污染状况呼和浩特市外环线全长约50KM，环绕整个市区，双向八车道，设计车速为80～100KM/h,拟投入运行。

预测高峰期车流量约为800辆/h，大型车辆居多，道路边线处的噪声高达80～85DB，在本次设计中取83分贝为研究量。

由于噪声源位于小区居民住宅区附近，严重影响到居民的正常生活状况。

又因无法对车辆进行降噪处理，所以需要对居民区进行保护。

1.2 课程设计的主要内容和要求1.2.1相关内容小区居民住宅区位于呼和浩特市外环线东北方向48米处，路面为沥青路面，小区住宅区共6层楼，高约18米。

车流量为大约800辆/h，大型车与小型车比例为8：2，车速限制为80～100KM/h。

根据道路交通噪声预测方法和区域环境噪声测量方法，计算该区域的噪声值。

s距路面中心线距离73.08米，73.62米,74.62米。

如简图1-1所测量点s1 、s2、3图1-1 屏障位置简图表-1：噪声计算值预测点位置预测点高度预测点平均声级1.2.2. 设计内容及要求○1结合我国相关标准，设计一声屏障，保障绕城路的通行不影响该小区居民的生活；○2隔声材料的选择应符合交通噪声特性；○3确定声屏障的结构线型；○4完成噪声声屏障设计和计算，除了达到预期的降噪指标外，还应符合景观、结构﹑造价和养护等方面的要；○5编写设计说明书○6绘制声屏障结构图第二章降噪处理措施的选择2.1 控制小区居民住宅楼交通噪声的措施2.1.1低噪声路面对于中小型汽车，随着行驶速度的提高，轮胎噪声在汽车产生噪声中的比例越来越大，因此修筑低噪声路面对于控制交通噪声具有重要的实际意义。

所谓低噪声路面，也称多空隙沥青路面，又称为透水(或排水)沥青路面。

它是在普通的沥青路面或水泥混凝土路面结构层上铺筑一层具有很高空隙率的沥青混合料，其空隙率通常在15％－25％之间，有的甚至高达30％。

国外研究资料表明，根据表面层厚度、使用时间、使用条件及养护状况的不同，与普通的沥青混凝土路面相比，此种路面可降低交通噪声3－8dB。

声屏障设计与测量规范HJ／T90—2004

国家环境保护总局文件环发〔2004〕102号关于发布环境保护行业标准《声屏障声学设计和测量规范》的公告为贯彻《中华人民共和国环境噪声污染防治法》，防治道路噪声污染，保护和改善生活环境，加强环境管理，现批准《声屏障声学设计和测量规范》为环境保护行业标准。

标准名称、编号如下：声屏障声学设计和测量规范HJ/T90—2004该标准为推荐性标准，由中国环境科学出版社出版，自2004年10月1日起实施。

特此公告。

二○○四年七月十二日附件：声屏障声学设计和测量规范UDCHJ中华人民共和国环境保护行业标准HJ／T90—2004声屏障声学设计和测量规范Norm on Acoustical Design and Measurement of Noise Barriers2004—07—12发布2004—10—01实施国家环境保护总局发布目次前言1．主题内容与适用范围 (1)2．规范性引用文件 (1)3．名词术语 (1)4．声屏障的声学设计 (3)5．声屏障声学性能的测量方法 (13)6．声屏障工程的环保验收 (20)附录A(规范性附录)反射声修正量△Lr的计算 (22)附录B(规范性附录)等效频率fe的计算 (26)附录C(资料性附录)参考文献 (27)前言为了贯彻执行《中华人民共和国环境噪声污染防治法》第36条“建设经过已有的噪声敏感建筑物集中区域的高速公路和城市高架、轻轨道路，有可能造成环境污染的，应当设置声屏障或者采取其他有效的控制环境噪声污染的措施”，制订本规范。

本规范规定了声屏障的声学设计和声学性能的测量方法。

本规范的附录A、B是规范性附录。

附录C是资料性附录。

本规范由国家环境保护总局科技标准司提出并归口。

本规范起草单位：中国科学院声学研究所、同济大学声学研究所、北京市劳动保护科学研究所、福建省环境监测中心。

参加单位：青岛海洋大学物理系、北京市环境监测中心、上海市环境科学研究院、天津市环境监测中心、上海申华声学装备有限公司、上海市环保科技咨询服务中心、宜兴南方吸音器材厂、北京市政工程机械厂。

声屏障设计说明

声屏障设计说明声屏障设计说明一、声屏障设计：1.声学设计声屏障的最低降噪值要求以敏感点营运中期超标噪声值为基础，并考虑一定的富余量。

采用试算法和Cadna/A软件进行声场模拟，确定声屏障几何尺寸以实现有效降噪。

具体详见表1.表1 本项目噪声污染防治措施一览表序号敏感点名称执高程行距红路基形式方位线(m) 关系标(m) 准与项目位置关系桥梁右69 营运中期预测最大超量(dB) 备注设计声屏障方案目标值(长×高，m) (dB) 桥梁声屏障200mx2m 1居民安置小区-52类/1.86.0备注：桥梁型声屏障安装于桥梁护栏上方，桥梁护栏高度按1m计。

2.声屏障结构设计声屏障的结构设计计算主要包括荷载计算和组合、立柱设计、强度及变形验算、螺栓设计和强度验算、基础设计与验算以及声屏障结构的抗倾覆计算。

声屏障采用2m一个单元，以立柱和桩基础为中心进行计算。

按照0.35kN/m2基本风压对立柱抗弯强度、立柱挠度、钢结构整体稳定性、柱脚强度、焊缝强度、螺栓强度、桩基承载力、基础抗倾覆等以上各项指标进行验算，均满足相关规范要求。

在桥梁混凝土防撞护栏上设置2m高轻型声屏障，基础采用锚栓植筋方式固定在混凝土护栏上。

以2m的间距设立H型钢支柱，支柱之间安插透明隔声屏+吸声板复合式屏体。

声屏障单元长度为2m，声屏障立面高度为2m，结合护栏有效高度达到3m，采用直立型断面结构。

吸声板采用100mm厚开百叶孔金属吸声板，内填60mm厚聚酶纤维吸声棉，透明隔声屏采用12mm厚加筋亚克力板。

亚克力板采用防脱落装置与H型钢连接，防止声屏障受冲击后亚克力板碎落伤人。

金属吸声屏和透明屏窗框采用钢丝绳防坠索串联后与H型钢连接，防止声屏障受冲击后屏体脱落坠物伤人。

声屏障主要材料技术性能如下：1)金属吸声屏声屏障金属吸声屏采用开百叶孔铝合金面板，内填聚醋纤维吸声棉，使用厂家生产的成品板。

表面静电喷塑(灰色哑光漆)。

要求表面光滑，无划痕、皱皮、流坠、气泡、变色、和色泽不均等缺陷。

全封闭声屏障结构计算(D=3、H=5.4、B=10.2)

f 0.001m K 17776.760h 4.999m K 23534.827a 0.001m μ1 4.667b 10.998m μ223337.949l 11m μ37778.346S 0.001m μ430415.271q2.07kN/m μ57069.655型钢每延米自重71.8kg/m μ6-3530.158角钢每延米自重30.7kg/mμ710607.480ψ0.00020004μ8############λ10.000μ928988.892λ2 1.000λ31.00020004Ф19.335Ф246673.897Ф30.407Ф40.815Ф5367630258.822Ф66340.881VA 0.000kN 向上为正VB 0.000kN 向上为正HB 0.001kN 向内为正HA -0.001kN 向内为正MA -0.003kN*m 虚线一面受拉为正MB 0.003kN*m 虚线一面受拉为正M10.002kN*m 虚线一面受拉为正M2-0.002kN*m 虚线一面受拉为正M30.002kN*m 虚线一面受拉为正M4-0.002kN*m 虚线一面受拉为正Ф13534.829Ф2-3525.490Ф30.235Ф4-0.031Ф543838.478Ф60.756VA -0.573kN 向上为正VB 0.573kN 向上为正HB 2.059kN 向内为正HA -8.289kN 向内为正MA -12.813kN*m 虚线一面受拉为正MB 6.744kN*m 虚线一面受拉为正M1 2.757kN*m 虚线一面受拉为正M2-3.551kN*m 虚线一面受拉为正M3 2.754kN*m 虚线一面受拉为正M4-3.553kN*m 虚线一面受拉为正VA 22.58kN 向上为正VB 22.58kN 向上为正雪荷载0.25kN/m 2顶部屏体自重0.6kN/m 2q 2.55kN/m 结构自重、雪荷载Ф18.559259373Ф242796.29787Ф30.407403619Ф40.814562784VA 14.022kN 向上为正VB 14.022kN 向上为正HB 6.855kN 向内为正HA 6.855kN 向内为正MA 11.426kN*m 虚线一面受拉为正MB 11.426kN*m 虚线一面受拉为正M1-22.844kN*m 虚线一面受拉为正M2-22.844kN*m 虚线一面受拉为正M3-22.837kN*m 虚线一面受拉为正M4-22.837kN*m 虚线一面受拉为正q 2.55kN/m 结构自重、雪荷载Ф19.334979451Ф246676.89715VA 0.00255kN 向上为正VB 0.00255kN 向上为正HB 3.11684E-07kN 向内为正HA 3.11684E-07kN 向内为正MA 5.19473E-07kN*m 虚线一面受拉为正MB 5.19473E-07kN*m 虚线一面受拉为正M1-1.03863E-06kN*m 虚线一面受拉为正M2-1.03863E-06kN*m 虚线一面受拉为正M3 2.36054E-07kN*m 虚线一面受拉为正M4 2.36054E-07kN*m 虚线一面受拉为正VA 36.03kN 向上为正45.21990892HA -1.43kN 向内为正-2.36015337736.03≤VA≤49.92MA -1.39kN*m 虚线一面受拉为正-2.36≤HA≤8.92VB 37.17kN 向上为正49.92445438-1.39≤MA≤18.17HB 8.92kN 向内为正7.989846623MB 18.17kN*m 虚线一面受拉为正36.03≤VA≤49.92向上为正M1-20.086kN*m 虚线一面受拉为正-2.36≤HA≤8.92向内为正M2-26.397kN*m 虚线一面受拉为正-1.39≤MA≤18.17内侧受拉为正6、柱底内力合计一榀立柱底受力计算（按柱底固结计算）4、横梁水平段竖直力产生的柱底内力5、横梁倾斜段竖直力产生的柱底内力3、立柱自重产生的柱底内力1、倾斜段水平风荷载产生的柱底内力2、垂直段水平风荷载产生的柱底内力。

声屏障参数简易计算方法的探讨

Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｓｏｕｎｄｂａｒｒｉｅｒａｓａｎｅｆｅｃｔｉｖｅｗａｙｔｏｓｏｌｖｅｔｈｅｎｏｉｓｅｐｒｏｂｌｅｍｆｒｏｍｔｈｅｒｏｕｔｅｏｆｔｒａｎｓｍｍｓｉｏｎ，ｉｓｇｅｔｔｉｎｇｍｏｒｅａｎｄｍｏｒｅａｐｐｌｉｃａ — ｔｉｏｎ．Ｔｈｉｓｐａｐｅｒｈａｓｂｒｉｅｌｆｙｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄｔｈｅｇｅｎｅｒａｌｓｔｅｐｓｏｆｓｏｕｎｄｂａｒｒｉｅｒｄｅｓｉｇｎａｎｄｔｈｅｎｏｒｍａｌｐｉｒｎｃｉｐａｌｗｈｉｃｈｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｗｉｌｌｂｅｎｅｅｄｅｄｆｏｒｎｏｉｓｅｂａｒｒｉｅｒ；Ａｔｔｈｅｓａｍｅｔｉｍｅ，ｔｈｅｐａｐｅｒｈａｓｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄａｓｉｍｐｌｅｍｅｔｈｏｄｈｏｗｔｏｄｅｔｅｒｍｉｎｅｔｈｅｓｏｕｎｄｂａｒｒｉｅｒｐａｒａｍｅｔｅｒｓ，Ｂｅｖｅｉｒｉｆｅｄｂｙｓｏｕｎｄｂａｒｒｉｅｒｎｏｉｓｅａｔｔｅｎｕａｔｉｏｎｔｈｅｏｒｙａｎｄｅｎｇｉｎｅｅｒｐｒａｃｔｉｃｅｅｘｐｅｉｒｅｎｃｅ，ｐｒｏｖｅｄｔｈｅｆｅａｓｉｂｉｌｉｔｙｏｆｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄ，ｔｈｅｒｅｆｏｒｅ