墙模板计算书(墙厚350mm)
木模板墙模板计算书
木模板墙模板计算书一、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距500mm。
外楞采用方木，截面50×100mm，每道外楞1根方木，间距1000mm。
穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离1000mm，直径20mm。
墙模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.600m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
q1.强度计算= M/W < [f]其中——面板的强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩,W = 100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3；[f] ——面板的强度设计值(N/mm2)。
墙模板工程施工方案计算书(最新)
墙模板工程施工方案计算书(最新)一、工程概况1.1 项目名称墙模板工程施工1.2 工程地址具体地址待定1.3 工程概述本工程为墙模板工程施工，主要包括墙体模板的搭建、拆除等工作。
二、工程量清单2.1 墙模板数量统计根据实际测量，本工程墙模板数量共计XX平方米。
2.2 施工工艺要求•搭建模板时要保证垂直度和平整度，严禁出现倾斜和变形现象；•拆除模板时要小心细致，不得损坏周边结构。
2.3 工程施工进度计划按照施工进度计划，合理安排施工顺序，保证工程按时完工。
三、工程费用预算3.1 原材料费用•模板板材费用：XXXX元/平方米•支撑杆费用：XXXX元/根•其他辅助材料费用：XXXX元/项3.2 人工费用•搭建人工费用：XXXX元/平方米•拆除人工费用：XXXX元/平方米3.3 设备使用费用•搭建设备使用费用：XXXX元/日•拆除设备使用费用：XXXX元/日3.4 合计费用综合计算原材料费用、人工费用和设备使用费用，预计本工程总费用为XXXX 元。
四、施工总结4.1 施工方案•按照工程量清单和施工进度计划，合理安排施工队伍；•严格按照工艺要求施工，保证施工质量；•控制工程费用，做到物尽其用。
4.2 施工风险施工过程中可能存在安全隐患和质量风险，施工人员需加强安全意识，及时发现并解决问题。
4.3 验收标准根据施工图纸和技术要求，对施工成果进行验收，合格方可移交使用。
以上为墙模板工程施工方案计算书的内容，如有问题或需要进一步详细了解，请随时与工程负责人联系。
热工计算书
热工计算书本工程中墙、柱模板主要采用九夹木模板，工程结构中最薄弱的为外墙体（厚350mm ），所以采用综合蓄热法施工时，只要重点计算墙体混凝土是否能满足冬施要求即可。
根据《建筑施工手册》19-2-6，在混凝土掺和防冻剂后，混凝土出机温度不得低于10℃，入模温度在5℃以上。
计算中室外的气温较常年取其平均最低温度-10℃。
但是为了保证混凝土的施工质量，要求所有混凝土的出机温度必须大于或等于12℃。
墙、柱模板的保温采取板背面粘贴50mm 厚聚苯板的作法，拆模以后及时在墙、柱混凝土表面挂设一层塑料。
㈠、计算混凝土拌合物经过地泵运输至浇筑地点时的温度T 2公式为：T 2＝T 1－(at t ＋0.032n)(T 1－Ta)公式中：T 1—混凝土拌合物的出机温度，即到达现场的温度，取T 1＝12℃T 2—混凝土拌合物经地泵至投料点的温度(℃)a —温度损失系数(h -1) 当用混凝土输送泵时，a ＝0.1t t —混凝土自运输至浇筑成型完成的时间(h)， t t ＝0.5h （运输时间15min,浇筑时间15min ）Ta —运输时的环境气温(℃)，Ta ＝-10℃n —混凝土转运次数，采用泵送砼n ＝1次T 2 ＝T 1－(at t ＋0.032n)(T 1－Ta)＝12－(0.1×0.5＋0.032×1)[12－(-10℃)]＝10.196℃㈡、考虑模板和钢筋吸热影响,混凝土成型完成时的温度T 3:公式为： T 3＝s s f f c c ss s f f f c c M C M C M C T M C T M C T M C ++++2 公式中：T 3—考虑模板和钢筋吸热影响，混凝土成型完成时的温度(℃)c c 、c f 、c s —混凝土、模板材料、钢筋的比热容(kJ/kg.k)其中：混凝土：c c ＝1kJ/kg.k ； 模板：c f ＝2.51kJ/kg.k钢 筋：c s ＝0.48kJ/kgkm c —每立方米混凝土的重量(kg)， m c ＝2400kgT f 、T s —模板、钢筋的温度，未预热者可采用当时环境气温(℃)T f ＝T s ＝-10℃m f 、、m s —与每立方米混凝土相接触的模板，钢筋的重量(kg)由于墙体厚350mm ，所以每m 3混凝土侧模面积为2.85m 2，墙体模板重m f ＝33.2kg ，每m 3混凝土中钢筋重约100kg ， 即 m s ＝100kg 。
墙模板(木模板)计算书
墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.1]＝min[29.87，98.4]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max [1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2三、面板布置模板设计立面图四、面板验算墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.45m，W＝bh2/6＝450×182/6＝24300mm3，I＝bh3/12＝450×183/12＝218700mm41、强度验算q＝bS承＝0.45×38.054＝17.124kN/m面板弯矩图(kN·m)M max＝0.086kN·mσ＝M max/W＝0.086×106/24300＝3.523N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.45×29.868=13.441kN/m面板变形图(mm) ν＝0.128mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算1、强度验算q＝bS承＝0.225×38.054＝8.562kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.268kN·mσ＝M max/W＝0.268×106/42667＝6.271N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.225×29.868=6.72kN/m小梁变形图(mm) ν＝0.418mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm满足要求！3、支座反力计算R1=4.414kN，R2=...R74=3.923kN，R75=3.433kN 六、主梁验算1、强度验算主梁弯矩图(kN·m) M max＝0.205kN·mσ＝M max/W＝0.205×106/4250＝48.318N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.18mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m＝max[450，450/2+150]＝450mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[450，450/2+250]＝475mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.45×0.475×38.054＝7.727kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！。
(完整版)挡土墙模板计算书
(完整版)挡土墙模板计算书(完整版)挡土墙模板计算书1. 项目概述1.1 项目名称：挡土墙建设项目1.2 项目地点：（填写具体地点）1.3 项目目的：建设稳定可靠的挡土墙，提供土地保护和公共安全。
2. 设计要求2.1 承重能力：挡土墙应能承受预期荷载，并具备抗滑稳定性。
2.2 填土材料：填土材料应具备良好的排水性能和抗冲刷能力。
2.3 墙体结构：挡土墙应采用混凝土墙或者土工合成材料墙。
3. 设计计算3.1 挡土墙高度计算：根据设计要求和实际地形条件，确定挡土墙的高度（填写具体计算公式）。
3.2 挡土墙底宽计算：根据挡土墙高度、填土材料的重度、壁角系数等参数，计算挡土墙底宽（填写具体计算公式）。
3.3 排水系统设计：根据挡土墙高度和填土材料的排水性能要求，设计合适的排水系统，包括排水管道、排水孔等。
4. 施工要求4.1 基础处理：确保挡土墙基础的牢固和稳定。
4.2 墙体建设：按照设计要求，采用合适的墙体结构材料进行施工。
4.3 填土施工：选用良好的填土材料，按照设计要求进行填土施工。
4.4 排水系统安装：按照设计要求合理布置排水系统，并确保排水通畅。
5. 安全注意事项5.1 施工现场安全：施工过程中应注意安全措施，避免发生意外事故。
5.2 填土材料选择：选择具备抗冲刷能力的填土材料，确保挡土墙的稳定性。
6. 风险评估6.1 地质条件评估：根据现场地质勘探结果，评估地质条件对挡土墙的影响程度。
6.2 天气因素评估：考虑气候条件对挡土墙的影响，采取适当的防护措施。
7. 附件（相关附件名称及编号，如设计图纸、土质试验报告等）8. 法律名词及注释（根据实际情况相关法律名词及其注释）---(完整版)挡土墙施工方案1. 施工概述1.1 施工单位：（填写具体施工单位名称）1.2 施工地点：（填写具体地点）1.3 施工：根据设计要求建设稳定可靠的挡土墙。
2. 前期准备2.1 地质勘察：进行现场地质勘察，了解地质情况，为施工提供依据。
墙模板计算书
墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度350mm，高度5350mm，两侧楼板厚度180mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距100mm，内龙骨采用单钢管48mm×3.0mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距200+400+400+500+500+600+700+700+700mm，断面跨度方向间距350mm，直径14mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
5350m m模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×40.550=36.495kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取0.10m 。
350mm厚板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性筑物地面高度(m)风荷载体型系数μs 单榀模板支架μst0.161整体模板支架μstw 1.214 ωfk=ω0μzμstw=0.155 竖向封闭栏杆μs 1 ωmk=ω0μzμs=0.128结构重要性系数γ0 1 脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距l a(mm) 750立杆横向间距l b(mm) 750 水平拉杆步距h(mm) 1500小梁间距l(mm) 300 小梁最大悬挑长度l1(mm) 50主梁最大悬挑长度l2(mm) 150 结构表面的要求结构表面隐蔽模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式简支梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5] ×1=14.445kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.35))×1＝8.885kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝14.445×0.32/8＝0.163kN·mσ＝M max/W＝0.163×106/37500＝4.333N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×8.885×3004/(384×10000×281250)=0.333mmν＝0.333mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0小梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面惯性矩I(cm4) 10.19小梁计算方式二等跨连续梁11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.3=4.414kN/m因此，q1静＝1×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.3=3.679kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b=1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.735kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.679×0.752+0.125×0.735×0.752＝0.31kN·mM2＝q1L12/2=4.414×0.052/2＝0.006kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.31，0.006]＝0.31kN·mσ=M max/W=0.31×106/4250=73.033N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.679×0.75+0.625×0.735×0.75＝2.069kN V2＝q1L1＝4.414×0.05＝0.221kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.069，0.221]＝2.069kNτmax=2V max/A=2×2.069×1000/398＝10.398N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.35))×0.3＝2.726kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.726×7504/(100×206000×10.19×104)＝0.214mm≤[ν]＝L/250＝750/250＝3mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.726×504/(8×206000×10.19×104)＝0mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×50/250＝0.4mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝4.495kN/mq1静＝1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)×0.3＝3.76kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b ＝1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.735kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.35))×0.3＝2.786kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×4.495×0.75＝4.214kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×3.76+0.437×0.735)×0.75+4.495×0.05＝1.523kNR＝max[R max，R1]＝4.214kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.786×0.75＝2.611kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.786×0.75+2.786×0.05＝0.923kNR'＝max[R'max，R'1]＝2.611kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.851×106/4250=200.288N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×6.321×1000/398＝31.764N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.785mm≤[ν]=750/250=3mm悬挑段νmax＝0.536mm≤[ν]=2×150/250=1.2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=9.394kN，R2=10.417kN，R3=11.664kN，R4=6.45kN图二支座反力依次为R1=7.859kN，R2=11.104kN，R3=11.104kN，R4=7.859kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数k c 1按上节计算可知，扣件受力N＝11.664kN≤R c=k c×12=1×12=12kN满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(500+2×200)=1441mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3041/16=190.062查表得，φ1=0.199M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.021×0.75×1.52/10)=0.003kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[9.394,11.104,11.664,7.859]+1×1.35×0.15×3.6=12. 393kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝12.393×103/(0.199×398)+0.003×106/4250=157.173N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.6/6.6=0.545≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.75×0.155=0.116kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.75×3.9×0.128=0.374kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.62×0.116+3.6×0.374=2.101kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=6.62×0.75×[0.15×3.6/(0.75×0.75)+0.5]+2×1×6.6/2=54 .298kN.m≥3γ0M ok =3×1×2.101=6.303kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×2320×380/1000=562.196kN≥F1=12.393kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=12.393kN满足要求！。
350厚楼板模板计算书
350厚楼板模板(扣件钢管架)计算书顾村镇宝安公路北侧2号地块二标段工程；工程建设地点：上海市宝山区；属于框剪、剪力墙结构；地上16层；地下2层；建筑高度：48.2m；标准层层高：2.8m ；总建筑面积：60846.89平方米；总工期：518天。
本工程由中铁房地产集团上海置业有限公司投资建设，上海中房建筑设计有限公司、中铁上海设计院集团有限公司、华优设计院上海分院设计，地质勘察，北京铁城建设监理有限责任公司监理，中铁城建集团第二工程有限公司组织施工；由胡军担任项目经理，王忠峰担任技术负责人。
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.8；纵距(m):0.8；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.15；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.750；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Ф48×3.5；楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
墙模板(木模)
墙模板（木模）安全计算书一、计算依据1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数（图1）纵向剖面图（图2）立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.28γc t0βV0.5＝0.28×24×4×1×20.5=38.014kN/m2F2=γc H＝24×1800/1000=43.2kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝38.014kN/m2承载能力极限状态设计值S＝Υ0（1.35αG4k+1.4Ψcj Q2k）则：S=1×(1.35×0.9×38.014+1.4×0.9×2)=48.707kN/m2正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝38.014kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。
1、强度验算q＝bS＝1×48.707=48.707kN/m（图3）面板强度计算简图（图4）面板弯矩图(kN·m) M max＝0.477kN·mσ＝M max/W＝0.477×106/37500=12.729N/mm2≤[f]＝30N/mm2满足要求2、挠度验算q k＝bS k=1×38.014=38.014kN/m（图5）面板挠度计算简图（图6）面板挠度图(mm) νmax＝0.941mm≤[ν]＝280/250=1.12mm满足要求五、次楞验算次楞计算的假定跨数要符合实际工况，荷载统计如下：q＝aS＝280/1000×48.707=13.638kN/mq k＝aS k＝280/1000×38.014=10.644kN/m1、抗弯强度验算（图7）次楞强度计算简图（图8）次楞弯矩图M max＝0.287kN·mσ＝M max/W＝0.287×106/(83.333×1000)=3.448N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图9）次楞剪力图(kN)V max＝3.439kNτ=V max S0/(Ib)=3.439×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=1.032N/mm2≤[f v]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）次楞挠度计算简图（图11）次楞挠度图(mm)ν＝0.045mm≤[ν]＝500/250=2mm满足要求4、支座反力计算R max=6.858KNR maxk=5.352KN六、主楞验算墙模主楞的跨度一般是较大的，主楞计算的假定跨数要符合实际工况，计算简图如下：（图12）主楞强度计算简图1、抗弯强度验算（图13）主楞弯矩图M max＝1.372kN·mσ＝M max/W＝1.372×106/(8.986×1000)=152.636N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图14）主楞剪力图V max＝9.687kNτ=V max S0/(Ib)=9.687×103×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=22.774N/mm2≤[f v]＝120N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）主楞挠度计算简图（图16）主楞挠度图(mm) ν＝0.696mm≤[ν]＝450/250=1.8mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的支座反力：N=16.545kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N＝16.545kN≤N t b=17.8kN满足要求。
350墙模板(木模板)计算书
墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.25]＝min[29.87，126]＝29.87kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3 × 29.868+ 0.9×1.5×2.000)＝41.53kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm) 125 小梁间距(mm) 300 小梁一端悬臂长(mm) 250 主梁间距(mm) 500 主梁一端悬臂长(mm) 250 对拉螺栓横向间距(mm) 500 对拉螺栓竖向间距(mm) 500模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 面板弹性模量E(N/mm2) 9350墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×182/6＝27000mm3，I＝bh3/12＝500×183/12＝243000mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×41.528＝20.764kN/m面板弯矩图(kN·m)M max＝0.234kN·mσ＝M max/W＝0.234×106/27000＝8.652N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×29.868=14.934kN/m面板变形图(mm)ν＝0.693mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 60×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 64 小梁截面惯性矩I(cm4) 2561、强度验算q＝bS承＝0.3×41.528＝12.459kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.389kN·mσ＝M max/W＝0.389×106/64000＝6.083N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.3×29.868=8.96kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.323mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算R1=6.475kN，R2=...R12=7.064kN，R13=5.298kN六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm) Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm) Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49主梁截面惯性矩I(cm4) 10.781、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.405kN·mσ＝M max/W＝0.405×106/4490＝90.145N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.646mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8 对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+250]＝500mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×41.528＝9.863kN≤N t b＝17.8kN满足要求！。
墙模板计算书1资料
墙模板计算书墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。
组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据《建筑施工手册》，当采用容量为大于0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):380；穿墙螺栓水平间距(mm):700；主楞间距(mm):700；穿墙螺栓竖向间距(mm):380；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:圆钢管；次楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；4.面板参数面板类型:钢面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):210000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f v(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值F1=37.861kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 6 kN/m2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
350厚剪力墙模板计算书
墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度350mm，高度4000mm，两侧楼板厚度150mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距300mm，内龙骨采用40.×90.mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。
对拉螺栓布置7道，在断面内水平间距300+550+550+550+550+550+550mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。
面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
4000m m350m m模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h 或坍落度大于180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×6.000=5.400kN/m 2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
墙体模板计算
墙体模板计算一、墙体侧模板的计算：模板采用七夹板，规格18×915×183cm，竖挡用5×10cm松木，间距610mm，横挡用5×10 cm松木，间距75cm，采用对接φ10螺栓@10001.砼对模板侧压力计算：砼浇筑高度4.5M采用坍落度为100~120mm的商品砼，浇筑速度2.5m/h考虑、浇筑入模温差30℃，则由公式：pm=4+/(T+30)Ks、Kw、V(1/3)=4+1500/(30+30) ×0.85×1×√2.5=32.88KN/m2pm=25×4.5=81.25KN/ m2取最小值，故最大侧压力为32.88KN/m22.七夹板强度验算：内力按四跨连续梁计算（如图所示）q=0.92×32.88=30.25KN/mM mak=0.107q12=0.107×30.25×0.56=1.81KN·mδ=m/v=m/(1/6)bh2=1.81×106/(1/6) ×915×182=6.59N/mm2<1.3[δ]=11N mm23.竖档：q=30.25×0.61=18.45KN/mM mak=0.107×18.45×0.752=1.11KN·mδ=M/W=1.11×106/(1/6) ×50×1002=13.32N/ mm2<1.3[δ]=16.9 N mm24.横档：横档承受立档传来的压力计算简近似按二跨连梁等计算p=18.45×0.75=13.48KNM mak=0.188PL=0.188×13.48×1.22=3.17KN·m δ=M/W=3.17×106/(1/6) ×50×1002=16.76N/ mm2<1.3[δ]=16.9 N /mm2τ=Q/A=0.688×113.84×103/50×1002=0.63 N/ mm2<1.3[δ]=1.82 N /mm25.对接φ10螺栓强度验算：取横档的最大抗剪力1.82 N /mm2为设计值、取螺栓垫片d=24mm，则螺栓所承受的最大抗拉力：F=1.82πd2/4=1.82×(3.14×242)/4=822,93N<210×3.14×102/4=16485N∴可以满足要求。
墙模板计算书
墙模板计算书一、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用圆钢管48×3.0，每道内楞1根钢楞，间距250mm。
外楞采用圆钢管48×3.0，每道外楞2根钢楞，间距400mm。
穿墙螺栓水平距离400mm，穿墙螺栓竖向距离450mm，直径12mm。
墙模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.444h；T —— 混凝土的入模温度，取30.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取10.000m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=96.000kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=96.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
46.08kN/mA面板计算简图1.抗弯强度计算f = M/W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；[f] —— 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。
板(350厚)模板计算书
板模板(扣件式)计算书——用于非人防300mm厚顶板处一、工程概况新浇混凝土板特性新浇混凝土楼板厚度(mm) 300板，计算取350 模板支架高度H(m) 4 模板支架的纵向长度La(m) 8.1模板支架的横向长度Lb(m) 7二、模板支撑体系设计立杆纵向间距l a(mm) 800 立杆横向间距l b(mm) 800纵横向水平杆步距h(mm) 1500 次楞布置方式平行于立杆纵向方向次楞间距s(mm) 200 立杆间次楞根数 5荷载传递至立杆方式双扣件形式扣件抗滑承载力设计值折减系数 150立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2) 0.3 次楞(kN/m) 0.01 主楞(kN/m) 0.033 支架(kN/m) 0.15新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3) 25钢筋自重标准值(kN/m3) 1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2) 1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 18 模板抗弯强度设计值f m(N/mm2) 22模板抗剪强度设计值f v(N/mm2) 1.4 模板弹性模量E(N/mm2) 10000W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4q=1.2Σq Gk+1.4Σq Qk=1.2×[0.3+(25+1.1)×0.35]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=15.522kN/mq`=Σq Gk+Σq Qk=[0.3+(25+1.1)×0.35]×1.0+(1+2)×1.0=12.435kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×15.522×0.22=0.062kN·mσmax=M max/W=0.062×106/54000=1.15N/mm2≤f m=22N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×15.522×0.2=1.863kNτmax=3Q max/(2bh)=3×1.863×103/(2×1000×18)=0.155N/mm2≤f v=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×12.435×2004/(100×10000×486000)=0.028mmνmax=0.028mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[200/150，10]=1.333mm符合要求！五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm) 45×90 次楞材料自重(kN/m) 0.01次楞抗弯强度设计值f m(N/mm2) 11.44 次楞抗剪强度设计值f v(N/mm2) 1.32次楞截面抵抗矩W(cm3) 60.75 次楞截面惯性矩I(cm4) 273.375次楞弹性模量E(N/mm2) 8800q=1.2Σq Gk+1.4Σq Qk=1.2×[(0.3+(25+1.1)×0.35)×0.2+0.01]+1.4×(1+2)×0.2=3.116kN/m q`=Σq Gk+Σq Qk=[(0.3+(25+1.1)×0.35)×0.2+0.01]+(1+2)×0.2=2.497kN/m1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×3.116×0.82=0.199kN·mσmax=M max/W=0.199×106/60750=3.283N/mm2≤f m=11.44N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×3.116×0.8=1.496kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.496×1000/(2×45×90)=0.554N/mm2τmax=0.554N/mm2≤f v=1.32N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×2.497×8004/(100×8800×2733750)=0.288mmνmax=0.288mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm符合要求！4、支座反力计算R max=1.1ql=1.1×3.116×0.8=2.742kNR`max=1.1q`l=1.1×2.497×0.8=2.197kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm) Ф48×3主楞材料自重(kN/m) 0.033主楞截面面积(cm2) 4.24 主楞抗弯强度设计值F m(N/mm2) 205主楞抗剪强度设计值f v(N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.49主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 主楞弹性模量E(N/mm2) 206000主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)计算简图支座反力依次为R1=5.84kN,R2=12.031kN,R3=12.032kN,R4=5.84kN1、强度验算σmax=M max/W=0.825×106/4490=183.783N/mm2≤f m=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Q max/A=2×5.16×1000/424=24.342N/mm2τmax=24.342N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=1.344mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm符合要求！4、扣件抗滑验算最大支座反力R max=max[R1,R2,R3,R4]=11.032kN，11.032kN<1×12.0=12kN 符合要求！R`max=max[R`1,R`2,R`3,R`4]=9.647kN七、立杆验算l0=k1k2(h+2a)=1.167×1×(1500+2×50)=1867mmλ=l0/i=1867/15.9=118≤[λ]=210长细比符合要求！查《上海市钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程》表3.4.1得φ=0.4642、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算ωk=μzμsω0=0.69×1.37×0.4=0.378kN/m22) 模板风荷载标准值计算ωk=μzμsω0=0.69×1×0.4=0.276kN/m23、稳定性验算不组合风荷载时N ut＝1.2∑N Gk+1.4∑N Qk=R max+0.15×1.2H=12.032+0.15×1.2×4=12.752kNσ=N ut/(φA)=12.752×103/(0.464×424)=64.815N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！组合风荷载时N ut＝1.2∑N Gk+0.9×1.4∑N Qk=R'max+0.15×1.2H=11.712+0.15×1.2×4=12.432kNM w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.378×0.8×1.52/10=0.086kN·mσ=N ut/(φA)+M w/W=12.432×103/(0.464×424)+0.086×106/(4.49×103)=82.292N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、荷载计算1）静荷载标准值脚手架钢管的自重：N G1=0.15H=0.15×4=0.6kN模板的自重：N G2=0.3l a l b=0.3×0.8×0.8=0.192kN钢筋混凝土楼板自重：N G3=(25+1.1)×0.35×l a l b =(25+1.1)×0.35×0.8×0.8=5.846kN 静荷载标准值：N G=N G1+N G2+N G3=0.6+0.192+5.846=6.638kN2）活荷载标准值活荷载标准值：N Q=(1+2)l a l b =(1+2)×0.8×0.8=1.92kN5、立杆竖向变形计算N k＝∑N Gk+∑N Qk=R max+0.15×H=9.647+0.15×4=10.247kN△1=N k H/(EA)=10247.146×4000/(206000×424)=0.469mm△2=nδ=3×0.5=1.5mm△3=Hα△t=4000×1.2×10-5×5=0.24mm△＝△1+△2+△3=0.469+1.5+0.24=2.209mm△＝2.209mm≤[△]=H/1000=4000/1000=4mm符合要求！6、支架整体稳定计算结构模板纵向挡风面积A F(m2) 2.835aΣr i2=42+3.22+2.42+1.62+0.82+02+0.82+1.62+2.42+3.22+42=70.4m2M=F×H=ωk H2/2l a+ωk A F l a/L a H=0.378×42/2×0.8+0.276×2.835×0.8/8.1×4=2.728kN·m P1=0.155kN,P2=0.124kN,P3=0.093kN,P4=0.062kN,P5=0.031kN,P6=0kN,P7=0.031kN,P8=0.06 2kN,P9=0.093kN,P10=0.124kN,P11=0.155kNP max=Max{0.155,0.124,0.093,0.062,0.031,0,0.031,0.062,0.093,0.124,0.155}=0.155kN N ut＝1.2∑N Gk+1.4∑N Qk=R max+0.15×1.2×H+1.4P max=12.032+0.15×1.2×4+1.4×0.155=12.969kNσ=N ut/(φA)=12.969×103/(0.464×424)=65.919N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！7、支架抗倾覆计算当模板支架已搭好，钢筋未绑扎混凝土未浇筑，抗倾覆最不利。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
墙模板计算书（墙厚350mm ）
一、墙模板基本参数
计算断面宽度350mm ，高度3120mm ，两侧楼板厚度180mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距200mm ，内龙骨采用50×100mm 木方，外龙骨采用双钢管48mm ×3.5mm 。
对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距250+600+600+600+600mm ，断面跨度方向间距400mm ，直径14mm 。
面板厚度20mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 4。
3120m m
模板组装示意图
二、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.500h ； T —— 混凝土的入模温度，取15.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.120m ；
1
—— 外加剂影响修正系数，取1.200；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.090kN/m 2
考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×54.100=48.690kN/m 2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取0.20m 。
荷载计算值 q = 1.2×48.690×0.200+1.40×3.600×0.200=12.694kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 20.00×2.00×2.00/6 = 13.33cm 3；
I = 20.00×2.00×2.00×2.00/12 = 13.33cm 4；
12.69kN/m
A
计算简图
0.051
弯矩图(kN.m)
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
9.74kN/m
A
变形计算受力图
0.010
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=1.015kN N 2=2.793kN N 3=2.793kN N 4=1.015kN
最大弯矩 M = 0.050kN.m 最大变形 V = 0.132mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.050×1000×1000/13333=3.750N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×1523.0/(2×200.000×20.000)=0.571N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.132mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
四、墙模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.20×48.69+1.4×0.20×3.60=12.694kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.20×48.69=9.738kN/m
内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
12.69kN/m
内龙骨计算简图
0.534
内龙骨弯矩图(kN.m)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
9.74kN/m
内龙骨变形计算受力图
0.020
经过计算得到最大弯矩 M= 0.533kN.m
经过计算得到最大支座 F= 7.813kN
经过计算得到最大变形 V= 0.214mm
内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm 3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm 4；
(1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.533×106/83333.3=6.40N/mm 2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!
(2)内龙骨抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×4131/(2×50×100)=1.239N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.214mm
内龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
五、墙模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P 取横向支撑钢管传递力。
7.81kN
7.81kN
7.81kN
7.81kN
7.81kN
7.81kN
7.81kN
A
支撑钢管计算简图
0.469
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
5.99kN
5.99kN
5.99kN
5.99kN
5.99kN
5.99kN
5.99kN
A
支撑钢管变形计算受力图
0.005
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =0.546kN.m 最大变形 v max =0.088mm 最大支座力 Q max =16.798kN
抗弯计算强度 f=0.546×106/10160000.0=53.74N/mm 2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!
六、对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm 2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm 2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm 2): A = 105.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.798 对拉螺栓强度验算满足要求!。