井下高压系统短路电流计算及高压控制开关分段能力和电缆热稳定校验
高压电缆热稳定校验计算书
筠连县分水岭煤业有限责任公司巡司二煤矿编制：机电科筠连县分水岭煤业有限责任公司井下高压电缆热稳定校验计算书一、概述：根据《煤矿安全规程》第453条及456条之规定，对我矿入井高压电缆进行热稳定校验。
二、确定供电方式我矿高压供电采用分列运行供电方式，地面变电所、井下变电所均采用单母线分段分列供电方式运行，各种主要负荷分接于不同母线段。
三、井下高压电缆明细：矿上有两趟主进线，引至巡司变电站不同母线段，一趟931线，另一趟925 线。
井下中央变电所由地面配电房10KV输入。
入井一回路：MYJ V-8.7/10KV 3*50mm 2--800m(10KV)入井二回路：MYJ《8.7/10KV 3*50mm 2--800m(10KV)四、校验计算1、井下入井回路高压电缆热稳定性校验已知条件：该条高压电缆型号为，MYJ/8.7/10KV 3*50mm 2 ,800m，电缆长度为800m=0.8km(1) 计算电网阻抗查附表一，短路电流的周期分量稳定性为电抗：X=0.072*0.8=0.0576 Q;电阻：R=0.407*0.8=0.3256 Q ;总阻抗：Z X2R20.056720.32562 =0.3305 Q(2) 三相短路电流的计算'.3Z1000017469.5A 、3 0.3305（3）电缆热稳定校验由于断路器的燃弧时间及固有动作时间之和约为t=0.05S;查附表二得热稳定计算系数取K=142;故电缆最小热值稳定截面为Smin (I3/K) t (17469.5/142)0.05 27.51mm2Smi n< 50mm故选用MY JV2-8.7/10KV 3*50 电缆热稳定校验合格，符合要求。
附表一：三相电缆在工作温度时的阻抗值（Q /Km）。
井下中央变电所高压开关整定计算说明书
山西吕梁离石西山亚辰煤业有限公司井下中央变电所高开整定计算说明书二0一八年四月二十五日井下中央变电所高开整定计算说明书1、开关802的保护整定计算与校验：负荷额定总功率：260(KW)； 最大电机功率：160 (KW)；最大电流倍数：6；1×0.7×260×10003×10000×0.7= 15.01(A)；◆反时限或长延时过流保护（过载）：反时限过流保护：rel c N dz ret iK K I I K K ⨯⨯=⨯=1.1×1×15.011×40 = 0.41（A ）；取=z I 0.4 (A ）；即一次侧实际电流取为16（A ）； 时限特性：默认反时限，报警时间1s ；◆躲过最大负荷电流的过流保护(短路)：通过开关最大电流：max qe eI I I=+∑= 65.21+ 5.77 = 70.98(A)过流保护：max rel c dz ret iK K I I K K ⨯⨯=⨯= 1.1×1×70.981×40=1.95 (A)；取=dz I 2（A ）档；即一次侧实际电流取为80（A ）； 时限特性：默认反时限；短路电流计算：系统短路容量d S ：60MV A ；系统电抗为：1.8375Ω；高压电缆阻抗参数表短路电流计算表22)2(min )()(2∑∑+⨯=X R U I avd =10.5×10002×0.18322+1.91432 = 2730.04(A)；22)3(min )()(3∑∑+⨯=X R U I avd =10.5×10003×0.18322+1.91432 = 3152.38 (A)；U I S d d ⨯⨯=)2(min 2=2×2730.04×10.51000=57.33 (MV A)；灵敏度校验：()=⨯=idz d m K I I K 2min 2730.042×40 = 34.13>1.5；校验结果：合格。
井下中央变电所高压电缆短路电流计算
井下中央变电所⾼压电缆短路电流计算井下中央变电所⾼压电缆短路电流计算⼀、概述在电⼒系统的设计和运⾏中，都必须考虑到可能发⽣的故障和不正常的运⾏情况，因为它们会破坏对⽤户的供电和电⽓设备的正常⼯作。
从电⼒系统的实际运⾏情况看，这些故障多数是由短路引起的，因此除了对电⼒系统的短路故障有⼀较深刻的认识外，还必须熟练掌握电⼒系统的短路计算。
下⾯根据在实际⼯作中对短路电流的计算，介绍⼀种⽐较简便实⽤的计算⽅法。
⼆、供电系统各种元件电抗的计算通常我们在计算短路电流时，⾸先要求出短路点前各供电元件的相对电抗值，为此先要绘出供电系统简图，并假设有关的短路点。
供电系统中供电元件通常包括发电机、变压器、电抗器及架空线路(包括电缆线路)等。
⽬前，⼀般⽤户都不直接由发电机供电，⽽是接⾃电⼒系统，因此也常把电⼒系统当作⼀个“元件”来看待。
1、系统电抗的计算系统电抗，百兆为1，容量增减，电抗反⽐。
本句话的意思是当系统短路容量为100MV A时，系统电抗数值为1; 当系统短路容量不为100MV A，⽽是更⼤或更⼩时，电抗数值应反⽐⽽变。
例如当系统短路容量为200MV A时，电抗便是0.5(100/200=0.5); 当系统短路容量为50MV A时，电抗便是2(100/50=2)，本计算依据⼀般计算短路电流书中所介绍的，均换算到100MV A基准容量条件下的相对电抗公式⽽编出的(以下均同)，即X*xt=Sjz/Sxt (1) 式中: Sjz为基准容量取100MV A、Sxt为系统容量(MV A)。
2、变压器电抗的计算若变压器⾼压侧为35kV，则电抗值为7除变压器容量(单位MV A，以下同); 若变压器⾼压侧为110kV，则电抗值为10.5除变压器容量; 若变压器⾼压侧为10(6)kV，则电抗值为4.5除变压器容量，若变压器⾼压侧为110kV电抗值应为10.5/15=0.7，⼜如⼀台⾼压侧35kV，5000kV A及⼀台⾼压侧6kV，2000kV A的变压器，其电抗值分别为7/5=1.4, 4.5/2=2.25本计算依据公式为: X*b=(ud%/100).(Sjz/Seb) （2）式中ud%为变压器短路电压百分数，Seb 为变压器的额定容量(MV A) 该公式中ud%由变压器产品⽽定，产品变化，ud%也略有变化。
热稳定性校验(主焦要点
井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω电缆电抗：02(x )0.415000.087800.66()10001000i L X ⨯⨯+⨯===Ω∑电缆电阻：02(x )0.11815000.1187800.27()10001000i L R ⨯⨯+⨯===Ω∑总阻抗：21.370.66)1.06(Z ==Ω S1点三相短路电流：(3)1 3.43()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.5KAS2点三相短路电流：32d d =2.88I I KA =1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。
已知供电负荷为3128.02KV A ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos 0.78φ=，架空线路长度1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为3128.020.622486.37cos 0.78kp S KVA φ⨯===。
电缆的长时工作电流Ig 为239.25Ig === A按长时允许电流校验电缆截面查煤矿供电表5-15得MYJV42-3×185-6/6截面长时允许电流为479A/6kV 、大于239.25A 符合要求。
(2)按电压损失校验，配电线路允许电压损失5%得60000.1300Uy V∆=⨯=，线路的实际电压损失109.1L U COS DS φφ∆====，U ∆小于300V电压损失满足要求(3)热稳定性条件校验，短路电流的周期分量稳定性为 电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
井下变电所高压开关整定计算(精选.)
井下中央变电所高压开关整定计算一、根据地面供电设计计算井下中央变电所短路电流:地面35KV 变电站至井下中央变电所(一回、二回)MYJV22-3*150型矿用聚氯乙烯绝缘钢带铠装交联电力电缆电阻、电抗：0R =0.14*0.85=0.119Ω 0X =0.08*0.85=0.068Ω 高压系统总阻抗为：=∑R 0.119Ω=∑X 0.74+0.068=0.8088.6121808.0119.02/100002/2222)2(0=+=∑+∑=XP Ue I d A 二、（一）中央变电所1#干式变压器的计算1#干式变压器负荷统计：计算电力负荷总视在功率 ϕcos 取0.8 d k 取0.9电力负荷总视在功率为KVA P k S Nd 7.1158.09.090cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。
（二）2#干式变压器的计算2#干式变压器负荷统计：计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8 d k 取0.8电力负荷总视在功率为KVA P k S Nd 5.1508.08.05.150cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。
（三）3# 移动变电站的计算3#动力移动变电站负荷统计：计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8 d k 取0.65电力负荷总视在功率为KVA P k S N d 5.4527.065.04.487cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSGZY-630/10矿用隔爆型移动变电站1台。
（四）高压电缆线路参数：1、中央变电所3#高开至采区变电所电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×120mm 2，长度850米。
2、中央变电所5#高开至KBSGZY-630移动变压器，电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×50mm 2，长度200米。
3、中央变电所7#高开至中央变电所1#水泵软起开关，电缆型号：MYPTJ-8.7/10-3×50+3×25/3+3×2.5mm 2，长度25米。
煤矿高压开关分段能力计算公式
煤矿高压开关分段能力计算公式
煤矿高压开关分段能力是衡量开关设备在操作过程中的安全性和可靠性的重要指标之一。
它指的是开关在发生故障时，能够在短时间内切断电流，保护电气设备和人员的能力。
高压开关通常用于煤矿等工业领域，负责控制和保护电力系统中的电流。
在煤矿生产过程中，电力设备承受着巨大的负荷和压力。
假设发生了一次故障，如电流过载或短路，高压开关就需要迅速切断电流，以避免设备受损或产生更严重的后果。
高压开关分段能力的计算公式是基于开关的额定电流、短路电流和额定开断时间。
具体的计算公式如下：
分段能力 = 额定电流 / 短路电流 × 100%
其中，额定电流是指高压开关所能承受的最大电流值，单位通常为安培（A）；短路电流是指在发生故障时通过电路的最大电流值，单位也为安培（A）。
通过计算分段能力，可以评估高压开关在短路故障时的切断能力。
分段能力越高，表示开关在故障发生时能够更迅速地切断电流，保护设备和人员的安全。
对于煤矿来说，高压开关的分段能力尤为重要。
煤矿作为高风险行业，电力设备的可靠性和安全性是保障生产的关键。
只有高分段能
力的开关才能在故障发生时快速切断电流，防止事故的扩大和蔓延。
因此，煤矿在选择高压开关时，需要重视其分段能力，并根据实际情况进行计算和评估。
只有确保高分段能力的开关才能在煤矿生产过程中发挥应有的作用，保障生产安全和设备的可靠运行。
井下变电所高压开关整定计算
井下中央变电所高压开关整定计算一、根据地面供电设计计算井下中央变电所短路电流:地面35KV 变电站至井下中央变电所(一回、二回)MYJV22-3*150型矿用聚氯乙烯绝缘钢带铠装交联电力电缆电阻、电抗：0R =0.14*0.85=0.119Ω 0X =0.08*0.85=0.068Ω 高压系统总阻抗为：=∑R 0.119Ω=∑X 0.74+0.068=0.8088.6121808.0119.02/100002/2222)2(0=+=∑+∑=XP Ue I d A 二、（一）中央变电所1#干式变压器的计算1#干式变压器负荷统计：计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8d k 取0.9电力负荷总视在功率为KVA P k S Nd 7.1158.09.090cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。
（二）2#干式变压器的计算2#干式变压器负荷统计：计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8 d k 取0.8电力负荷总视在功率为KVA P k S Nd 5.1508.08.05.150cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。
（三）3# 移动变电站的计算3#动力移动变电站负荷统计：计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8d k 取0.65电力负荷总视在功率为KVA P k S N d 5.4527.065.04.487cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSGZY-630/10矿用隔爆型移动变电站1台。
（四）高压电缆线路参数：1、中央变电所3#高开至采区变电所电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×120mm 2，长度850米。
2、中央变电所5#高开至KBSGZY-630移动变压器，电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×50mm 2，长度200米。
3、中央变电所7#高开至中央变电所1#水泵软起开关，电缆型号：MYPTJ-8.7/10-3×50+3×25/3+3×2.5mm 2，长度25米。
井下变电所高压开关整定计算讲解学习
井下中央变电所高压开关整定计算一、根据地面供电设计计算井下中央变电所短路电流:地面35KV 变电站至井下中央变电所(一回、二回)MYJV22-3*150型矿用聚氯乙烯绝缘钢带铠装交联电力电缆电阻、电抗：0R =0.14*0.85=0.119Ω 0X =0.08*0.85=0.068Ω 高压系统总阻抗为：=∑R 0.119Ω=∑X 0.74+0.068=0.8088.6121808.0119.02/100002/2222)2(0=+=∑+∑=XP Ue I d A 二、（一）中央变电所1#干式变压器的计算1#干式变压器负荷统计：计算电力负荷总视在功率 ϕcos 取0.8 d k 取0.9电力负荷总视在功率为KVA P k S N d 7.1158.09.090cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。
（二）2#干式变压器的计算2#干式变压器负荷统计：计算电力负荷总视在功率 ϕcos 取0.8 d k 取0.8电力负荷总视在功率为KVA P k S Nd 5.1508.08.05.150cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSG-400/10矿用隔爆型干式变压器。
（三）3# 移动变电站的计算3#动力移动变电站负荷统计：计算电力负荷总视在功率ϕcos 取0.8 d k 取0.65电力负荷总视在功率为KVA P k S N d 5.4527.065.04.487cos =⨯==∑ϕ根据计算负荷，选用KBSGZY-630/10矿用隔爆型移动变电站1台。
（四）高压电缆线路参数：1、中央变电所3#高开至采区变电所电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×120mm 2，长度850米。
2、中央变电所5#高开至KBSGZY-630移动变压器，电缆型号：MYJV22-8.7/10-3×50mm 2，长度200米。
3、中央变电所7#高开至中央变电所1#水泵软起开关，电缆型号：MYPTJ-8.7/10-3×50+3×25/3+3×2.5mm 2，长度25米。
井下变电所高压开关整定计算
井下变电所高压开关整定计算
1.确定高压开关的额定电流和断口容量：根据井下变电所的设计需求，确定高压开关的额定电流和断口容量。
额定电流是指高压开关能够稳定运
行的最大电流值，断口容量是指高压开关能够正常切断的最大短路电流值。
2.计算高压开关的动作电流：动作电流是指高压开关在发生短路故障
时需要能够切断的最小电流值。
动作电流的计算通常是根据井下变电所的
负荷情况和短路电流计算得出。
3.计算高压开关的动作时间：动作时间是指高压开关在发生短路故障
后切断电流的时间。
动作时间的计算通常是根据高压开关的结构特性和短
路电流等参数计算得出。
4.判断高压开关的整定是否符合要求：根据井下变电所的设计标准和
要求，判断计算得出的动作电流和动作时间是否满足要求。
如果不符合要求，则需要进行调整和优化。
总之，井下变电所高压开关的整定计算是为了确保高压开关在井下变
电所的运行过程中可以稳定、可靠地切断故障电流，并在最短的时间内进
行切断，以保护变电设备的安全和正常运行。
断路器开断能力及电缆的热稳定性校验
断路器开断能力及电缆的热稳定性校验 依据《煤矿安全规程》第449条关于井下电力网的短路电流不得超过其控制用的断路器在井下使用的开断能力，并应校验电缆的热稳定性的规定。
详细校验计算如下： 电力网的短路电流，是指在断路器的出口处三相金属性短路电流。
断路器在制造上要有足够有电气、机械强度和熄弧能力，它不但用于分断或接通负荷电路，同时，还要有分断最大三相短路电流的能力。
如果电力网发生三相短路故障，短路电流大于断路器的最大分断电流，断路器将不能分断故障电流，在极短的时间内将造成供电工断或电力电缆和变压器等电气设备着火事故。
因而，电力网短路电流冲击值ich 不得超过其控制用的断路器最大分断电流峰值igf ，即：ch gf i ＞i
式中 i gf ——断路器最大分断电流峰值； i ch ——电网短路电流冲击值，ich=2.55I ∞；（I ∞为电网短路电流的有效值）。
短路电流流过载流导体时，要产生大量的热，
使载流导体的温度升高，为使载流导体的绝缘不遭受损坏，应校验电缆的热稳定性，即
S>Amin
式中 S ——电缆的截面，mm2，
Amin ——短路热校验所允许的最小截面，mm2。
Amin 计算如下：
式中：短路电流周期分量的稳态值为 d S —变电所母线短路容量
P U —高压供电线路平均电压
f t —短路电流作用时间
C —热稳定性系数（井下铜芯电缆热稳定系数取93.4）。
井下短路电流计算
标准文档山西煤销集团古县东瑞煤业有限公司井下供电系统整定计算书二零一二年七月短路电流计算1、电源系统电抗：取电源系统短路容量S S =50MV AΩ===205.2505.10X 22S av S S U折算到660V 侧Ω=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅=009522.05.1069.0205.2U X X 2212S S av av U2、架空线路阻抗：宝丰至东瑞线：LGJ-240/30 钢芯铝绞线，4.286km 电抗：Ω=⨯=⋅=582.1286.4369.0L x X 0 电阻：Ω=⨯=⋅=5572.0286.4130.0L r R 0 折算到660V 侧Ω=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅=00683.05.1069.0582.1U X X 2212av av UΩ=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅=0024.05.1069.05572.0U R 2212av av UR 3、高压电缆阻抗：高压电缆型号：MYJV42-3×70 电抗：Ω=⨯=⋅=0032.04.0008.0L x X 0 电阻：Ω=⨯=⋅=1228.04.0307.0L r R 0 折算到660V 侧Ω=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅=0001382.05.1069.00032.0U X X 2212av av UΩ=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅=0005303.05.1069.01228.0U R 2212av av UR4、变压器电抗：由变压器技术参数查表得KBSGZY-500变压器阻抗为：Ω=0427.0X TΩ=0068.0R T由变压器技术参数查表得KBSGZY-630变压器阻抗为：Ω=0416.0X TΩ=0056.0R T5、清煤斜巷最小短路电流计算：（1）电缆MY-3×50共60m ，电缆MY-3×25共150m 电缆MY-3×16共20m （2）低压电缆阻抗Ω=⨯=⋅=00486.006.0081.0L x 01X Ω=⨯=⋅=026904.006.04484.0L r R 01 Ω=⨯=⋅=0132.015.0088.0L x 02X Ω=⨯=⋅=12957.015.08638.0L r R 02 Ω=⨯=⋅=0018.002.009.0L x 03X Ω=⨯=⋅=02738.002.0369.0L r R 03（3）短路点短路回路总阻抗=∑X 009522.0+00683.0+0001382.0+0427.0+00486.0+0132.0+0018.0=0.079Ω=∑R 0024.0+0005303.0+0068.0+026904.0+12957.0+02738.0=0.1936Ω22221936.0079.0R X X+=∑+∑=∑=0.20906Ω（4）短路电流计算A Z U I av S 5.190520906.0369033=⨯=∑=A Z U I av S 2.165020906.0269022=⨯=∑=6、回风巷刷扩最小短路电流计算：（1）电缆MY-3×70共400m ，电缆MY-3×25共200m （2）低压电缆阻抗Ω=⨯=⋅=0312.04.0078.0L x 01X Ω=⨯=⋅=12604.04.03151.0L r R 01 Ω=⨯=⋅=0176.02.0088.0L x 02X Ω=⨯=⋅=17276.02.08638.0L r R 02（3）短路点短路回路总阻抗=∑X 009522.0+00683.0+0001382.0+0427.0+0312.0+0176.0=0.1079Ω =∑R 0024.0+0005303.0+0068.0+12604.0+17276.0= 0.30854Ω222230854.01079.0R X X+=∑+∑=∑= 0.3269Ω（4）短路电流计算()A Z U I av S 6.12183269.0369033=⨯=∑=()A Z U I av S 3.10553269.0269022=⨯==∑7、1米皮带最小短路电流计算：（1）电缆MY-3×50共200m ，电缆MY-3×25共10m （2）低压电缆阻抗Ω=⨯=⋅=0162.02.0081.0L x 01X Ω=⨯=⋅=08698.02.04484.0L r R 01 Ω=⨯=⋅=000886.001.0088.0L x 02XΩ=⨯=⋅=008638.001.08638.0L r R 02（3）短路点短路回路总阻抗=∑X 009522.0+00683.0+0001382.0+0427.0+0162.0+000886.0=0.07615Ω =∑R 0024.0+0005303.0+0068.0+08698.0+008638.0= 0.1081Ω22221081.007615.0R X X+=∑+∑=∑= 0.1322Ω （4）短路电流计算()A Z U I av S 7.30131322.0369033=⨯=∑=()A Z U I av S 9.26091322.0269022=⨯=∑=8、绕道刷扩最小短路电流计算：（1）电缆MY-3×50共220m ，电缆MY-3×35共150m电缆MY-3×25共100m （2）低压电缆阻抗Ω=⨯=⋅=01782.022.0081.0L x 01X Ω=⨯=⋅=098648.022.04484.0L r R 01 Ω=⨯=⋅=0126.015.0084.0L x 02X Ω=⨯=⋅=0924.015.0616.0L r R 02 Ω=⨯=⋅=0088.01.0088.0L x 03X Ω=⨯=⋅=08638.01.08638.0L r R 03（3）短路点短路回路总阻抗=∑X 009522.0+00683.0+0001382.0+0427.0+01782.0+0126.0+0088.0=0.09842Ω=∑R 0024.0+0005303.0+0068.0+098648.0+0924.0+08638.0=0.287158Ω2222287158.009842.0R X X+=∑+∑=∑=0.3036Ω（4）短路电流计算()A Z U I av S 2.13123036.0369033=⨯=∑=()A Z U I av S 33.11363036.0269022=⨯==∑9、轨道巷刷扩最小短路电流计算：（1）电缆MY-3×50共550m ，电缆MY-3×25共50m （2）低压电缆阻抗Ω=⨯=⋅=04455.055.0081.0L x 01X Ω=⨯=⋅=24662.055.04484.0L r R 01 Ω=⨯=⋅=00405.005.0088.0L x 02X Ω=⨯=⋅=04319.005.08638.0L r R 02（3）短路点短路回路总阻抗=∑X 009522.0+00683.0+0001382.0+0416.0+04455.0+00405.0=0.1069Ω =∑R 0024.0+0005303.0+0056.0+24662.0+04319.0= 0.29835Ω222229835.01069.0R X X+=∑+∑=∑= 0.3169Ω（4）短路电流计算()A Z U I av S 0.12573169.0369033=⨯=∑=()A Z U I av S 6.10883169.0269022=⨯=∑=10、中部水仓最小短路电流计算：（1）电缆MY-3×50共900m ，电缆MY-3×25共20m（2）低压电缆阻抗Ω=⨯=⋅=729.09.0081.0L x 01X Ω=⨯=⋅=40365.09.04484.0L r R 01 Ω=⨯=⋅=00176.002.0088.0L x 02X Ω=⨯=⋅=017276.002.08638.0L r R 02（3）短路点短路回路总阻抗=∑X 009522.0+00683.0+0001382.0+0416.0+729.0+40365.0=0.1326Ω =∑R 0024.0+0005303.0+0056.0+00176.0+017276.0=0.4294Ω22224294.01326.0R X X+=∑+∑=∑=0.4494Ω（4）短路电流计算()A Z U I av S 5.8864494.0369033=⨯=∑=()A Z U I av S 7.7674494.0269022=⨯=∑=11、中央水泵房最小短路电流计算：（1）电缆MY-3×70共20m ，电缆MY-3×35共30m电缆MY-3×16共30m （2）低压电缆阻抗Ω=⨯=⋅=00156.002.0075.0L x 01X Ω=⨯=⋅=0063.002.03151.0L r R 01 Ω=⨯=⋅=00252.003.0084.0L x 02X Ω=⨯=⋅=01848.003.0616.0L r R 02 Ω=⨯=⋅=0027.003.009.0L x 03XΩ=⨯=⋅=0411.003.0369.1L r R 03（3）短路点短路回路总阻抗=∑X 009522.0+00683.0+0001382.0+0416.0+00156.0+00252.0+0027.0=0.0648Ω =∑R 0024.0+0005303.0+0056.0+0063.0+01848.0+0411.0=0.0744Ω22220744.00648.0R X X+=∑+∑=∑=0.09862Ω（4）短路电流计算()A Z U I av S 5.403909862.0369033=⨯=∑=()A Z U I av S 3.349809862.0269022=⨯=∑=矿用橡套电缆的单位长度电阻与电抗矿用铠装电缆单位长度的有效电阻和电抗（Ω/km）裸绞线的电阻和电抗井下负荷整定计算一、供电系统简介：我矿设有两回进线，一回881线路来自宝丰35kV站（LGJ-240/30 钢芯铝绞线，4.286km）、另一回584线路来贾寨35kV站（LGJ-185/25，钢芯铝绞线，5.086km），均为10kV输电线路；电源系统短路容量为50MV A。
2013.7高低压电缆短路电流计算及热稳定性校验开关
短路电流计算及电缆动热稳定性校验
一、变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验
S1点三相短路电流计算：
35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N T N T U Z S ⨯===Ω⨯
S2，查
1、高压电缆的热稳定性校验。
电缆最小允许热稳定截面积：
其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；
C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm ≤故选用MYJV22-3×70电缆符合要求。
2、二回路电缆的热稳定性校验，与一回路电缆相同，不在做叙述。
3、高压开关断路器开断能力计算
查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表
120℃
9KA ＞2.4KA,符合要求。
断路器开断能力计算
渠县新临江煤矿（水井湾矿井）三相短路电流与断路器开断能力计算三相短路电流与断路器开断能力计算1、10KV 一回、二回电源进线三相短路电流与高压开关柜断路器开断能力校验矿井10kV 变电所两回电源分别取自大竹县木头变电站的不同母线段，由于缺乏变电站的相关短路资料，设计按变电站馈出柜中断路器额定开断电流（25kA ）和线路阻抗较小的电源线路（LGJ-3×70/2km)进行短路电流计算：1）地面变电所10kV 侧系统短路电流计算选取基准容量,一般取S d =100MVA,由U d =U c ，得U c1=10.5kV,U c2=0。
4kV,得kVMVA U I c d 5.1031003S 1d 1⨯===5.50kA2）计算各元件的电抗标幺值(1）电力系统的电抗标幺值：kAkV MVAS X oc s 255.103100S d *⨯⨯===0。
22 (2）10kV 架空线路电抗标幺值：22d 0*5.10100235.0S ）（kV MVAkm U lX X cWL ⨯⨯===0.63 (3）总电抗标幺值和短路电流及短路容量①总电抗标幺值：***1WL s X X X +=∑=0。
22+0.63=0。
85②三相短路电流周期分量有效值85.050.5*111kAX I I d k =∑==6。
5kA ③各三相短路电流10kV 母线侧短路电流为：1"k I I I =6。
5kA10kV 母线侧短路稳态电流为："51.1I I sh ==1.51×6.5kA=9。
82kA 10kV 母线侧短路冲击电流为："55.2I i sh ==2.55×6.5kA=16。
58kA 3）三相短路容量10kV 母线侧短路容量为：85.0100*)3(11MVA X S S dk =∑==117。
65MVA结论：地面变电所高压配电窒采用HXGN —12型高压开关柜，主接线采用单母线分段。
井下高压缆线终端两相短路电流计算办法
井下变电所高压线路两相短路电流计算机电动力部：计算编写人：审核人：日期：2009年井下高压缆线终端两相短路电流计算办法一、 求出电厂到各点的最小运行方式下电阻值（标幺值）1、6101 6201线路为我金能公司最大运行方式。
2、求出区变到电厂到二区变的最大和最小运行方式下的电阻值.最大： 电厂～二区变 0.82068 （2005.1月指挥部给）最小 电厂～二区变 0.95178 （2005.1月指挥部给）3、求出二区变到井下各变电所的电抗标幺值，4、求出各中变到个采变及各配电点的电缆阻抗标幺值，二、求出个点三相短路电流值UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3( （Ub Sb ⨯3≈9.615） 式中 Xmin —最小运行方式下的阻抗值 Sb — 基准值 （100KVA ） Ub — 基准值 （我公司取 6.3KV ） 23— 常数 （为 1.732）三、 求出个点最小两相短路电流值 87.023)3()3()2(⨯=⨯=dm I dm I dm I 式中 0.87—为三相短路电流折算到两相短路电流的系数四、 校验开关的短路保护灵敏度系数 KrIaoc dm I Km ⨯⨯=87.0)3( 式中 Km —灵敏度系数 Iaoc —高压开关整定值（A ） Kr —高压开关电流互感器.变流比五、说明：1、各种不同型号电缆的阻抗标幺值可查（煤矿电工手册）第四册（地面供电）4—2—16页2、各种不同型号电缆的高压电缆长时允许电流可查（煤矿电工手册）第五册5—12—46页六、 短 路 电 流 计 算（一） 970水平1、一路 （地面二区变—970中央变电所）电缆长度YJV39—3×952/1040米 电阻值 0.48×1.04=0.4992（Ω） 最小运行方式下电抗值； 0.95178+0.4992=1.45098（Ω）最小运行方式下三相短路电流值； Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310045098.11⨯⨯=6.31KA=6310A 最小运行方式下两相短路电流值； 87.0631023)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =5489A 最大运行方式下电抗值； 0.82068+0.4992=1.31988（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310031988.11⨯⨯=6.943KA=6493A 最大运行方式下两相短路电流值； 87.0649323)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =6040A 2、二路 （地面二区变—970中央变电所）电缆长度YJV39—3×352/1040米 电阻值 1.34×1.04=0.1.3936（Ω） 最小运行方式下电抗值； 0.95178+1.3936=2.34538（Ω）最小运行方式下三相短路电流值； Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.63100345383.21⨯⨯=3.907KA=3907A 最小运行方式下两相短路电流值； 87.0390723)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3399A 最大运行方式下电抗值； 0.82068+1.3936=2.21428（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310021428.21⨯⨯=4.138KA=4138A 最大运行方式下两相短路电流值； 87.0413823)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3600A 3、 970中央变电所～970.九层煤绞车房电缆长度YJV39—3×352/760米 电阻值 1.34×0.76=0.1.0184（Ω） 最小运行方式下电抗值； 0.95178+1.3936+1.0184=3.36378（Ω）最小运行方式下三相短路电流值； Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310036378.31⨯⨯=2.724KA=2724A 最小运行方式下两相短路电流值； 87.0724.223)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =2370A 最大运行方式下电抗值； 0.82068+1.3936+1.0184=3.23268（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310023268.31⨯⨯=2.834KA=2834A 最大运行方式下两相短路电流值； 87.0283423)3()2(⨯=⨯=dm I dm I=2466A （二）、845水平 （1）：一路进线 （地面二区变～845中央）电缆长度 YJV22—3×120/550米 电阻值 0.38×0.55=0.209（Ω）最小运行方式下电抗值； 0.95178+0.209=1.16078（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310016078.11⨯⨯=7.89KA=7890A 最小运行方式下两相短路电流值； 87.089.723)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =6860A 最大运行方式下电抗值； 0.82068+0.209=1.02968（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310002968.11⨯⨯=8.9KA=8900A 最大运行方式下两相短路电流值； 87.0890023)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =7743A （2）：二路进线 （地面二区变～845中央）电缆长度 YJV22—3×120/550米 电阻值 0.38×0.55=0.209（Ω） 最小运行方式下电抗值； 0.95178+0.209=1.16078（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310016078.11⨯⨯=7.89KA=7890A 最小运行方式下两相短路电流值；87.089.723)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =6860A 最大运行方式下电抗值； 0.82068+0.209=1.02968（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310002968.11⨯⨯=8.9KA=8900A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0890023)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =7743A （3）845中央—790.24区南采变 （一路）电缆长度 YJV22—3×120/21400米 电阻值 0.38×2.14=0.8132（Ω） 最小运行方式下电抗值； 0.95178+0.209+0.8132=1.97398（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310097398.11⨯⨯=4.642KA=4642A 最小运行方式下两相短路电流值； 87.0464223)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =4039A 最大运行方式下电抗值； 0.82068+0.209+0.8132=1.84288（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310084288.11⨯⨯=4.972KA=4972A 最大运行方式下两相短路电流值； 87.0497223)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =4326A （4）845中央—790.24区南采变 （二路）电缆长度 YJV22—3×120/21400米 电阻值 0.38×2.14=0.8132（Ω）最小运行方式下电抗值； 0.95178+0.209+0.8132=1.97398（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310097398.11⨯⨯=4.642KA=4642A 最小运行方式下两相短路电流值； 87.0464223)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =4039A 最大运行方式下电抗值； 0.82068+0.209+0.8132=1.84288（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310084288.11⨯⨯=4.972KA=4972A 最大运行方式下两相短路电流值； 87.0497223)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =4326A （5）790.24区南采变——790.24区南中石门采变（一路）电缆长度 YJV22—3×120/700米 电阻值 0.38×0.7=0.266（Ω）最小运行方式下电抗值； 0.95178+0.209+0.8132+0.266=2.23998（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310023998.21⨯⨯=4.091KA=4091A 最小运行方式下两相短路电流值； 87.0409123)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3559A 最大运行方式下电抗值； 0.82068+0.209+0.8132+0.266=2.10888（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310010888.21⨯⨯=4.345KA=4345A 最大运行方式下两相短路电流值； 87.0434523)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3780A （6）790.24区南采变——790.24区南中石门采变（二路）电缆长度 YJV22—3×35/700米 电阻值 1.34×0.7=0.938（Ω） 最小运行方式下电抗值； 0.95178+0.209+0.8132+0.938=2.70298（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310070298.21⨯⨯=3.39KA=3390A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0339023)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =2949A 最大运行方式下电抗值；0.82068+0.209+0.8132+0.938=2.57188（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310057188.21⨯⨯=3.563KA=3563A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0356323)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3100A （7）790.24区南采变——790.23区南配电点（一路）电缆长度 YJV22—3×95/930米 电阻值 0.48×0.93=0.4464（Ω） 最小运行方式下电抗值；0.95178+0.209+0.8132+0.4464=2.42038（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310042038.21⨯⨯=3.786KA=3786A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0378623)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3294A 最大运行方式下电抗值； 0.82068+0.209+0.8132+0.4464=2.28928（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310028928.21⨯⨯=4.003KA=4003A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0400323)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3482A （8）790.24区南采变——790.23区南配电点（二路）电缆长度 YJV22—3×95/930米 电阻值 0.48×0.93=0.4464（Ω） 最小运行方式下电抗值； 0.95178+0.209+0.8132+0.4464=2.42038（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310042038.21⨯⨯=3.786KA=3786A 最小运行方式下两相短路电流值； 87.0378623)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3294A 最大运行方式下电抗值； 0.82068+0.209+0.8132+0.4464=2.28928（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310028928.21⨯⨯=4.003KA=4003A 最大运行方式下两相短路电流值； 87.0400323)3()2(⨯=⨯=dm I dm I=3482A （三）725水平 （1）：一路进线 （地面二区变～725中央）电缆长度 YJV22—3×120/604米 电阻值 0.38×0.604=0.2295（Ω） 最小运行方式下电抗值； 0.95178+0.2295=1.1813（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.631001813.11⨯⨯=7.757KA=7757A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0775723)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =6749A 最大运行方式下电抗值； 0.82068+0.2295=1.05018（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310005018.11⨯⨯=8.726KA=8726A 最大运行方式下两相短路电流值；87.08272623)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =7591A （2）：二路进线 （地面二区变～725中央）电缆长度 YJV22—3×120/604米 电阻值 0.38×0.604=0.2295（Ω） 最小运行方式下电抗值；0.95178+0.2295=1.1813（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.631001813.11⨯⨯=7.757KA=7757A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0775723)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =6749A 最大运行方式下电抗值；0.82068+0.2295=1.05018（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310005018.11⨯⨯=8.726KA=8726A 最大运行方式下两相短路电流值；87.08272623)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =7591A （3）：725中央——725.22区北采变（一路）电缆长度 YJV22—3×120/1100米 电阻值 0.38×1.1=0.418（Ω） 最小运行方式下电抗值； 0.95178+0.2295+0.418=1.5993（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.631005993.11⨯⨯=5.730KA=5730A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0573023)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =4985A 最大运行方式下电抗值；0.82068+0.2295+0.418=1.46818（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310046818.11⨯⨯=6.241KA=6241A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0624123)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =5430A （4）：725中央——725.22区北采变（二路）电缆长度 YJV22—3×120/1100米 电阻值 0.38×1.1=0.418（Ω） 最小运行方式下电抗值； 0.95178+0.2295+0.418=1.5993（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.631005993.11⨯⨯=5.730KA=5730A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0573023)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =4985A 最大运行方式下电抗值；0.82068+0.2295+0.418=1.46818（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310046818.11⨯⨯=6.241KA=6241A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0624123)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =5430A （5）：725.22区北采变——725.24区南采变（一路）电缆长度 YJV22—3×120/1400米 电阻值 0.38×1.4=0.532（Ω） 最小运行方式下电抗值；0.95178+0.2295+0.418+.532=2.1313（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.631001313.21⨯⨯=4.299KA=4299A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0429923)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3740A 最大运行方式下电抗值；0.82068+0.2295+0.418+0.532=2.00018（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310000018.21⨯⨯=4.581KA=4581A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0458123)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3986A （6）：725.22区北采变——725.24区南采变（二路）电缆长度 YJV22—3×120/1400米 电阻值 0.38×1.4=0.532（Ω） 最小运行方式下电抗值；0.95178+0.2295+0.418+.532=2.1313（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.631001313.21⨯⨯=4.299KA=4299A 最小运行方式下两相短路电流值87.0429923)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3740A 最大运行方式下电抗值；0.82068+0.2295+0.418+0.532=2.00018（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310000018.21⨯⨯=4.581KA=4581A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0458123)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3986A （7）：725.22区北采变——725.21区北采变（一路）电缆长度 YJV22—3×35/700米+ YJV22—3×120/730米电阻值 1.34×0.7+0.38×.73=1.2154（Ω）最小运行方式下电抗值；最小运行方式下电抗值；0.95178+0.2295+0.418+1.2154=2.8147（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.631008147.21⨯⨯=3.255KA=3255A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0325523)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =2832A 最大运行方式下电抗值；0.82068+0.2295+0.418+1.2514=2.68358（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310068358.21⨯⨯=3.419KA=3419A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0341923)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =2971A （8）：725.22区北采变——725.21区北采变（二路）电缆长度 YJV22—3×50/450米+ YJV22—3×120/980米电阻值 0.94×0.45+0.38×0.98=0.7954（Ω）最小运行方式下电抗值； 0.95178+0.2295+0.418+0.7954=2.3947（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.631003947.21⨯⨯=3.826KA=3826A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0328623)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3329A 最大运行方式下电抗值；0.82068+0.2295+0.418+0.7954=2.26358（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310026358.21⨯⨯=4.048KA=4048A 最大运行方式下两相短路电流值87.0404823)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3522A （7）：725.21区北采变——725.21区北采边界配电点电缆长度 YJV22—3×120/500米 电阻值 0.38×0.5=0.19（Ω） 最小运行方式下电抗值；最小运行方式下电抗值； 0.95178+0.2295+0.418+1.2154+0.19=3.0047（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.631000047.31⨯⨯=3.049KA=3049A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0304923)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =2652A 最大运行方式下电抗值；0.82068+0.2295+0.418+1.2514+0.19=2.87358（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310087358.21⨯⨯=3.189KA=3189A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0318923)3()2(⨯=⨯=dm I dm I=2774A 四、600水平 （1）地面二区变～600中央变电所（一路）电缆长度 YJV22—3×185/1100米 电阻值 0.25×1.1=0.275（Ω） 最小运行方式下电抗值；0.95178+0.275=1.22678（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310022678.11⨯⨯=7.47KA=7470A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0747023)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =6499A 最大运行方式下电抗值；0.82068+0.275=1.09568（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310009568.11⨯⨯=8.364KA=8364A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0836423)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =7276A （2）地面二区变～600中央变电所（二路）电缆长度 YJV22—3×120/1100米 电阻值 0.38×1.1=0.418（Ω） 最小运行方式下电抗值； 0.95178+0.418=1.36978（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310036978.11⨯⨯=6.69KA=6690A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0669023)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =5820A 最大运行方式下电抗值； 0.82068+0.418=1.23868（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310023868.11⨯⨯=7.398KA=7398A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0739823)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =6436A （3）600中央变电所～600.32区北边界皮带机头硐室配电点电缆长度 YJV22—3×120/2100米 电阻值 0.38×2.1=0.798（Ω） 最小运行方式下电抗值； 0.95178+0.418+0.798=2.16778（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310016778.21⨯⨯=4.227KA=4277A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0427723)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3720A 最大运行方式下电抗值；0.82068+0.418++.789=2.02768（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310002768.21⨯⨯=4.519KA=4519A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0451923)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3931A （4）600中央变电所～600.32区北B 通路配电点电缆长度 YJV22—3×120/1080米 电阻值 0.38×1.08=0.4104（Ω） 最小运行方式下电抗值；0.95178+0.418+0.4104=1.78018（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310078018.11⨯⨯=5147KA=5147A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0514723)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =4478A 最大运行方式下电抗值；0.82068+0.418++0.4104=1.64908（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310064908.11⨯⨯=5.557KA=5557A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0555723)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =4834A （5）600中央变电所～660.32区南采变（一路）电缆长度 YJV22—3×120/1050米 电阻值 0.38×1.05=0.399（Ω） 最小运行方式下电抗值；0.95178+0.275+0.399=1.62578（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310062578.11⨯⨯=5.636KA=5636A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0563623)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =4903A 最大运行方式下电抗值； 0.82068+0.275+0.399=1.49468（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310049468.11⨯⨯=6.131KA=6131A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0613123)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =5334A （6）600中央变电所～660.31区南配电点电缆长度 YJV22—3×120/800米 电阻值 0.38×0.8=0.304（Ω）最小运行方式下电抗值；0.95178+0.275+0.304=1.53078（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310053078.11⨯⨯=5.986KA=5986A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0598623)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =5207A 最大运行方式下电抗值；0.82068+0.275+0.304=1.39968（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310039968.11⨯⨯=6.547KA=6547A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0654723)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =5695A （7）660.31区南配电点～660.32区南采变电缆长度 YJV22—3×120/1120米 电阻值 0.38×1.12=0.4256（Ω） 最小运行方式下电抗值； 0.95178+0.275+0.304+.4256=1.95638（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310095638.11⨯⨯=4.684KA=4684A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0468423)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =4075A 最大运行方式下电抗值；0.82068+0.275+0.304+0.4256=1.82528（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310082528.11⨯⨯=5.020KA=5020A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0502023)3()2(⨯=⨯=dm I dm I=4367A2009.2.5一区地面变电所：最大运行方式：1.76368欧 最小运行方式：1.89478欧（1）一区地面变电所～600中央变电所（一路进线）电缆长度 YJV22—3×185/1100米 电阻值 0.25×1.1=0.275（Ω） 最小运行方式下电抗值；1.89478+0.275=2.16975（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310016975.21⨯⨯=4.22KA=4220A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0422023)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3674A 最大运行方式下电抗值；1.76368+0.275=2.03868（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310003868.21⨯⨯=4.495KA=4495A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0449523)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3910A （2）一区地面变电所～600中央变电所（二路进线）电缆长度 YJV22—3×185/1100米电阻值 0.25×1.1=0.275（Ω）最小运行方式下电抗值；1.89478+0.275=2.16975（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310016975.21⨯⨯=4.22KA=4220A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0422023)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3674A 最大运行方式下电抗值；1.76368+0.275=2.03868（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310003868.21⨯⨯=4.495KA=4495A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0449523)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3910A （3）600中央变电所～34区600南采区变电所（一路） 电缆长度 YJV22—3×120/1280米电阻值 0.38×1.28=0.4864（Ω）最小运行方式下电抗值；1.89478+0.275+0.4864=2.65618（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310065618.21⨯⨯=3.45KA=3450A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0345023)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3001A 最大运行方式下电抗值；1.76368+0.275+0.4864=2.52508（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310052508.21⨯⨯=3.629KA=3629A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0362923)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3157A（4）600中央变电所～34区600南采区变电所（二路） 电缆长度 YJV22—3×120/1280米电阻值 0.38×1.28=0.4864（Ω）最小运行方式下电抗值；1.89478+0.275+0.4864=2.65618（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310065618.21⨯⨯=3.45KA=3450A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0345023)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3348A 最大运行方式下电抗值；1.76368+0.275+0.4864=2.52508（Ω）最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310052508.21⨯⨯=3.629KA=3629A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0362923)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3157A （5）600中央变电所～37区600配电点（一路） 电缆长度 YJV22—3×120/1280+3×120/1200=2480米 电阻值 0.38×2.48=0.9424（Ω）最小运行方式下电抗值；1.89478+0.275+0.9424=3.11218（Ω）最小运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310011218.31⨯⨯=2.944KA=2944A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0294423)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =2561A 最大运行方式下电抗值；1.76368+0.275+0.9424=2.98108（Ω） 最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310098108.21⨯⨯=3.074KA=3074A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0307423)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =2674A （6）600中央变电所～37区600配电点（二路） 电缆长度 YJV22—3×120/1280米+3×95/1200米 电阻值 0.38×1.28+0.48×1.2=1.0624（Ω） 最小运行方式下电抗值；1.89478+0.275+1.0624=3.23218（Ω） 最小运行方式下三相短路电流值；Ub Sb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310023218.31⨯⨯=2.835KA=2835A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0283523)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =2466A 最大运行方式下电抗值；1.76368+0.275+1.0624=3.10108（Ω） 最大运行方式下三相短路电流值；UbSb X I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310010108.31⨯⨯=2.955KA=2955A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0295523)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =2570A（7）600中央变电所～32区600北第二条皮带机配电点电缆长度 YJV22—3×120/1780米 电阻值 0.38×1.78=0.6764（Ω） 最小运行方式下电抗值； 1.89478+0.275+0.6764=2.84618（Ω） 最小运行方式下三相短路电流值；Ub SbX I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310084618.21⨯⨯=3.219KA=3219A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0321923)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =2801A 最大运行方式下电抗值；1.76368+0.275+0.6764=2.71508（Ω） 最大运行方式下三相短路电流值；Ub SbX I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310071508.21⨯⨯=3.375KA=3375A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0337523)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3936A （8）一区地面变电所～974中央变电所（一路进线）电缆长度 ZQD20—3×95/1100米 电阻值 0.48×1.1=0.528（Ω） 最小运行方式下电抗值； 1.89478+0.528=2.42278（Ω） 最小运行方式下三相短路电流值；Ub SbX I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310042278.21⨯⨯=3.782KA=3782A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0378223)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3290A 最大运行方式下电抗值；1.76368+0.528=2.29168（Ω） 最大运行方式下三相短路电流值；UbSbX I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310029168.21⨯⨯=4.998KA=3998A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0399823)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3478A （9）一区地面变电所～974中央变电所（二路进线）电缆长度 ZQD20—3×95/1100米 电阻值 0.48×1.1=0.528（Ω） 最小运行方式下电抗值； 1.89478+0.528=2.42278（Ω） 最小运行方式下三相短路电流值；UbSbX I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310042278.21⨯⨯=3.782KA=3782A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0378223)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3290A 最大运行方式下电抗值；1.76368+0.528=2.29168（Ω） 最大运行方式下三相短路电流值；Ub SbX I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310029168.21⨯⨯=4.998KA=3998A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0399823)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3478A （10）974中央变电所～830中央变电所（一路进线）电缆长度 YJV22—3×95/500米 电阻值 0.48×0.5=0.24（Ω） 最小运行方式下电抗值； 1.89478+0.528+0.24=2.66278（Ω） 最小运行方式下三相短路电流值；Ub SbX I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310066278.21⨯⨯=3.441KA=3441A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0344123)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =2994A 最大运行方式下电抗值；1.76368+0.528+0.24=2.53168（Ω） 最大运行方式下三相短路电流值；UbSbX I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310053168.21⨯⨯=3.619KA=3619A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0361923)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3148A （10）974中央变电所～830中央变电所（二路进线）电缆长度 YJV22—3×95/500米 电阻值 0.48×0.5=0.24（Ω） 最小运行方式下电抗值； 1.89478+0.528+0.24=2.66278（Ω） 最小运行方式下三相短路电流值；UbSbX I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310066278.21⨯⨯=3.441KA=3441A 最小运行方式下两相短路电流值；87.0344123)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =2994A 最大运行方式下电抗值；1.76368+0.528+0.24=2.53168（Ω） 最大运行方式下三相短路电流值；Ub SbX I dm ⨯⨯=31min )3(=3.6310053168.21⨯⨯=3.619KA=3619A 最大运行方式下两相短路电流值；87.0361923)3()2(⨯=⨯=dm I dm I =3148A结论高压电缆技术参数表。
煤矿井下高压整定短路电流计算方法
∑Leq = Leq·A ×Leq·B / (Leq·A + Leq·B )
3) 根据总的电缆换算长度 ,查变压器二次侧两 相短路电流值表得到两相短路电流值 ,再乘以 1. 15, 便得到三相短路电流值 。如果要得到变压器一次短
路电流值 ,可以根据变压器变比进行换算 。 (3) MVA 法 MVA 法是把系统中各元件直接用 MVA 表示 ,
它与所在系统的电压无关 ,即可省去电压换算环节 。 如系统中是电源元件 (如发电机 ) ,用短路时输出的 短路容量表示 ;如是阻抗元件 ,用短路时的通过能力 表示 。
1) 确定系统短路容量 煤矿井下供电系统一般把系统短路容量确定为
R)2 + (
X ) 2 ]1 /2
8) 三相短路电流和两相短路电流之间的换算 关系
I( 3)
SC
=
1.
15
I( 2)
SC
,
I( 2) SC
=
0.
87
I( 3)
SC
(2) 查表法
1) 根据系统电抗 、高压和低压电缆的截面和实
际长度 ,按电缆换算长度的计算公式 Leq = KL, 其中 L 为电缆的实际长度 , K为换算系数 ,按表 3计算后
表 1 6kV电缆折合至下列电压后每相每公里 (铜芯 ) 阻抗值 /Ω ·km - 1
电缆截面 /mm2 25 35 50 70 95 120
400V 0. 0035 0. 0025 0. 0017 0. 0013 0. 0009 0. 0008
690V 0. 0103 0. 0074 0. 0052 0. 0037 0. 0028 0. 0023
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井下高压系统短路电流计算及高压控制开关分段能力和电缆热稳定校验
35K V变电站
MYJ V22-3×120
0.66K m 中央变电所
MYJ V22-3×120
1.6K m
采区变电所
S1S2
S3
综采工作面配电点
M
Y
P
T
J
-
3
×
5
1
.
4
K
m
35/10 6.3MV A 井下高压系统短路电流计算及高压控制开关分段能力和电缆热稳定性校验：
Y0=0.38Ω/K m
X0=0Ω/K m
△P k=36k w
△P0=6k w
U K％=7.5％I0％=0.45％Y0=0.179Ω/k m
X0=0.06Ω/k m
Y0=0.179Ω/k m
X0=0.06Ω/k m
（一）S1点回路总阻抗
1、求短路回路中各元件折算阻抗；
R T1=△P K/1000·U N²/S N²=36/1000×10.5²/6.3²=3969/39690=0.1Ω
X T1=U K%/100×U N²/S N=7.5/100×10.5²/6.3=826.875/630=1.3125Ω
R L1=0.179×0.66=0.11814Ω
X L1=0.06×0.66=0.0396Ω
（二）求短路回路总阻抗；
X互=1.3125+0.0396=1.3521Ω
（三）求S1点的短路参数；
I S（3）=Vav/3×∑=10.5/3×1.3521=10.5/2.342=4.48KA
i im=2.55I S（3）=2.55×4.48=11.43KA
I im=1.52I S（3）=1.52×4.48=6.81KA
S S=Uar²/X∑=10.5²/1.35=81.7MVA
I S²=0.866I S（3）=0.866×4.48=3.88KA
井下中央变电所高压真空配电装置（PJG-400/10Y）极限允许通过电流值为31.5KA，2s热稳态电流为12.5KA。
（一）短路热稳定性校验
I2S（3）t=12.5²×2＞I S（3）·t i=4.48×0.25=5.02KA，满足要求
（二）短路动稳定校验
i im11.43KA＜31.5KA（极限允许值),满足要求，i im为中央变电所高压配电装置出口处短路电流冲击值。
（三）断流能力校验
S=3×U×Is（3）=1.732×10.5×4.48=81.5MVA＜100MVA（额定断流能力），满足要求。
S为中央变电所高压真空配电装置出口处短路容量。
用短路电流不衰减，假想时间等于断路器的动作时间（0.25s）故电缆最小热值稳定截面为
S min=Is（3）·t J/C=4.480·0.25/141=7.94mm² S min＜120mm²故选用MYJV22 3×120电缆符合要求。
因采区变电所、综采工作面配电点供电距离比中央变电所远，短路电流减小，不再做计算，高压真空配电装置、电压供电电缆符合要求。